Расчет тарельчатого абсорбера
Введение
Абсорбцией называют процесс поглощения растворимого
компонента газовой смеси жидким поглотителем. Абсорбцию применяют в
промышленности для получения готового продукта (производство кислот),
разделения газовых смесей (получение бензола из коксового газа), улавливания
вредных(H2S, CO, влаги) и ценных (рекуперация спиртов и др.)
компонентов.
При абсорбции происходит контакт жидкости и газа, при этом
масса одного из компонентов газовой фазы переносится в жидкую фазу или наоборот
(десорбция).
Для проведения процессов абсорбции применяются колонные
аппараты различного типа, отличающиеся один от другого способом контакта фаз и
видом контактного устройства. Целью расчёта установок абсорбции является
определение основных размеров колонны, её гидравлического сопротивления,
материальных потоков и расхода тепла.
1.
Расчёт насадочного абсорбера
1.1
Составление материального баланса и определение расхода воды
Находим плотность поступающей смеси по формуле
, (1)
где ρ1 - плотность воздуха при 30°С и давление 1
атм, кг/м3;
ρ2 - плотность SO2 при 30°С и давление 1 атм, кг/м3;
y1, y2 - объемные доли воздуха и SO2.
у1=0,96, у2=0,04.
Плотность каждого газа находим по формуле:
, (2)
где ρ0 - плотность газа при н.у. (таблица V [1])., кг/м3;
T0 -
температура при н.у., равная 273,15 К, м3/с;
Р0 - давление при н.у., равное 760 мм рт. ст. или 1
атм;
Т, Р - температура и давление газа перед абсорбером.
Т = 273,15+30 = 303,15 К,
,
.
Тогда плотность всей смеси газов будет равна
.
Мольный расход инертного газа G0,
кмоль/с, составит:
Парциальное давление воздуха, поступающего в абсорбер рвозд,
кгс/м2, определяется по формуле
, (3)
где ун - начальное содержание NH3 в
воздухе, % (об.).
ун = 15%, подставляя это значение в формулу (3),
получим
.
Газовая постоянная воздуха Rвозд,
кгс·м/(кг·К), определяется по формуле
, (4)
где Мвозд - мольная масса воздуха, кг/кмоль; Мвозд=29
кмоль.
.
Подставляя эти значения в формулу (2), получим
.
Количество NH3, поступающего в абсорбер
, кг/ч, определяется по формуле
, (5)
где 
- парциальное давление NH3, кгс/м2;
- расход NH3, поступающего в абсорбер, м3/с;
- газовая постоянная NH3, кгс·м/(кг·К);
- температура NH3, поступающего в абсорбер, К.
= 273 + 20 = 293 К.
Парциальное давление NH3, поступающего в абсорбер 
, кгс/м2, определяется по
формуле
, (6)
.
Подставляя эти значения в формулу (5), получим
.
Подставляя 
, 
в формулу (1), получим
.
Парциальное давление NH3 в поступающем воздухе рн, мм
рт. ст., определяется по формуле
. (7)
Концентрация оксида серы NH3 в уходящем газе на 1 кг инертного газа 
, кг/кг, определяется по формуле
, (8)
где 
- мольная масса 
, кг/кмоль;
- парциальное давление в уходящем газе, мм рт. ст.;
- давление воды при t = 20 0С, мм рт. ст.;
- общее давление в абсорбере, мм рт. ст.
Парциальное давление в уходящем газе , мм рт. ст. определяется по формуле
, (9)
где ук - конечное содержание в воздухе, % (об.).
ук = 3%, подставляя это значение в формулу (9), получим
Принимаем 
= 35,66 мм. рт. ст. [1], = 22.8 мм рт. ст., = 760 мм рт. ст., 
= 29 кг/кмоль, = 17 кг/кмоль, подставляя эти значения в
формулу (8), получим
.
Количество поглощенного Gα,
кг/ч, находим по формуле
, (10)
где α - степень
извлечения NH3.
Степень извлечения NH3 α, %, определяется по формуле
. (11)
Имеем,
.α
= 954·0,8 = 763.2 кг/ч.
Концентрация NH3 в поглотителе, поступающем в абсорбер 
, кг/кг, определяется по формуле
где 
- массовая доля NH3 в
поглотителе, поступающем в абсорбер.
Принимаем = 0, подставляя это значение в формулу
(12), получим
.
Парциальное давление NH3 над поступающей жидкостью 
≈ 0 [2]. При t = 20 0C и при рн = 114 мм рт. ст. равновесная
концентрация NH3 в жидкости (воде), вытекающей из абсорбера, 
= 10,17 кг NH3 на 100
кг воды [2].
Предполагая, что концентрация воды на выходе достигнет значения , находим минимальный расход воды Lmin, кг/ч, по формуле
. (13)
Имеем
.
Действительный расход поглотителя L, кг/ч, определяется по
формуле
L = Lmin·lуд, (14)
где lуд - удельный расход поглотителя (воды).
Имеем,
L = 7504·1,3 = 9756 кг/ч
Действительное содержание NH3 в
уходящей воде на 100 кг H2O 
, кг, определяется по формуле
. (15)
Имеем,
,
на 1 кг H2O = 0,0782 кг/кг.
При t = 20 0С и = 7,82 кг на 100 кг H2O парциальное давление NH3 над
уходящей жидкостью 
= 97,79 мм рт. ст. [2].
Расход воды на 1 кг инертного газа (воздуха) l, кг/кг,
проверяется по уравнению материального баланса
. (16)
Имеем,
Расход воды L, кг/ч, определяется по формуле
L = l·Gвозд, (17)
Имеем,
L = 1,079·9224 = 9952,7 кг/ч = 2,76 кг/с.
1.2
Определение диаметра абсорбера
В качестве насадки выбираем кокс. Средний размер кусков dср
= 75 мм; удельная поверхность насадки a = 42 м2/м3;
свободный объём Vсв = 0,58 м3/м3.
Плотность газовой смеси при t = 200С ρсм, кг/м3, определяется по формуле
, (18)
где Мсм - мольная масса газовой смеси, кг/кмоль;
р, р0 - давление смеси при рабочих и нормальных
условиях, Па;
Т, Т0 - температура смеси при рабочих и нормальных
условиях, К.
Мольная масса газовой смеси Мсм, кг/кмоль, определяется
по формуле
, (19)
где 
- мольная доля воздуха и NH3 в смеси.
Имеем,
Мсм = 29·0,85 + 17·0,15 = 27.2 кг/кмоль;
Скорость газа при захлёбывании ωпр, м/с, определяется по формуле
, (20)
где ρу и ρх - плотности газа и жидкости, кг/м3;
L и G - массовые расходы жидкости и газа, кг/с;
а - удельная поверхность насадки, м2/м3;
А и В-коэффициенты, зависящие от типа насадки;
μх и μВ - вязкость, соответственно, поглотителя
при температуре в абсорбере и воды при 200С, Па·с;св -
свободный объём, м3/м3;
g - ускорение свободного падения, м/с2.
Принимаем А = - 0,073 и В = 1,75 [2]; ρх = 707,6 кг/м3 при t = 20 0C, μх = 0,226·10-3 Па·с при t = 20 0C, μВ = 1,005·10-3 Па·с при t = 20 0C [1]; ρу = 1,13 кг/м3, g = 9,81 м/с2, a = 42 м2/м3,
Vсв = 0,58 м3/м3, L = 2,76 кг/с,
G = 0,212 кг/с. Подставляя эти значения в формулу (20), получим
Отсюда, ωпр = 3,02 м/с.
Рабочая скорость газа ωг, м/с, определяется по формуле
ωг = 0,8·ωпр (21)
Имеем,
ωг = 0,8·3,02 = 2,42 м/с
Диаметр абсорбера d, м, определяется по формуле
, (22)
.
Принимаем стандартный диаметр абсорбера d = 1,4 м [3].
Площадь сечения абсорбера S, м2, определяется по
формуле
S = 0,785·d2.
(23)
Имеем,
S = 0,785·1,62 = 1,54 м2.
1.3
Определение плотности орошения и активной поверхности насадки
Плотность орошения U, м3/(м2·ч),
определяется по формуле
. (24)
Имеем,
> 1,5 м3/(м2·ч)
где 1,5 м3/(м2·ч) - минимально допустимая
плотность орошения.
Оптимальная плотность орошения Uопт, м3/(м2·ч),
определяется по формуле
опт
= В·а, (25)
Принимаем В = 0,158, а = 42 м2/м3.
Подставляя эти значение в формулу (25), получимопт = 0,158·42 = 6,64
м3/(м2·ч)
Плотность орошения удовлетворяет условию хорошей
смачиваемости насадки, так как
> 1
1.4
Определение высоты насадки
Движущая сила процесса Δрср, мм рт.
ст., определяется по формуле
, (26)
где Δрниз,
Δрверх -
движущая сила процесса абсорбции внизу и наверху абсорбера, мм рт. ст.
, (27)
Принимаем рн = 114 мм рт. ст., = 62,96 мм рт. ст. Подставляя эти
значения в формулу (27), получим
Δрниз = 114 - 62,96 = 51,04 мм
рт. ст.
, (28)
Принимаем рк = 22,8 мм рт. ст., ≈ 0. Подставляя эти значения в
формулу (28), получим
Δрверх = 22,8 - 0 = 22,8 мм рт.
ст.
Подставляя эти значения в формулу (26), получим
Полагая, что диффузионное сопротивление жидкости мало по сравнению
с сопротивлением газа, принимаем, что коэффициент массопередачи К равен
коэффициенту массоотдачи βг для газовой фазы.
Коэффициент массоотдачи βг, кмоль/м2·ч·мм рт. ст., определяется по формуле
, (29)
где Nuг - диффузионный критерий Нуссельта для газа;
Dг -
коэффициент диффузии, м2/ч;
dэкв -
эквивалентный диаметр насадки, м.
Диффузионный критерий Нуссельта для газа Nuг
определяется по формуле
г =
0,027·Re0.8·Pr0.33, (30)
где Re - критерий Рейнольдса;
Pr - диффузионный критерий Прандтля.
Критерий Рейнольдса Re определяется по формуле
, (31)
где μг - динамический коэффициент вязкости газа,
Па·с.
Принимаем μг = 0,226·10-3
Па·с [1]; ωг = 2,42 м/с, а = 42 м2/м3.
Подставляя эти значения в формулу (31), получим
Диффузионный критерий Прандтля Pr определяется по формуле
, (32)
Коэффициент диффузии NH3 в воздухе при 20 0С Dг, м2/ч, определяется по формуле
, (33)
где D0 - коэффициент диффузии NH3 в
воздухе при нормальных условиях, м2/ч.
Принимаем D0 = 0,0612 м2/ч [1]. Подставляя
это значение в формулу (33), получим
.
Принимаем μг = 0,226·10-3 Па·с [1]; ρу = 1,13 кг/м3, Dг = 0,19·10-4 м2/с.
Подставляя эти значения в формулу (32), получим
;г = 0,027·682.70.8·10.530.33 =
10.87;
; (34)
. (35)
Принимаем dэкв = 0,0552 м; Dг = 0,068 м2/ч,
риг = 691.6 мм рт. ст., Nuг = 10.87, ρу = 1,13 кг/м3, Мг = 27.2 кг/кмоль.
Подставляя эти значения в формулу (29), получим
Необходимая площадь поверхности абсорбции F, м2,
определяется по формуле
. (36)
Принимаем Gа = 763,2 кг/ч, Δрср = 35,08 мм рт. ст., 
= 17 кг/кмоль,
βг = 0,0008
. Подставляя эти значения в формулу (36), получим
.
Высота насадочной части абсорбера Н, м, определяется по формуле
. (37)
Принимаем а = 42 м2/м3, S = 2,066 м2, F = 1600 м2. Подставляя эти значения в формулу (37),
получим
.
1.5
Определение высоты абсорбера по числу единиц переноса
Для определения числа единиц переноса (ЧЕП) строим рабочую
линию процесса (рисунок 1).
Точка А: 
= 0,1034 кг/кг; = 0,0782 кг/кг
Точка В: 
= 0,01905 кг/кг; 
= 0 кг/кг.
Наносим на график линию равновесия, представляющую собой
равновесные относительные массовые концентрации 
при различных 
. По данным = 0 кг NH3 на 1 кг
H2O и р* = 0 мм рт. ст.
Пересчитываем концентрацию из относительных массовых долей в молярные по формулам перевода.
При малых значениях для пересчёта применяется формула
, (38)
.
Константы фазового равновесия определяются по формулам
, (39)
. (40)
Рисунок 1 - График к определению числа единиц переноса
Имеем,
,
.
Равновесная концентрация NH3 в газе на 1 кг воздуха , кг, определяется по формуле
, (41)
Имеем,
Результаты расчёта сведены в таблицу 1.
|
00,00110,00320,00380,01020,01710,02110,0275
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р*
|
0
|
0,791
|
2,41
|
2,89
|
7,96
|
13,46
|
16,94
|
22,38
|
|
х·104
|
0
|
11,12
|
33,88
|
40,2
|
108
|
181,06
|
223,41
|
291,18
|
|
mpx
|
0
|
711,33
|
711,334
|
718,91
|
737,04
|
743,4
|
758,25
|
768,6
|
|
myx
|
0
|
0,9359
|
0,936
|
0,946
|
0,97
|
0,978
|
0,998
|
1,011
|
|
00,00060,001860,00220,00610,01040,01310,0173
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По графику (рисунок 1) видно, что полных ступенек 4, а полным
ступенькам соответствует ЧЕП. Число единиц переноса, соответствующее неполной
ступеньке deA, определяется как отношение отрезка Ae к отрезку ll, проведённому
через середину основания неполной ступеньки de./ ll = 3,56/4,96 = 0,72.
Общее число единиц переноса z = 4,72.
Высота насадки, эквивалентная одной единице переноса (ВЕП)
для газовой фазы hу, м, определяется по формуле
, (42)
Принимаем ψ = 1 [2], а
= 42 м2/м3, Vсв = 0,58 м3/м3,
Re = 1020,
Pr = 10,57. Подставляя эти значения в формулу (42), получим
Проверяем ВЕП по формуле для беспорядочной насадки, уложенной
навалом
, (43)
Среднее значение
Для жидкой фазы ВЕП определяется по формуле, в которой приведённая
толщина стекающей плёнки жидкости δпр, м
, (44)
Принимаем μвод = 1·10-3 Па·с,
ρвод = 998 кг/м3, g = 9,81 м/с2.
Подставляя эти значения в формулу (44), получим
Критерий Рейнольдса для жидкости Reж определяется по
формуле
, (45)
где Wж - количество воды, кг/м2·с
Количество воды Wж, кг/м2·с, определяется по
формуле
, (46)
Принимаем L = 2,76 кг/с, S = 1,54 м2. Подставляя эти
значения в формулу (46), получим
.
Принимаем μж = 1·10-3 Па·с, а = 42 м2/м3,
Wж = 1,79 кг/м2·с. Подставляя эти значения в формулу
(45), получим
.
Критерий Прандтля для воды Prж, определяется по формуле
, (47)
где Dж - коэффициент диффузии NH3 в
жидкости при t = 20 0С, м2/с
Коэффициент диффузии Dж в разбавленных растворах
определяется по формуле
, (48)
где 
- мольный объём NH3, см3/моль;
β - параметр, учитывающий ассоциацию молекул.
Т = 293 0С, М = 18 кг/кмоль. Подставляя эти значения в
формулу (48), получим
Высота насадки эквивалентная одной единице переноса для жидкой
фазы hж, м, определяется по формуле
. (49)
Принимаем δпр = 4.68·10-5 м, Reж
=170.48, Prж = 389. Подставляя эти значения в формулу (49), получим
Среднее значение константы фазового равновесия mху,
определяется по формуле
. (50)
Имеем,
Высота единицы переноса hzy, м, определяется по формуле
(51)
Принимаем hy = 3.475
м, mху = 0.85, l = 1.1 м, hж
= 0,4 м. Подставляя эти значения в формулу (51), получим
.
Высота насадки Н, м, определяется по формуле
H = z·hzy. (52)
Имеем,
H = 4,72·3.78 = 14.06 м.
Высота насадки выбираем как среднее арифметическое результатов
расчёта по двум вариантам
Принимая коэффициент запаса 1,24, окончательно находим высоту
насадки
H = 1,24·16.25 = 20.1 м.
Расстояние между днищем абсорбера и насадкой zн
определяется необходимостью равномерного распределения газа по поперечному
сечению колонны. Расстояние от верха насадки до крышки абсорбера zв
зависит от размеров распределительного устройства для орошения насадки и от
высоты сепарационного пространства (в котором часто устанавливают каплеотбойное
устройство для предотвращения брызгоуноса из колонны). Принимаем эти расстояния
равными соответственно 3 и 4 м [3]. Во избежание больших нагрузок на нижние
слои насадки разделяем её на два яруса, расстояние между которыми принимаем 0,9
м [3].
Общая высота абсорбера На, м, определяется по формуле
На = Н + zн + zв + z0,
(53)
На = 20.1 + 3 + 4 + 0,9 = 28 м.
1.6
Определение гидравлического сопротивления абсорбера
Гидравлическое сопротивление абсорбера обуславливает
энергетические затраты на транспортировку газового потока через абсорбер.
Величина ΔР определяется по формуле
ΔР = ΔРс·10bU, (54)
где ΔРс -
гидравлическое сопротивление сухой (не орошаемой жидкостью) насадки, Па;
U - плотность орошения, м3/(м2·с);
b - коэффициент насадки.
Гидравлическое сопротивление сухой насадки ΔРс, Па, определяется по формуле
, (55)
где ω0 - скорость газа в свободном сечении
насадки, м/с;
λ - коэффициент сопротивления.
Скорость газа в свободном сечении насадки ω0, м/с, определяется по формуле
, (56)
.
Коэффициент сопротивления беспорядочных насадок
λ определяется по
формуле
, (57)
.
Принимаем Н = 20.1 м, dэ = 0,0552 м, ω0 = 4.17 м/с, λ = 2,47, ρу = 1,21 кг/м3. Подставляя эти значения в формулу (55),
получим
Принимаем b = 33 [3], U = 0,024 м3/(м2·с), ΔРс = 939,89 Па. Подставляя эти
значения в формулу (54), получим
ΔР = 939.89·1033·0,024 = 5822
Па.
2.
Расчёт холодильника
t1н = 180 0С - начальная температура
воздуха;
t1к = 20 0С - конечная температура
воздуха;
t2н = 15 0С - начальная температура воды;
t2к = 70 0С - конечная температура воды.
Средняя разность температур Δtср, 0С,
определяется по формуле
, (58)
.
Средняя температура воды t2, 0С,
определяется по формуле
2 =
0,5·(t2н + t2к), (59)
2 =
0,5·(70 + 15) = 42,5 0С.
Средняя температура воздуха t1, 0С,
определяется по формуле
1 =
t2 + Δtср, (60)
1 =
42,5 + 34.0 = 76.5 0С.
Расход теплоты Q, Вт, определяется по формуле
Q = 1,05·G1·c1·(t1н - t1к), (61)
где G1 - производительность абсорбера по газу, кг/с;
c1 -
удельная теплоёмкость газа при t1 = 76.5 0С, Дж/(кг·К).
Производительность абсорбера по газу G1, кг/с,
определяется по формуле
G1 = V1·ρ1, (62)
где ρ1 - плотность газа при рабочих условиях,
кг/м3.
Принимаем Мсм = 27.2 кг/кмоль, Т0 = 273 0С,
Т1 = 349.5 0С. Подставляя эти значения в формулу (18),
получим
.
Имеем,
Принимаем c1 = 984 Дж/(кг·К) [1], G1 = 2.38 кг/с, t1н = 180 0С, t1к = 20 0С. Подставляя эти значения в формулу
(61), получим
Q = 1,05·2.38·984·(180 - 20) = 393443 Вт.
Расход воды G2, кг/с, определяется по формуле
, (63)
где с2 - удельная теплоёмкость воды при t1 =
42,5 0С, Дж/(кг·К).
Принимаем с2 = 4190 Дж/(кг·К) [1]; Q = 393443 Вт, t2н = 15 0С, t2к = 700С. Подставляя эти значения в формулу (63),
получим
.
Объёмный расход воды V2, м3/с, определяется
по формуле
, (64)
где ρ2 - плотность воды при t = 42,5 0С.
Принимаем ρ2 = 992 кг/м3 [1].
.
Ориентировочное значение площади поверхности теплообменника Fор,
м2, определяется по формуле
, (65)
где Кор - ориентировочное значение коэффициента
теплопередачи, Вт/(м2·К).
Принимаем Кор = 100 Вт/(м2·К) [1], Q = 393443 Вт, Δtср = 34 0С.
.
По величине Fор выбираем кожухотрубчатый теплообменник
четырёхходовой с числом труб n = 249, диаметром труб d = 25 ×
2 мм, площадью поверхности F
= 78 м2 [1].
Скорость течения воды в трубах ω2, м/с, определяется по формуле
, (66)
где Sт - площадь проходных сечений одного хода по
трубам, м2.
Принимаем Sт = 0,032 м2 [1].
.
Критерий Рейнольдса для воды Re2 определяется по
формуле
, (67)
где μ2 - вязкость воды при t2 = 42,5 0С,
Па·с.
Принимаем μ2 = 0,6264·10-3 Па·с [1],
ω2 = 0,053 м/с, ρ2 =
992 кг/м3, d2 = 0,012 м. Подставляя эти значения в
формулу (67), получим
.
Критерий Нуссельта для воды Nu2 определяется по формуле
, (68)
где εl -
коэффициент;
Pr2 -
критерий Прандтля для воды.
Критерий Прандтля для воды Pr2
определяется по формуле
, (69)
где λ2 - коэффициент теплопроводности воды при t
= 42,5 0С, Вт/(м·К).
Принимаем λ2 = 0,628 Вт/(м·К) [1].
.
Принимаем εl = 1, 
[1]; Re2 = 10072, Pr2 = 4,18.
Подставляя эти значения в формулу (68), получим
.
Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде α2, Вт/(м2·К), определяется по формуле
, (70)
Имеем,
.
Скорость движения воздуха в межтрубном пространстве ω1, м/с, определяется по формуле
, (71)
где Sм - проходное сечение межтрубного пространства между перегородками,
м2.
Принимаем Sм = 0,082 м2 [1].
.
Критерий Рейнольдса для газа Re1 определяется по
формуле
, (72)
где μ1 - вязкость газа при t1 = 76.50С,
Па·с.
Принимаем μ1 = 0,0132·10-3 Па·с [1], ω1 = 30.5 м/с, ρ2 =
0,68 кг/м3, d2 = 0,014 м. Подставляя эти значения в
формулу (72), получим
.
Критерий Нуссельта для газа Nu1 определяется по формуле
, (73)
где εф - коэффициент, учитывающий влияние угла
атаки.
Принимаем εф = 0,81 [1].
Имеем,
Коэффициент теплоотдачи от газа к стенке α1, Вт/(м2·К), определяется по формуле
, (74)
где λ1 - коэффициент теплопроводности газа при t
= 76.5 0С, Вт/(м·К).
Принимаем λ1 = 0,0212 Вт/(м·К) [1].
.
Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2·К), определяется по
формуле
, (75)
где Σrст - сумма термических сопротивлений всех слоёв, из которых
состоит стенка, включая слои загрязнения, (м2·К)/Вт.
Принимаем Σrст = 3.6·10-4 (м2·К)/Вт.
.
Удельная тепловая нагрузка q, Вт/м2, определяется по
формуле
q = 226·34 = 5202 Вт/м2.
Расчётная площадь поверхности теплообменника Fр, м2,
определяется по формуле
, (77)
.
Выбираем кожухотрубчатый холодильник четырёхходовой с числом труб
n = 208, диаметром труб d = 25 × 2 мм, длиной труб L = 1.5 м, площадью поверхности F = 74 м2
[1].
Площадь поверхности теплообмена одного аппарата F, м2, определяется
по формуле
F = π·dср·n·L, (78)
где dср - средний диаметр труб, м;- количество труб;-
длина труб, м.
Принимаем dср = 0,016 м, n = 208, L = 1.5 м.
F = 3,14·0,016·208·1.5 = 16 м2.
Запас площади поверхности теплообмена
Запас площади поверхности теплообмена достаточен.
3.
Расчёт трубопровода
Внутренний диаметр трубопровода d, м, определяется по формуле
, (79)
Принимаем значение скорости воздуха в трубопроводе ω = 4 м/с [1],
V = 2.5 м3/с.
м.
Заключение
В курсовом проекте был рассчитан насадочный абсорбер для
удаления NH3 из воздуха. По результатам расчёта был спроектирован абсорбер.
В первом разделе был рассчитан насадочный абсорбер и
определены диаметр равный 1.4 м, высота насыпного слоя (кокс: dср =
75 мм, а =42 м2/м3, Vсв = 0,58 м3/м3)
Н = 20.1 м, высота аппарата На = 28 м.
Во втором разделе был рассчитан холодильник для охлаждения
газа с 1800С до 200С.
В третьем разделе была определена средняя производительность
установки.
Библиографический
список
1. Павлов
К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и
аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов - Л.: Химия, 1976. -
552 с.
2. Массообменные
процессы: Учебное пособие по курсу «Процессы и аппараты химических производств»
Ч. 1/ Л.И. Ченцова, и др. Под общ. ред. Левина Б.Д. - Красноярск: СибГТУ, 2004.
- 208 с.
. Основные
процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ Ю.И.
Дытнерский и др. М.: ООО ИД «Альянс», 2007. - 496 с.
абсорбер вода трубопровод тарельчатый