Преобразователь системы ТП-Д
Курсовая работа
Преобразователь системы ТП-Д
Оглавление
Исходные
данные
Введение
. Выбор схемы
преобразователя
.
Электрический расчет силового трансформатора
. Выбор
вентилей
. Расчет основных параметров
сглаживающего и уравнительного реакторов
. Расчет механических характеристик
. Выбор СИФУ
Заключение
Библиографический
список
Приложения
Исходные данные
Таблица 1. Исходные данные для расчёта. Вариант 26
PN, кВт
|
UяN, В
|
IяN, А
|
nN, об/мин
|
Rя.дв., мОм
|
t°, °C
|
Кл. из.
|
Lя, мГн
|
λI
|
tп, с
|
Iя(p), %
|
Доп требов.
|
36
|
220
|
192
|
575
|
54
|
20
|
Н
|
-
|
2,4
|
60
|
7
|
4
|
PN - мощность двигателя- напряжение якоря номинальное- ток якоря
номинальный- скорость вращения двигателя номинальнаяЯ - сопротивление якоря-
класс изоляции обмоток якоря
λ - индуктивность якорной цепи двигателя
LЯ = 2,7 мГн, допустимая перегрузкаП - время перегрузки(p)* - величина
пульсации токаЯ.ГР.MAX* - величина зоны граничного тока якоря
Дополнительное требование: 4 - максимальное напряжение на якоре должно
быть до 1,3 UяN
Введение
Сначала выбираем пульсность схемы исходя из мощности привода и
дополнительных требований. Чем больше пульсность, тем короче интервал
повторяемости и тем выше быстродействие привода, но выше стоимость. Выбираем
оптимальный вариант: пульсность p = 6 для мощностей 0,5-2000 кВт.
Выбираем мостовую трехфазную схему, так как она обладает значительными
достоинствами по сравнению с нулевыми схемами прежде всего сточки зрения
использования тиристоров и трансформаторного оборудования.
Выполняем реверсивный преобразователь двухкомплектным по
встречно-параллельной схеме, потому что при этой схеме габаритные размеры
трансформаторного оборудования получаются существенно меньшими, чем при
перекрестной схеме.
На основании технических данных двигателя постоянного тока и требований к
электроприводу выполнить электрический расчет тиристорного
выпрямительно-инверторного преобразователя (управляемого выпрямителя) и его
системы управления, рассчитать характеристики разомкнутой системы ТП-Д.
Преобразователь выполняется на нестандартное выходное напряжение и на
стандартный ток, реверсивным с раздельным управлением, если нет дополнительных
указаний.
. Выбор схемы преобразователя
Рисунок 1. Схема силовой цепи мостового трехфазного шестипульсного
преобразователя
Рисунок 2. - Принципиальная схема реверсивного тиристорного
преобразователя, работающего на двигатель постоянного тока.
. Электрический расчет силового трансформатора
Электрический расчет выполняется с целью определения необходимых
параметров трансформатора, от которых зависят свойства и характеристики
преобразователя и привода.
) Выбираем номинальный выпрямленный ток преобразователя из
стандартного ряда по ГОСТ 6827-76, он должен превышать номинальный ток двигателя
(I яN =192 А).
Примем IdN = 200 А.
) Номинальный вторичный ток трансформатора:
I2N = k2IdN
где коэффициент линейного вторичного тока трансформатора k2 ≈ 0,816
из табл. 1
N = 0,816∙200 = 163,2 А.
) Предварительно находим RЯ - сопротивление якорной цепи двигателя
при расчетной рабочей температуре
Я = ktRя.дв.
где kt - коэффициент увеличения сопротивления при нагреве обмотки до
расчетной рабочей температуры 75°С из табл. 1, kt = 1,38.
мОм.
) После чего находим kR - коэффициент, учитывающий падение
напряжения на внутренних сопротивлениях преобразователя и дросселей
определяется по формуле
где RПЭ* - эквивалентное активное сопротивление преобразователя в
относительных единицах, которое включает сопротивление обмоток трансформатора и
сопротивление, обусловленное коммутацией вентилей предварительно принимаем
RПЭ* = Rя·(IяN /UяN) = 74,52 (192/220) = 0,065 о.е.
) Определяем необходимое номинальное вторичное напряжение
трансформатора из требуемой наибольшей ЭДС преобразователя
,
где- коэффициент, учитывающий возможное снижение напряжения сети, примем
kС = 0,9;
принимаем - минимальный угол управления;
коэффициент корректировки величины максимального напряжения
преобразователя:
,
Принимаем, так как в дополнительных условиях указано, что максимальное
напряжение на якоре должно быть до 1,3 UяN.
В, В
Т.к. U2N отличается от стандартного сетевого 220 В не более чем на 20%,
то принимаем безстрасформаторное питание через токоограничивающие реакторы.
) ЭДС преобразователя при номинальных напряжениях и угле
управления a=0
В
) Типовая мощность трансформатора:
где - коэффициент типовой мощности из табл. 1
Принимаем питание первичной обмотки трансформатора 380 В из таблицы стандартных значений
напряжений первичных обмоток (табл. 2.).
) Действующее значение линейного первичного тока:
Где k1 =0,816 - коэффициент линейного тока первичный
) Индуктивное сопротивление токоограничивающих реакторов:
) Индуктивное сопротивление, которое вносится в цепь выпрямленного
тока:
) Активное сопротивление токоограничивающего реактора:
) Активное сопротивлени, которое вносится в цепь якоря :
13) Вносимая в цепь постоянного тока индуктивность преобразователя:
- угловая частота.
. Выбор вентилей
В ходе проектирования выбираются типы вентилей и их класс по напряжению.
Тип полупроводникового вентиля определяется средним выпрямленным током и
требуемой перегрузочной способностью, а класс - максимальными повторяющимися
(мгновенными) напряжениями.
Сначала выбираем способ охлаждения. Выбираем принудительное воздушное
охлаждение, чтобы обеспечить условие допустимой перегрузки по току.
) Средний ток тиристора определяется по выражению:
где nш - количество вентилей в преобразователе, исключая параллельное и
последовательное соединения, т.е. подсоединенных к одной выходной шине nш = 3;
А.
Предварительно выбираем тиристор с предельным током в 6-10 раз
превышающим его средний ток при естественном охлаждении
Т133-400(TO) =1,05 B - пороговое напряжение тиристора в открытом
состоянии= 0,00068 Oм - дифференциальное сопротивление тиристора в открытом
состоянии= 0,137оС/Вт - тепловое сопротивление переход - охлаждающая
среда с определенным охладителем, применяется принудительное охлаждение (V= 6
м/с)= 125oC - максимально допустимая температура p-n перехода= 50oC
- температура окружающей средыф = - коэффициент формы тока тиристора
Класс вентилей: 4 - 16
) Максимально длительно допускаемый средний ток тиристора:
3) Определяем коэффициент запаса по току:
.
) При номинальном токе установившаяся температура p-n перехода при
номинальном токе:
°С
где мощность рассеяния тиристора в открытом состоянии при номинальном
токе преобразователя
) Максимально допустимая мощность рассеяния, при которой за время
перегрузки (60с) температура перехода достигает максимально допустимой
величины:
,
Где (т.к. длительность перегрузки 60 с) - Переходное тепловое
сопротивление
) Максимально допустимый ток предварительно нагретого тиристора за
время перегрузки:
) Максимально допустимый ток перегрузки преобразователя с
полуторократным запасом:
573,095
Условие допустимой перегрузки по току:
Я.MAX = λ·IЯN ≤ Id60m,
,4 ·192 = 460,8А ≤ 573,095 А - условие выполняется.
) Максимальное импульсное рабочее напряжение:
где kсп=1,1 - коэффициент, учитывающий возможное повышение напряжения в
сети
) Определим класс вентилей по формуле:
Класс вентилей = 14
4. Расчет основных параметров сглаживающего и уравнительного реакторов
) Рассчитаем индуктивность якорной цепи двигателя:
где CL=2 - постоянная, для компенсированных тихоходных двигателей
pп=2- число пар полюсов двигателя (для номинальной частоты вращения
двигателя n=575 об/мин),
2) Допустимая величина тока якоря в относительных единицах:
3) Индуктивность сглаживающего реактора:
Где - относительная величина ЭДС низшей гармоники
преобразователя для p = 6 из табл. 4
Отсюда следует, что сглаживающие реакторы не требуются, так как
индуктивность, имеющаяся в цепи уже способна ограничить эти токи. .
4) Максимальный граничный ток (при α = 90°):
где коэффициент граничного тока из табл. 4, индуктивность цепи якоря
Гн.
5) Для ограничения скорости нарастания тока короткого замыкания,
необходимая индуктивность сглаживающего реактора вычисляется по формуле
о.к.з.= ,
Где= 7 кА - допускаемое значение ударного неповторяющегося тока тиристора
в открытом состоянии при длительности протекания 10 мс и максимально допустимой
температуре перехода; LУР - индуктивность уравнительного дросселя.
УР = 0,1·IЯN = 0,1·192 = 15,9 А.
Ошибка!
Закладка не определена. мГн.
Для ограничения скорости нарастания тока короткого замыкания дроссель не
требуется.
удовлетворяет данному условию.
. Расчет механических характеристик
Расчёт механических характеристик мы произвели в специальной расчётной
программе.
Для расчёта нам необходимо знать значения:
1) В - действующее значение линейного
напряжения
) max ток, до которого будем считать
) эквивалентное активное сопротивление якорной цепи
=106,8 мОм
) индуктивное сопротивление якорной цепи
=2,496 мГн
5) - индуктивное сопротивление
рассеяния одной фазы токоограничивающего реактора
) p = 6 - пульсность схемы преобразователя
) коэффициент двигателя, где падение напряжения на щеточных
контактах двигателя
) электромагнитный момент номинальный
649,536 Нм
) максимальный эл.магн. момент
В результате получили данные, с помощью которых построили механические
характеристики режимов РПТ и РНТ (рисунки 2 и 3).
Рисунок 3. Механические характеристики РПТ
Рисунок 4. Механические характеристики РНТ
Характеристика ограничена углами в 15º и 145º, так как иначе это привело бы к
опрокидыванию преобразователя, что может привести к аварии.
Также были рассчитаны регулировочная и фазовая характеристика,
соответственно рисунок 5 и рисунок 6.
где -амплитуда развертывающего напряжения.
=10 В - макс. напряжение управления равно амплитуде
развертывающего
Таблица 2. Регулировочные и фазовые характеристики
а, град
|
а, рад
|
Uу
|
Ed
|
0
|
0
|
10
|
436,657
|
15,2036
|
0,265353
|
9,65
|
421,374
|
45,573
|
0,795399
|
7
|
305,659
|
60
|
1,047198
|
5
|
218,328
|
78,46304
|
1,369438
|
2
|
87,331
|
89,42703
|
1,560796
|
0,1
|
120
|
2,094395
|
-5
|
-218,328
|
134,427
|
2,346194
|
-7
|
-305,659
|
144,9848
|
2,530462
|
-8,19
|
-357,62
|
Рисунок 5. Фазовые характеристики
Рисунок 6. Регулировочные
характеристики
. Выбор СИФУ
Рисунок 7. Принципиальная схема одного канала СИФУ
Рисунок 8. Функциональная схема реверсивного преобразователя
Заключение
Проектирование начинается с выбора принципов работы каждого устройства,
входящего в систему импульсно-фазового управления выпрямительно-инверторного
преобразователя. Выбирается тип фазосдвигающего устройства, тип усилителей
мощности управляющих тиристорами импульсов, форма и длительность этих
импульсов, напряжение питания усилителей мощности и всех остальных устройств.
В СИФУ устанавливаем многоканальное ФСУ, достоинством которого является
высокое быстродействие и сравнительная простота. Усилители мощности импульсов
управления применяем с трансформаторной потенциальной развязкой на транзисторе
с импульсным трансформатором, как наиболее простые усилители мощности.
Формирователь длительности импульсов управления представляет собой
заторможенный одновибратор, который является наиболее распространенным.
Ячейку ФСУ выполняем с косинусоидальным развертывающим напряжением из-за
ее простоты и точность формирования угла и линейность регулировочной
характеристики преобразователя в такой ячейке определяются соотношением только
двух входных резисторов.
Фильтры синхронизирующих напряжений выполняем активными первого порядка,
они имеют большие возможности, чем пассивные, большое разнообразие, меньшие
габариты и стоимость.
Библиографический
список
1. Лихошерст В.И. Полупроводниковые
преобразователи электрической энергии для электроприводов с двигателями
постоянного тока. Свердловск: УПИ, 2007. 80 с.
2. Лихошерст В.И. Системы управления
полупроводниковыми преобразователями электрической энергии: Учебное пособие.
2-е изд., испр. Екатеринбург: УГТУ, 2010. 104 с.
3. Расчет полупроводникового
преобразователя системы ТП-Д: Методические указания к курсовой работе по курсу
"Электронные, микропроцессорные и преобразовательные устройства" /
В.И. Лихошерст. Свердловск: УПИ, 2011. 37 с.
4. Расчет системы импульсно-фазового
управления (СИФУ): Методические указания к курсовому проекту по дисциплине
"Преобразовательные устройства" / В.И. Лихошерст, А.В. Костылев.
Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2008. 36 с.
Руденко В.С.,
Сенько В.И., Чиженко И.М. Основы преобразовательной техники: Учебник для вузов.
- 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высшая школа, 2010. 42
Приложения
Приложение 1
Приложение 2
Приложение 3
преобразователь электрический трансформатор реверсивный
Приложение 4
Приложение 5