Вентиляция помещения

Вентиляция помещения

Введение

На зерноперерабатывающих предприятиях применяют особый вид вентиляционных установок - аспирационные установки.

Аспирация - это процесс создания разряжения внутри рабочего пространства машины путём отсасывания определённого объёма воздуха с целью предотвращения выделения пыли наружу и поступления в эти пространства наружного воздуха. В процессе аспирации с воздухом уносятся из машины избыточное тепло и влага, выделяемые при переработке зерна в муку и крупу.

На любом промышленном предприятии воздух постоянно загрязняется выделяющимися в процессе производства газами и вредными парами. Что касается предприятий зерноперерабатывающей отрасли, то они имеют особенность, состоящую в том, что все транспортные и технологические операции хранения и переработки зерна сопровождаются выделением очень большого количества пыли. Поэтому на предприятиях отрасли зернопереработки вентиляционные установки призваны обеспечивать чистоту окружающего воздуха в соответствии с санитарно-гигиеническими нормами, установленными специальной документацией СанПиН (Санитарные правила и нормативы).

Основные задачи, выполняемые вентиляционными установками, следующие:

создание метеорологических условий работы обслуживающего персонала;

обеспечение чистоты воздуха на уровне санитарных норм;

очистка зерна от лёгких примесей воздушным потоком;

обогащение продуктов размола зерна потоком воздуха;

удаление из оборудования лишней влаги и тепла;

активное вентилирование зерновой массы;

возможность осуществления транспортирования дисперсного материала.

1. Исходные данные

Таблица 1 - Компоновочная таблица вентиляционной сети

2. Расчет полезного , м³/ч, и общего объемного расхода воздуха перемещаемого в сети , м³/ч.

Полезный объемный расход воздуха в вентиляционной сети , м³/ч,

            (2.1)

где  - суммарный расход воздуха на аспирацию, м³/ч, от отдельных машин.

 (2.1)

Общий объем воздуха в вентиляционной сети до пылеотделителя , м³/ч,

 (2.2)

где 1.05 - нормативный коэффициент, учитывающий объемный расход воздуха, подсасываемого по длине воздухопроводов на линии всасывания.

.

3. Проектирование переходов от аспирируемого оборудования

3.1 Проектирование входного коллектора для триера А9-УТК-6

Данный триер имеет одно аспирационное отверстие прямоугольной формы. Определяется площадь отверстия

,                    (3.1)

где a, b - стороны аспирационного отверстия, м.

По технологическим нормалям размеры отверстия равны:

a=250 мм, b=160 мм[11].

Определяется фактическая скорость выхода воздуха из машины v_а.о.ф, м/с,

 (3.2)

Фактическая скорость воздуха сравнивается с допустимой скоростью в плоскости аспирационного отверстия. Величина этой скорости зависит от скорости витания перерабатываемого в машине продукта и для зерна пшеницы и ржи принимается .

Так как , то можно либо увеличить конструктивно размеры аспирационного отверстия с целью повышения площади аспирационного отверстия и снижения скорости выхода воздуха из машины, либо вместе отсоса воздуха установить расширяющийся переход-диффузор, а далее установить переход сужающийся.

Конструкция данного триера позволяет увеличить размеры аспирационного отверстия: a = 420 мм, b = 160 мм. Тогда площадь отверстия для аспирации будет равна

а фактическая скорость выхода воздуха из машины

Следовательно, при аспирации триера необходимо в качестве отсасывающего патрубка устанавливать сужающийся переход-конфузор.

Рисунок 3.1 - Эскиз входного коллектора для аспирации А9-УТК-6

Определяется диаметр воздухопровода, присоединяемого к аспирационной машине, D, мм,

 (3.3)

L_м - объем воздуха, отсасываемого из машины для аспирации, м³/ч;

n - количество точек отсоса от оборудования.

Величина надежно-транспортирующей скорости воздуха зависит от дисперсионного состава перемещаемой в сети пыли. В проектируемой сети перемещается среднедисперсная по составу пыль смешанного характера, для которой .

м.

Полученный диаметр округляется до ближайшего стандартного диаметра D=100 мм.

Производится перерасчет фактической скорости

 (3.4)

=16,985 м/с.

Определяется длина входного коллектора, l_k, мм,

                                                            (3.5)

где а - длинная сторона аспирационного отверстия, мм;

D - диаметр воздухопровода, мм;

Α - угол раскрытия входного коллектора, град.

Из диапазона оптимальных углов раскрытия (для конфузора, в основании которого лежит прямоугольное сечение - ) принимается угол раскрытия

Тогда:

3.2 Проектирование входного коллектора для обоечной машины РЗ-БГО-6

Обоечная машина имеет два аспирационных отверстия прямоугольной формы.

По технологическим нормалям размеры отверстия равны:

а = 300 мм, b = 200 мм.

Определяется фактическая скорость выхода воздуха из машины, , м/с.

Фактическая скорость воздуха не превышает допустимую скорость в плоскости аспирационного отверстия. Следовательно, при аспирации обоечной машины необходимо в качестве отсасывающего патрубка устанавливать сужающийся переход-диффузор.

Рисунок 3.2 - Входной коллектор для аспирации обоечной машины РЗ-БГО-6

Определяется диаметр воздухопровода, присоединяемого к аспирируемой машине, D, мм,

Принимается диаметр D=80 мм.

Конструктивно принимается оптимальный угол раскрытия

Определяется длина входного коллектора, l_k, мм,

3.3 Проектирование входных коллекторов для сепаратора А1 - БЛС-16

3.3.1 Проектирование входного коллектора для ситового кузова

Ситовой кузов имеет одно аспирационное отверстие круглой формы.

Определяется площадь отверстия ,

По технологическим нормалям диаметр отверстия равен 180 мм [12].

Определяется фактическая скорость выхода воздуха из машины, , м/с.

Фактическая скорость воздуха не превышает допустимую скорость в плоскости аспирационного отверстия, которая должна быть не более 2 м/с. Так как внутри ситового кузова зерноочистительного сепаратора предусмотрен переходный патрубок, предотвращающий унос зерна потоком воздуха при выходе из аспирационного отверстия, то в точке отсоса воздуха устанавливается сужающийся переход-конфузор (рисунок 3.3). Он является переходом с круглого сечения на круглое.

Рисунок 3.3 - Входной коллектор для аспирации ситового кузова сепаратора А1-БЛС-16

Диаметр воздухопровода D, мм, присоединяемого к машине будет равен

Стандартный диаметр следует принять D = 30 мм

Из диапазона оптимальных углов раскрытия для конфузоров, в основании которых лежит круглое отверстие - (, принимается угол, .

Тогда длина перехода , составит

Принимается

3.3.2 Проектирование входного коллектора для пневмосепарирующего канала

Пневмосепарирующий канал имеет одно аспирационное отверстие прямоугольной формы. Определяется площадь отверстия  м²

По технологическим нормалям размеры отверстия равны:

а = 1000 мм, b = 200 мм [12]

Определяется фактическая скорость выхода воздуха из машины, , м/с,

Поскольку содержание полноценного зерна в относах (2% от общей массы относов) в пневмосепарирующем канале сепаратора А1-БЛС-16 регулируется с помощью передвижной стенки пневмоканала и дросселирующей заслонки в верхней части канала, то при аспирации пневмоканала следует предусмотреть в качестве отсасывающего патрубка сужающий переход-конфузор (рисунок 3.4).

Рисунок 3.4 - Входной коллектор для аспирации пневмосепарирующего канала

Диаметр воздухопровода D, мм, присоединяемого к машине будет равен

Стандартный диаметр следует принять D = 250 мм.

Конструктивно задается угол раскрытия

Определяется длина входного коллектора,  мм,

4. Подбор пылеотделителя в сети

4.1 Подбор фильтра-циклона

Определяется необходимая площадь фильтрующей поверхности ,

где  - общий объемный на расход воздуха, перемещаемого в сети до пылеотделителя м³/ч;

 - допустимая удельная нагрузка на фильтрующую ткань, м³/м².

Так как в данном проекте разрабатывается сеть подготовительного отделения мельницы, то  принимается в пределах от 300 до 360 м³/м²ч.

Принимается фильтр - циклон, площадь фильтрующей поверхности, которая соответствует расчетной. Выбираем фильтр - циклон РЦИУ 23,4-36-01 (приложение И).

Определяется фактическая удельная нагрузка на ткань , м³/м²ч,

 (4.2)

где  - фактическая площадь фильтрующей поверхности принятого стандартного фильтра, м², =320 м³/м²ч.

По действительной удельной нагрузке определяется величина потерь давления в фильтре р_ф, Па.

где  - фактическая удельная нагрузка на ткань, м³/м²ч.

=174,3 Па.

В данной сети будет рационально использование циклона по следующим причинам:

ü  Циклон имеет более низкую первоначальную стоимость;

ü  Потери давления в циклоне незначительно превышает потери в фильтре;

ü  Он имеет более простую конструкцию и удобнее в обслуживании.

Недостатком циклона является более низкий коэффициент пылеочистки по сравнению с фильтром-циклоном.

5. Предварительный подбор вентилятора

Проектируя вентиляционную сеть, вентилятор подбирают предварительно на этапе, когда ещё нет трассы сети, неизвестны длины участков и состав и размеры местных сопротивлений. После разработки трассы сети и расчета вентиляционной сети вентилятор подбирают в окончательном варианте. Методика подбора вентилятора одинакова, но при предварительном подборе основные параметры работы вентилятора назначаются ориентировочно.

Рассчитывают перемещаемый объем воздуха вентилятором в данной сети, , м³/ч по выражению

где  - отсасываемый объем воздуха от аспирируемых машин, м³/ч;

 - объем воздуха, подсасываемого по длине воздухопроводов на линии всасывания, м³/ч;

 - объем воздуха, подсасываемого при работе пылеотделителя в данной сети, м³/ч.

Величина для  при предварительном подборе вентилятора принимается как

Подсасываемый объем воздуха при работе пылеотделителя зависит от типа пылеотделителя. Для фильтра-циклона РЦИЭ величина , м³/ч, рассчитывается как

 м³/ч.

Так как в данной сети в качестве пылеотделителя используется батарейная установка с одним шлюзовым затвором.

=3402+170=3572 м³/ч.

Давление, развиваемое вентилятором в сети, предварительно принимается ориентировочно в пределах р_в=2200 Па.

Просматриваются универсальные характеристики вентиляторов различных серий, которые обеспечивают основные параметры работы вентилятора в данной сети: L_в и р_в.

Характеристика сети при условии равновесия (L_в=L_c; р_в=1,1р_с) накладывается на универсальную характеристику вентилятора для получения точки пересечения этих характеристик - рабочей точки вентилятора в данной сети.

По полученным значениям L_в и р_в к сети подбирается вентилятор ВР-120-45-5 с параметрами: n_в=2225 мин^-1; _в=0,56, при 𝞰_max=0,58 (приложение К).

6. Расчёт вентиляционной сети

6.1 Проектирования переходов и других местных сопротивлений

Участок 1-3 (2-3)

) входной коллектор для ситовеечных машин-конфузор

;=114; D=315 мм; l/D=0.4;

) отвод ;

4) тройник ⁰; D_п=

Рисунок 6.1 - Переход от ситовеечной машины

2) отвод  (таблица Е.8)

Рисунок 6.2 - Эскиз отвода

) отвод α = 60 °; D = 80 мм; n = 2; ζ_о = 0,12 (таблица Е. 8)

Рисунок 6.3 - Эскиз отвода

) тройник α = 30 °; D_п = 140 мм; D_б = 95 мм; D_п/D_б = 140/95 =1,475; v_б = 16.6 м/с; v_п = 17,5 м/с;

Рисунок 6.4 - Эскиз тройника

v_б/v_п = 16,6/17,5 = 0,95; ζ_б = 0,1 (таблица Е 12).

Участок 4-6 (5-6)

1) входной коллектор для обоечной машины - конфузор.

ζ_к = 0.1 (см. участок 1-3)

2) отвод α = 90 °; n = 2; ζ_о = 0,15 (таблица Е.8)

Рисунок 6.5 - Эскиз отвода

3) отвод α = 60 °; n = 2; ζ_о = 0,12 (таблица Е 8)

Рисунок 6.6 - Эскиз отвода

4) Тройник: α = 30 °; D_п = 200 мм; D_б = 100 мм; D_п/D_б = 200/100 =2;

Рисунок 6.7 - Эскиз тройника

v_б/v_п = 16,6/21,7 = 0,76; ζ_б = - 0,54 (таблица Е 12).

Участок 3-6:

1) Тройник α = 30 °; D_п = 150 мм; D_б = 150 мм; D_п/D_б = 150/150 = 1,0; - ζ_п = 0,52 (см. участок 3-6);

Участок 6-10

2) тройник: α = 30 °; D_п = 110 мм; D_б = 110 мм; D_п/D_б = 110/110 = 1,0; v_б = 21,7 м/с; v_п = 17,3 м/с;

v_б/v_п = 21,7/17,3 = 2,97; ζ_п = - 0,17; ζ_б = 0,45 (таблица Е 12).

Участок 7-9 (8-9)

1) входной коллектор для триера.

α = 45 °; ℓ_к = 3855; D = 110 мм; ℓ/D = 3855/110 =3,5; ζ_к = 0,19 (0.таблица Е.2)

2) отвод α = 90 °; n = 2; D = 150 мм; R = 2D = 200 мм; ζ_о = 0,2 (таблица Е.8)

3)      отвод (см. рисунок 7): α = 60 °; D = 100 мм; n = 2; ζ_о = 0,12 (таблица Е.8)

1) тройник - (см. рисунок 8):

α = 30 °; D_п = 140 мм; D_б = 110 мм; D_п/D_б = 140/110 =1,27; v_б = 17 м/с; v_п = 17,3 м/с; v_б/v_п = 17/17,3 = 0,98; ζ_п = 0,3; ζ_б = 0,11 (таблица Е.12).

участок 9-10:

1) тройник - ζ_п = 0,3 (см. участок 7-9);

2)      отвод (см. рисунок 7): α = 60 °; D = 160 мм; n = 2; ζ_о = 0,12 (таблица Е.8);

)        тройник - (см. рисунок 8):

α = 30 °; D_п = 180 мм; D_б = 140 мм; D_п/D_б = 180/140 =1,28; v_б = 17,3 м/с; v_п =23,6 м/с; v_б/v_п = 17,3/23,6 = 0,73; ζ_п = 0,42; ζ_б = - 0,21 (таблица Е.12).

участок 10-12 (см участок 6-10):

1) тройник - ζ_п = - 0,17 (см. участок 9-10).

Участок 11-12:

1) входной коллектор для триера.

α = 45 °; ℓ_к = 3855; D = 80 мм; ℓ/D = 3855/80 =3,3; ζ_к = 0,19 (0.таблица Е.2);

2) отвод α = 90 °; n = 2; (см рисунок 7); D = 100 мм; R = 2D = 200 мм; ζ_о = 0,15 (таблица Е.8);

3)      отвод (см. рисунок 7): α = 60 °; D = 100 мм; n = 2; ζ_о = 0,12 (таблица Е.8);

)        тройник - (см. рисунок 8):

α = 30 °; D_п = 195 мм; D_б = 100 мм; D_п/D_б = 195/100 =1,95; v_б = 17 м/с; v_п = 24,6 м/с; v_б/v_п = 17,1/24,6 = 0,7; ζ_п = 0,15; ζ_б = - 0,92 (таблица Е.12).

участок 12-17

1) тройник - ζ_б = 0,5 5 (см. участок 16-17).

Участок 13-15:

1) входной коллектор для пневмосепарирующего канала - конфузор (см. рисунок 1): α = 45 °; ℓ_к = 490; D = 250 мм; ℓ/D = 490/250 = 1,96; ζ_к = 0,09 (таблица Е.2);

2)      тройник - (см. рисунок 8):

α = 15 °; D_п = 250 мм; D_б = 80 мм; D_п/D_б = 315/100 = 3,15; v_б = 21,2 м/с; v_п = 15,3 м/с; v_б/v_п =21,2/15,3 = 1,4; ζ_п = 0,45; ζ_б = -1,00 (таблица Е.12).

Участок 14-15:

1) входной коллектор для ситового кузова - конфузор (см. рисунок 1):

α = 45 °; ℓ_к = 490; D = 250 мм; ℓ/D = 490/250 = 1,96; ζ_к = 0,09 (таблица Е.2);

2) отвод (см. рисунок 7): α = 15 °; D = 80 мм; n = 1; ζ_о = 0,058 (таблица Е.8);

3)      тройник - ζ_б = - 1,00 (см. участок 13-15):

Участок 15-16:

1) отвод (см. рисунок 8): α = 90 °; D = 160 мм; n = 1; ζ_о = 0,058 (таблица Е.8);

)   переход к горизонтальному циклону А1-БЛЦ (рисунок 9).

Данный переход является переходом с круглого сечения на круглое сечение.

Рисунок 6.8 - Эскиз перехода к горизонтальному циклону А1-БЛЦ

Площадь воздухопровода на участке F_15-16, м², определяется по формуле

 (16)

где D_15-16 - диаметр воздуховода на участке 15-16, м, D_15-16 = 315 мм;

Определяется площадь входного отверстия горизонтального циклона F_ВХ м². По технологическим нормалям D = 400 мм [12].

Так как F_15-16 < F_вх, то данный переход является диффузором.

Рассчитывается длина диффузора по формуле

 (17)

где α_д - угол раскрытия диффузора, принимается α_д = 20 °,

Определяется коэффициент сопротивления диффузора, ζ_д,

 (18)

Участок 16-17:

1) переход от горизонтального циклона А1-БЛЦ (рисунок 6.9).

Данный переход является переходом с круглого на круглое сечение.

Рисунок 6.9 - Эскиз перехода от горизонтального циклона А1-БЛЦ

Площадь воздухопровода на участке F_16-17, м², определяется по формуле

где D_16-17 - диаметр воздуховода на участке 16-17, м, D_16-17 = 280,

Определяется площадь выходного отверстия горизонтального циклона А1-БЛЦ, F_вых, м². По технологическим нормалям D_вых = 400 мм.

Так как F_вых > F_16-17, то данный переход является конфузором.

Рассчитывается длина конфузора по формуле

 (19)

_вх - диаметр выходного отверстия циклона, мм, D_вых = 400 мм;

α_к - угол раскрытия конфузора, принимаемый α_к = 20 °.

2)
отвод (см. рисунок 7): α = 90 °; D = 450 мм; n = 2; ζ_о = 0,15 (таблица Е.8);

3)      тройник (рисунок 8):

α_тр = 30 °; D_п = D_12-17 = 250 мм; D_б = D_16-17 = 450 мм; D_п/D_б = 250/450 = 0,55; v_б = v_16-17 = 14,8; v_п = v_12-17 = 16,9,  ζ_п = 0,55; ζ_б = - 0,5.

Участок 17-18:

1) переход к циклону 4БЦШ-500 (рисунок 6.10).

Данный переход является переходом с круглого сечения на прямоугольное сечение.

Определяется площадь воздухопровода на 17-18 участке, F_17-18, м² по формуле

где D_17-18 - диаметр воздухопровода на участке 17-18, м, D_17-18 = 315 мм.

Площадь входного отверстия циклона, F_вх, м², рассчитана раньше_вх = 0,116 м².

Так как F_17-18 < F_вх, то данный переход является диффузором.

Рассчитывается длина диффузора ℓ_д, мм, по формуле

 (20)

где α_д - угол раскрытия диффузора, принимается 35 ^о,

Рисунок 6.10 - Эскиз перехода к циклону 4БЦШ-500

Определяется коэффициент сопротивления диффузора,

Участок 18-19:

1) переход от циклона 4БЦШ-500 (рисунок 6.11).

Данный переход - переход с прямоугольного сечения на круглое сечение.

Рисунок 6.11 - Эскиз перехода от циклона 4БЦШ-500

Площадь выходного отверстия циклона, F_вых, м², определяется по формуле

 (21)

где a, b - стороны выходного отверстия циклона, м.

По технологическим нормалям размеры отверстия равны: a = 616 мм, b = 296 мм (приложение Ж)._вых = 0,616·0,296 = 0,182 м²

Определяется площадь воздухопровода F, м², на участке 17-18 по формуле

где D - диаметр воздухопровода на участке 17-18, м, D_17-18 = 500 мм.

Так как F_вых < F_17-18, то данный переход является диффузором.

Рассчитывается длина диффузора. Принимается угол раскрытия диффузора α_д = 20 °.

Определяется коэффициент сопротивления диффузора, ζ_д.

2) переход к вентилятору ВР-120-45-5 (рисунок 6.12).

Данный переход является переходом с круглого сечения на круглое сечение.

Площадь воздухопровода на участке 17-18, F = 0,196 м².

Определяется площадь входного отверстия вентилятора, F_вх, м² по формуле

где D_вх - диаметр входного отверстия вентилятора, м.

Рисунок 6.12 - Эскиз перехода к вентилятору

Диаметр входного отверстия вентилятора D_вх = 420 мм (приложение К).

Так как F_17-18 > F_вх, то данный переход является конфузором.

Рассчитывается длина конфузора по формуле

 (22)

где D - диаметр воздухопровода на участке17-18, мм;_вх - диаметр входного отверстия вентилятора, мм;

α_к - угол раскрытия конфузора, принимаемый α_к = 10 °.

Определяется коэффициент сопротивления конфузора, ζ_к,

Участок 19-20:

1) переход от вентилятора ВР-120-45-5 (рисунок 14).

Данный переход является переходом с квадратного сечения на круглое сечение.

Рисунок 6.13 - Эскиз перехода от вентилятора

Площадь воздухопровода, м₂, на участке 18-19 равна площади воздухопровода на участке 17-18, F_18-19 = 0,196 м².

Определяется площадь выходного отверстия вентилятора, F_вых, м²

_вых = a²

где а - сторона выходного отверстия вентилятора, м; a = 300 мм._вых = 0,3² = 0,09 м².

Так как F_вых < F_18-19, то данный переход является диффузором.

Рассчитывается длина диффузора по формуле

 (23)

где α_д - угол раскрытия диффузора, принимается α_д =25 °,

Определяется коэффициент сопротивления диффузора

1)      Зонт (рисунок 15): D = 500 мм; 2D = 1000 мм; ℓ = 0,3D = 150 мм; ℓ/D = 150/500 = 0,3; ζ_вх = 0,65; ζ_вых = 1,00; ∑ζ = 1,65.

Рисунок 6.14 - Эскиз зонтика

7       
Окончательный подбор вентилятора к сети, расчет мощности на привод вентилятора и выбор привода вентилятора

Объемный расход воздуха, перемещаемого вентилятором в сети, L_в, ³/ч, определяется по формуле

 (24)

где  - объемный расход воздуха, отсасываемого от аспирируемых машин, м³/ч;

∆L_дл - объемный расход воздуха, подсасываемого по длине воздухопроводов на линии всасывания, м³/ч;

∆L_п.о - объемный расход воздуха, подсасываемого при работе пылеотделителя в данной сети, м³/ч.

Рассчитывается величина ∆L_дл  по уточненному выражению

∆L_дл =  (25)

где ℓ_вс - суммарная длина всех воздухопроводов на линии всасывания сети, м,

ℓ_вс = 3,1+3,1+1,1+5,9+1,0+1,2+1,9+5,4+2,9+, 9+3,3+3,3+1,9+4,4+1,1+ 1,2+2,5+ 4,9 = 51,1 м;

δ - нормативный коэффициент подсоса воздуха на 1 м длины, который принимается для данного типа сети δ =0,15%/м.

Полное давление, развиваемое вентилятором в данной сети р_в, Па, численно равно сопротивлению сети с учетом коэффициента запаса на неучтенные потери давления

р_в =1,1 р_с. (26)

Сопротивление сети р_с, Па, складывается из потерь давления по магистральному направлению и разрежения в здании

р_с = р_маг + р_зхд. (27)

Величина р_зд принимается от 30 до 50 Па. Принято р_зд= 40 Па.

Значение величины р_маг берется из расчетной таблицы 2.

р_с = 1848 + 40 = 1888 Па,

р_в = 1,1р_с = 1,1·1888 = 2076 Па.

Предварительно подобранный вентилятор ВР-120-45-5 (рисунок 16) подходит к данной сети. При новых условиях работы изменилось положение рабочей точки. Положение рабочей точки отвечает условиям правильности подбора вентилятора к сети. Новые параметры работы вентилятора: n_в = 2230 об/мин; n_в = 0,57.

Рисунок 16 - Работа вентилятора ВР-120-45-6,3 в проектируемой сети

Мощность на валу вентилятора N_в, кВт, определяется по формуле

 (28)

где L_в - объемный расход воздуха, перемещаемый вентилятором в сети, м³/ч;

р_в - полное давление, развиваемое вентилятором в сети, Па;

η_в - КПД вентилятора.

Мощность электродвигателя N_э, кВт для привода вентилятора определяется по формуле

 (29)

где к - коэффициент запаса мощности (принимается к = 1,1 в соответствии с рекомендациями в 1.1);

η₁ - КПД подшипников вентилятора; η₁ = 0,97…0,98;

η₂ - КПД клиноременной передачи; η₂ = 0,96 …98.

Выбирается электродвигатель 4А132М4У3 с параметрами: N_э=14 кВт, n_э =1460 об/мин.

Рассчитывается передаточное число i по формуле

 (30)

где n_в - частота вращения рабочего колеса вентилятора, об/мин;_э - частота вращения вала электродвигателя, об/мин.

Исходя из полученного передаточного отношения, выбирается пара шкивов для клиноременной передачи из ряда рекомендуемых. Диаметр ведомого шкива назначается d_ш.в. = 180 мм. Диаметр ведущего шкива d_ш.в, рассчитывается как

Из ряда стандартных диаметров шкивов принимается d_щ.э = 280 мм.

Заключение

вентиляционный воздух коллектор обоечный

Выполнив данную курсовую работу, по расчетам была выбрана модель вентилятора с подходящими характеристиками. Из расчетов видно, что при достаточно маленьком пространстве и большом количестве человек и оборудования, количество избыточного тепла очень высоко, что предполагает установку достаточно мощной системы кондиционирования.

Обеспечение воздушного комфорта в жилых и производственных помещениях зависит от систем аспирации, вентиляции, отопления и кондиционирования воздуха. Задача кондиционирования воздуха состоит в выполнении вентиляции и отопления, а также в поддержании таких параметров воздушной среды, при которых каждый человек благодаря своей индивидуальной системе автоматической терморегуляции организма чувствовал бы себя комфортно, не замечая влияния этой среды.