Расчет и конструирование предварительно напряженной железобетонной панели сборного перекрытия многоэтажного здания
Введение
Пролет
здания ;
Шаг
колонн ;
Материалы
для изготовления сборной панели перекрытия:
класс
бетона В25;
класс
напрягаемой арматуры А-V;
электротермический
способ натяжения арматуры на упоры;
Конструктивные
и технологические параметры здания:
высота
этажа ;
количество
этажей (без подвала): 3
поперечное
сечение сборного ригеля: прямоугольное;
поперечное
сечение сборной панели: ребристая панель перекрытия с продольными ребрами вниз;
толщина
наружных стен ;
относительная
влажность воздуха в помещении ;
нормативная
временная (полезная) нагрузка на сборное междуэтажное перекрытие =9.0 кН/м2;
в
том числе кратковременно действующая .
1.
Компоновка плана перекрытия
Рис.1.Монтажная схема сборного железобетонного перекрытия здания с
неполным несущим каркасом: 1-наружнаянесущая кирпичная стена; 2-доборная панель
номинальной шириной 1,85м; 3-типовая панель номинальной шириной 1,4м;
4-распорная панель по осям колонн номинальной шириной 1,3м; 5- ригель,
опирающийся на консоль колонны и на наружную стену; 6- ригель , опирающийся на
консоли колонн; 7- сборная железобетонная колонна
Рис.2. Поперечный разрез- несущие конструкции (стена, колонна,
перекрытие): 8- подригельная опорная консоль колонны; 9- распределительный
железобетонный брус.
2. Расчет и конструирование
предварительно напряженной железобетонной панели сборного перекрытия
многоэтажного здания
2.1 Выбор геометрических параметров панели
Расчет раскладки панелей перекрытия
Средний
пролет:
Крайний
пролет:
Принимаем в соответствии с конструктивной схемой здания ширину панели
равной 1400мм.
Расчет продольных геометрических параметров панели:
;
;
Рис.3. Определение конструктивной длины и расчетного пролета панели.
Рис.4. Схема узла опирания панели на ригель прямоугольного сечения
Расчет поперечных геометрических параметров панели:
;
.
Высота панели:
Принимаем:
.
Рис.5. Геометрические характеристики поперечного и продольного сечений
панели: 1- продольное ребро; 2- поперечное промежуточное ребро; 3- поперечное
торцевое ребро.
Необходимость устройства поперечных промежуточных и торцевых ребер
обуславливается условиями для обеспечения:
)общей устойчивости плиты при изготовлении ( в момент отпуска усилия
преднапряжения) и в процессе монтажа ( при подъеме за петли);
) работы полки плиты на местный изгиб в двух направлениях.
2.2
Определение нагрузок, действующих на междуэтажное перекрытие, и сбор нагрузок
на одну панель
Рассчитаем объем панели:
Нормативная нагрузка от собственного веса панели:
где
-плотность конструкционного тяжелого железобетона,
принимается согласно пп. 2..1.1.1[8] и равная ; то есть
;V- объем панели; - номинальная ширина панели, ; -
конструктивная длина панели,
Для
расчета панели на трещиностойкость ( момент трещинообразования, ширина
раскрытия трещин) и жесткость, те есть деформативность ( прогиб), определяется
величина нормативной длительно действующей нагрузки:
где
-продолжительно действующая нормативная нагрузка; - кратковременная действующая составляющая полной
временной нагрузки .
Для
расчета панели на прочность определяется полная расчетная нагрузка равная сумме
постоянной и временной нагрузок, умноженных на соответствующие коэффициенты
надежности по нагрузки .
Коэффициент
надежности по нагрузке для железобетонных и каменных конструкций согласно [5,
п. 2.2] равен 1,1; для выравнивающих и отделочных слоев выполняемых на
строительной площадке, согласно [5, п. 2.2] равен 1,3.
Коэффициент
надежности по нагрузке для равномерно распределенных временных нагрузок
следует принимать согласно [5, п.3.7] равным1,2 при полном нормативном значении
2,0 кПа и более
Нормативные
и расчетные нагрузки на 1 м2 перекрытия
Таблица
1
Вид нагрузки
|
Норматив- ная нагрузка Коэффициент надежности по нагрузкеРасчетная нагрузка,
|
|
|
Постоянная нагрузка
|
|
|
|
1)Собственный
вес плиты 2)Вес пола 3)Вес перегородок Итого
=2349
800
1600=47491.1
.1=2583.9
=5383.9
|
|
|
Временная
нагрузка В том числе: 1. Длительная 2. Кратковременная =9000
=6500
=25001.2
.2
.2=10800
=7800
=3000
|
|
|
Полная
нагрузка в том числе: 1)Длительная 2)Кратковременная =13749
=1124
=2500-=16183.9
|
|
|
В
табл.1 представлены нагрузки, действующие на 1
междуэтажного перекрытия, то есть нагрузки, распределенные по площади.
Для
расчета отдельной панели подсчитаем распределенные по длине нагрузки на 1
погонный метр пролета панели при ее ширине с учетом
коэффициента надежности по назначению здания :
=0.95-
важное значение
Полная
расчетная нагрузка (погонная):
=.
Полная нормативная нагрузка (погонная):
Продолжительно действующая нормативная нагрузка (погонная):
2.3
Выбор расчетной схемы панели и расчет внутренних усилий в панели
Рис.6. Расчетная схема сборной панели
Проведем расчет внутренних усилий в панели (рис.6).
. Изгибающий момент от полной расчетной нагрузки
. Поперечная сила от полной расчетной нагрузки
3. Изгибающий момент от полной нормативной нагрузки
. Изгибающий момент от продолжительно (длительно) действующей нормативной
нагрузки
Рис.7. Эпюры внутренних усилий в панели
На рис. 7 показано деление плиты на три расчетных участка: два приопорных
участка по четверти пролета и один средний участок равный половине пролета.
2.4 Характеристики арматуры и бетона
Напрягаемая арматура классаА-800(А-V):
Нормативные значения сопротивления растяжению и расчетные значения
сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы , МПа
Rsn=Rs,ser=800МПа, Rs=695Мпа, Es=2∙105Мпа.
В качестве ненапрягаемой арматуры предусматриваем арматуру класса В500
Rs =415МПа, Es=2∙105Мпа
Расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению для предельных
состояний первой группы- Rsw=300МПа
Класс бетона- В25:
Нормативное сопротивление Rbn и расчетное сопротивление Rb,ser на осевое сжатие для предельных состояний второй группы
Rbn=Rb,ser=29Мпа,
Нормативное сопротивление на осевое растяжение
бетона для предельных состояний второй группы- Rbtn= Rbt,ser =1,55МПа
Расчетное сопротивление на осевое сжатие для
предельных состояний первой группы- Rb=14,5МПа
Расчетное сопротивление на осевое растяжение
для предельных состояний первой группы- Rbt=1,05МПа
Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении- Eb =30МПа·10,
2.5 Выбор
величины исходного предварительного напряжения в напрягаемой арматуре
междуэтажное
перекрытие панель
- исходная величина предварительного напряжения.
- с целью
безопасности при производстве работ по натяжению арматуры.
2.6 Подбор продольной напрягаемой рабочей арматуры из условий
прочности сечения, нормального к продольной оси панели
Приведенное сечение
Рис.8. Приведенное сечение ребристой панели
Величина
должна удовлетворять условию: где - диаметр предварительно напряженной арматуры; - толщина защитного слоя бетона.
Рис.9.определение
в сечении.
Определяем
-рабочую высоту сечения:
Определяем высоту сжатой зоны бетона:
-
граница сжатой зоны проходит в полке.
Предполагаем
, то есть наша сборная панель разрушается по 1-му
случаю разрушения железобетонной конструкции.
Площадь сечения продольной напрягаемой арматуры должна быть не менее
5.06см2, данному условию соответствуют 2 стержня диаметром 18мм.
Проверяем
величину с учетом принятой величины =18мм:
- условие
выполняется.
2.7
Определение геометрических характеристик приведенного сечения железобетонной
панели
Коэффициент
приведения арматуры к бетону
- площадь
приведенного поперечного сечения панели.
-
статический момент площади приведенного поперечного сечения панели относительно
наиболее растянутого волокна бетона, то есть относительно оси 1-1, проходящей
по нижней грани приведенного сечения (рис. 10).
-
расстояние от наиболее растянутого волокна бетона, то есть от оси 1-1, до ЦТ
приведенного поперечного сечения панели.
- момент
инерции приведенного поперечного сечения относительно его ЦТ.
- момент
сопротивления приведенного сечения для крайних растянутых волокон, то есть
относительно нижней и верхней греней.
Расстояние от ЦТ приведенного сечения до верхней ядровой точки:
Расстояние от ЦТ приведенного сечения до нижней ядровой точки:
Рис.10. К определению геометрических характеристик приведенного сечения
2.8
Вычисление потерь предварительного напряжения в напрягаемой рабочей арматуре
. Потери от релаксации стержневой арматуры при электротермическом способе
натяжения:
;
. Потери от температурного перепада:
; т.к
. Потери от деформации стальной формы (упоров):
,
. Потери от деформации анкеров натяжных устройств:;
Полные значения первых потерь предварительного напряжения арматуры:
. Потери от усадки бетона:
. Потери от ползучести бетона:
- бетон
на уровне ЦТ напрягаемой арматуры сжат
-
коэффициент армирования, определяемый согласно п. 2.2.3.8СП[8]:
Полные значения первых и вторых потерь предварительного напряжения
арматуры:
-
условие выполняется
2.9
Проверка прочности панели по сечению, нормальному к продольной оси панели, на
действие изгибающего момента
где
-относительная деформация арматуры растянутой зоны,
вызванная внешней нагрузкой при достижении в этой арматуре напряжения, равного ; -
относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных принимается равной 0,0035
Расчет по прочности сечений изгибаемых элементов производится из условия:
где
- изгибающий момент от внешней нагрузки; - предельный изгибающий момент, который может быть
воспринят сечением элемента.
=91.5
кНм
Проверим условие:
Определяем действительное значение высоты сжатой зоны бетона х
-
граница сжатой зоны бетона проходит полке
- условие
выполняется, значит происходит первый случай разрушения.
-
несущая способность нормального сечения плиты по изгибающему моменту обеспечена.
Проверим соответствие относительного увеличения предельного изгибающего
момента и относительного увеличения площади поперечного сечения арматуры
Рис.11. Геометрические параметры нормального сечения изгибаемой
железобетонной конструкции и схема усилий в этом сечении.
2.10 Проектирование постановки поперечной арматуры исходя из
конструктивных требований и подбор поперечного сечения хомутов
h=300мм - следовательно поперечную арматуру в плите
устанавливаем.
2.11 Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси
панели
Расчет предварительно напряженных изгибаемых элементов по наклонному
сечению производится из условия:
-
поперечная сила в наклонном сечении с длинной проекции с на продольную ось
элемента, определяемая от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от
рассматриваемого наклонного сечения;
-
поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении;- поперечная сила воспринимаемая арматурой в наклонном
сечении.
Рис.12. Разрушение балки по наклонному сечению
Принимаем
Рис.13 К определению величины Q
Должно
выполняться условие:
-
коэффициент, принимаемый согласно п.3.1.5.3. СП[8];
- ширина
ребра таврового приведенного сечения
Верхний предел:
Нижний предел:
- условие
выполняется
В балках и ребрах высотой 150 мм и более, на участках элемента, где
поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует устанавливать
арматуру с шагом не более 0.75h0 и не более 500 мм.
Принимаем
поперечное армирование в виде двух арматурных сеток С-1 из арматуры класса
В500. Принимаем стержни мм.
Рис.14. Сетка С-1 и эпюра поперечных сил на расчетных участках пролета
балки
-
прочность сечения наклонного сечения продольной оси панели, на действие
поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.
Заключение
В ходе выполнения курсового проекта были:
· закреплены теоретические знания теории расчета предварительно
напряженных железобетонных конструкций;
· получены практические знания, умения и навыки в выполнении
расчетов, а также в использовании нормативной литературы;
· усвоены методики расчета и конструирования изгибаемых
предварительно напряженных железобетонных конструкций на примере панели
перекрытия.
Библиографический
список:
. Байков
В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс: Учеб. для вузов. -
5-е изд., перераб и доп. - М.: Стройиздат, 1991. - 767с.: ил.
. Семеняк Г.П.,
Горбунов С.П. Нормоконтроль к курсовом и дипломном проектировании: Учебное
пособие. - Челябинск: Изд. ЮУрГУ, 2001. - 30 с.
. СНиП
2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции.
.
Строительные конструкции: Методические указания для студентов специальности
270106 / Составитель В.А. Мусихин. - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2004. - 39 с.