Отопление и вентиляция жилого здания
Министерство
образования Республики Беларусь
Учреждение
образования
«Полоцкий
государственный университет»
Кафедра
ТТВиГ
Расчётно-пояснительная
записка
к курсовой
работе
«Отопление и
вентиляция жилого здания»
Проверил:
Широкова О.Н.
Новополоцк
2014
Оглавление
ОБЩАЯ ЧАСТЬ
. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ
ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
.1 Сопротивление теплопередаче
наружных стен
.2 Сопротивление теплопередаче
чердачного покрытия
.3 Сопротивление теплопередаче
перекрытий над подвалом
.4 Сопротивление теплопередаче
наружных дверей и ворот
.5 Сопротивление теплопередаче
заполнений световых проемов
. ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ
.1 Расчет тепло потерь через
ограждающие конструкции
.2 Затраты теплоты на нагрев и
фильтрующегося воздуха
.3 Определение удельной тепловой
характеристики здания
.4 Определение тепловой мощности
системы отопления
.5 Гидравлический расчет
трубопроводов
.6 Расчет отопительных приборов
. ВЕНТИЛЯЦИЯ ЗДАНИЯ
.1 Выбор систем вентиляции и их
конструирование
.2 Аэродинамический расчет систем
вентиляции
ЛИТЕРАТУРА
ОБЩАЯ ЧАСТЬ
Объектом проектирования является жилое
трехэтажное здание с высотой этажа 2,9 м, имеющее подвал и чердак выполненное
внутренняя часть из глиняного кирпича ρ=1800 кг/м3,
наружная из силикатного ρ=1900 кг/м3.
В качестве утеплителя используются плиты пенополистирольные ρ=50
кг/м3.
Источником теплоснабжения служит водяная
тепловая сеть. Теплоноситель в системе отопления и его параметры - вода 95-70°С.
В здании проектируется двухтрубная с нижней разводкой система отопления.
Проектируемое здание находиться в городе Брест.
Здание ориентировано на запад.
- -относительная влажность воздуха в
помещениях жилых домов принимается равной 55%;
Расчётные температуры наружного воздуха:
температура наиболее холодных суток
обеспеченностью 0,98 °С;
температура наиболее холодных суток
обеспеченностью 0,92 °С;
температура наиболее холодной
пятидневки обеспеченностью 0,92 °С;
Расчётные температуры воздуха внутренних
помещений принимается
для жилых комнат t
= 18 °С;
для угловых жилых комнат t
= 20 °С;
для индивидуальной ванны t
= 25 °С;
для индивидуальной уборной t
= 18 °С;
для лестничных клеток t
= 16 °С
1.
Теплотехнический расчёт ограждающих
конструкций
1.1 Сопротивление
теплопередаче наружных стен (кроме световых проемов)
Целью данного раздела работы является
определение толщины теплоизоляционного слоя и термического сопротивления
теплопередаче строительной конструкции.
Термическое сопротивление слоя многослойной
конструкции R, м2·оС/Вт,
определяется по формуле:
Ri
=
δi/λi
где δi
- толщина слоя, м;
λi
- коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, Вт/(м·0С).
Рисунок 1 - Конструкция наружной стены
№
|
Наименование
|
Толщина,
м
|
λ,
Вт/м∙°С
|
S,
Вт/м2∙°С
|
1
|
Известково-песчаная
штукатурка ρ=1800
кг/м3
|
0,02
|
0,93
|
11,09
|
2
|
Кирпич
глиняный ρ=1800
кг/
м3
|
0,25
|
1,16
|
10,90
|
3
|
Утеплитель
(плиты пенополистирольные) ρ=50 кг/ м3
|
х
|
0,052
|
0,55
|
4
|
Кирпич
силикатный ρ=1900 кг/ м3
|
0,12
|
1,4
|
11,52
|
5
|
Известково-песчаная
штукатурка ρ=1800
кг/м3
|
0,02
|
0,93
|
11,09
|
Выбираем нормативное сопротивление теплопередаче
наружных стен
Rнорм=3,2
м2ºС/Вт
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции
R, м2·оС/Вт,
определяется по формуле:
R=1/αв
+
R1 +
R2 +
R3 +
R4
+ R5+
1/αн
где R1,
R2,
R3,
R4,
R5 -
термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м2 ·оС/Вт;
αв
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·оС);
αв =
8,7 Вт/ м2 ·оС;
αн
-
коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних
условий, Вт/(м2·оС); αн=23
Вт/(м2·оС).
Действительное сопротивление теплопередаче:
м2ºС/Вт
Решая это уравнение относительно δх
, получаем δх
= 0,1406м.
Принимаем δх=0,141м.
Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:
Rдейств
=
м2ºС/Вт
Определим тепловую инерцию D
ограждения по формуле:
D =
где Ri -
термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;
Si - расчётный
коэффициент теплоусвоения материала i-того слоя
ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).
D =
Т.к. полученная величина 7 > D > 4, то принимаем температуру
наиболее холодных трех суток за расчетную зимнюю температуру tн.3 с°С
Полученное значение сопротивления
теплопередаче Rдейств ограждающей
конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R, м·°С/Вт,
определяемого по формуле:
Rтр = ,
где tв - расчётная
температура внутреннего воздуха, °С;
tв = 18°С;
tн - расчётная
зимняя температура наружного воздуха, °С;
tн=-28°С;
n -
коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции
по отношению к наружному воздуху; n=1;
αв-
коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2∙°С); αв =8,7 Вт/(м2∙°С);
Δtв- расчётный
перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней
поверхности ограждающей конструкции, °С,
Δtв=6°С;
RTреб = 0,79м2ºС/Вт.
Полученные величины удовлетворяют
неравенству Rтр <Rнорм<Rдейств:
,79 < 3,2< 3,214
1.2 Сопротивление
теплопередаче чердачного покрытия
Термическое сопротивление слоя многослойной
конструкции R, м2·оС/Вт,
определяется по формуле:
Ri
=
δi/λi
где δi
- толщина слоя, м;
λi
- коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, Вт/(м·0С).
Рисунок 2 - Конструкция чердачного
покрытия
№
|
Наименование
|
Толщина,
м
|
λ,
Вт/м∙°С
|
S,
Вт/м2∙°С
|
1
|
Железобетонная
плита ρ=2500
кг/м3
|
0,22
|
2,04
|
19,7
|
2
|
Гидроизоляция
(1 слой рубероида) ρ=600
кг/м3
|
0,003
|
0,17
|
3,53
|
3
|
Утеплитель
(плиты пенополистирольные) ρ=50 кг/ м3
|
х
|
0,052
|
0,55
|
4
|
Цементно-песчаная
стяжка ρ=1800
кг/
м3
|
0,05
|
0,93
|
11,09
|
Для чердачного перекрытия Rнорм
= 6 м2ºС/Вт.
Сопротивление теплопередаче ограждающей
конструкции R, м2·оС/Вт,
определяется по формуле:
R=1/αв
+
R1 +
R2 +
R3 +
R4
+ R5+
1/αн
где R1,
R2,
R3,
R4,
R5 -
термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м2 ·оС/Вт;
αв
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·оС);
αв =
8,7 Вт/ м2 ·оС;
αн
-
коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних
условий, Вт/(м2·оС); αн=12
Вт/(м2·оС).
Действительное сопротивление теплопередаче:
R= м2ºС/Вт
Решая это уравнение относительно δх , получаем δх = 0,2534м.
Принимаем δх=0,255м.
Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:
Rдейств =м2ºС/Вт
Определим тепловую инерцию D ограждения
по формуле:
D =
где Ri -
термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;
Si - расчётный коэффициент
теплоусвоения материала i-того слоя ограждающей конструкции,
Вт/(м·°С).
D=
Т.к. полученная величина D=4<5,48<7,
то принимаем температуру наиболее холодных трех суток за расчетную зимнюю
температуру tн.3с°С
Полученное значение сопротивления
теплопередаче Rдейств ограждающей
конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R, м·°С/Вт,
определяемого по формуле:
Rтр = ,
где tв - расчётная
температура внутреннего воздуха, °С;
tв = 18°С;
tн - расчётная
зимняя температура наружного воздуха, °С;
tн=-28°С ;
n -
коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции
по отношению к наружному воздуху; n=0.9;
αв-
коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2∙°С); αв =8,7 Вт/(м2∙°С);
Δtв- расчётный
перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней
поверхности ограждающей конструкции, °С,
Δtв=4°С;
Rтр = =1,06 м2ºС/Вт.
Полученные величины удовлетворяют
неравенству Rтр <Rнорм<Rдейств:
,06<6<6,03
1.3 Сопротивление
теплопередаче перекрытий над подвалом
Задаемся тепловой инерцией ограждения 4<D<7,
тогда tн=-23оС
(температура наиболее холодных трех суток обеспеченностью 0,92).
Определяем требуемое сопротивление R по формуле:
Rтр = ,
где tв - расчётная
температура внутреннего воздуха, °С;
tв = 18°С;
tн - расчётная
зимняя температура наружного воздуха, °С;
tн=-28°С ;
n -
коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции
по отношению к наружному воздуху; n=0.6;
αв-
коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2∙°С); αв =8,7 Вт/(м2∙°С);
Δtв- расчётный
перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней
поверхности ограждающей конструкции, °С,
Δtв=2°С;
Rтр = 1,41 м2ºС/Вт.
Рисунок 3 - Конструкция перекрытия
над подвалом
№
|
Наименование
|
Толщина,
м
|
λ,
Вт/м∙°С
|
S,
Вт/м2∙°С
|
1
|
Железобетонная
плита ρ=2500
кг/м3
|
0,22
|
2,04
|
19,7
|
2
|
Утеплитель
(плиты пенополистирольные) ρ=50 кг/ м3
|
х
|
0,052
|
0,55
|
3
|
Цементно-песчаная
стяжка ρ=1800
кг/
м3
|
0,05
|
0,93
|
11,09
|
4
|
Половое
покрытие (линолеум) ρ=1400
кг/
м3
|
0,005
|
0,23
|
5,87
|
Сопротивление теплопередаче ограждающей
конструкции R > 2,5, м2·оС/Вт,
определяется по формуле:
R=1/αв
+
R1 +
R2 +
R3 +
R4
+ 1/αн
где R1,
R2,
R3,
R4 -
термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м2 ·оС/Вт;
αв
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·оС);
αв =
8,7 Вт/ м2 ·оС;
αн
-
коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних
условий, Вт/(м2·оС); αн=12
Вт/(м2·оС).
Действительное сопротивление теплопередаче:
R=
м2ºС/Вт
Решая это уравнение относительно δх
, получаем δх
= 0,1109м.
Принимаем δх=0,111м.
Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:
Rдейств
= м2ºС/Вт
Определим тепловую инерцию D
ограждения по формуле:
D =
где Ri -
термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;
Si - расчётный
коэффициент теплоусвоения материала i-того слоя
ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).
D=
(4<4.022<7)
Полученные величины удовлетворяют
неравенству Rтр<RTнорм <Rдейств:
,41<2,5<2,516
1.4
Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот
Сопротивление теплопередаче наружных
дверей и ворот определяется по формуле:
Rн.д =0,6·R,
где R-требуемое
сопротивление теплопередаче наружной стены, определяемое при расчетной зимней
температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодных
трех суток обеспеченностью 0,92.
Rн.д
=0,6·0,79=0,474 м2ºС/Вт.
1.5 Сопротивление
теплопередаче заполнений световых проемов
R=0,55 м2·оС/Вт
- для тройного остекления в деревянных раздельно-спаренных переплетах. По
причине не соответствия с гос. нормами применим в расчёте 2 спаренных,
трёхслойных стеклопакета.
R=0,55∙2=1,1
м2·оС/Вт
Полученное значение сопротивления
теплопередаче заполнений наружных световых проемов R должно быть
не менее 1 R ( 1 <Rдейст):
<
1,1
. ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ
2.1 Расчет
теплопотерь через ограждающие конструкции
Потери теплоты Q , Вт, через
отдельную ограждающую конструкцию определяют по формуле:
Qогр.=
где Fp- площадь
ограждающей конструкции, м2;
R -
сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м2· К)/Вт;
tв -
температура внутреннего воздуха, °С;
tн - расчетная
температура наружного воздуха, принимаемая равной наиболее холодным трем суткам
обеспеченностью 0,92, °С;
β - добавочные потери теплоты в
долях от основных потерь; они учитывают: 1) ориентацию ограждений по сторонам
света;
) подогрев врывающегося воздуха
через наружные двери или ворота;
n -
коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции
по отношению к наружному воздуху.
Для лестничных клеток теплопотери
вычисляются по всей высоте без деления на этажи.
Потери теплоты через внутренние
ограждающие конструкции помещений допускается не учитывать, если разность
температур в этих помещениях равна меньше 3°С.
2.2 Затраты
теплоты на нагрев и фильтрующегося воздуха
Затраты теплоты на нагрев и
фильтрующегося воздуха определяются по формуле:
Qинф.=0,28·L·ρн·с·( tв-tн)
где с - удельная теплоёмкость
воздуха, равная 1кДж/кг ·°С;
L - расход
удаляемого воздуха , м3/ч, не компенсируемый подогретым приточным
воздухом, для жилых зданий принимаемый равным 3 м3/ч на 1 м2
жилых помещений и кухни;
ρн - плотность
наружного воздуха, кг/м3, определяемая по формуле:
ρн=;
с = 353/(273-23)
= 1,412 кг/м3
При составлении теплового баланса
для жилых зданий учитываются бытовые теплопоступления в кухнях и жилых комнатах
в размере 21 Вт на 1м2 площади пола, т.е.
Qбыт=21· Fп ,
где Fп - площадь
пола помещения, м2.
Пример расчёта комнаты 101
) Потери теплоты Q, Вт, через
ограждающую конструкцию:
Qогр нс - 1 =Вт;
Qогр. то.= Вт;
Qогр нс - 2 =Вт;
Qогр. пл.= Вт
) Определение затрат теплоты на
нагрев инфильтрующегося воздуха:
Qинф=Вт
) Определение теплопоступлений от
бытовых приборов:
Qбыт=Вт
) Потери теплоты помещения:
Q
=82,328+86,195+139,938+96,689+480,896-198,011=688,037 Вт
Следующие комнаты рассчитываем
также, и полученные данные заносим в таблицу 2.1.
Таблица 1 Расчет теплопотерь здания
Номер
помещения
|
Наименование
помещения
|
Температура
внутреннего воздуха, tв,ºС
|
Вид
ограждения
|
Ориентация
ограждения по сторонам света
|
Линейные
размеры ограждения,м
|
Площадь
ограждения, F, м²
|
Вычитаемоя
площадь, м²
|
Расчётная
площадь,Fp,ºC
|
Cопротивление
теплопередаче,Rдейст.м²Сº/Вт
|
Расчётная
разность температур(tв-tн),ºС
|
Коэффициент(
n)
|
Добавочные
потери тепла β
в
долях единиц
|
Потери
теплоты ограждением,Вт
|
Потери
теплоты на инфильтрацию,Вт
|
Тепловыделения
впомещениях(быт.),Вт
|
Потери
теплоты помещением,Вт
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На
стороны света
|
Прочие
|
Суммаа
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
14
|
15
|
16
|
17
|
18
|
19
|
101
|
К
|
20
|
НС
|
З
|
2,745
|
2,9
|
7,9605
|
2,1
|
5,86
|
3,214
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
82,328
|
480,896
|
198,011
|
688,037
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
86,195
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
З
|
3,435
|
2,9
|
9,9615
|
|
9,96
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
139,938
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
3,435
|
2,745
|
9,429075
|
|
9,43
|
2,516
|
43
|
0,6
|
|
|
0
|
96,689
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
405,151
|
|
|
|
102
|
ЖК
|
18
|
НС
|
З
|
2,495
|
2,9
|
7,2355
|
|
7,24
|
3,214
|
41
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
96,916
|
576,318
|
248,876
|
622,419
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
82,186
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
2,495
|
4,75
|
11,85125
|
|
11,85
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
|
115,875
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
294,977
|
|
|
|
103
|
К
|
20
|
НС
|
З
|
2,49
|
2,9
|
7,221
|
2,1
|
5,12
|
3,214
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
71,939
|
351,772
|
144,843
|
435,791
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
86,195
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
2,49
|
2,77
|
6,8973
|
|
6,90
|
2,516
|
43
|
0,6
|
|
|
0
|
70,727
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
228,862
|
|
|
|
104
|
ЖК
|
18
|
НС
|
З
|
2,555
|
2,9
|
7,4095
|
|
7,41
|
3,214
|
41
|
1
|
0,05
|
|
|
99,247
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
5,865
|
2,555
|
14,985075
|
|
14,99
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
146,515
|
728,713
|
314,687
|
741,975
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,05
|
|
|
82,186
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
327,949
|
|
|
|
105
|
К
|
20
|
ПЛ
|
|
4,495
|
4,035
|
18,137325
|
|
18,14
|
2,516
|
43
|
0,6
|
|
|
0
|
185,987
|
925,030
|
380,884
|
1136,950
|
|
|
|
НС
|
З
|
4,035
|
2,9
|
11,7015
|
2,52
|
9,18
|
3,214
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
128,981
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
З
|
2,1
|
1,2
|
2,52
|
|
2,52
|
1,1
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
103,435
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
Ю
|
4,495
|
2,9
|
13,0355
|
|
13,04
|
3,214
|
43
|
1
|
0
|
|
0
|
174,402
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
592,804
|
|
|
|
106
|
Уб.
|
18
|
НС
|
С
|
0,81
|
2,9
|
2,349
|
|
2,35
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
32,962
|
64,008
|
27,641
|
82,199
|
|
|
|
ПЛ
|
|
0,81
|
1,625
|
1,31625
|
|
1,32
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
12,870
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
45,832
|
|
|
|
107
|
В.
|
25
|
НС
|
С
|
1,7
|
2,9
|
4,93
|
|
4,93
|
3,214
|
48
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
80,991
|
157,274
|
58,013
|
211,874
|
|
|
|
ПЛ
|
|
1,7
|
1,625
|
2,7625
|
|
2,76
|
2,516
|
48
|
0,6
|
|
|
0
|
31,622
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
112,612
|
|
|
|
108
|
Кор
|
18
|
ПЛ
|
|
сложная
фигура
|
9,35
|
|
9,35
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
91,419
|
463,700
|
454,684
|
196,350
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
91,419
|
|
|
|
109
|
СУ
|
25
|
ПЛ
|
|
1,5
|
1,86
|
2,79
|
|
2,79
|
2,516
|
48
|
0,6
|
|
|
0
|
31,936
|
158,840
|
58,590
|
132,186
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
31,936
|
|
|
|
110
|
кор
|
18
|
ПЛ
|
|
сложная
фигура
|
4,3
|
|
4,30
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
42,043
|
213,252
|
209,106
|
90,300
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
42,043
|
|
|
|
111
|
кор
|
18
|
ПЛ
|
|
сложная
фигура
|
12,11
|
|
12,11
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
118,405
|
600,578
|
588,901
|
254,310
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
118,405
|
|
|
|
112
|
Уб.
|
18
|
НС
|
Ю
|
0,81
|
2,9
|
2,349
|
|
2,35
|
3,214
|
41
|
1
|
0
|
|
0
|
29,965
|
64,008
|
27,641
|
79,202
|
|
|
|
ПЛ
|
|
0,81
|
1,625
|
1,31625
|
|
1,32
|
2,516
|
41
|
|
|
0
|
12,870
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
42,835
|
|
|
|
113
|
В.
|
25
|
НС
|
Ю
|
1,7
|
2,9
|
4,93
|
|
4,93
|
3,214
|
48
|
1
|
0
|
|
0
|
73,628
|
157,274
|
58,013
|
204,511
|
|
|
|
ПЛ
|
|
1,7
|
1,625
|
2,7625
|
|
2,76
|
2,516
|
48
|
0,6
|
|
|
0
|
31,622
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
105,249
|
|
|
|
114
|
ЖК
|
18
|
НС
|
В
|
2,745
|
2,9
|
7,9605
|
2,1
|
5,86
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
82,237
|
692,132
|
298,889
|
911,737
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
С
|
5,185
|
2,9
|
15,0365
|
|
15,04
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
|
210,998
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
2,745
|
5,185
|
14,232825
|
|
14,23
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
139,160
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
518,495
|
|
|
|
115
|
ЖК
|
18
|
НС
|
В
|
2,495
|
2,9
|
7,2355
|
2,1
|
5,14
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
72,063
|
465,301
|
200,935
|
516,083
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
3,835
|
2,495
|
9,568325
|
|
9,57
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
93,554
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
251,717
|
|
|
|
116
|
ЖК
|
18
|
ПЛ
|
|
2,685
|
3,035
|
8,148975
|
|
8,15
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
79,676
|
396,279
|
171,128
|
470,721
|
|
|
|
НС
|
В
|
2,685
|
2,9
|
7,7865
|
2,1
|
5,69
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
79,795
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
245,571
|
|
|
|
117
|
ЖК
|
18
|
НС
|
В
|
4,055
|
2,9
|
11,7595
|
2,1
|
9,66
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
135,546
|
829,546
|
351,264
|
1016,075
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
Ю
|
4,125
|
2,9
|
11,9625
|
|
11,96
|
3,214
|
41
|
1
|
0
|
|
0
|
152,602
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
4,055
|
4,125
|
16,726875
|
|
16,73
|
2,516
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
163,546
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
537,793
|
|
|
|
201
|
К
|
20
|
НС
|
З
|
2,745
|
2,9
|
7,9605
|
2,1
|
5,86
|
3,214
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
82,328
|
480,896
|
198,011
|
598,011
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
86,195
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
С
|
3,435
|
2,9
|
9,9615
|
|
9,96
|
3,214
|
43
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
146,602
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
3,435
|
2,745
|
9,429075
|
|
9,43
|
2,516
|
43
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
315,125
|
|
|
|
202
|
ЖК
|
18
|
НС
|
З
|
2,495
|
2,9
|
7,2355
|
|
7,24
|
3,214
|
41
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
96,916
|
587,746
|
248,876
|
517,972
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
82,186
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
2,495
|
4,75
|
11,85125
|
|
11,85
|
2,516
|
41
|
|
|
|
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
179,102
|
|
|
|
203
|
К
|
20
|
НС
|
З
|
2,49
|
2,9
|
7,221
|
2,1
|
5,12
|
3,214
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
71,939
|
351,772
|
144,843
|
365,064
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
43
|
1
|
|
0,05
|
86,195
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
2,49
|
2,77
|
6,8973
|
|
6,90
|
2,516
|
43
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
158,135
|
|
|
|
204
|
ЖК
|
18
|
НС
|
З
|
2,555
|
2,9
|
7,4095
|
|
7,41
|
3,214
|
41
|
1
|
0,05
|
|
|
99,247
|
728,713
|
314,687
|
595,460
|
|
|
|
ПЛ
|
|
5,865
|
2,555
|
14,985075
|
|
14,99
|
2,516
|
41
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,05
|
|
|
82,186
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
181,433
|
|
|
|
205
|
К
|
20
|
ПЛ
|
|
4,495
|
4,035
|
18,137325
|
|
18,14
|
2,516
|
43
|
|
|
|
0
|
0,000
|
925,030
|
380,884
|
950,963
|
|
|
|
НС
|
З
|
4,035
|
2,9
|
11,7015
|
2,52
|
9,18
|
3,214
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
128,981
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
З
|
2,1
|
1,2
|
2,52
|
|
2,52
|
1,1
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
103,435
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
Ю
|
4,495
|
2,9
|
13,0355
|
|
13,04
|
3,214
|
43
|
1
|
0
|
|
0
|
174,402
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
406,817
|
|
|
|
206
|
Уб.
|
18
|
НС
|
С
|
0,81
|
2,9
|
2,349
|
|
2,35
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
32,962
|
64,008
|
27,641
|
69,329
|
|
|
|
ПЛ
|
|
0,81
|
1,625
|
1,31625
|
|
1,32
|
2,516
|
41
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
32,962
|
|
|
|
207
|
В.
|
25
|
НС
|
С
|
1,7
|
2,9
|
4,93
|
|
4,93
|
3,214
|
48
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
80,991
|
157,274
|
58,013
|
180,252
|
|
|
|
ПЛ
|
|
1,7
|
1,625
|
2,7625
|
|
2,76
|
2,516
|
48
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
80,991
|
|
|
|
212
|
Уб.
|
18
|
НС
|
Ю
|
0,81
|
2,9
|
2,349
|
|
2,35
|
3,214
|
41
|
1
|
0
|
|
0
|
29,965
|
64,008
|
27,641
|
66,333
|
|
|
|
ПЛ
|
|
0,81
|
1,625
|
1,31625
|
|
1,32
|
2,516
|
41
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
29,965
|
|
|
|
213
|
В.
|
25
|
НС
|
Ю
|
1,7
|
2,9
|
4,93
|
|
4,93
|
3,214
|
48
|
1
|
0
|
|
0
|
73,628
|
157,274
|
58,013
|
172,890
|
|
|
|
ПЛ
|
|
1,7
|
1,625
|
2,7625
|
|
2,76
|
2,516
|
48
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
73,628
|
|
|
|
214
|
ЖК
|
18
|
НС
|
В
|
2,745
|
2,9
|
7,9605
|
2,1
|
5,86
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
82,237
|
692,132
|
298,889
|
772,577
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
С
|
5,185
|
2,9
|
15,0365
|
|
15,04
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
210,998
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
2,745
|
5,185
|
14,232825
|
|
14,23
|
2,516
|
41
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
379,334
|
|
|
|
215
|
ЖК
|
18
|
НС
|
В
|
2,495
|
2,9
|
7,2355
|
2,1
|
5,14
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
72,063
|
465,301
|
200,935
|
422,529
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
3,835
|
2,495
|
9,568325
|
|
9,57
|
2,516
|
41
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
158,163
|
|
|
|
216
|
ЖК
|
18
|
ПЛ
|
|
2,685
|
3,035
|
8,148975
|
|
8,15
|
2,516
|
41
|
|
|
|
0
|
0,000
|
396,279
|
171,128
|
391,045
|
|
|
|
НС
|
В
|
2,685
|
2,9
|
7,7865
|
2,1
|
5,69
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
79,795
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
165,895
|
|
|
|
217
|
ЖК
|
18
|
НС
|
В
|
4,055
|
2,9
|
11,7595
|
2,1
|
9,66
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
135,546
|
512,522
|
221,327
|
665,443
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
Ю
|
4,125
|
2,9
|
11,9625
|
|
11,96
|
3,214
|
41
|
1
|
0
|
|
0
|
152,602
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
2,555
|
4,125
|
10,539375
|
|
10,54
|
2,516
|
41
|
|
|
|
0
|
0,000
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
374,247
|
|
|
|
301
|
К
|
20
|
НС
|
З
|
2,745
|
2,9
|
7,9605
|
2,1
|
5,86
|
3,214
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
82,328
|
480,896
|
198,011
|
658,526
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
86,195
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
С
|
3,435
|
2,9
|
9,9615
|
|
9,96
|
3,214
|
43
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
146,602
|
|
|
|
|
|
|
ПТ
|
|
3,435
|
2,745
|
9,429075
|
|
9,43
|
6,03
|
43
|
0,9
|
|
|
0
|
60,515
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
375,640
|
|
|
|
302
|
ЖК
|
18
|
НС
|
З
|
2,495
|
2,9
|
7,2355
|
|
7,24
|
3,214
|
41
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
96,916
|
576,318
|
248,876
|
579,067
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
82,186
|
|
|
|
|
|
|
ПТ
|
|
2,495
|
4,75
|
11,85125
|
|
11,85
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
|
72,523
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
251,625
|
|
|
|
303
|
К
|
20
|
НС
|
З
|
2,49
|
2,9
|
7,221
|
2,1
|
5,12
|
3,214
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
71,939
|
351,772
|
144,843
|
409,330
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
86,195
|
|
|
|
|
|
|
ПТ
|
|
2,49
|
2,77
|
6,8973
|
|
6,90
|
6,03
|
43
|
0,9
|
|
|
0
|
44,266
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
202,401
|
|
|
|
304
|
ЖК
|
18
|
НС
|
З
|
2,555
|
2,9
|
7,4095
|
|
7,41
|
3,214
|
41
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
99,247
|
728,713
|
314,687
|
687,160
|
|
|
|
ПТ
|
|
5,865
|
2,555
|
14,985075
|
|
14,99
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
0
|
91,700
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
З
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
82,186
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
273,133
|
|
|
|
305
|
К
|
20
|
ПТ
|
|
4,495
|
4,035
|
18,137325
|
|
18,14
|
6,03
|
43
|
0,9
|
|
|
0
|
116,404
|
925,030
|
380,884
|
1067,367
|
|
|
|
НС
|
З
|
4,035
|
2,9
|
11,7015
|
2,52
|
9,18
|
3,214
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
128,981
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
З
|
2,1
|
1,2
|
2,52
|
|
2,52
|
1,1
|
43
|
1
|
0,05
|
|
0,05
|
103,435
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
Ю
|
4,495
|
2,9
|
13,0355
|
|
13,04
|
3,214
|
43
|
1
|
0
|
|
0
|
174,402
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
523,221
|
|
|
|
306
|
Уб.
|
18
|
НС
|
С
|
0,81
|
2,9
|
2,349
|
|
2,35
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
32,962
|
64,008
|
27,641
|
77,384
|
|
|
|
ПТ
|
|
0,81
|
1,625
|
1,31625
|
|
1,32
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
0
|
8,055
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
41,017
|
|
|
|
307
|
В.
|
25
|
НС
|
С
|
1,7
|
2,9
|
4,93
|
|
4,93
|
3,214
|
48
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
80,991
|
157,274
|
58,013
|
200,043
|
|
|
|
ПТ
|
|
1,7
|
1,625
|
|
2,76
|
6,03
|
48
|
0,9
|
|
|
0
|
19,791
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
100,782
|
|
|
|
308
|
Кор
|
18
|
ПТ
|
|
сложная
фигура
|
9,35
|
|
9,35
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
0
|
57,216
|
463,700
|
454,684
|
196,350
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
57,216
|
|
|
|
309
|
СУ
|
25
|
ПТ
|
|
1,5
|
1,86
|
2,79
|
|
2,79
|
6,03
|
48
|
0,9
|
|
|
0
|
19,988
|
158,840
|
58,590
|
120,238
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
19,988
|
|
|
|
310
|
кор
|
18
|
ПТ
|
|
сложная
фигура
|
4,3
|
|
4,30
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
0
|
26,313
|
213,252
|
90,300
|
90,300
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
26,313
|
|
|
|
311
|
кор
|
18
|
ПТ
|
|
сложная
фигура
|
12,11
|
|
12,11
|
6,03
|
41
|
0,6
|
|
|
0
|
49,404
|
600,578
|
254,310
|
254,310
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
49,404
|
|
|
|
312
|
Уб.
|
18
|
НС
|
Ю
|
0,81
|
2,9
|
2,349
|
|
2,35
|
3,214
|
41
|
1
|
0
|
|
0
|
29,965
|
65,278
|
27,641
|
75,656
|
|
|
|
ПТ
|
|
0,81
|
1,625
|
1,31625
|
|
1,32
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
0
|
8,055
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
38,020
|
|
|
|
313
|
В.
|
25
|
НС
|
Ю
|
1,7
|
2,9
|
4,93
|
|
4,93
|
3,214
|
48
|
1
|
0
|
|
0
|
73,628
|
160,393
|
58,013
|
195,799
|
|
|
|
ПТ
|
|
1,7
|
1,625
|
2,7625
|
|
2,76
|
6,03
|
48
|
0,9
|
|
|
0
|
19,791
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
93,419
|
|
|
|
314
|
ЖК
|
18
|
НС
|
В
|
2,745
|
2,9
|
7,9605
|
2,1
|
5,86
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
82,237
|
705,857
|
298,889
|
873,398
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
С
|
5,185
|
2,9
|
15,0365
|
|
15,04
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
|
210,998
|
|
|
|
|
|
|
ПТ
|
|
2,745
|
5,185
|
14,232825
|
|
14,23
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
0
|
87,096
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
466,431
|
|
|
|
315
|
ЖК
|
18
|
НС
|
В
|
2,495
|
2,9
|
7,2355
|
2,1
|
5,14
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
72,063
|
474,528
|
200,935
|
490,308
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
ПТ
|
|
3,835
|
2,495
|
9,568325
|
|
9,57
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
0
|
58,552
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
216,716
|
|
|
|
316
|
ЖК
|
18
|
ПТ
|
|
2,685
|
3,035
|
8,148975
|
|
8,15
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
0
|
49,867
|
404,137
|
171,128
|
448,770
|
|
|
|
НС
|
В
|
2,685
|
2,9
|
7,7865
|
2,1
|
5,69
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
79,795
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
215,762
|
|
|
|
317
|
ЖК
|
18
|
НС
|
В
|
4,055
|
2,9
|
11,7595
|
2,1
|
9,66
|
3,214
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
135,546
|
829,546
|
351,264
|
954,888
|
|
|
|
ТО
|
В
|
1,75
|
1,2
|
2,1
|
|
2,10
|
1,1
|
41
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
86,100
|
|
|
|
|
|
|
НС
|
Ю
|
4,125
|
2,9
|
11,9625
|
|
11,96
|
3,214
|
41
|
1
|
0
|
|
0
|
152,602
|
|
|
|
|
|
|
ПТ
|
|
4,055
|
4,125
|
16,726875
|
|
16,73
|
6,03
|
41
|
0,9
|
|
|
0
|
102,358
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0
|
Ʃ
476,606
|
|
|
|
|
ЛК
|
16
|
НС
|
В
|
|
|
22,41
|
16,20
|
6,21
|
3,214
|
39
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
82,890
|
247,430
|
110,145
|
1178,369
|
|
|
|
НД
|
В
|
1,3
|
2,73
|
|
2,73
|
0,474
|
39
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
247,082
|
|
|
|
|
|
|
ТО
|
В
|
|
|
16,20
|
|
16,20
|
1,1
|
39
|
1
|
0,1
|
|
0,1
|
631,800
|
|
|
|
|
|
|
ПЛ
|
|
2,49
|
3,185
|
5,25
|
|
5,25
|
2,516
|
39
|
0,6
|
|
|
0
|
48,781
|
|
|
|
|
|
|
ПТ
|
|
2,49
|
3,185
|
5,25
|
|
5,25
|
6,03
|
39
|
0,9
|
|
|
0
|
30,531
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ʃ1041,084
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ʃ 10998,225 20481,57 8621,783 22858,02
2.3 Определение
тепловой мощности системы отопления
После расчета потерь теплоты всеми помещениями
определяется тепловая нагрузка стояков (ветвей) и тепловая мощность системы
отопления.
Тепловая нагрузка стояка (ветви) определяется по
формуле:
жилой здание теплопередача
вентиляция
Qcт(ветви)
=
ΣQпрi
где Qпрi
- тепловая нагрузка прибора, принимаемая равной теплопотерям помещения, в
котором этот прибор установлен, Вт; в случае, когда в помещении установлено
несколько приборов, теплопотери делятся поровну на каждый прибор;
n - число
отопительных приборов, присоединенных к стояку (ветви).
Результаты расчета заносятся в таблицу 2.3.
Таблица 2 - Тепловая нагрузка стояков
Ν
стояка
(ветви)
|
|
Тепловая
нагрузка стояка (ветви) Qст(ветви),Вт
|
СТ1
|
Q308/4+ Q307+ Q306 + Q301 + Q207 + Q206 + Q201 + Q108 /4+ Q107 + Q106 + Q101
|
2931,981
|
СТ2
|
Q308 /4+
Q302
+
Q202+
Q108
/4+
Q102
|
1885,783
|
СТ3
|
Q310 +
Q309
+
Q303
+
Q203
+
Q110
+
Q109
+
Q103
|
1772,724
|
СТ4
|
Q304 +
Q204
+
Q104
|
2024,595
|
СТ5
|
Q311 /3+ Q313 + Q312 + Q305 + Q213 + Q212 + Q113 + Q112+ Q111 /3+ Q105 + Q205
|
4232,56
|
СТ6
|
Q314 Q308 /4+
Q214
+
Q114
+
Q108
/4
|
2724,038
|
СТ7
|
Q315 +
Q308
/4+
Q215
+
Q108/4
+
Q115
|
1595,246
|
СТ8
|
Q316 +
Q312
/3+
Q216
+
Q116
+
Q112/3
|
1593,426
|
СТ9
|
Q317 +
Q311
/3+
Q217
+
Q211
/3+
Q117
|
2919,294
|
СТ10
|
Qлк
|
1178,369
|
Ʃ
|
22858,02
|
2.5 Гидравлический
расчет трубопроводов
Целью гидравлического расчета является подбор
сечений трубопроводов, достаточных для пропуска заданного количества теплоносителя.
Гидравлический расчет трубопроводов производится для одного циркуляционного
кольца нашей системы. В двухтрубных системах с искусственной циркуляцией,
неблагоприятным следует считать кольцо, проходящее через наиболее удаленный
стояк.
Неблагоприятное циркуляционное кольцо служит
показателем допускаемого расхода давления по всем остальным кольцам в системе,
в нем расходуется максимальное давление на трение и местные сопротивления.
После выбора неблагоприятного циркуляционного
кольца оно разбивается на расчетные участки, которые нумеруются, начиная от
водонагревателя по расчетному кольцу. Расчетный участок - участок, где остаются
постоянными тепловая нагрузка и диаметр. Участок начинается у одного
разветвления и кончается у другого разветвления.
Для систем с искусственной циркуляцией величина
располагаемого давления определяется по формуле
Δр=Δр+Б∙(Δр.+Δр) , (2.11)
где Δр-
искусственное давление, создаваемое элеватором, Па (7-12кПа);
Δр- давление,
возникающее за счёт охлаждения воды в отопительных приборах, Па;
Δр- давление,
вызываемое охлаждением воды в теплопроводах, Па принимаемое по рис. П.1
методических указаний, Δр=300Па;
Б - коэффициент, определяющий долю
максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в
расчётных условиях; для двухтрубных систем 0,4.
Величина естественного давления, возникающего в
рассматриваемом кольце от остывания воды в отопительных приборах, определяется
по формуле:
для двухтрубной системы с нижней разводкой
Δр= h∙g∙(ρ-ρ), (2.12)
где g - ускорение
силы тяжести , м/с2 g =9,81 м/c2;h- вертикальное
расстояние от середины водонагревателя (элеватора) до середины рассматриваемого
отопительного прибора;h=8,15 м ;
ρ,ρ -
плотности, соответственно обратной и горячей воды, кг/м3 .
Плотность воды в зависимости от её
температуры определяется по формуле
ρ = 1000,3 - 0,06∙t - 0,0036∙t2, (2.13)
где t -
температура воды, ºС .
t=70 ºС,
t =95 ºС.
ρ = 1000,3 -0,06∙70 -0,0036∙702
=978,5 кг/м3 ,
ρ = 1000,3 -0,06∙95 -0,0036∙952
= 962,11 кг/м
Зная плотности, соответственно
обратной и горячей воды, кг/м3 , определяем величину естественного
давления Δр
Δр=8,15∙9,81∙(978,5-962,11)=1310,4
Па
Определяем величину располагаемого
давления
Δр=7000 +0,4∙(1310,4
+300) = 7644,16 Па
Определяем ориентировочное значение
удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам по
формуле:
, где:
k-доля потерь
давления на трение, принимаемая для систем с естественной циркуляцией 0,65
l-сумма длин участков расчетного
кольца
=98,13 Па
По этому значению по таблице
принимаем диаметры участков d, мм, и по значению расходов
определяем действительные скорости движения воды v, м/с, и
удельные потери давления на трение R, Па/м. Эти
данные заносим в таблицу.
Расход воды на участке определяем по
формуле:
Gуч= ,
где: Qуч- тепловая
нагрузка участка;
Эти значения заносим в таблицу
Потери давления в местных
сопротивлениях Z, Па, определяется по формуле:
,
где:- сумма коэффициентов местных
сопротивлений на участке
- плотность при 95 0C; v- скорость
движения воды
Σξ - сумма
коэффициентов местных сопротивлений на участке:
Таблица 3. Местные сопротивления на участках
Номер
участка
|
Диаметр
|
Вид
местного сопротивления
|
Значение
|
1
|
25
|
тройник
на ответвление
|
ξ
=1,5 Σ ξ =1,5
|
2
|
20
|
тройник
на ответвление тройник на проход
|
ξ=1,5
ξ=1 Σ ξ =2,5
|
3
|
15
|
тройник
на проход кран пробковый тройник на ответвление
|
ξ=1
ξ=4 ξ =1,5 Σ ξ =6,5
|
4
|
15
|
тройник
на проход тройник на ответвление
|
ξ=1
ξ=1,5 Σ ξ=2,5
|
5
|
10
|
тройник
на проход кран пробковый отвод под углом 90º*2 тройник на
ответвление
|
ξ=1
ξ=4 ξ=3 ξ=1,5 Σ ξ=9,5
|
6
|
10
|
тройник
на проход тройник на ответвление
|
ξ=1
ξ=1,5 Σ ξ=2,5
|
7
|
10
|
тройник
на проход отвод под углом 90º кран пробковый внезапное
расширение
|
ξ=1
ξ=1,5 ξ=4 ξ=1 Σ ξ=7,5
|
7’
|
10
|
внезапное
сужение отвод под углом 90º тройник на ответвление
|
ξ=0,5
ξ=1,5 ξ=1,5 Σ ξ=3,5
|
6’
|
10
|
тройник
на проход тройник на ответвление
|
ξ=1
ξ=1,5 Σ ξ=2,5
|
5’
|
10
|
тройник
на проход кран пробковый отвод под углом 90º*2 тройник на
ответвление
|
ξ=1
ξ=4 ξ=1,5 ξ=3,0 Σ ξ=9,5
|
4’
|
15
|
тройник
на проход тройник на ответвление
|
ξ=1
ξ=1,5 Σ ξ=2,5
|
3’
|
15
|
тройник
на проход кран пробковый тройник на ответвление
|
ξ=1
ξ=4 ξ =1,5 Σ ξ =6,5
|
2’
|
20
|
тройник
на ответвление тройник на проход
|
ξ=1,5
ξ=1 Σ ξ =2,5
|
1’
|
25
|
тройник
на ответвление
|
ξ
=1,5 Σ ξ =1,5
|
Результаты гидравлического расчета сводятся в
таблицу 4.
Таблица 4. Гидравлический расчет
Номер
участка
|
Тепловая
нагрузка участка Qуч, Вт
|
Расход
воды на участ- ке Gуч, кг/ч
|
Длина
участка l, м
|
Диаметр
трубопро- вода d, мм
|
Скорость
движения воды υ,
м/с
|
Средняя
потеря давления на трение на 1 м длины R, Па/м
|
Потери
давления на трение на участке R·l, Па
|
Сумма
коэффициентов местных сопротивле- ний на участке ∑ξ
|
Потери
давления в ме- стных сопротивлениях Z, Па
|
Сумма
потерь давле- ния на участке R·lуч+Zуч, Па
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
1
|
22858,02
|
786,32
|
1,4
|
25
|
0,371
|
90
|
126,00
|
1,50
|
101,01
|
227,01
|
2
|
12847,64
|
441,96
|
6,323
|
20
|
0,346
|
110
|
695,53
|
2,50
|
146,43
|
841,96
|
3
|
8029,88
|
276,23
|
0,32
|
15
|
0,376
|
190
|
60,80
|
6,50
|
449,59
|
510,39
|
4
|
6257,15
|
215,25
|
2,993
|
15
|
0,296
|
120
|
359,16
|
2,50
|
107,17
|
466,33
|
5
|
4232,56
|
145,60
|
5,856
|
15
|
0,311
|
180
|
1054,08
|
9,50
|
449,55
|
1503,63
|
6
|
2660,90
|
91,53
|
2,9
|
15
|
0,131
|
26
|
78,00
|
2,50
|
20,99
|
98,99
|
7
|
1470,71
|
50,59
|
3,292
|
10
|
0,110
|
26
|
88,19
|
7,50
|
44,40
|
132,59
|
7'
|
1470,71
|
50,59
|
3,292
|
10
|
0,110
|
26
|
88,19
|
3,50
|
20,72
|
108,91
|
6'
|
2660,90
|
91,53
|
2,9
|
15
|
0,131
|
26
|
78,00
|
2,50
|
20,99
|
98,99
|
5'
|
4232,56
|
145,60
|
5,856
|
15
|
0,311
|
180
|
1054,08
|
9,50
|
449,55
|
1503,63
|
4'
|
6257,15
|
215,25
|
2,993
|
15
|
0,296
|
120
|
359,16
|
2,50
|
107,17
|
466,33
|
3'
|
8029,88
|
276,23
|
0,32
|
15
|
0,376
|
190
|
60,80
|
6,50
|
449,59
|
510,39
|
2'
|
12847,64
|
441,96
|
6,323
|
20
|
0,346
|
110
|
695,53
|
2,50
|
841,96
|
1'
|
22858,02
|
786,32
|
1,4
|
25
|
0,371
|
90
|
126,00
|
1,50
|
101,01
|
227,01
|
|
|
Итого:
|
46,568
|
|
|
|
4923,524
|
|
2614,589
|
7538,113
|
Потери давления в кольце оказались в пределах
90% располагаемого давления, следовательно, гидравлический расчет произведен
верно.
2.6 Расчет отопительных
приборов
Необходимая теплопередача отопительного прибора
в рассматриваемое помещение определяется по формуле:
Qпр=Qn-
0,9Qтр,
где Qn
-
теплопотери помещения, Вт (табл. 2.1 , 2.2);
Qтр-
теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка (ветви) и
подводок, к которым присоединён прибор, Вт, определяется по формуле:
Qтр=qвlв+
qгlг,
где qв,
qг -
теплоотдача 1м вертикально и горизонтально проложенных труб, Вт/м, принимаемые
равными qв =
90 Вт/м; qг =
110 Вт/м;
lв,
lг -
длина вертикальных и горизонтальных трубопроводов, проложенных в помещении, м.
Количество секций отопительного прибора
определяется по формуле:
N=,
где Qпр -
теплопередача отопительного прибора, Вт;
β4 -
поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении,
при открытой установке β4 =1;
β3 -
поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе,
принимаемый при числе секций до 15 шт. β3
=1;
qпр -
расчетная плотность теплового потока, Вт, определяемая для одной секции
чугунного радиатора по формуле:
qпр= qном()1,3,
где qном -
номинальная плотность теплового потока секции чугунного радиатора, Вт,
принимаемая для чугунных радиаторов 2К-60П-500 равной qном =125 Вт;
Δtср-
температурный напор, ºС,
определяемый по формуле:
Δtср=tср-
tв,
где tв
-
температура воздуха в помещении, ºС;
tср-
средняя температура воды в приборе, ºС,
определяемая для двухтрубной системы:
tср=0,5*(tг+tо)
,
где tг
-
температура воды,ºС, входящей
в прибор
tо -
температура воды выходящей из прибора, ºС;
Расчет отопительных приборов производится для
расчетного стояка, и результаты расчета сводятся в таблицу 5.
Таблица 5. Расчет отопительных приборов
Номер
помещения
|
Теплопотери
помещения Qn, Вт
|
Теплоотдача
труб Qтр,Вт
|
Температурный
напор tср, ºC
|
Расчетная
плотность теплового потока qпр, Вт
|
Расчетное
число секций N
|
Принятое
число секций
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
105
|
1136,950
|
315
|
62,50
|
107,88
|
7,91
|
8
|
205
|
950,963
|
315
|
62,50
|
107,88
|
6,19
|
7
|
305
|
1067,367
|
315
|
62,50
|
107,88
|
7,27
|
8
|
. ВЕНТИЛЯЦИЯ ЗДАНИЯ
3.1 Выбор систем
вентиляции и их конструирование
В данной работе устраиваем естественную
вентиляцию: организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь, ванных комнат,
туалетов и неорганизованный приток в каждое помещение через окна, форточки,
щели в оконных переплётах.
В кирпичных внутренних стенах размеры каналов
принимаются кратными ½ кирпича
(140х140мм, 140х270мм).
Вытяжные отверстия располагаем на расстоянии
0,5- 0,7м от потолка. Вытяжные отверстия закрываются решётками с подвижными и
неподвижными жалюзи. Минимальная высота выброса воздуха над кровлей для плоских
крыш принимается не менее 0,5м.
3.2 Аэродинамический
расчет систем вентиляции
При расчёте каналов выполняется ориентировочный
подбор сечений по формуле:
fкор=,
где L - расход
воздуха, удаляемый через канал, м3/ч. В работе было принято L = 25 м3/ч
для индивидуальной ванной и уборной, L = 50м3/ч
для совмещенного санузла и L = 90м3/ч для кухонь.
νдоп -
допустимая скорость воздуха в канале.
Потери давления на участке вентиляционной сети
определяется по формуле:
Δр = ,
где R- потери
давления на 1м длины воздуховода, Па/м.
l - длина участка,
м;
β - поправочный
коэффициент на шероховатость стенок канала (для кирпичных каналов 1,3 );
Z - потери давления
в местных сопротивлениях определяемые как
Z = Σξ рд,
где Σξ-
сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке определяется в зависимости
от местных сопротивлений;
ξ для :вход с
поворотом потока воздуха(с учётом жалюзийной решётки)=2; выход с поворотом потока
воздуха=2,5
рд - динамическое давление на
участке.
Расчётное располагаемое давление, Па, в системе
естественной вентиляции определяется по формуле:
Δре=,
где h -
вертикальное расстояние от центра вытяжной решётки до устья вытяжной шахты, м;
ρн -плотность
наружного воздуха при температуре = +5ºС,
ρн=1,27кг/м3;
ρв -
плотность внутреннего воздуха, кг/м3 определяемая как
ρв=
Полученные значения расчета заносим в таблицу
3.1
Размеры сечения каналов принимаем :
для кухни равный 140х270 мм;
для совмещенного санузла равный 140х140 мм;
для отдельной уборной и ванной равный 140х140
мм;
По полученным значениям находим d:
dэкв к=
=
=0,184
м
dэкв с=
=
=0,14
м
Значения коэффициентов местных сопротивлений для
всех участков принимается равным: =4,5
Таблица 6 - Коэффициенты местных сопротивлений
Местное
сопротивление
|
Коэффициент
местного сопротивления
|
Вход
с поворотом потока воздуха (с учетом жалюзийной решетки)
|
2
|
Вход
с поворотом
|
2,5
|
Итого
|
4,5
|
Действительную скорость воздуха в канале
принимаем по монограмме:
для кухни 0,95м/с ;
для санузла 0,9м/с.
для уборной - 0,45м/с.
Полученные значения заносим в табл.7
Таблица 7 - Аэродинамический расчёт системы
вентиляции
Номер
участка
|
Расход
воздуха на участке L,м3/ч
|
Длина
участка l,м
|
Размеры
канала a*b, м
|
Эквивалентный
диаметр dэкв, м
|
Действительная
скорость воздуха в канале v,м/с
|
Потери
на 1 м канала R, Па/м
|
Поправочный
коэффициент на шероховатость β
|
Потери
давления от трения на участке R*l*β , Па
|
Динамическое
давление на участке рд, Па
|
Сумма
коэффициентов местных сопротивлений ζ
|
Потери
давления в местных сопротивлениях Z, Па
|
Общие
потери давления на участке (R*l*β +Z), Па
|
ВЕ-3
|
1
|
50
|
2,7
|
0,02
|
0,14
|
0,900
|
0,11
|
1,5
|
0,446
|
0,48
|
4,5
|
2,16
|
2,6055
|
2
|
50
|
5,6
|
0,02
|
0,14
|
0,900
|
0,11
|
1,5
|
0,924
|
0,48
|
4,5
|
2,16
|
3,0840
|
3
|
50
|
8,5
|
0,02
|
0,14
|
0,900
|
0,11
|
1,5
|
1,403
|
0,48
|
4,5
|
2,16
|
3,5625
|
ВЕ-2,
ВЕ-4, ВЕ-6
|
1
|
90
|
2,7
|
0,038
|
0,184
|
0,950
|
0,09
|
1,5
|
0,365
|
0,64
|
4,5
|
2,88
|
3,245
|
2
|
90
|
5,6
|
0,038
|
0,184
|
0,950
|
0,09
|
1,5
|
0,756
|
0,64
|
4,5
|
2,88
|
3,636
|
3
|
90
|
8,5
|
0,038
|
0,184
|
0,950
|
0,09
|
1,5
|
1,148
|
0,64
|
4,5
|
2,88
|
4,028
|
ВЕ-1,
ВЕ-5
|
1
|
25
|
2,7
|
0,02
|
0,14
|
0,450
|
0,035
|
1,5
|
0,142
|
0,125
|
4,5
|
0,5625
|
0,7043
|
2
|
25
|
5,6
|
0,02
|
0,14
|
0,450
|
0,035
|
1,5
|
0,294
|
0,125
|
4,5
|
0,5625
|
0,8565
|
3
|
25
|
8,5
|
0,02
|
0,14
|
0,450
|
0,035
|
1,5
|
0,446
|
0,125
|
4,5
|
0,5625
|
1,0088
|
Для нормальной работы системы вентиляции
необходимо , чтобы выполнялось условие:
;
На участке 3 ВЕ-3 , участках 2,3
ВЕ-2, ВЕ-4, ВЕ-6, участках 1, 2, 3 условие не выполняется.
Для усиления тяги устанавливаем
канальный вентилятор;
Выбираем тип решеток РР-1: ;
РР-2:
РР-3:
ЛИТЕРАТУРА
1. Методические
указания к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого здания» по курсу
«Инженерные сети и оборудование» для студентов специальности 70.02.01; 70.04.03
/ Картавцева О.В. , Новополоцк, 2005 г.
2. СниП
II-3-79 «Строительная
теплотехника», Госстрой России, Москва 1998г
. Тихомиров
К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М.: Стройиздат, 1991 г.