Расчетная схема стены

1.       Расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха, относительной влажности внутреннего воздуха составляют:  = 20;  = 34;  = 60%.

.         Средняя температура и продолжительность отопительного периода, согласно, соответственно составляют: = -4,5;  = 218 сут.

.         Условия эксплуатации стены в зоне нормальной влажности при мокром режиме эксплуатации согласно - «Б».

.         Значения коэффициентов теплопроводности материалов слоев стены составляют (в соответствии с приложением ):

железобетон, λ₁ = 2,04 Вт/(м);

плиты минераловатные , λ₂= 0,045Вт/(м);

железобетон, λ₃ = 2,04 Вт/(м);

5.       = ( - ) = 3379

Опред.  = 3,19м²/Вт.

6. В соответствии с положениями r = 0,7

7.       Требуемое условное сопротивление теплопередаче стены:

= / r = 3,19/0,7 = 4,5 м²/Вт.

8. Требуемая толщина слоя теплоизоляции стены:

 = (, м

 = 0,190

.         Полученное значение  = 0,190 м округляем до велечины  = 0,2м

.         Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче стены

 = 4,709 м²/Вт

.         = 3,19 м²/Вт, следовательно стена соответствует требованию в отношении приведенного сопротивления теплопередаче.

 =

.          = 4.0   = 1,22 , стена соответствует требованию в отношения ограничения температурного перепада.

Вывод: принятые материалы утеплителя наружной стены обеспечивают требования теплозащиты

7. Перекрытие над неотапливаемым техэтажем. Расчет толщины утеплителя

Условия эксплуатации перекрытия над подвалом -Б

Характеристика слоев перекрытия

Первое условие расчета:

₀≥R_req,

где R₀ - расчетное сопротивление теплопередаче покрытия;_req- нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия.

₀=1/α_int+Σδ/λ+ 1/α_ext,где

δ/λ - термическое сопротивление отдельного слоя покрытия;

α_int- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций;

α_ext- коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающих конструкций.

Для покрытия α_int=8,7 Вт/( м²∙°С), α_ext=23 Вт/( м²∙°С) [10].

Значение градусо-суток отопительного периода D_d=12320°С∙сут

Требуемое термическое сопротивление перекрытия над неотапливаемым техэтажемR_req = 5,5 м²∙°С/Вт [3, табл. 4].

Определяем фактическое сопротивление теплопередаче ограждающий конструкций по формуле:

_req=1/α_int+Σδ/λ+ 1/α_ext.

Откуда требуемая толщина слоя теплоизоляции стены:

δ₂=(R_req − 1/α_int-δ₁/λ₁ -δ₃/λ₃-δ₄/λ₄- 1/α_ext)λ ₂ =

=(5,5 − 1/8,7- 0,03/0,93- 0,03/1,86 - 0,22/2,04− 1/6)0,0049==5,05·0,031=0,161 м

7. Принимаем значение δ₂= 0,16м.

. Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче перекрытия:

₀=1/8,7+ 0,03/0,93+ 0,16/0,031+ 0,03/1,86 + 0,22/2,04+1/6=5,8м²∙°С

R₀=5,8м²∙°С/Вт ≥ R_req=5,5 м²∙°С/Вт

Следовательно покрытие соответствует требованиям в отношении приведенного сопротивления теплопередачи.

) Проверяем выполнение второго условия: Δt₀≤Δt_n,

где Δt₀ - расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции в °С;

Δt_n - то же, нормируемый; принимаем Δt_n =2°С [10, табл. 2*].

Δt₀=n∙(t_int -t_ext)/(R₀· α_int),

где n =0,9 - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающей конструкций по отношению к наружному воздуху;

Δt₀=0,9(24+31)/(5,8·8,7)=0,98°С≤ Δt_n=2°С - условие удовлетворяется.

Вывод: принятые материалы утеплителя покрытия обеспечивают требуемое сопротивление теплопередачи.

8. Междуэтажные перекрытия. Расчет звукоизоляции междуэтажного перекрытия на изоляцию ударного шума

Нормированное значение индекса приведенного уровня ударного шума L_nw^req= 63 дБ

Условие расчета:

L_nw≤  L_nw^req, дБ

где L_nw и L_nw^req- соответственно расчетное и нормативное значения индекса приведенного уровня ударного шума, дБ.

При предварительном выборе материала упругой прокладки (звукоизоляционного слоя) индекс приведенного уровня ударного шума под перекрытием ориентировочно можно определять по формуле

, дБ

где  - индекс приведенного уровня ударного шума для несущей плиты перекрытия, дБ, принимаемый по таблице. Для пустотной железобетонной плиты с поверхностной несущей плотностью 450 кг/м², L_nw0 =76 дБ.

 - индекс снижения приведенного уровня ударного шума, дБ, за счет пола из рулонных материалов, принимаемый по таблице.

Принимаем линолеум теплозвукоизоляционный поливинилхлоридный на основе из лубяных волокон с толщиной 5,5 мм и ∆L_nw=22 дБ.

Тогда:

L_nw=54≤  L_nw^req=63, дБ

Вывод: условие выполняется, дополнительного звукоизолирующего слоя не требуется.

9. Чердачное покрытие. Расчет толщины утеплителя чердачного покрытия

Характеристика слоев чердачного покрытия

Первое условие расчета:

₀≥R_req,

где R₀ - расчетное сопротивление теплопередаче покрытия;_req- нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия.

₀=1/α_int+Σδ/λ+ 1/α_ext,где

δ/λ - термическое сопротивление отдельного слоя покрытия;

α_int- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций;

α_ext- коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающих конструкций.

Для покрытия α_int=8,7 Вт/( м²∙°С), α_ext=23 Вт/( м²∙°С) [10].

Значение градусо-суток отопительного периода D_d=12320°С∙сут

Требуемое термическое сопротивление чердачногоперекрытия R_req = 6,4 м²∙°С/Вт [3, табл. 4].

Определяем фактическое сопротивление теплопередаче ограждающий конструкций по формуле:

_req=1/α_int+Σδ/λ+ 1/α_ext.

.Откуда требуемая толщина слоя теплоизоляции перекрытия:

δ₂= (R_req − 1/α_int- δ₁/λ₁ - δ₃/λ₃- 1/α_ext) λ ₂ =

=(6,4 − 1/8,7- 0,03/0,93-0,22/2,04− 1/26)0,07=6,08·0,07=0,423 м

7. Полученное значение δ₂= 0,423 м округляем до величины = 0,430 м

. Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче перекрытия:

₀=1/8,7+ 0,03/0,93+ 0,05/1,86+0,43/0,07+0,22/2,04+1/26=6,44м²∙°С

R₀=6,44м²∙°С/Вт ≥ R_req=6,4 м²∙°С/Вт

Следовательно покрытие соответствует требованиям в отношении приведенного сопротивления теплопередачи.

) Проверяем выполнение второго условия: Δt₀≤Δt_n,

где Δt₀ - расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции в °С;

Δt_n - то же, нормируемый; принимаем Δt_n =3°С

Δt₀=n∙(t_int -t_ext)/(R₀· α_int),

где n = 0,9 - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающей конструкций по отношению к наружному воздуху;

Δt₀=0,9(24+31)/(6,44·8,7)=0,882°С≤ Δt_n=3°С - условие удовлетворяется.

Вывод: принятые материалы утеплителя покрытия обеспечивают требуемое сопротивление теплопередачи.

10. Окна. Выбор конструктивного решения оконного заполнения по теплотехническим показателям

Условие расчёта: R_req≤ R_o^ф

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче:

_d=Z_ht*(t_int-t_ht), где

_ht, Z_ht- средняя температура (°С) и продолжительность (сут.) периода со средней суточной температурой воздуха ≤8°С_int-расчетная температура внутреннего воздуха,°С.

_d= 224*(24+4,5) = 6384 °Ссут

Следовательно, R_req= 0,63 м^2°С/Вт.

Принимаю: стеклопакет энергосберегающий двухкамерный с R_o^ф=0,78 м^2°С/Вт.

Расчет размеров оконного заполнения по светотехническим показателям

Расчет площади окна.

Условие расчета:

е_р ≥ е_N

Где   е_р - расчетное значение КЕО;

е_N - нормированное значение КЕО с учетом светового климата.

при боковом освещении помещений расчёт площади световых проемов производится по формуле:

, где

общая площадь светового проема (в свету);

общая площадь пола = 50 м²,

е_N - нормированное значение КЕО для данного района;

где е_н- КЕО, определяемый по табл. СНиП: е_н= 1,5 %

N - номер группы административного района по ресурсам светового климата, принимаемый СНиП: N = 3;

m_N-- коэффициент светового климата, который принимается по СНиП: m_N= 1 ;(ю,юв,юз)

коэффициент запаса принимаемый по ; 1,2 ;

световая характеристика окон, определяемая по;

 ;

коэффициент, учитывающий затенение окон противостоящими зданиями, определяемый по ;

общий коэффициент светопропускания, определяемый по формуле:

,

где    t₁ - коэф-т светопропускания материала, определяемый по:t₁ = 0,8 (стеклопакет) ;

t₂ - коэф-т, учитывающий потери света в переплётах светового проема, принимаемый ;

t₃ - коэф-т, учитывающий потери света в несущих конструкциях, определяемый по  ;

t₄ -- коэф-т, учитывающий потери света в солнцезащитных устройствах, принимаемый по

t₅ -- коэф-т, учитывающий потери света в защитной сетке установленной под фонарями:

;

 коэффициент, учитывающий повышение КЕО при боковом освещении благодаря свету, отраженному от поверхности помещения и подстилающего слоя, прилегающего к зданию; он зависит от средневзвешенного коэффициента отражения r_ср потолка, стен и пола, принимается равным 0,5; зависит от отношения глубины помещения к высоте от уровня условной рабочей поверхности до верха окна; зависит от отношения расстояния расчётной точки от наружной стены к глубине помещения, принимается (по табл.30);

4;

S_о =

Принимаю 3 окна 1,51´1,81м

Принимаю площадь остекления 8,2 м²

11. Перегородки. Расчет перегородок на изоляцию воздушного шума

В проекте приняты два типа перегородок:

.   Перегородка из гипсобетона, толщиной 160мм

2.       Гипсокартонная перегородка, толщиной 100 мм для всех остальных помещений.

РАСЧЕТ ЗВУКОИЗОЛЯЦИИ ВОЗДУШНОГО ШУМА ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ

.   Исходные данные:

Назначение перегородки - разграничение смежных помещений и звукопоглащение.

Материали плотность перегородки - гипсобетон γ = 1400кг/м³

Толщина перегородки -δ =160мм

Нормированное значение индекса изоляции воздушного шума ограждающей конструкции, R _wтреб= 47дБ.

2. Ориентировочный метод расчета:

R_w=37 lgm + 55 lgK-43, дБ

где т - поверхностная плотность, кг/м²(для ребристых конструкций принимается без учета ребер);т= γ ^х δ =1400*0,16=224 кг/м²

К - коэффициент, учитывающий относительное увеличение изгибной жесткости ограждения из бетонов на легких заполнителях, поризованных бетонов и т.п. по отношению к конструкциям из тяжелого бетона с той же поверхностной плотностью.

Для сплошных ограждающих конструкций из бетонов на легких заполнителях, поризованных бетонов,плотностью g = 1400 кг/м³, К = 1,2.

R_w=37 lg210 + 55 lg1,2 -43= 48,3 дБ

ВЫВОД: изоляции воздушного шума ограждающей конструкции больше требуемого, значит толщина перегородке удовлетворяет требованиям звукоизоляции.

12. Описание системы обеспечения пожарной безопасности

Исходные данные для разработки противопожарных мероприятий

Данное здание относится ко II степени огнестойкости, по функциональной пожарной огнестойкости к классу Ф 1.3

Здание и прилигающая территория отвечают всем требованиям по противопожарной безопасности.

В проектируемом здании, в соответствии с требованиями действующих федеральных законов и нормативных документов в области обеспечения пожарной безопасности, предусматриваются конструктивные, объёмно-планировочные и инженерно-технические решения.

Кроме того, в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.004-91* «Пожарная безопасность. Общие требования», пожарная безопасность проектируемого здания обеспечивается:

системой предотвращения пожара;

Система предотвращения пожара в проектируемом здании обеспечивается применением инженерно-технического оборудования, строительных и отделочных материалов, которые прошли соответствующие испытания и имеют сертификаты соответствия и пожарной безопасности.

Система противопожарной защиты обеспечивается комплексом объёмно-планировочных, конструктивных решений здания, а также применением средств противопожарной защиты. В систему противопожарной защиты (СПЗ) здания входят:

объёмно-планировочные и технические решения, обеспечивающие своевременную эвакуацию людей и их защиту от опасных факторов пожара;

наружное водоснабжение;

К организационно-техническим мероприятиям относятся: регламентные работы по ТО и ППР систем противопожарной защиты специализированной организацией, имеющей лицензию и осуществляющей квалифицированный контроль эксплуатации и техническое обслуживание указанных систем, а также разработка оперативного плана пожаротушения, отражающего специфику противопожарной защиты объекта и включающего в себя расчётный сценарий возможного пожара, основанный на соотношении временных параметров развития и распространения опасных факторов пожара, эвакуации людей и борьбы с пожаром.

13. Обоснование противопожарных расстояний между зданиями, сооружениями и наружными установками, обеспечивающих пожарную безопасность объектов