Отопление и вентиляция кинотеатра

Отопление и вентиляция кинотеатра

1.       Исходные данные

Данный проект выполнен в соответствии с требованиями СНиП 41-01-2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование». Район строительства город Смоленск. Возводимое здание - Кинотеатр на 300 мест. Здание кинотеатра одноэтажное, стены и перегородки кирпичные, высота помещений от уровня пола до потолка 6,4 м. Здание располагается в осях 1-4 А-Г

Для данного объекта запроектирована приточно-вытяжная, общеобменная система вентиляции, с механическим и естественным побуждением.

В качестве теплоносителя для калориферов используется вода, температура воды t=130-70 0С.

2. Расчетные параметры воздуха

Согласно СНиП 41-01-2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование» заданные параметры микроклимата и чистоту воздуха в помещениях общественных зданий следует обеспечивать в пределах расчетных параметров наружного воздуха для соответствующих районов строительства по СНиП 23-01-99* «Строительная климатология». Для систем вентиляции расчетные параметры наружного воздуха для теплого периода года принимаются по параметру А, а для холодного периода года по параметру Б.

Для города Смоленск расчетные параметры наружного воздуха приведены в таблице 1.

Таблица 1

Параметры внутреннего воздуха принимаются по СНиП 31-06-2009 «Общественные здания и сооружения». Значения параметров сведены в таблицу 2.

Таблица 2

3. Выбор конструктивного решения

Проект "Отопление и вентиляция жилого дома" в г.Вологда выполнен на основании задания и в соответствии с действующей нормативной литературой:

СНиП 41-01-2003* Отопление, вентиляция, кондиционирование.

СНиП 23-01-99 Строительная климатология.

Параметры наружного воздуха приняты для г.Вологда -температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченность 0,92 tн = -26 C°

средняя температура отопительного периода t = -2,4 C°

продолжительность отопительного периода 215 суток.

В кинотеатре проектируется приточно-вытяжные общеобменные системы вентиляции с механическим и естественным побуждением.

Подача воздуха в помещения кинотеатра осуществляется приточной системой вентиляции П1 (работающей по прямоточной схеме).

В зрительном зале удаление воздуха осуществляется системой В1 с помощью крышного вентилятора марки DVS730 . Удаление воздуха из помещений кружковых и артистичекских осуществленно при помощи системы В2, установлен крышный вентилятор DVS310EV. Для компенсации дисбаланса в коридоре запроектирована система В3 установлен крышный вентилятор DVS355E4.

Для удаления воздуха из других помещений применяется вытяжная система вентиляции с естественным побуждением. Воздуховоды систем вентиляции запроектированы круглого сечения из листовой оцинкованной стали, толщиной 0,5, 0,7 , 0,9 мм, в зависимости от диаметра воздуховода.

Для внутренних приточных отверстий применяются регулируемые решетки типа РР5, Р150, Р200. Для внутренних вытяжных отверстий используются решетки типа Р200, Р150.

Для снижения шума венткамера проектируется в помещении не имеющей общей стены с зрительным залом. При этом применяют применение звукопоглощающей облицовки в венткамере, виброизоляция вентагрегатов с помощью пружинных амортизаторов и использование конструкций повышенной звукоизоляции для внутренних ограждений венткамеры.

Для очистки приточного воздуха использованы фильтры ФяВБ, имеющие эффективность очистки 80%, из перфорированная сетка винипласта массой 4,2 кг.

В венткамере для исключения обхода воздуха вокруг фильтров и другие элементов системы установлены герметичные двери

Крепление воздуховодов в местах прохода около стен, осуществляется на крепежные кронштейны с прорезиненным хомутом, в местах прокладки под потолком крепление производиться при помощи подвесных растяжек.

Для предотвращения попадания атмосферных осадков через воздуховоды естественной вентиляции установлены зонты в соответствии с диаметрами воздуховодов.

Для снижения шума от вент агрегата установленного в приточной камере, вентилятор монтируется на вибраизоляторах, и на вибро подставку.

В местах возможного образования конденсата на стенках воздуховода, воздуховоды утепляются мин.ватой и покрываются алюминиевой фольгой

4. Расчет воздухообмена

.1 Расчет объемов воздуха по кратностям

Кратность воздухообмена для помещений устанавливается по СНиП 2.08.02-89* «Общественные здания и сооружения»

Объемы воздуха определяются по формуле:

де: L - расход воздуха, м3/ч

k - кратность воздухообмена, 1/ч

V - объем помещения, м3

Расчет производится для каждого помещения отдельно. Результаты расчета сведены в таблицу 3.

Таблица 3.

Σп=3404 Σв= 1467

устанавливаем вытяжной вентилятор в коридор производительностью 1700 м3/час. Σп=12070 Σв= 12983 Невязка составляет 3%

.2 Расчет воздухообмена основного помещения

. Расчетные параметры наружного воздуха:

ТПГ: tн =25 0С Iн = 58 кДж/кг

ХПГ: tн = -260С Iн = -25,6 кДж/кг

. Расчетные параметры внутреннего воздуха:

ТПГ: tн = 28.8 0С

ХПГ: tн = 180С

. Определяются теплопотери и теплопоступления:

а) теплопоступления от солнечной радиации:

где Fпокр - площадь покрытия, м2

qпокр - тепловой поток через 1 м2 покрытия, Вт/м2

 Вт

б) теплопоступления от людей:

где n - количество человек

q1 - теплопоступления от одного человека, Вт

ТПГ:  Вт

ХПГ:  Вт

в) теплопоступления от освещения:

 Вт

где F - площадь пола помещения, м2

Е - общая освещенность помещения, Люкс. Е=75-для кинотеатров.

qосв - удельные тепловыделения от источников искусственного освещения, Вт/(м2*Лк)

hосв - доля теплоты поступающей в помещение

г) общие теплопоступления:

ТПГ:  Вт

ХПГ:  Вт

д) Теплопотери через ограждения:

ХПГ : Вт

где q0 - удельная тепловая характеристика здания, Вт/(м3*0С)

V - объем помещения, м3

Dt - разность температур на отопление и вентиляцию, 0С

kt - поправочный коэффициент на расчетную температуру наружного воздуха, определяется по табл. в зависимости от tн.

. Определение влагопоступлений:

ТПГ:  кг/ч

где W1 - влаговыделения от одного человека, кг/ч

n - количество человек

ХПГ:  кг/ч

) рассчитываются поступления СО2:

 л/ч

где qCO2 - поступления СО2 от одного человека, л/ч

Результаты сводятся в Таблицу :

) определяем угловые коэффициенты:

ТПГ:  кДж/кг

ХПГ:  кДж/кг

) Определяем температуру удаляемого воздуха:

ТПГ:

ХПГ:

где tв -температура внутреннего воздуха, 0С

grad t - рост температуры по высоте помещения

Н - высота помещения, м

hоб - высота обслуживаемой зоны, м

) Расчет воздухообмена для ТПГ по I-d диаграмме

На I-d диаграмме находим точку Н по температуре наружного воздуха tH

и энтальпии наружного воздуха JH для ТПГ. От точки Н проводим линию с угловым коэффициентом eтпг, далее находим точку пересечения этой линии с изотермой

tH=31.05 0С, эту точку обозначаем У. Снимаем с I-d диаграммы значения энтальпии и влагосодержания точек Н и У.

JПР=58 кДж/кг dПР=12,8 г/кг сух. воз

JУД=68 кДж/кг dУД= 14,5 г/кг сух. воз

 кг/ч

где Iуд, Iпр - удельная энтальпия соответственно удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг

 кг/ч

где dуд, dпр - влагосодержание соответственно в удаляемого и в приточного воздуха, г/кг

 м3/ч

где Суд, Спр - концентрация СО2 соответственно в удаляемом и в приточном воздухе, л/м3

 м3/ч - объемный расход по санитарно-гигиеническим нормам.

где L1 - удаляемый расход воздуха на одного человека по санитарно-гигиеническим нормам, м3/ч

В качестве расчетного принимаем максимальное значение:

м3/ч

 м3/ч

Плотность приточного воздуха  кг/м3

Плотность удаляемого воздуха  кг/м3

 м3/ч

 м3/ч

) расчет воздухообмена для ХПГ:

для ХПГ в качестве расчетного массового расхода выбираем наибольший расход воздуха по ТПГ. GХПГ=10227

WХПГ- влагопоступление в кинозал для ХПГ

 гр/кг

5. Подбор воздухораспределительных устройств

В общественных зданиях приточные и вытяжные отверстия оформляются жалюзийными решетками. Используются приточные решетки типа РР и вытяжные вентиляционные решетки типа Р.

Площадь живого сечения жалюзийных решеток определяется по формуле:

 м2

где L - расход воздуха, м3/ч

Vор = 2¸6 м/с - ориентировочная скорость воздуха в сечении решетки.

Результаты расчетов сведены в таблицу.

6. Аэродинамический расчет систем вентиляции

.1 Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции

Последовательность расчета:

) Выбирается основная магистраль, как наиболее нагруженная и протяженная ветвь.

) Нумеруем участки магистрали. Участки основной магистрали нумеруют, начиная с наиболее удаленного, затем проставляют номера участков ответвлений.

) Определяется ориентировочная площадь поперечных сечений воздуховода:

, (м2)

где L расчетный расход на участке, м3/ч

Vор ориентировочная скорость движения воздуха, м/с

) Определяется расчетная скорость движения воздуха:

, (м/с)

где fф площадь сечения принятого стандартного воздуховода, м2

) Определяются потери давления на трения по длине:

, (Па)

где R=f(d ; V)

R удельные потери давления на трение. Определяются по таблицам в зависимости от диаметра воздуховода и скорости движения воздуха, Па

l длина участка, м

β коэффициент учитывающий шероховатость поверхности

где kэ абсолютная шероховатость

) Определяются потери давления в местных сопротивлениях:

, (Па)

 динамическое давление, Па

 - сумма коэффициентов местных сопротивлений

) Определяются потери давления на расчетном участке:

, (Па)

) Определяются потери давления в системе:

, (Па)

где  потери давления в вентиляционном оборудовании, Па

) Производится увязка ответвлений. Потери давления в ответвлении определяются:

, (Па)

Невязка потерь давления не должна превышать 10%.

Результаты аэродинамического расчета и расчетные схемы систем приводятся в табл. 6.1.

Расчёт В1

.2 Аэродинамический расчет естественных систем вентиляции

Методика аэродинамического расчета естественных систем аналогична методике расчета на приток. Отличие состоит в следующем:

) В малых значениях рекомендуемых скоростей движения воздуха - максимальная 1,5 м/с.

) В заданном значении располагаемого давления:

, Па

где Н расстояние по вертикали от центра вытяжной решетки до центра вытяжной шахты, м

g ускорение свободного падения, м/с2

 -плотности соответственно наружного воздуха и внутреннего воздуха, кг/м3

 на 5% 10%

Увязка происходит путем увеличения расхода или диаметра.

Результаты расчета сведены в таблицу .

5%

%

6%

8,6%

9,2%

7. Подбор вентиляционного оборудования

.1 Подбор калорифера

воздухообмен вентиляция теплопоступление аэродинамический

Система П1.

) Определяется тепловой поток, который необходимо передать воздуху:

, Вт

где G - массовый расход воздуха, кг/ч

 - объемный расход воздуха, м3/ч;

rн - плотность воздуха при его начальной температуре, кг/м3 ;

с = 1,005 кДж/(кг0С) - теплоемкость воздуха;

tк,tн - соответственно конечная и наружная температуры нагреваемого воздуха, 0С.

, кг/ч

Вт

) Задаемся массовой скоростью движения воздуха во фронтальном сечении воздухонагревателя:

 кг/(с*м2)

) Находится требуемое живое сечение воздухонагревательной установки по воздуху:

, м2

) Выбирается один или несколько калориферов, суммарное значение живого сечения по воздуху которых приблизительно равно требуемому:

КСк3-12: åf’=1.027 м2

) Уточняется массовая скорость движения воздуха:

 кг/(с*м2)

) Определяется массовый расход воды:

, кг/ч

где св = 4,187 кДж/(кг0с) - теплоемкость воды

tг,tо - температура воды в подающем и обратном трубопроводах

, кг/ч

) Определяется скорость воды в живом сечении воздухонагревательной установки:

, м/с

где rн = 1000 кг/м3 - плотность воды

åfв - сечение воздухонагревательной установки для прохода воды, м2

) Определяется коэффициент теплопередачи:

Вт/(м2*0С);

) Определяется требуемая поверхность нагрева калориферной установки:

, м2

где Dt - разность средних температур теплоносителя и воздуха, 0С

, 0С

, м2

) Определяется количество рядов калориферов по воздуху:

где åFр - суммарная поверхность нагрева калориферов в одном ряду, м2

) Определяется действительная поверхность нагрева калорифера:

, м2

) Определяется действительная поверхность нагрева калорифера:

) Определяется аэродинамическое сопротивление калорифера:

, Па

.2 Подбор воздушных клапанов

Система П1.

) По заданному расходу воздуха по таблице подбирается тип воздушного клапана, его габаритные размеры и площадь живого сечения для прохода воздуха:

КВУ 600*1000Б; fжс = 0,57 м2; L = 1000 мм; Н = 570 мм; m = 35 кг.

) Определяется скорость воздуха в живом сечении:

 м/с

) Определяется аэродинамическое сопротивление:

, Па

где  - коэффициент местного сопротивления воздуху

r - плотность воздуха, кг/м3

V - скорость воздуха в живом сечении, м/с

 Па

7.3 Подбор жалюзийных решеток

Система П1

) По заданному расходу воздуху воздуха подбирают одну или несколько решеток с суммарным живым сечением:

, м2

где L - общий расход воздуха, м3/ч

Vор = 2¸6 м/с - ориентировочная скорость воздуха в сечении решетки

 м2

) Определяется количество решеток:

,

где fжс - площадь живого сечения одной решетки

n = 8

3) Уточняется скорость движения воздуха:

, м/с

где fжс - фактическая площадь живого сечения, м2

 м2

 м/с

) Определяется аэродинамическое сопротивление при проходе воздуха через решетку:

, Па

где x = 1,2 - коэффициент местного сопротивления воздуху,

r - плотность воздуха, кг/м3

V - скорость воздуха в сечении решетки, м/с

 Па

Для приточной системы П1 подобраны решетки типа СТД 5289, в количестве 8 штук, fжс = 0,06 м2, масса 1,13кг.

.4 Подбор фильтров

Система П1

Выбираются фильтры типа ФяКП:

Характеристики:

DР = 150 Па

эффективность очистки 92%

пылеемкость фильтра 4000 г/м3

тип фильтрующего материала - иглопробивной материал типа ФНИ

масса 8,8 кг

пропускная способность ячейки 2500 м3/ч

Определяется количество ячеек фильтра:

≈6 исполнение3*3 (10281028) - система П1

.5 Подбор вентиляторов

Система П1:

Подбор осуществляется по двум характеристикам:

1)       Давление, развиваемое вентилятором:

, (Па)

где kз = 1,1 - коэффициент запаса учитывающий неучтенные потери

DРсист - потери давления в системе, Па

, (Па)

где DРобор - потери давления в вентиляционном оборудовании, Па

, (Па)

 (Па)

 (Па)

 (Па)

2)       Производительность вентилятора:

, (м3/ч )

где kп = 1,1 - коэффициент учитывающий подсосы и утечки воздуха из системы

 (м3/ч)

Подбирается вентилятор типа ВЦ14-46-7,5; Nу = 7,5 кВт, n = 960 об/мин; m=153кг

Система В1: l=8816 м3/ч

Подбирается крышный вентилятор типа DVS730

Система В2: l=845 м3/ч

Подбирается крышный вентилятор типа DVS310EV

Система В3: l=1700 м3/ч

Подбирается крышный вентилятор типа DVS355E4

7.6 Подбор воздушно-тепловой завесы

) Определяется расход воздуха:

, кг/ч

где k = 0,09 - коэффициент учета числа проходящих людей, места забора воздуха для завесы и типа вестибюля

mвх = 0,65 - коэффициент расхода проема, зависящий от конструкции входа (двойные с тамбуром).

Fвх = 1,5 м2 - площадь одной открываемой створки наружных входных дверей

tсм = 120C - температура смеси воздуха, поступающего в помещение при работе завесы

tн - температура наружного воздуха для ХПГ

tз = 400С - температура воздуха подаваемого завесой

, Па

где Ргр - гравитационное давление, Па

, Па

Н - расчетная высота, м

, м

лк - высота этажа тамбура, м

rн ,rв - плотности наружного и внутреннего воздуха для ХПГ, кг/м3

k1 = 0,3 - поправочный коэффициент на ветровое давление(здание без аэрационных проемов)

Рв - ветровое давление, Па

, Па

с = -0,6 - расчетный аэродинамический коэффициент(для заветренной стороны)

Vв - скорость ветра, м/с

 кг/м3

 кг/м3

 Па

, Па

 Па

 кг/ч

) Определяется тепловая мощность калорифера:

, (Вт)

где tнач - температура воздуха забираемого завесой, 0С(tнач=tсм)

 (Вт)

Метеор ТВВ 15

8. НИРС

Естественная вентиляция с побуждением

В общем потоке жалоб населения на бытовые неудобства (недостатки в электро- и водоснабжении, отоплении, плохое состояние кровли, стен и окон и т. п.) жалобы на вентиляцию в прошлом практически отсутствовали, но в последние годы они стали обычным явлением, предметом разбирательств и судебных исков. Единственная причина жалоб на вентиляцию в нашей стране сегодня - это плохая, недостаточная вентиляция.

Специалисты говорят о плохой работе вентиляции в двух случаях.

Во-первых, когда она не обеспечивает нормативного воздухообмена в каждой из комнат, либо вытяжные вентиляционные решетки работают как приточные, открывая доступ в комнату воздуху из вытяжного коллективного канала (обратная тяга).

Во-вторых, когда вентиляция избыточна. Например, в зимнее время воздухообмен может в несколько раз превышать нормативное значение.

И то, и другое плохо.

Недостаточный воздухообмен губителен для нашего здоровья, в особенности, для детей. Недостаток свежего воздуха приводит к повышению относительной влажности, способствует созданию болезнетворной микрофлоры в квартире, появлению плесени, грибков и насекомых, загрязнению воздуха вредными микропримесями (продуктами жизнедеятельности человеческого организма, газовыделениями кухни, санузлов, бытовой химии, выделениями запахов и вредных веществ современными отделочными и мебельными материалами, игрушками, электроприборами, факсами, принтерами, ксероксами, компьютерами и т. п.). Большинство из нас, не говоря уже о детях, проводит дома большую часть времени суток, и здоровая атмосфера в доме чрезвычайно важна для семейного благополучия.

Главная причина плохой, недостаточной вентиляции объясняется непреложным законом: нет вытяжки без притока. В старых домах инфильтрация была достаточной и даже чрезмерной: пожилые люди помнят, как осенью все конопатили щели в окнах ватой и заклеивали их бумагой, весной окна очищали и отмывали; свободными в течение всего года оставались форточки - обязательная принадлежность каждого окна. Ныне ситуация изменилась. Современные конструкции зданий из монолитного железобетона с окнами из стеклопакетов и с герметичными дверями квартир обладают очень низкой воздухопроницаемостью, инфильтрация слишком мала для нормативного притока, а без притока нет и вытяжки. Вторая причина недостаточной естественной вентиляции - кондиционирование помещений: если температура воздуха в комнате ниже температуры наружного воздуха, то естественная вытяжка по своей природе невозможна, зачастую мы наблюдаем в этом случае обратную тягу.

Ухудшают работу естественной вытяжки и другие факторы: теплые чердаки, разноуровневые секции (малоэтажная секция оказывается в зоне аэродинамической тени), строительство многоэтажных зданий рядом с малоэтажными, недопустимая конструкция оголовка вытяжного вентиляционного канала, самовольное изменение жильцами конструкции коллективного канала, установка жильцами вытяжных вентиляторов и, почти повсеместно, отсутствие технического обслуживания и контроля состояния систем вентиляции здания.

Избыточная вентиляция зимой приводит к неоправданным расходам энергии на отопление. При росте цен на тепло в несколько раз или даже до европейского уровня, а это время, вероятно, не за горами, нам придется относиться к экономии энергии в своей квартире так же трепетно, как это давно делают европейцы.

Тема заголовка, однако, относится только к первому аспекту, к способам обеспечения достаточного воздухообмена, достаточного с точки зрения медицины. Нормы воздухообмена для жилых зданий обоснованы, утверждены и подлежат безусловному соблюдению.

Принцип действия естественной вентиляции в ее классическом исполнении основан на разности плотности воздуха снаружи и внутри помещения: движущая сила процесса, так называемое гравитационное давление, прямопропорциональна разности плотностей воздуха и высоте вытяжного «теплого» канала.

Расчет естественной вентиляции и выбор сечения каналов проводится в соответствии с действующими нормативами для температуры наружного воздуха 5 °С и температуры внутри помещения 20 °С. Именно при этих температурах воздухообмен соответствует санитарным нормам.

Физическая природа естественной вентиляции предопределяет снижение ее эффективности при температуре наружного воздуха выше 5 °С. В жаркое время года температурный фактор в кондиционируемых помещениях становится и вовсе отрицательным. Кроме того, для нормальной работы естественной вентиляции необходим приток свежего воздуха (через щели в оконных переплетах, воздушные клапаны, приоткрытые окна) и возможность свободного перетока воздуха из комнат к вытяжным устройствам на кухне и в санузлах. Ухудшить естественную вентиляцию может и неблагоприятное направление ветра, и аэродинамическая тень, в которой может оказаться кровля, и засорение или несанкционированное изменение геометрии вытяжного канала. Для многоэтажных зданий эффективность естественной вентиляции для разных этажей различна; критической, как правило, становится ситуация на последних двух этажах.

Однако известны способы, улучшающие естественную вентиляцию при прочих равных условиях, но, к сожалению, не являющиеся столь радикальными, как механическая вентиляция. Некоторые из них чрезвычайно просты и дешевы, другие требуют затрат.

Тепловое побуждение естественной вентиляции

Является одним из древних способов, о нем упоминается в книгах позапрошлого века. Речь идет о подогреве вытяжных каналов. Для обеспечения расчетного воздухообмена в течение всего лета достаточно подогреть вентканал на 15 °С выше температуры наружного воздуха. Частично канал подогревается теплом кухонной плиты и теплым влажным воздухом при пользовании ванной или душем. Эта «помощь» не постоянна, но она действует именно тогда, когда она особенно нужна. Усилить летом эффект подогрева вытяжного канала от кухонной плиты и в то же время уменьшить перегрев кухни можно с помощью кухонного зонта с отводом горячего воздуха и/или продуктов сгорания по воздуховоду непосредственно в вытяжной стояк.

Достаточно просто реализовать тепловое побуждение в частном загородном доме, коттедже и в домах с индивидуальным тепловым пунктом. В коттедже круглогодично работает котел и его контуры горячего водоснабжения, теплых полов и в некоторых случаях бассейна. Существует реальная возможность использования энергии продуктов сгорания для подогрева вытяжных каналов. Второй путь - добавить еще один автономный контур с автоматикой для подогрева вытяжных каналов. Вопросы определения энергоемкости этого способа и пути ее снижения, а также проектные решения рассматриваются в мастер-классе по данной теме.

Ветровое побуждение естественной вентиляции

Является одним из широко известных и применяемых способов интенсификации воздухообмена. Ветровое побуждение - это использование энергии ветра для эжекции отработанного воздуха из вентиляционных каналов. С самого начала все дефлекторы стали делать симметричными относительно вертикальной оси и неподвижными, т. к. вращающиеся дефлекторы (флюгарки) были признаны непрактичными в условиях наших зим. Главное внимание уделялось способности дефлектора создавать максимальное разрежение при одинаковой скорости ветра и сохранять свою эффективность при наклонах скорости ветра в вертикальной плоскости.

Дефлекторы имеют богатую и, к сожалению, забытую историю и трудовую биографию, достойную уважения. Они применялись с середины ХIХ века на зданиях и на транспортных средствах, испытывались в натурных условиях и в аэродинамических трубах. Статические дефлекторы используют сейчас в качестве устройств выброса воздуха из индивидуальных и коллективных каналов естественной вентиляции, индивидуальных и коллективных дымоходов, каналов выброса продуктов сгорания газа, стволов мусоропроводов. Их применяют на зданиях любой этажности, на новостройках и реконструируемых зданиях.

Принцип действия дефлектора основан на использовании эффекта Бернулли: чем выше скорость потока при изменении поперечного сечения канала, тем меньше статическое давление в этом сечении.

Наиболее эффективны дефлекторы с открытой проточной частью (тарельчатый дефлектор (Труды ЦАГИ, № 123, 1936 год), дефлектор ASTATO, дефлектор ДС) [1-3].

Установлены два параметра эффективности дефлектора:

z - коэффициент местных потерь;- коэффициент давления (разрежения).

Коэффициент местных потерь представляет собой коэффициент пропорциональности в формуле Вейсбаха-Дарси и позволяет рассчитать собственные потери давления в самом дефлекторе:

DPd = 0,5 z r Vd2,

где Vd - скорость в дефлекторе, м/с;

r - плотность воздуха, кг/м3;

DPd - потери давления в дефлекторе, Па;

z - коэффициент местных потерь.

Для дефлекторов серии ДС коэффициент местных потерь равен 1,4 (при длине трубы дефлектора 0,5 м).

Коэффициент давления (разрежения) С равен отношению разности полного давления в вентиляционном канале и статического давления снаружи него к скоростному напору ветра. Коэффициент давления позволяет рассчитать дополнительное ветровое давление (разрежение) DPv, создаваемое дефлектором при наличии ветра:

DPv = 0,5 C r V2,

где С коэффициент разрежения для дефлектора серии ДС, равный 0,75 при отклонениях направления ветра от горизонтальной плоскости не более 30° и 0,6 при отклонениях до 60°;скорость ветра, м/с;

r плотность воздуха, кг/м3.

В абсолютных цифрах эффективность дефлектора ДС отражена в таблице для условий: температура воздуха 25 °С, относительная влажность 50 %, плотность воздуха 1,177 кг/м3.

Статические дефлекторы серии ДС (Россия) (рис. 2, 4) и дефлекторы ASTATO (Франция) сегодня обладают наилучшими аэродинамическими параметрами и совместимы с механическими средствами побуждения. Дефлекторы ДС выпускаются по ТУ 4863-002-51056717-03, введенным в действие 23 октября 2003 года и зарегистрированным Госстандартом за № 200/046008, сертификат соответствия № РОСС RU.МГ01.В01293.

10. Литература

1. СниП 41-012003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»

. СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»

. СНиП 31-06-2009 «Общественные здания и сооружения»

. Справочник проектировщика. Часть 3.Книга 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха».

5. <http://refbest.ru/wievjob.php?id=33043>.

. Amphous A., Харитонов В. П. Дефлекторы АСТАТО и проблема энергосбережения: Материалы 3-го форума Heat&Vent. - М., 2001.

. Одноволова О. В. Опытные образцы приточных устройств и дефлекторов для естественной и естественно-механической вентиляции жилых зданий: Материалы 5-го форума Heat&Vent. - М., 2003.

. Olivia Noel and oth. Natural ventilation activated by induction // Proceedings 21st AIVC Annual Conference. Innovations in Ventilation Technology. - 26-29 September. - 2000.

9. Малахов М. А. Проект естественно-механической вентиляции жилого дома в Москве // АВОК. - 2003. - № 3.

. Fabio F., Одноволов И. Т. Полупромышленные вентиляторы фирмы VORTICE: Материалы 2-го форума Heat&Vent. - М., 2000.