Водосбросная плотина в составе средненапорного гидроузла

Курсовой проект:

«Водосбросная плотина в составе

средненапорного гидроузла»

Содержание

Глава 1. Описание района строительства         3

Глава 2. Гидравлические расчеты водосливной плотины   4

.1 Выбор удельного расхода на рисберме        4

.2 Определение ширины водосливного фронта         6

.3 Определение отметки гребня водослива       8

.4 Определение форсированного подпорного уровня        13

.5 Расчет сопряжения бьефов при маневрировании затворами   14

.6 Конструирование водобойной плиты 26

.7 Конструирование рисбермы и ковша  27

Глава 3. Фильтрационные расчеты и конструирование подземного контура 29

.1 Конструирование подземного контура         29

.2 Построение эпюры фильтрационного противодавления          29

.3 Определение фильтрационного расхода       31

.4 Расчет фильтрационной прочности грунтов          31

Глава 4. Статический расчет водосливной плотины 33

.1 Сбор действующих нагрузок      33

.2 Расчет контактных напряжений 35

.3 Расчет устойчивости на плоский сдвиг        36

Глава 5. Гидравлические расчеты пропуска строительных расходов   38

.1 Схема пропуска строительных расходов      38

.2 Расчет пропуска расхода перекрытия 38

.3 Гидравлический расчет пропуска первого строительного паводка  39

Заключение         40

Список используемой литературы 41

Глава 1. Описание района строительства

водосливная плотина строительство гидравлический

Для проектирования комплексного гидроузла получены исходные данные: план в створе плотины, геологический разрез по створу плотины, характеристики грунта основания и берегов, кривая расхода, расчетные расходы воды, отметки НПУ и УМО, характеристики ГЭС и шлюза.

Расчетный максимальный расход воды через гидроузел задан с учетом расчетной ежегодной вероятности превышения максимальных расходов воды в соответствии со СНиП 2.06.01-86. Расчетный расход Q_расч = 10000 м³/с, поверочный расход Q_max = 11400 м³/с. При расчетном расходе уровень реки равен 129.0 м. Отметка нормального подпорного уровня ÑНПУ=140.0 м, отметка дна реки Ñдна = 113.7 м.

В составе гидроузла находится здание ГЭС длиной L_ГЭС =280 м и удельным расходом q_ГЭС=18 м³/(с×пог.м). Для обеспечения движения судов в гидроузел включен шлюз с параметрами: 290´30´5.5 м.

Стратиграфическая колонка данного района строительства состоит из одного грунта - песка мелкозернистого. Угол внутреннего трения j = 32°, коэффициент фильтрации К_ф = 4.1×10^-4 см/с.

В холодное время года в водохранилище образуется ледяной покров, но его сразу же сбрасывают в нижний бьеф.

Глава 2. Гидравлические расчеты водосливной плотины

 

2.1 Выбор удельного расхода на рисберме

Выбор удельного расхода через водосбросные и водопропускные сооружения выполняется путем технико-экономического сравнения вариантов с учетом геологического строения основания, скоростей течения, допускаемой глубины размыва, условия гашения энергии и растекания потока в нижнем бьефе.

Для определения удельного расхода на предварительных стадиях проектирования воспользуемся следующими способами.

1) По допустимым скоростям за рисбермой

Задаемся допустимой средней скоростью на рисберме в зависимости от вида грунта, на котором располагается рисберма:

-    для песчаных грунтов: 2.5 ¸ 3.0 м/с;

Принимаем допускаемую не размывающую скорость 5_доп = 2.5 м/с, т.к. основание песчаный грунт.

Принимаем отметку поверхности воды на рисберме, равной отметке поверхности воды в реке в естественных условиях. И по кривой Q = f(h) находим отметку уровня воды в нижнем бьефе при расчетном расходе. Расчетный расход равен Q_расч = 10000 м³/с, отметка нижнего бьефа равна ÑНБ = 129.0 м. Зная отметку дна реки Ñдна = 113.7 м, находим глубину потока в нижнем бьефе .

Определяем удельный расход:

.

2) По способу Б.И. Студеничникова

Яма размыва русла в песчаных грунтах обычно составляет:

h_яр = (2.0¸3.0)×h_нб;

Принимаем яму размыва:

.

Используя формулу удельного расхода Б.И. Студеничникова:

, где

1.15 - коэффициент размывающей способности (зависит от длины крепления в нижнем бьефе);

g - ускорение свободного падения, g = 9.81 м/с²;

d_эквив. - эквивалентный диаметр агрегатов (для глинистых грунтов зависит от e);

K_р - коэффициент размывающей способности потока, зависящий от коэффициента кинетической энергии и условий схода потока с рисбермы;

c - коэффициент неравномерного распределения удельного расхода .

Формула Студеничникова - самая точная. Она позволяет учесть расстояние до конца крепления и оценить размер при укороченном креплении.

.

3).По способу К.И. Россинского

, где

 

Uо₁ - не размывающая скорость при глубине потока 0.5 м. Для песка имеем Uо₁ = 0.5 м/с;

h_рисб. - высота на рисберме, принятая равной глубине в нижнем бьефе.

.

Принимаем удельный расход на рисберме q_рисб = 30.0 м²/с.

 

2.2 Определение ширины водосливного фронта

Водосливная грань состоит из быков и пролетов, через которые производится пропуск воды.

Расход, который должен быть пропущен через водослив, будет равен расчетному расходу минус расход, который пропускает здание ГЭС.

 

Q_вс = Q_р - Q_гэс = 10000 - (280 ∙ 18) = 4960 м³/с

b - ширина пролёта;

d - ширина быка;

n - количество пролётов; n-1 - количество быков.

Удельный расход на водосливе:

, где

 

q_р - удельный расход на рисберме;

d/b - отношение ширины быка к ширине пролёта, принимаем d/b=0.2.

.

Длина водосбросного фронта:

, где

 

Q_вс - расход через водослив;

q_в - удельный расход через водослив.

.

Принимаем 10 пролётов по 14 м и ширину быка равной 4.0 м.

По стандарту: ,

.

Уточняем удельный расход через водослив:

, где

 

Q_вс - расход через водослив;

n - число пролётов;

b - ширина одного пролёта.

.

Ширина рисбермы:

, где d - ширина быка.

.

Удельный расход на рисберме:

.

Схема 1

Окончательно принимаем 10 пролётов по 14 м и 9 быков шириной 4.0 м (Схема 2).

 

2.3 Определение отметки гребня водослива

Методом последовательных приближений находим напор на водосливе и отметку гребня водослива.

,где

 

e - коэффициент бокового сжатия, снижающий пропускную способность за счёт неравномерного подхода струи;

m - безразмерный коэффициент расхода, зависящий от типа водосливной плотины и от специфики условий её работы;

s_n - коэффициент подтопления со стороны нижнего бьефа, учитывающий пропускную способность водослива (если ÑУНБ выше отметки гребня, то s_n < 1.0 и пропускная способность снижается);

H_o - напор на водосливе, складывающийся из статического напора H и скоростного напора , где 5₀ - скорость подхода воды к плотине в верхнем бьефе.

Таким образом имеем:

, где

 

P - высота плотины;

H - статический напор;

b - ширина одного пролёта;

B - ширина потока перед пролетом (b+n).

, где

 - постоянная величина, показывающая зависимость профиля водослива от величины горизонтальной вставки.

, где

W - площадь живого сечения реки по створу.

Для вычисления скоростного напора необходимо знать скорость подхода потока воды к плотине в верхнем бьефе. Для её вычисления определяем площадь живого сечения реки:

,

тогда скорость подхода воды равна:

.

Так как 5₀ < 0.5 м/с, т.е. 0.12 м/с < 0.5 м/с, влияние скорости подхода воды к плотине в верхнем бьефе на статический напор можно не учитывать.

Первое приближение

при m = 0.48, e = 1, s_п = 1 (подтопления нет)

.

.

,

так как Ñгр.в. > ÑН.Б., т.е. 133.48 м > 129.0 м, следовательно подтопления нет, s_п = 1.

;

;

;

.

Второе приближение

при m = 0.446, e = 0.977, s_п = 1 (подтопления нет)

;

;

так как Ñгр.в. > ÑН.Б., т.е. 133.04 м > 129.0 м, следовательно подтопления нет, s_п = 1.

;

;

;

.

Третье приближение

при m = 0.439, e = 0.977, s_п = 1 (подтопления нет)

Принимаем Н = 7.02 м; Р = 19.28 м; Ñгр.в = 132.98 м.

Очертание водослива практического профиля строится по известным координатам Кригера - Офицерова. Внизу водосливная поверхность плотины плавно сопрягается с горизонтальной поверхностью крепления нижнего бьефа цилиндрической поверхностью радиусом R.

Координаты для построения оголовка безвакуумного водослива с оголовком профиля А для напора Н=7.02 м.

Х	У	Х	У
0,00	0,88	11,63	3,33
0,70	0,25	12,33	3,96
1,40	0,05	13,03	4,64
2,11	0,00	13,73	5,36
4,61	0,00	14,43	6,13
5,31	0,04	15,14	6,93
6,01	0,19	15,84	7,78
6,71	0,42	16,54	8,67
7,41	0,70	17,24	9,61
8,12	1,02	17,94	10,59
8,82	1,39	18,65	11,60
9,52	1,80	19,35	13,30
10,22	2,25	20,05	13,76
10,92	2,77	20,75	14,90

Нижнюю часть водосливной грани очерчиваем по дуге круга радиусом R. Величина этого радиуса назначается в зависимости от высоты плотины и напора на гребне водослива.

Для Н = 7.02 м и Р = 19.28 м принимаем R = 16 м.

 

2.4 Определение форсированного подпорного уровня

Отметка ÑФ.П.У. достигается при пропуске катастрофического расхода Q_повер..

Расход на водосливе при пропуске катастрофического расхода:

, где

 

Q_повер. - поверочный расход;

Q_ГЭС - расход воды через здание ГЭС.

.

Удельный расход на водосливе:

.

Первое приближение

при m = 0.44, e = 0.977, s_п = 1:

;

Второе приближение

при m = 0.452, e = 0.977, s_п = 1:

Н₀=Н

 

2.5 Расчет сопряжения бьефов при маневрировании затворами

За водосбросной плотиной на нескальном основании принимают донный режим сопряжения бьефов с затопленным гидравлическим прыжком. Не допускается отогнанный прыжок, при котором гашение энергии менее эффективно. Требуется укрепление нижнего бьефа на более протяженной длине, что экономически не выгодно.

При ширине пролета b=14 м целесообразней принять плоский затвор. Расчетные открытия затворов принимаем равными 0,2Н; 0,4Н, Н. Расчет маневрирования затворами производим для семи расчетных случаев. Целью расчета является определение условий затопления гидравлического прыжка, устройство водобойного колодца.

1)      Один пролет открываем на . Отметку воды в нижнем бьефе ÑН.Б. определяем по графику зависимости Q = f(h) при Q = Q_ГЭС, ÑН.Б. = 125.0 м.

Глубина в нижнем бьефе за сооружением:

, где

ÑН.Б._. - отметка воды в нижнем бьефе при пропуске расчётного расхода;

Ñдна - отметка дна реки при нулевом расходе, Ñдна = 113.7 м.

.

Удельный расход при истечении из-под щита q_а:

, где

 

φ - коэффициент скорости, равный φ = 0.98;

e_В - коэффициент вертикального сжатия струи;

, где

Глубина в сжатом сечении:

Первое приближение, h_сж = 0.5 м:

Второе приближение, h_сж = 0.4 м:

Принимаем h_сж = 0.4 м.

Число Фруда в сжатом сечении:

Определяем взаимно сопряженную глубину:

Так как идет растекание потока, определяем :

, где

, так как пролетов > 6.

 < , следовательно прыжок затоплен.

2)     
Все пролеты открываем на . Отметку воды в нижнем бьефе ÑН.Б. определяем по графику зависимости Q = f(h) при , ÑН.Б. = 126.2 м.

Глубина в нижнем бьефе за сооружением:

Удельный расход при истечении из-под щита q_а:

, где

Глубина в сжатом сечении:

Первое приближение, h_сж = 0.5 м:

Второе приближение, h_сж = 0.4 м:

Принимаем h_сж = 0.4 м.

Число Фруда в сжатом сечении:

Определяем взаимно сопряженную глубину:

 < , следовательно прыжок затоплен.

3)      Один пролет открываем на . Отметку воды в нижнем бьефе ÑН.Б. определяем по графику зависимости Q = f(h) при , ÑН.Б. = 126.2 м.

Глубина в нижнем бьефе за сооружением:

Удельный расход при истечении из-под щита q_а:

, где

Глубина в сжатом сечении:

Первое приближение, h_сж = 0.5 м:

Второе приближение, h_сж = 0.8 м:

Принимаем h_сж = 0.804 м.

Число Фруда в сжатом сечении:

Определяем взаимно сопряженную глубину:

Так как идет растекание потока, определяем :

, где

, так как пролетов > 6.

 < , следовательно прыжок затоплен.

4)      Один пролет открываем на . Отметку воды в нижнем бьефе ÑН.Б. определяем по графику зависимости Q = f(h) при , ÑН.Б. = 127.0 м.

Глубина в нижнем бьефе за сооружением:

Удельный расход при истечении из-под щита q_а:

, где

Глубина в сжатом сечении:

Первое приближение, h_сж = 0.5 м:

Второе приближение, h_сж = 0.8 м:

Принимаем h_сж = 0.804 м.

Число Фруда в сжатом сечении:

Определяем взаимно сопряженную глубину:

 > , следовательно прыжок не затоплен.

5)      Один пролет открываем полностью. Отметку воды в нижнем бьефе ÑН.Б. определяем по графику зависимости Q=f(h) при , ÑН.Б. = 127.0 м.

Глубина в нижнем бьефе за сооружением:

Удельный расход q_а:

Первое приближение, h_сж = 0.5 м:

Второе приближение, h_сж = 1.63 м:

Принимаем h_сж = 1.67 м.

Число Фруда в сжатом сечении:

Определяем взаимно сопряженную глубину:

Так как идет растекание потока, определяем :

, где

, так как пролетов > 6.

 > , следовательно прыжок затоплен.

6)      Все пролеты открываем полностью. Отметку воды в нижнем бьефе ÑН.Б. определяем по графику зависимости Q=f(h) при , ÑН.Б. = 129.0 м.

Глубина в нижнем бьефе за сооружением:

Удельный расход q_а:

Глубина в сжатом сечении:

,

Первое приближение, h_сж = 0.5 м:

Второе приближение, h_сж = 1.63 м:

Принимаем h_сж = 1.67 м.

Число Фруда в сжатом сечении:

Определяем взаимно сопряженную глубину:

 < , следовательно прыжок не затоплен.

7)      Все пролеты открываем полностью. Отметку воды в нижнем бьефе ÑН.Б. определяем по графику зависимости Q=f(h) при , ÑН.Б. = 129.6 м.

Глубина в нижнем бьефе за сооружением:

Удельный расход q_а:

Глубина в сжатом сечении:

Первое приближение, h_сж = 0.5 м:

Второе приближение, h_сж = 2.02 м:

Принимаем h_сж = 2.08 м.

Число Фруда в сжатом сечении:

Определяем взаимно сопряженную глубину:

 < , следовательно прыжок не затоплен.

Расчеты сводим в таблицу:

№ случая	hсж, м	hразд, м	d, м
1	0.4	6.34	3.93	11.3	-7.625
2	0.4	6.34	6.34	12.5	-6.572
3	0.80	8.91	5.51	12.5	-7.350
4	0.80	8.91	8.91	13.3	-4.970
5	1.67	12.38	7.68	13.3	-7.623
6	1.67	12.38	12.38	15.3	-3.724
7	2.08	13.91	13.91	15.9	-2.894

Из расчетов видно, что для затопления гидравлического прыжка не требуется устройство водобойного колодца.

 

2.6 Конструирование водобойной плиты

Водобойную плиту выполняют в виде массивной армированной бетонной плиты. Плита водобоя под действующими на нее силами может всплыть, опрокинуться в сторону нижнего бьефа или сдвинуться.

 - длина гидравлич. прыжка

 - длина водобойной плиты

Примем длину водобойной плиты 52 м.

Толщину водобойной плиты можно определить по формуле В.Д. Домбровского

, где

 

5_сж - скорость течения в сжатом сечении, ;

h_сж - глубина в сжатом сечении.

Так же толщина водобойной плиты должна удовлетворять условия:

Принимаем t = 5.2 м.

Гасители подвержены кавитационной эрозии, поэтому их слишком близкое расположение к началу водобойной плиты нежелательно. Наиболее оптимально расположение гасителей на расстоянии  от начала водобойной плиты. Располагаем их на расстоянии 6 м.

 

2.7 Конструирование рисбермы и ковша

Рисберма - это участок крепления русла расположенный за водобоем. На рисберме происходит уменьшение осредненных скоростей и пульсации скоростей. Рисберму выполняют в виде крепления, постепенно облегчающегося по течению. Обычно крепление устраивают из бетонных плит. Толщину плиты в начале рисбермы принимаем равной двум третям от толщины водобоя. Следующая плита рисбермы будет составлять две третьих от предыдущей.

Находим длину крепления русла за водосливом:

Проектируем плиты рисбермы:

Первая плита

,

.

Вторая плита

,

.

Концевой участок рисбермы заглубляют с уклоном 1:4, в результате чего образуется ковш, предназначенный для защиты рисбермы от подмыва. Глубина воды в ковше рассчитывается по методике Б.И. Студеничникова.

= м

 

Глава 3. Фильтрационные расчеты и конструирование подземного контура

 

3.1 Конструирование подземного контура

При проектировании подземного контура плотины надо решить задачи по удовлетворению нормативных требований по прочности и устойчивости основания, а также учесть условия и способ возведения.

В основании проектируемой плотины залегает нескальное основание (песок), следовательно, плотины будет иметь развитый в вертикальном направлении подземный контур.

Шпунт предназначен для увеличения пути фиьтрации.

Расчетные величины:

S₀=26 м, - глубина подземного контура;

l₀= 52 м, - длина водонепроницаемой части флютбета;

Т_акт=0,8× S₀+0,5× l₀= 46,8 м, - активная глубина фильтрации при l₀/S₀=2.

 

3.2 Построение эпюры фильтрационного противодавления

Построение эпюры противофильтрационного давления производим методом коэффициентов сопротивления. Разработчиком данного метода является Р.Р. Чугаев. Согласно этому методу принятый подземный контур разбивается на вертикальные и горизонтальные элементы.

Производим расчет коэффициентов сопротивления для каждого участка:

åz=2.702

Производим расчет потерь напора на каждом участке:

 

h_вх=3.75 м;

h_шп=9.89 м;

h_гор1=4.45 м;

h_гор2=0.16 м;

h_вых=3.75 м;

Строим эпюру фильтрационного противодавления:

 

3.3 Определение фильтрационного расхода

Удельный фильтрационный расход может быть определен по формуле:

где К_ф=4,1×10^-6 м/с, - коэффициент фильтрации.

 

Q_ф=B_рисб·q=176·33,4·10^-6=58,87·10^-4 м³/с

3.4 Расчет фильтрационной прочности грунтов

Производим проверку общей фильтрационной прочности грунта основания. Для этого находим осредненное значение градиента напора в основании сооружения и сравниваем его с критическим значением требуемого по СНиП 2.02.02-85.

, где

I_cr,m - расчетное значение критического градиента напора, равное 0.32;

γ_n - коэффициент надежности по степени ответственности сооружения, для I класса γ_n=1.25.

Тогда:

условие выполняется

Сконструированный подземный контур удовлетворяет условиям фильтрационной прочности грунта основания.

Глава 4. Статический расчет водосливной плотины

Статический расчет производим для секции водосливной плотины. Расчет ведем при наихудшем сочетании действующих нагрузок: в верхнем бьефе уровень воды находится на отметке НПУ, а в нижнем бьефе на минимальном уровне.

 

4.1 Сбор действующих нагрузок

Сбор нагрузок производится по расчетной схеме (М 1:500).

Обозна-ние	Площадь фигуры	Толщина d	Сила, кН		плечо, м	моменты, кН∙м.
			гор	вер		+	-
Вес водослива
G1	9∙25,47∙24	14		77021	8	616170
G2	8∙6,2∙24	14		16666	16,5	274982
G3	0,5∙24∙25,47∙24	14		102695	4,5		462128
G4	0,5∙5,84∙6,2∙24	14		6083	18,5		112534
	∑			202465		891153	574662
Вес быков
G5	20∙35,5∙24	4		68160	10,5	715680
G6	5∙6,5∙24	4		3120	23	71760
G7	0,5∙5∙7,5∙24	4		1800	22,1	39780
G8	0,5∙5,5∙5,5∙24	4		1452	1,3		1888
G9	21∙23,5∙24	4		47376	10		473760
	∑			121908		827220	475648
Вес воды на водосливе
51	8∙26,3∙9,81	14		28896	16,5	476790
52	4∙7,02∙9,81	14		3857	10,5	40493
53	0,5∙4,05∙4,3∙9,81	14		1196	13,31	517283	15917
54	5,84∙4,3∙9,81	14		3449	17,48		60286
	∑			37398		517283	76204
Гидростатическое давление с Нб и гидростатическое давление с Вб
W1	0,5∙26,3∙26,3∙9,81	18	61069		11,46		699854
W2	25,01∙6,2∙9,81	18	27381		3		82143
W3	0,5∙10,5∙10,5∙9,81	18	-9734		3,5	34069
	∑		78716			34069	781997
Взвешивающее противодавление и фильтрационное противодавление
Wвз	41∙10,5∙9,81	18		-76018	0	0	0
Wф1	13,35∙3,8∙9,81	18		-8958	10,11		90564
Wф2	14∙3,59∙9,81	18		-8875	18,68		165783
				-93851			256348
	∑		78716	267920		2269724	2164858
	∑					104866

Сумма горизонтальных сил ∑Q = 78716 кН.

Сумма вертикальных сил ∑Р = 267920 кН.

Сумма моментов ∑М = 104866 кН∙м.

Схема нагрузок (М1:500):

Схема нагрузок (М1:500):

4.2. Расчет контактных напряжений

Напряжения на подошве с верховой и низовой стороны равны

, где

 

∑P - сумма вертикальных нагрузок;

F - площадь подошвы основания;

∑M - суммарный момент

W - момент сопротивления сечения.

σ_макс = 383.82 кПа = 0.38382 МПа = 3.8383 кг/см² = 38.382 Т/м³.

σ_мин = 342.24 кПа = 0.34224 МПа = 3.4224 кг/см² = 34.224 Т/м³.

Коэффициент неравномерности распределения напряжений:

Что допустимо на данном грунте.

Эпюра напряжений σ

 

4.3 Расчет устойчивости на плоский сдвиг

Критерием обеспечения устойчивости сооружения является условие:

, где

 

F, R - расчетные значения соответственно обобщенных сдвигающих сил и сил предельного сопротивления;

- коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый: для основного сочетания нагрузок - 1.0;

- коэффициент условий работы, принимаемый равным 1.0;

- коэффициент надежности по степени ответственности сооружений, принимаемый равным 1.25 для сооружения I класса.

Коэффициент устойчивости секции против сдвига:

Устойчивость сооружения обеспечена, но требования по запасу устойчивости перевыполнены. Следовательно плотину необходимо облегчить.

Сооружение устойчиво по схеме плоского сдвига. Для удешевления конструкции в плотине сделана большая полость. Следовательно, конструкция оптимизирована для экономичного и рационального строительства.

Глава 5. Гидравлические расчеты пропуска строительных расходов

 

5.1 Схема пропуска строительных расходов

1.       Строительство ведется на пойме, вода идет по реке

2.       В межень происходит перекрытие реки, вода проходит по отводящему и подводящему каналам и течет по фундаментной плите плотины.

3.       К пропуску первого строительного паводка возводят верховую перемычку высотой до  высоты грунтовой плотины. Вода протекает по фундаментной плите.

.        После первого строительного паводка пропуск строительных расходов осуществляется методом гребенки.

 

5.2 Расчет пропуска расхода перекрытия

Задача расчета обеспечить, чтобы перепад верхнего и нижнего бьефов был меньше предельного.

Расход при перекрытии русла: Q_пер = 1300 м³/с

Задаемся перепадом воды (разница отметок) Δz = 1.5 м.

Скорость течения воды при пропуске расхода перекрытия:

ÑН.Б. = 120.0 м

При пропуске расхода перекрытия отметка порога должна быть на уровне 118.1 м.

 

5.3 Гидравлический расчет пропуска первого строительного паводка

Строительный расход Q_{стр.вес} = 5100 м³/с

Удельный расход на водосливе:

Расход через водослив вычисляется по формуле:

В первом приближении примем H » H₀, при φ = 0.88, h_п = 6.4 м, тогда, выражая H₀ из формулы расхода водослива, имеем:

,

.

Окончательно принимаем значение статического напора на водосливе H=8.5 м, а значение Ñнап.фр. = Ñпор + Н + 1 = 118.1 + 8.5 + 1 = 127.6 м.

Заключение

По выданному заданию был запроектирован комплексный гидроузел.

Водосливной фронт состоит из 10 пролетов по 14 метров каждый. Удельный расход на водосливе равен 35,43 м³/(с·пог.м). Удельный расход на рисберме равен 28,18 м³/(с·пог.м). Напор на гребне водослива равен 7,02 м. При этом водослив не подтоплен. Гребень водослива находится на отметке 132,98 м. Расчет маневрирования затворами показал, что затопление гидравлического прыжка происходит во всех случаях. Устройство водобойного колодца не требуется.

Спроектированная водосливная плотина имеет развитый вертикальный профиль, что положительно сказалось на фильтрационной прочности грунта основания и фильтрационном расходе. Полный фильтрационный расход под всем водосливом составил  м³/с.

Для экономии бетона и соответственно удешевления конструкции в бетонной водосливной плотине устроена большая полость. Водосливная плотина удовлетворяет требованиям СНиПов на устойчивость по схеме плоского сдвига.

Для пропуска судов в гидроузле запроектирован шлюз, к которому сделаны подходные каналы. Эти каналы позволяют судам без помех передвигаться во время строительства гидроузла.

Список используемой литературы

1.   Методические указания к выполнению проекта водосбросной бетонной плотины в составе гидроузла на нескальном основании.

2.       Методические указания к оформлению курсовых и дипломных проектов

.        Гидротехнические сооружения / Под ред. Л.Н. Рассказова. ч.1 и 2, М.: Стройиздат. 1996

.        СНиП 2.06.01-86. Гидротехнические сооружения. Основные положения проектирования. М.: 1989.

.        Справочник по гидравлическим расчетам /под ред. П.Г. Киселева. -М.: Энергия, 1974.