Наименование
электроприемников
|
Номер
электроприемника по плану
|
Номинальная
мощность Рном, кВт
|
Кол-во, шт.
|
Сварочные
аппараты
|
1, 2, 3, 4
|
52 (ПВ=60%)
|
4
|
Гальванические
ванны
|
5, 6, 7, 8, 9
|
30
|
5
|
Вентилятор
|
10
|
12
|
1
|
Продольно-фрезерные
станки
|
13
|
33
|
1
|
Продольно-строгальные
станки
|
14, 15
|
12,5
|
2
|
Агрегатно-расточные
станки
|
16, 24, 25
|
14
|
3
|
Круглошлифовальные
станки
|
17, 18
|
14,5
|
2
|
Краны
консольные поворотные
|
19, 20, 21, 22,
23
|
9,5 (ПВ=40%)
|
5
|
Токарно-шлифовальные
станки
|
26
|
11
|
1
|
1.2 Описание схемы электроснабжения
Электроснабжение цех обработки корпусных деталей от
трансформаторной подстанции 6/0,4 кВ 1х400кВА, подключенной к ПГВ 35/6кВ с
мощностью трансформаторов 2х2500 кВА, находящейся на расстоянии 0,8 км от
цеховой ТП. Подстанция 35/6 кВ запитывается от энергосистемы по двухцепной
воздушной линии АС-95, длинной 16 км. На стороне 6 кВ ТП 6/0,4кВ в качестве
защитно - коммутационного оборудования установлены выключатели нагрузки с
предохранителями серии ПКТ, на стороне 0,4 кВ - рубильники и предохранители
серии ПН 2.
1.3 Конструкция силовой сети
Для приема и распределения электроэнергии в цехе обработки
корпусных деталей установлено 3 распределительных шкафа (ШР). Электроприемники
запитываются от ШР проводом АПВ, проложенным в трубах в подготовке пола. В
качестве аппаратов защиты от токов короткого замыкания применены предохранители
серии ПН − 2. Силовые сети 6 кВ выполнены кабелем АСБ, проложенным в
земле.
2. Расчетная часть
.1 Расчет электрических нагрузок
Расчет нагрузок выполняем методом упорядоченных диаграмм в
следующем порядке:
· Расчет электрических нагрузок выполняется по узлу
нагрузки (шкаф распределительный, трансформаторная подстанция). Все
электроприемники данного узла нагрузки делятся на характерные технологические
группы.
· Для каждой группы по [1, табл. 4.1]
находят коэффициент использования Ки, коэффициент активной
мощности cos φ и коэффициент реактивной
мощности tg φ.
· Находят установленную мощность для каждой
группы электропри-ёмников:
для приёмников длительного режима:
(1)
для приёмников повторно-кратковременного режима:
(2)
где: Рном - номинальная
мощность одного электроприёмника, кВт;
ПВ - продолжительность включения в относительных
единицах.
для сварочного оборудования:
(3)
где: cosφ - коэффициент активной мощности, отн. ед;
· Для каждой технологической группы находят
среднесменную активную Рсм и среднесменную реактивную Qсм мощности по формулам:
, (4)
, (5)
· По узлу нагрузки определяют общее количество приемников n, их суммарную установленную мощность , суммарные средние активную и реактивную мощности по формулам:
, (6)
, (7)
, (8)
· Находят значение группового коэффициента
использования по формуле:
, (9)
· Определяют модуль нагрузки:
, (10)
где: Рном.max - номинальная мощность
наибольшего электроприемника в группе, кВт;
Рном. min - номинальная мощность
наименьшего электроприемника в группе, кВт.
· Рассчитывают эффективное число приёмников.
При m ≤ 3 и действительном числе
электроприемников n ≥ 4 принимают, что nэ= n;
При m > 3 и К и.гр. ≥ 0,2
(11)
При m > 3 и К и.гр.< 0,2 nэ определяют в следующем порядке:
1. выбирается наибольший по мощности электроприемник
рассматриваемого узла нагрузки;
2. выбираются электроприемники, мощность каждого из
которых равна или больше половины мощности наибольшего по мощности
электроприемника, подсчитывают их число n' и их суммарную
номинальную мощность Рн';
3. находят относительные значения и , по формулам:
(12)
(13)
. по табл. 1.3 в зависимости от и , находят ;
. определяют nэ по
формуле:
По табл. 2-7 [2] определяют коэффициент максимума
· Определяют расчётную максимальную активную Рм
и реактивную Qм мощности по формулам:
, (14)
(15)
· Вычисляют расчетную полную мощность и максимальный расчетный ток :
, (16)
, (17)
где: Uном - номинальное напряжение, кВ
Результаты расчетов сведены в табл. 2
Таблица 2
Наименование
узла нагрузки, группы ЭП
|
Рном
одного ЭП, кВт
|
n
|
ΣРуст, кВт
|
Ки
|
Мощность cреднесменная
|
cos φ tqφ
|
|
|
|
|
|
Рсм,
кВт
|
Qсм, кВАр
|
|
Сварочные
аппараты
|
52
|
4
|
112,7813
|
0,3
|
33,834
|
77,524
|
0,4 2,29
|
Гальванические
ванны
|
30
|
5
|
150
|
0,4
|
60
|
34,003
|
0,87 0,57
|
Вентилятор
|
12
|
1
|
12
|
0,6
|
7,2
|
5,4
|
0,8 0,75
|
На шинах ШР 1
|
-
|
10
|
274,781
|
0,36769
|
101,03
|
116,928
|
-
|
Продольно-фрезерные
станки
|
33
|
1
|
33
|
0,14
|
4,62
|
8,002
|
0,5 1,73
|
Продольно-строгальные
станки
|
12,5
|
2
|
25
|
0,14
|
3,5
|
6,062
|
0,5 1,73
|
Агрегатно-расточные
станки
|
14
|
1
|
14
|
0,14
|
1,96
|
3,395
|
0,5 1,73
|
Круглошлифовальные
станки
|
14,5
|
2
|
29
|
0,14
|
4,06
|
7,032
|
0,5 1,73
|
Краны
консольные поворотные
|
9,5
|
5
|
30,042
|
0,1
|
3,0042
|
5,203
|
0,5 1,73
|
На шинах ШР 2
|
-
|
11
|
131,042
|
0,13083
|
17,144
|
29,695
|
-
|
Агрегатно-расточные
станки
|
14
|
2
|
28
|
0,14
|
3,92
|
6,79
|
0,5 1,73
|
Токарно-шлифовальные
станки
|
11
|
1
|
11
|
0,14
|
1,54
|
2,667
|
0,5 1,73
|
На шинах ШР 2
|
-
|
3
|
39
|
0,14
|
5,46
|
9,457
|
-
|
На шинах 0,38 кВ
ТП
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2.2 Выбор трансформаторов
Учитывая, что электроприемники цеха относятся к потребителям
3-ей категории по надёжности электроснабжения, на питающей подстанции можно
установить один трансформатор.
В соответствии с нагрузкой намечаем 2 варианта мощности
трансформаторов:
вар. - 1х400 кВА
вар. - 2х160 кВА
Расчёт покажем на примере 2-ого варианта.
· Определяем коэффициент загрузки трансформаторов:
, (18)
где: N - число
устанавливаемых трансформаторов;
Sном.тр - номинальная мощность одного
трансформатора, кВА
;
· Проверяем работу трансформаторов в послеаварийном
режиме.
При отключении одного трансформатора второй с учетом
допустимой перегрузки (масляные трансформаторы в послеаварийном режиме
допускают перегрузку на 40% номинальной мощности продолжительностью 6 часов в
течение 5 суток) пропустит: 1,4 х 160 = 224 кВА.
Дефицит мощности составит 266,966 - 224 = 42,966 кВА, но т.к.
электроприемники цеха относятся к потребителям третьей категории по надежности
электроснабжения, допускающие перерыв в питании до 24 часов, то их на время
ремонта трансформатора можно отключить.
· Проверяем трансформаторы по экономически
целесообразному режиму.
Находим стоимость потерь энергии:
(19)
где: Cо - стоимость одного кВт∙ч, Cо = 2,5 руб./ кВт∙ч;
Тм - число часов использования максимума нагрузки, Тм
=3000 ч [1];
∆Рхх - потери в стали трансформатора, ∆Рхх =
0,51 кВт [3, табл. 27.6];
Кип
- коэффициент потерь, Кип = 0,03 кВт /квар [3];
Iхх - ток холостого хода, Iхх =
2,4% [3, табл. 27.6];
∆Рк.з. - потери в меди трансформатора, ∆Рк.з. =
2,65 кВт [3, табл. 27.6];
Uк - напряжение короткого замыкания, Uк = 4,5% [3, табл. 27.6];
· Определяем капитальные затраты:
К = N∙Стр (20)
где: Стр - стоимость одного
трансформатора, Стр = 101650 руб.
К = 2∙101650 = 203300 руб.
Определяем амортизационные затраты:
Са =Ка ∙ К (21)
где: Ка - нормативный коэффициент,
учитывающий отчисления на эксплуатацию и амортизацию трансформатора, Ка
= 9% [3]
Са = 0,09 ∙ 203300 = 18297 руб.
Находим приведенные затраты по формуле:
З = рК + Cп + Са (22)
где: р - нормативный коэффициент эффективности, р
= 0,12 [3]
З = 0,12∙203300 + 39299,18 + 18297 =
81992,18 руб.
Для первого варианта расчет аналогичен, результаты сведены в
табл. 3
Таблица 3
Наименование параметров
|
Вариант 1 ТМ 1х400 кВА
|
Вариант 2 ТМ 2х160 кВА
|
Кз
|
0,667415
|
0,834268
|
Стр, руб.
|
151620
|
101650
|
∆Рхх, кВт
|
0,95
|
0,51
|
∆Рк.з., кВт
|
5,5
|
2,65
|
Iхх, %
|
2,1
|
2,4
|
Uк, %
|
4,5
|
4,5
|
Cп, руб.
|
29193,53
|
39299,18
|
К, руб.
|
151620
|
203300
|
Са, руб.
|
13645,8
|
18297
|
З, руб.
|
61033,73
|
81992,18
|
Т.к. З1< З2 и К1
< К2, то выбираем первый вариант: ТМ 1х400кВА, как более
экономичный.
2.3 Выбор места установки силовых шкафов
Распределительные шкафы целесообразно располагать в центре
электрических нагрузок (ЦЭН). Координаты ЦЭН определяют по формулам:
, (23)
(24)
где: Хi -
координата i - го электроприемника по оси абсцисс, м;
Уi -
координата i - го электроприемника по оси ординат, м;
Pрi - номинальная мощность i - го электроприемника, кВт.
Покажем расчет на примере ШР - 1:
Т.к. шкаф попадает на проход, перемещаем его к стене по
координатам:
Хшр
= 27,9 м, Y шр = 2,94 м
Для остальных шкафов распределительных расчет аналогичен,
результаты сведены в табл. 4
Таблица 4
Наименование
узла нагрузки
|
Расчетные
координаты (Х; Y), м
|
Координаты
установки (Х; Y), м
|
ШР - 1
|
(25,71; 2,94)
|
(27,9; 3)
|
ШР - 2
|
(24,1; 16,27)
|
(24; 16,5)
|
ШР - 3
|
(10,07; 27,27)
|
(10; 30)
|
2.4 Расчёт сети 0,38кВ
Выбор аппаратов защиты
Выбор сечения проводника для отдельного электроприемника
покажем на примере гальваничфеской ванны №9 на плане. Сечение питающего
проводника выбираем по допустимому нагреву:
, (25)
где: Iдоп - допустимый ток проводника, А
· Определяем расчетный ток:
, (26)
где: η - коэффициент полезного действия, η
=0,9 [1, прил. 16]
,
· Выбираем сечение провода. Данному току
соответствует провод АПВ - 16 мм², Iдоп = 60 А [4, табл. 1.3.5]
· Проверяем выбранное сечение по допустимым
потерям напряжения:
(27)
где: ∆Uдоп - допустимые потери
напряжения, ∆Uдоп = 5% [4];
∆Uр - расчётные потери
напряжения, %
(28)
где: L - длина
проводника, км;
ro - активное сопротивление
1 км проводника, ro = 1,95 Ом/км, [5, табл. 2-5];
т.к. ∆Uр <
∆Uдоп, то сечение 10 мм² соответствует допустимым потерям напряжения.
В качестве аппарата защиты выбираем предохранитель по следующим
условиям:
, (29)
, (30)
, (31)
где: Uном.пр - номинальное напряжение предохранителя,
В;
Iном.пр - номинальный ток
предохранителя, А;
Iпл.вс - номинальный ток
плавкой вставки, А;
Iпик - пиковый ток, А;
α - коэффициент,
учитывающий условия пуска, α = 2,5 [1, табл. 6.1]
, (32)
где: Кп - кратность пускового тока, Кп
= 5 [1, прил. 16]
По условиям (29), (30), (31) запишем:
,
,
Выбираем предохранитель ПН-2 Uном.пр.=380В, Iном=100А, Iпл.вс=120А [1, табл. 6.2]
· Проверяем выбранный провод на соответствие
выбранному предохранителю по условию:
, (33)
где: Кз - кратность допустимого тока
проводника по отношению к току срабатывания аппарата защиты, Кз=1
[1, табл. 6.5];
Iз - ток срабатывания защиты, А.
Т.к. 60 < 1∙120, то провод АПВ-10мм2 не
соответствует аппарату защиты, поэтому выбираем провод АПВ-50 мм2,
Iдоп = 130А [4, табл. 1.3.5]
Расчёт
для группы электроприёмников покажем на примере ШР-1.
Т.к. Iр = 293,896А (см. табл. 2 разд. 2.2), то по
условию (27) выбираем 2 провода АПВ-70 мм2 [4, табл. 1.3.5]. Iдоп =2∙165=330 А.
Проверяем выбранный провод по допустимым потерям напряжения в
соответствии с условием (27).
По формуле (28) определяем расчетные потери напряжения на
участке ТП - ШР 1:
Суммарные потери напряжения от ТП до электроприемника №1 составят:
Провод 2 х АПВ - 70 мм² удовлетворяет допустимым потерям
напряжения.
В качестве аппарата защиты примем к установке предохранитель,
который выбираем по условиям (29), (30), (31)
Находим пиковый ток:
Iпик = Iр - Ки ∙ Iр.нб + Iпуск.нб. (34)
где: Iр.нб - ток наибольшего по мощности двигателя,
питающегося от данного ШР, А;
Iпуск.нб - пусковой ток
наибольшего по мощности двигателя, питающегося от данного ШР, А
Iпик = 293,896 - 0,6 ∙25,322
+ 126,612 =405,314А
По условиям (29), (30), (31) запишем:
,
,
Выбираем предохранитель ПН - 2 Uном.пр=380В, Iном=400А, Iпл.вс=200А [1, табл. 6.2]
· Проверяем предохранитель по селективности.
Номинальный ток плавкой вставки на вводе ШР для выполнения
селективности должен быть больше на две ступени номинального тока наибольшей
плавкой ставки отходящих линий - условие не выполняется, предохранитель на
вводе селективен.
Для остальных электроприемников и шкафов распределительных
расчёт аналогичен, результаты сведены в табл. 5
Таблица 5
Трасса
|
Проводник
|
Предохранитель
|
№ линии
|
откуда
|
куда
|
марка
|
Сечение, мм²
|
Кол - во жил
|
Длина, м
|
Тип
|
Iном, А
|
Iпл.вст А
|
1
|
ТП 35/6
|
ТП 6/0,4
|
АСБ
|
3х70
|
800
|
ПКТ
|
400
|
250
|
2
|
ТП 6/0,4
|
ШР-1
|
АПВ
|
2х70
|
3
|
25,7
|
ПН-2
|
1000
|
600
|
3
|
ТП 6/0,4
|
ШР-2
|
АПВ
|
35
|
3
|
36,26
|
ПН-2
|
1000
|
750
|
4
|
ТП 6/0,4
|
ШР-3
|
АПВ
|
6
|
3
|
35,11
|
ПН-2
|
400
|
250
|
5
|
ШР-1
|
1
|
АПВ
|
95
|
3
|
18,69
|
ПН-2
|
250
|
200
|
6
|
ШР-1
|
2
|
АПВ
|
95
|
3
|
14,64
|
ПН-2
|
250
|
200
|
7
|
ШР-1
|
3
|
АПВ
|
95
|
3
|
10,61
|
ПН-2
|
250
|
200
|
8
|
ШР-1
|
4
|
АПВ
|
95
|
3
|
6,51
|
ПН-2
|
250
|
200
|
9
|
ШР-1
|
5
|
АПВ
|
16
|
3
|
4,31
|
ПН-2
|
250
|
120
|
10
|
ШР-1
|
6
|
АПВ
|
16
|
3
|
8,81
|
ПН-2
|
250
|
120
|
11
|
ШР-1
|
7
|
АПВ
|
16
|
3
|
11,75
|
ПН-2
|
250
|
120
|
12
|
ШР-1
|
8
|
АПВ
|
16
|
3
|
14,7
|
ПН-2
|
250
|
120
|
13
|
ШР-1
|
9
|
АПВ
|
16
|
3
|
18,37
|
ПН-2
|
250
|
120
|
14
|
ШР-1
|
10
|
АПВ
|
16
|
3
|
16,59
|
ПН-2
|
100
|
60
|
15
|
ШР-2
|
13
|
АПВ
|
50
|
3
|
14,02
|
ПН-2
|
400
|
250
|
16
|
ШР-2
|
14
|
АПВ
|
10
|
3
|
8,54
|
ПН-2
|
100
|
100
|
17
|
ШР-2
|
15
|
АПВ
|
10
|
3
|
1,48
|
ПН-2
|
100
|
100
|
18
|
ШР-2
|
16
|
АПВ
|
16
|
3
|
5,05
|
ПН-2
|
100
|
100
|
19
|
ШР-2
|
17
|
АПВ
|
16
|
3
|
14,19
|
ПН-2
|
100
|
100
|
20
|
ШР-2
|
18
|
АПВ
|
16
|
3
|
21,33
|
ПН-2
|
100
|
100
|
21
|
ШР-2
|
19
|
АПВ
|
10
|
3
|
18,61
|
ПН-2
|
100
|
80
|
22
|
ШР-2
|
20
|
АПВ
|
10
|
3
|
10,72
|
ПН-2
|
100
|
80
|
23
|
ШР-2
|
21
|
АПВ
|
10
|
3
|
2,64
|
ПН-2
|
100
|
80
|
24
|
ШР-2
|
22
|
АПВ
|
10
|
3
|
49,69
|
ПН-2
|
100
|
80
|
25
|
ШР-2
|
23
|
АПВ
|
10
|
3
|
18,71
|
ПН-2
|
100
|
80
|
26
|
ШР-3
|
24
|
АПВ
|
16
|
3
|
7,7
|
ПН-2
|
100
|
100
|
27
|
ШР-3
|
25
|
АПВ
|
16
|
3
|
1,14
|
ПН-2
|
100
|
100
|
28
|
ШР-3
|
26
|
АПВ
|
10
|
3
|
6,51
|
ПН-2
|
100
|
80
|
2.5 Расчет сети напряжением 6 кВ
Находим экономическое сечение:
(35)
где: Jэ - экономическая плотность тока, Jэ =1,3 [1, табл. 6.8].
По формуле (17) находим расчетный ток:
Выбираем ближайшее стандартное сечение 35. Выбираем кабель АСБ сечением (3х35).
Проверяем выбранный кабель по термической стойкости к току
короткого замыкания (к.з.).
(36)
где: I - установившееся значение периодической
составляющей тока КЗ,
I= 2824,997 (см. разд. 2.6);
tпр - приведенное (фиктивное) время к.з., при
tg =1,5 с, = 1,5, tпр =1,6с [1, рис. 15.10.].
Кабель АСБ - 3х35 мм² термически неустойчив к токам к.з.
Выбираем кабель АСБ - 3х70 мм².
2.6 Расчет токов короткого замыкания
Составляем расчетную схему и схему замещения. Расчетная схема и
схема замещения приведены на рис. 3.
Расчет ведем в относительных единицах при базисных условиях,
принимаем, что базисная мощность Sб
= 100 МВА, базисное
напряжение Uб = 6,3 кВ.
Рис. 3
Рассчитываем сопротивление отдельных элементов цепи к.з.
Сопротивление воздушной линии:
(37)
где: Uср.ном. - среднее номинальное напряжение ступени, кВ.
Сопротивление трансформатора:
, (38)
Находим реактивное сопротивление кабельной линии по формуле (34):
Определяем активное сопротивление кабельной линии:
(39)
Используя признаки параллельного и последовательного соединения
сопротивлений, определяем результирующие сопротивление цепи к.з.:
Так как Rрез*б
>Хрез*б /
3, то полное
результирующее сопротивление до точки К определяем по формуле:
(40)
Определяем ток к.з. в точке К:
(41)
где: Iб - базисный ток, определяется по формуле
(17)
Определяем ударный ток:
у = 2,55 Iкз (42)
Находим мощность к.з.:
(43)
2.7 Выбор оборудования подстанции
Выключатель нагрузки выбирают по условиям:
ном.в ≥ Uном., (44)
Iном.в ≥. Iр, (45)
ia ≥ iу, (43)
I²t ∙ t ≥ I² кз ∙ tпр, (46)
где: Uном.в-номинальное напряжение выключателя, кВ;
Iном.в-номинальный ток
выключателя, А;
ia - амплитудное значение
предельного сквозного тока к.з., кА;
It - предельный ток
термической стойкости, кА;
t - допустимое время действия предельного
сквозного тока термической стойкости, с.
Номинальные данные выключателя нагрузки находим по [3, табл.
31.5].
Предохранители выбираются по условиям:
(47)
(48)
, (49)
, (50)
где: Uном.пр - номинальное напряжение предохранителя, кВ;
Iном.пр. - номинальный ток предохранителя, А;
Iотк - номинальный ток отключения
предохранителя, кА;
Sотк - номинальная мощность отключения
предохранителя, МВА.
(51)
Номинальные данные предохранителя находим по табл. 31.14 [3].
Результаты выбора сведены в табл. 6
Таблица 6
Выключатель
нагрузки ВН-16 УЗ
|
Предохранитель
ПКТ101-6-20 УЗ
|
Расчетные
данные
|
Каталожные
данные
|
Расчетные
данные
|
Каталожные
данные
|
U ном.в = 6кВ
|
|
|
|
I ном.в = 400А
|
|
|
|
|
|
|
|
2.8 Расчет сети заземления
Находим расчетное удельное сопротивление грунта по формуле:
, (52)
где: - коэффициент сезонности,= 1,7 [3, табл. 9.1];
- измеренное удельное сопротивление грунта, для чернозема [5, с. 157].
В качестве вертикальных электродов принимаем к установке сталь
круглую диаметром 12 мм длиной ℓ = 5 м, расположенных на
расстоянии а = 10 м друг от друга по периметру здания цеха.
Находим сопротивление одиночного вертикального электрода:
(53)
В соответствии с периметром намечаем число электродов N:
Находим суммарное сопротивление вертикальных электродов по
формуле:
(54)
где: η -
коэффициент использования вертикальных электродов, для N=16 шт. и а/ℓ = 2 η
= 0,69 [5, табл. 9.2].
Т.к. для сети 0,38 кВ нормированное сопротивление заземляющего
устройства [3] и < 4 Ом, то конструкция заземляющего устройства выполнена
верно.
Заключение
При проектировании получены следующие результаты:
. В соответствии с силовыми нагрузками с учетом
экономических показателей для электроснабжения цеха необходимо установить
трансформаторную подстанцию 6/0,4 кВ с одним трансформатором мощностью 400 кВА.
. На стороне 6 кВ ТП 6/0,4 кВ нужно установить
выключатель нагрузки ВН - 16 УЗ в комплекте с предохранителями серии ПКТ.
. Для приема и распределения электроэнергии в цехе
следует установить 3 распределительных шкафа с рубильниками и предохранителями
ПН 2 на вводе и отходящих линиях.
. Силовые сети 0,38 кВ целесообразно выполнить
проводом марки АПВ, проложенным в трубах в подготовке пола, силовые сети 6 кВ -
кабелем марки АСБ сечением 3х70 мм², проложенным в земле.
Спецификация на оборудование представлена в табл. 7,
спецификация на материалы - в табл. 8
Таблица 7
Наименование
электрооборудования
|
Марка, тип
|
Кол-во, шт.
|
Трансформатор
масляный мощностью 400 кВА
|
ТМ-400/6
|
1
|
Выключатель
нагрузки Uном=6кВ, Iном=400А
|
ВН-16 УЗ
|
1
|
Предохранитель Uном=6кВ, Iном=250А,ПКТ 101-6-20 УЗ3
|
|
|
Предохранитель Uном=380В, Iном=100А, Iпл.вст =60А
|
ПН-2
|
3
|
То же, Iном. =100А, Iпл.вст =80А
|
ПН-2
|
18
|
То же, Iном. =100А, Iпл.вст =100А
|
ПН-2
|
21
|
То же, Iном. =250А, Iпл.вст =120А
|
ПН-2
|
15
|
То же, Iном. =250А, Iпл.вст =200А
|
ПН-2
|
12
|
То же, Iном. =1000А, Iпл.вст =600А
|
ПН-2
|
3
|
То же, Iном. =1000А, Iпл.вст =750
|
ПН-2
|
3
|
Таблица 8
Наименование
материала
|
Марка
|
Кол-во, м
|
Кабель силовой
с алюминиевыми жилами в свинцовой оболочке бронированный на напряжение 6 кВ
сечением 3х95 мм²
|
АСБ
|
800
|
Провод
одножильный алюминиевый в поливинилхлоридной изоляции на напряжение 0,38 кВ
сечением, мм²: 6 10
16 35 50 70 95
|
АПВ АПВ АПВ
АПВ АПВ АПВ АПВ
|
35 234 124 37
14 52 51
|
Список использованной литературы
. Постников
Н.П., Рубашев Г.М. Электроснабжение промышленных предприятий. - Л.: Стройиздат, 1990.
. Липкин
Б.Ю. Электроснабжение промышленных предприятий и установок. - М.: Высшая школа,
1981.
.
А.А. Федоров. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию. Том
2. Электрооборудование. - М.: Высшая школа, 1992.
.
Правила устройства электроустановок. - М.: Энергоатомиздат, 1997.
.
Проектирование кабельных сетей и проводников / Под общ. ред. Хромченко
Г.Е. - М.: Высшая школа, 2000.