Система отопления для цеха обработки древесины
Содержание
1. Описание проектируемого объекта и
конструктивных особенностей здания
2. Описание технологического процесса и
характеристика выделяющихся вредностей
. Параметры наружного и внутреннего воздуха для холодного и
теплого периодов года
.1 Параметры наружного воздуха
.2 Параметры внутреннего воздуха
. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций
5. Расчет теплопотерь здания
6. Определение количества
вредностей поступающих в помещение для трёх периодов года
7. Составление теплового
баланса и выбор системы отопления
8. Расчёт поверхности
нагревательных приборов системы отопления
9. Определение типа и
производительности местных отсосов от технологического оборудования
10. Расчет воздухообмена для
теплого и холодного периода, переходных условий, выбор расчетного воздухообмена
11. Описание принятых
решений приточно-вытяжной вентиляции
12. Расчёт раздачи
приточного воздуха
13. Аэродинамический расчёт
приточной и вытяжной систем вентиляции с механическим побуждением
.1 Расчёт приточной системы вентиляции
.2 Расчёт системы аспирации
14. Подбор вентиляционного
оборудования
.1 Подбор калорифера
.2 Подбор вентилятора
.3 Подбор воздушного фильтра
15. Подбор и расчет
воздушно-тепловых завес
Список использованных источников
1. Описание проектируемого объекта и конструктивных
особенностей здания
отопление нагревательный прибор
Необходимо запроектировать систему приточно-вытяжной вентиляции и систему
отопления для цеха обработки древесины. Проектируемый объект расположен в
городе Гродно. Здание занимает один этаж. Высота от пола до низа фермы h=10 м.
Стены выполнены из железобетонных панелей с утеплителем из пенополистороловых
плит. Полы, неутепленные на грунте (бетонные). Перекрытия из железобетонных
плит с утеплителем из минеральных плит. Окна размером с тройным остеклением в
металлических переплетах имеют размер 4,0x4,0 м. Здание снабжается теплом от ТЭЦ. Теплоноситель:
перегретая вода с параметрами t=130оС, t=70оС.
В цехе имеются ворота 3,6х4,2 м., которые оборудованы воздушно-тепловыми
завесами. Фасад здания ориентирован на северо-восток.
2. Описание технологического процесса и характеристика
выделяющихся вредностей
Деревообрабатывающие цехи, в соответствии с технологией производства,
включают в себя такие отделения: обработка и заготовка древесины, столярно-сборные,
шлифовальные и т.д. Основные вредности в отделениях следующие: опилки, стружки
и древесная пыль, образующиеся при переработке древесины на станках различных
типов, конвективная теплота от сушильных камер. Количество воздуха, удаляемого
от станков для обработки древесины, определяется по справочным данным, в
зависимости от типа станка, так же указывается место подключения отсоса и
рекомендуемые скорости.
3.
Параметры наружного и внутреннего воздуха для холодного и теплого периодов года
.1 Параметры
наружного воздуха
Расчетные параметры наружного воздуха (температуру и энтальпию) при
проектировании вентиляции производственных помещений следует принимать в
соответствии с [1, прил.Е] для теплого периода года по параметрам А, для
холодного периода - по параметрам Б. Для переходных условий независимо от места
расположения здания принимаем температуру наружного воздуха t=80C, энтальпию I=22,5кДж/кг[1].
Параметры наружного воздуха для города Гродно представлены в табл.2.1.
Таблица 3.1 Расчетные параметры наружного воздуха
Периоды года
|
Температура наружного
воздуха t. °С
|
Энтальпия наружного воздуха
I, кДж/кг
|
Скорость ветра ν, м/c.
|
Т
|
21,7
|
47,6
|
1,0
|
Х
|
-22,0
|
-20,5
|
5,6
|
П
|
8,0
|
22,5
|
|
.2
Параметры внутреннего воздуха
Допустимые параметры (температура, относительная влажность, подвижность)
воздуха в рабочей зоне помещений, отвечающие санитарно-гигиеническим
требованиям, принимаются в зависимости от периода года и категории работ [1].
Допустимая температура на постоянных рабочих местах для холодного и переходного
периодов года при работе средней тяжести (IIа) принимается tв=17…23оС. Для теплого
периода tв=tнА+4=21,7+4=25,7°С. Относительную влажность внутреннего
воздуха для теплого периода jв≤75%.
Максимально допустимая подвижность воздуха - 0,4м/с. Для холодного и
переходного периодов года - относительная влажность внутреннего воздуха jв≤75% и скорость воздуха в рабочей зоне - не
более 0,3м/с.
Таблица 3.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха
Периоды года
|
Температура внутреннего
воздуха tв, °С
|
Относительная влажность
внутреннего воздуха φ,%
|
Подвижность воздуха в
помещении ν,
м/с.
|
Т
|
25,7
|
60
|
0,4
|
Х и П
|
17
|
60
|
0,3
|
4.
Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций
Сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций, Rт,
за исключением заполнений проемов и ограждающих конструкций помещений с
избытками явной теплоты, следует принимать равным экономически целесообразному
Rт эк, определяемому по формуле (4.1), но не менее требуемого
сопротивления теплопередаче Rт тр, определяемого по формуле (4.2), и
не менее нормативного сопротивления теплопередаче Rт норм,
приведенного в таблице 5.1(2).
Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче Rт эк,
м2∙°С/Вт,
,
(4.1)
где
Rт тр -требуемое сопротивление теплопередаче, м2∙°С/Вт,
определяемое по формуле:
,
(4.2)
где
tв -
расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принятая ранее в пункте 3.2, tв=17°С;
tн - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С,
принимаемая по таблице 4.3 (2) с учетом тепловой инерции ограждающих
конструкций D (за исключением заполнений проемов) по таблице 5.2 (2). В данном
расчете за расчетную температуру принимаем температуру наиболее холодных суток
обеспеченностью 0,92, tн=tнх.с.=-26°С;-
коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции
по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 5.3 (2). Для наружных
стен и покрытий n=1;
αв -
коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2∙°С),
принимаемый по таблице 5.4 (2), для стен αв=8,7
Вт/(м2∙°С);
Δtв - расчетный перепад между температурой внутреннего
воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С,
принимаемый по таблице 5.5 (2). Для наружных стен производственных зданий с
нормальным режимом Δtв=tв-tр, но не больше 8°С. Для покрытия производственных
зданий с нормальным режимом Δtв=0,8(tв-tр), но не
больше 7°С, где tр=12,2°С - температура точки росы при расчетных температуре и
относительной влажности внутреннего воздуха;
Стэ
- стоимость тепловой энергии, руб/ГДж, принимаемая по действующим ценам,
Стэ=3,3
руб/ГДж;от - продолжительность отопительного периода, сут.,
принимаемая по таблице 4.4 (2), Zот=194 сут.- для Гродненской
области;н от - средняя за отопительный период температура
наружного воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.4(2), tн от=-0,5°С;
См
- стоимость материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной
ограждающей конструкции, руб./м3, принимаемая по действующим ценам,
См=70,6 руб/м3;
λ - коэффициент теплопроводности материала однослойной или
теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции в условиях эксплуатации
согласно таблице 4.2 (2), Вт/(м°С), принимаемый по приложению А.
λ=0,052 Вт/(м°С) - для пенополистирольных плит с нормальным
режимом помещения.
м2∙°С/Вт,
м2∙°С/Вт
Нормативное
сопротивление теплопередачи находим по таблице 5.1 (2). Для зданий из
крупнопанельных ограждающих конструкций:
Rтнор=2,5 м2∙°С/Вт
Сопротивление
теплопередаче ограждающей конструкции Rт, м2°С/Вт, следует
определять по формуле:
(4.3)
где
αв - то же,
что в формуле (4.2); к - термическое сопротивление ограждающей
конструкции, м2∙°С/Вт,
αн -
коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для
зимних условий, Вт/(м2°С), принимаемый по таблице 5.7(7). Для
наружных стен αн=23 м2∙°С/Вт.
Термическое
сопротивление многослойной ограждающей конструкции с последовательно
расположенными однородными слоями Rк, м2°С/Вт, следует
определять по формуле:
к=R1+R2+...+Rn,
(4.4)
где
R1, R2,..., Rn - термические сопротивления отдельных слоев
конструкции, м2°С/Вт, определяемые по формуле (4.5), и замкнутых
воздушных прослоек, принимаемые по приложению Б (2).
Термическое
сопротивление однородной ограждающей конструкции, а также слоя многослойной
конструкции R, м2°С/Вт, следует определять по формуле:
,
(4.5)
Конструкция
наружной стены представлена на рис. 4.1
Рис.
1 Конструкция наружной стены
Теплотехнические показатели строительных материалов стены выписываем из
[2,приложение А] и заносим в таблицу 4.1
Таблица 4.1 Теплотехнические показатели строительных материалов стены
№ слоя Наименование материала Плотность
кг/м³ Режим эксплуатации ,мм
, Вт/м0СS, Вт/м0С
|
|
|
|
1
|
Железобетон
|
2500
|
Б
|
60
|
2,04
|
19,7
|
2
|
Пенополистирол
|
25
|
Б
|
|
0,052
|
0,39
|
3
|
Железобетон
|
2500
|
Б
|
80
|
2,04
|
19,7
|
R1=0,029 Вт/(м2°С)
R3=0,039 Вт/(м2°С)
Тогда для данной конструкции:
,
Из
последнего выражения находим: =0,118 м
- толщина слоя пенополистирола.
Тепловую
инерцию ограждающей конструкции D следует определять по формуле:
D=R1S1+R2S2+...+RnSn,
(4.6)
где
S1, S2, ... , Sn - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала
отдельных слоев ограждающей конструкции в условиях эксплуатации, Вт/(м2°С),
по таблице 4.2 (2), принимаемые по приложению А.=0,029∙19,7+(0,118/0,052)∙0,39+0,039∙19,7=2,24
Полученное значение находится в установленных пределах (1,5…4,0), что
говорит о правильном выборе температуры наружного воздуха.
Конструкция покрытия представлена на рис. 4.2
Рис. 4.2 Конструкция покрытия
Теплотехнические показатели строительных материалов покрытия выписываем
из [2,приложение А] и заносим в таблицу 4.2
Таблица 4.2 Теплотехнические показатели строительных материалов покрытия
№ слоя Наименование материала Плотность
кг/м³ Режим эксплуатации ,мм
, Вт/м0СS, Вт/м0С
|
|
|
|
1
|
Железобетон
|
2500
|
Б
|
100
|
2,04
|
19,7
|
2
|
Рубероид
|
600
|
Б
|
10
|
0,17
|
3,53
|
3
|
Плиты минералватные
|
125
|
Б
|
|
0,051
|
0,66
|
4
|
Ц/п стяжка
|
1800
|
Б
|
25
|
0,93
|
11,09
|
5
|
Рубероид
|
600
|
Б
|
20
|
0,17
|
3,53
|
Нормативное сопротивление теплопередачи находим по таблице 5.1 (2). Для
покрытий:
Rтнор=3 м2∙°С/Вт
=1,287 м2оС/Вт;
м2оС/Вт.
R1=0,049 Вт/(м2°С),
R2=0,058 Вт/(м2°С),
R4=0,027 Вт/(м2°С),
R5=0,12 Вт/(м2°С)
Тогда для данной конструкции:
,
Из
последнего выражения находим: =0,132 м
- толщина слоя плиты минералватной.
Определяем
тепловую инерцию покрытия
D=0,049∙19,7+0,058∙3,53+(0,132/0,051)∙0,66+0,027∙11,09+0,12∙3,53=3,6
Полученное значение находится в установленных пределах (1,5…4,0), что
говорит о правильном выборе температуры наружного воздуха.
Сопротивление теплопередаче заполнений наружных световых проемов (окон)
следует в соответствии с табл. 10 (2) принимать - 0,6∙м2∙оС/Вт;
для наружных ворот R=0,6∙Rстены=0,6∙2,5=1,5 м2
оС/Вт.
Теплопотери неутепленного пола на грунте рассчитываются по зонам. Зона -
полоса шириной 2м, параллельная периметру здания. Всего зон 4. Условные
сопротивления теплопередаче:
м2°С
/Вт;
м2°С
/Вт;
м2°С
/Вт;
м2°С
/Вт.
5. Расчет теплопотерь здания
Основные и добавочные теплопотери следует определять, суммируя потери по
отдельным конструкциям:
, (5.1)
где
А - расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
R
- сопротивление теплопередаче
ограждающей конструкции, м°С 2/Вт;
tp - расчетная температура внутреннего воздуха, °С. При выборе
tр следует учитывать распределение температуры воздуха по высоте:
для покрытия tр= tу; для стен высотой более 4м до
покрытия:
,
(5.2)
,
(5.2)
где gradt - температурный градиент, учитывающий
повышение температуры воздуха по высоте помещения на каждый метр выше рабочей
зоны;
Н- высота цеха, м.
°С
;°С
Σb - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;
n - коэффициент,
принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих
конструкций по отношению к наружному воздуху[2. табл. 5.3]:
text
- расчетная температура наружного воздуха, °С;
Расчет
теплопотерь зданием в холодный и переходный периоды года приведен в табл. 5.1.
и 5.2.
Таблица 5.1: Расчёт
теплопотерь в холодный период
|
Наимен. огражд.
|
Ориент. огражд.
|
Размер
|
Площадь
|
tр
|
text
|
n
|
β
|
R
|
Q, Вт
|
|
|
a
|
b
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
НС1
|
СВ
|
37,6
|
4
|
150,4
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
5 окон
|
СВ
|
4
|
4
|
80,0
|
17
|
-22
|
1
|
0,15
|
0,6
|
5980
|
НС1(без окон)
|
СВ
|
-
|
-
|
70,4
|
17
|
-22
|
1
|
0,15
|
2,5
|
1270
|
НС1(верх)
|
СВ
|
37,6
|
6
|
225,6
|
19
|
-22
|
1
|
0,15
|
2,5
|
4260
|
НС2
|
ЮВ
|
25,6
|
4
|
102,4
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3 окна
|
ЮВ
|
4
|
4
|
48,0
|
17
|
-22
|
1
|
0,15
|
0,6
|
3590
|
ворота
|
ЮВ
|
3,6
|
4,2
|
15,1
|
17
|
-22
|
1
|
0,15
|
1,5
|
460
|
НС2(без окон)
|
ЮВ
|
-
|
-
|
39,3
|
17
|
-22
|
1
|
0,15
|
2,5
|
710
|
НС2(верх)
|
ЮВ
|
25,6
|
6
|
153,6
|
19
|
-22
|
1
|
0,15
|
2,5
|
2900
|
НС3
|
ЮЗ
|
37,6
|
4
|
150,4
|
17
|
-22
|
1
|
0,15
|
2,5
|
2700
|
НС3(верх)
|
ЮЗ
|
37,6
|
6
|
225,6
|
19
|
-22
|
1
|
0,15
|
2,5
|
4260
|
НС4
|
СЗ
|
4
|
102,4
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3 окна
|
СЗ
|
4
|
4
|
48,0
|
17
|
-22
|
1
|
0,15
|
0,6
|
3590
|
ворота
|
СЗ
|
3,6
|
4,2
|
15,1
|
17
|
-22
|
1
|
0,15
|
1,5
|
460
|
НС4(без окон)
|
СЗ
|
-
|
-
|
39,3
|
17
|
-22
|
1
|
0,15
|
2,5
|
710
|
НС4(верх)
|
СЗ
|
25,6
|
6
|
153,6
|
19
|
-22
|
1
|
0,15
|
2,5
|
2900
|
покрытие
|
-
|
37,6
|
26
|
962,6
|
21
|
-22
|
1
|
0
|
3
|
13800
|
пол
|
I
|
-
|
-
|
236,8
|
17
|
-22
|
1
|
0
|
2,2
|
4200
|
|
II
|
-
|
-
|
204,8
|
17
|
-22
|
1
|
0
|
4,3
|
1860
|
|
III
|
-
|
-
|
172,8
|
17
|
-22
|
1
|
0
|
8,6
|
790
|
|
IV
|
-
|
-
|
348,2
|
17
|
-22
|
1
|
0
|
14
|
960
|
|
Теплопотери через нпружные
ограждающие конструкции:
|
29270
|
|
На инфильтрацию:
|
8790
|
|
Суммарные теплопотери
помещением:
|
38060
|
Таблица 5.2: Расчёт
теплопотерь в переходный период
|
Наимен. огражд.
|
Ориент. огражд.
|
Размер
|
Площадь
|
tр
|
text
|
n
|
β
|
R
|
Q, Вт
|
|
|
a
|
b
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
НС1
|
СВ
|
37,6
|
4
|
150,4
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
5 окон
|
СВ
|
4
|
4
|
80,0
|
17
|
8
|
1
|
0,15
|
0,6
|
1380
|
НС1(без окон)
|
СВ
|
-
|
-
|
70,4
|
17
|
8
|
1
|
0,15
|
2,5
|
300
|
НС1(верх)
|
СВ
|
37,6
|
6
|
225,6
|
19
|
8
|
1
|
0,15
|
2,5
|
1150
|
НС2
|
ЮВ
|
25,6
|
4
|
102,4
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3 окна
|
ЮВ
|
4
|
4
|
48,0
|
17
|
8
|
1
|
0,15
|
0,6
|
830
|
ворота
|
ЮВ
|
3,6
|
4,2
|
15,1
|
17
|
8
|
1
|
0,15
|
1,5
|
110
|
НС2(без окон)
|
ЮВ
|
-
|
-
|
39,3
|
17
|
8
|
1
|
0,15
|
2,5
|
170
|
НС2(верх)
|
ЮВ
|
25,6
|
6
|
153,6
|
19
|
8
|
1
|
0,15
|
2,5
|
780
|
НС3
|
ЮЗ
|
37,6
|
4
|
150,4
|
17
|
8
|
1
|
0,15
|
2,5
|
630
|
НС3(верх)
|
ЮЗ
|
37,6
|
6
|
225,6
|
19
|
8
|
1
|
0,15
|
2,5
|
1150
|
НС4
|
СЗ
|
25,6
|
4
|
102,4
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
3 окна
|
СЗ
|
4
|
4
|
48,0
|
17
|
8
|
1
|
0,15
|
0,6
|
830
|
ворота
|
СЗ
|
3,6
|
4,2
|
15,1
|
17
|
8
|
1
|
0,15
|
1,5
|
110
|
НС4(без окон)
|
СЗ
|
-
|
-
|
39,3
|
17
|
8
|
1
|
0,15
|
2,5
|
170
|
НС4(верх)
|
СЗ
|
25,6
|
6
|
153,6
|
19
|
8
|
1
|
0,15
|
2,5
|
780
|
покрытие
|
-
|
37,6
|
26
|
962,6
|
22
|
8
|
1
|
0
|
3
|
4500
|
пол
|
I
|
-
|
-
|
236,8
|
17
|
8
|
1
|
0
|
2,2
|
970
|
|
II
|
-
|
-
|
204,8
|
17
|
8
|
1
|
0
|
4,3
|
430
|
|
III
|
-
|
-
|
17
|
8
|
1
|
0
|
8,6
|
190
|
|
IV
|
-
|
-
|
348,2
|
17
|
8
|
1
|
0
|
14
|
230
|
|
Теплопотери через нпружные
ограждающие конструкции:
|
8210
|
|
На инфильтрацию:
|
2470
|
|
Суммарные теплопотери
помещением:
|
10680
|
6. Определение количества вредностей
поступающих в помещение для трёх периодов года
Теплопоступления от людей
Теплопоступления от людей зависят от выделяемой людьми энергии при
работе и температуры окружающего воздуха в помещении.
Теплопоступления от людей, Вт:
,
(6.1)
где
n - количество людей;
qя - тепловыделения одним взрослым человеком (мужчиной)
Вт, принимается в зависимости от температуры внутреннего воздуха и категории
работ [3,табл.2.3];
kл=1-для мужчин, kл=0,85-для женщин, kл=0,75-для детей.
Расчет
теплопоступлений от людей приведен в таблице 6.1
Таблица
6.1 Расчет теплопоступлений от людей
№ п/п
|
Наименование величины
|
Обозначение
|
Ед. измерения
|
Источник информации или
формула
|
Т
|
Х
|
П
|
1
|
теплопоступления от людей
|
Qлюд
|
Вт
|
99018451845
|
|
|
|
1.1
|
количество людей
|
n
|
чел.
|
по заданию
|
15
|
15
|
15
|
1.2
|
тепловыделения 1 чел. при
работе средней тяжести
|
qя
|
Вт
|
табл. 2.3 [4]
|
66
|
123
|
123
|
1.3
|
температура окружающего
воздуха
|
tВ
|
°С
|
по заданию
|
25,7
|
17
|
17
|
1.4
|
коэффициент
|
kл
|
-
|
|
1
|
1
|
1
|
Теплопоступления от искусственного освещения
Тепловыделения от источников искусственного освещения, если пренебречь
частью энергии, нагревающей конструкции и уходящей через них, Вт:
,
(6.2)
где
Nосв. -
суммарная мощность источников освещения, Вт.
Тепловыделения
от источников искусственного освещения, если суммарная мощность источников
освещения известна, Вт:
,
(6.3)
где
Е - нормируемая освещенность помещения, лк [3,табл.2.5];
qосв - удельные тепловыделения от ламп, Вт/(м² лк) [3,табл.2.6], для люминесцентных ламп
расположенных в помещениях h>4м, и площадью >200м² - qосв=0,87Вт/(м²лк);
F - площадь
пола помещения, м²;
ηосв - доля
теплоты, поступающей в помещение. В данном случае, ηосв=1, так
как лампы установлены на некотором расстоянии от потолка..
В
теплый период продолжительность светового дня больше, чем в холодный или
переходный, поэтому будем считать, что в этот период теплопоступления от
освещения нет. Расчет тепловыделений от искусственного освещения
приведен в табл. 3.1.2
Таблица
6.2 Расчет тепловыделений от искусственного освещения
№ п/п
|
Наименование величины
|
Обозначение
|
Единицы измерения
|
Источник информации или
формула
|
Т
|
Х
|
П
|
2
|
от искусственного освещения
|
Qосв
|
Вт
|
-1157811578
|
|
|
|
2.1
|
освещенность
|
E
|
лк
|
[табл.2.5, 7]
|
200
|
200
|
200
|
2.2
|
площадь пола помещения
|
F
|
м²
|
по заданию
|
864
|
864
|
864
|
2.3
|
удельные тепловыделения от
ламп
|
qосв
|
Вт/(м² лк)
|
[табл.2.6, 7]
|
0,067
|
0,067
|
0,067
|
2.4
|
доля теплоты, поступающей
в помещение
|
ηосв
|
-
|
-
|
1
|
1
|
1
|
Теплопоступления через заполнение световых проемов
Теплопоступления через заполнение световых проемов складываются из
теплопоступлений за счет солнечной радиации и за счет теплопередачи, Вт:
,
(6.4)
Теплопоступления
за счет солнечной радиации для вертикального заполнения световых проемов, Вт:
,
(6.5)
где
F|| - площадь световых проемов, м², F||=7,68
м²;
q║р - теплопоступления за счет солнечной радиации через 1
м²
вертикального заполнения световых
проемов, Вт/м2
,
(6.6)
где
и -
количество теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации, Вт/м², поступающей в помещение в расчетный час через одинарное
вертикальное остекление световых проемов, принимаются в зависимости от
географической широты и ориентации световых проемов по табл. 2.7 [3] (за
расчетный принимается час, для которого значения и являются максимальными). Город находится на 540 географической
широты. Количество теплоты, поступающее от солнечной радиации максимально для
7-8 ч:
Таблица
6.3 Поступление теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации
Часы
|
СЗ
|
ЮВ
|
СВ
|
∑
|
|
, Вт/м²,
Вт/м², Вт/м²,
Вт/м², Вт/м²,
Вт/м², Вт/м²,
Вт/м²
|
|
|
|
|
|
|
|
7-8
|
-
|
53
|
398
|
110
|
342
|
106
|
740
|
269
|
-
коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение
светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления [3,табл. 2.8],
принимаем =0,83 - для светового проема без солнцезащитных
устройств при толщине стекла 2,5-3,5мм;
-
коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами [табл. 2.9, 3],
принимаем =0,7 - для светового проема с тройным остеклением в
металлических переплетах;
- коэффициент инсоляции;
Коэффициент
инсоляции для вертикального светового проема определяется по формуле:
,
(6.7)
где
- размеры горизонтально и вертикально выступающих
элементов затенения, м (откосов) (рис.6.1)
Рис.6.1.
К определению коэффициента инсоляции и коэффициента облучения
а,
с - соответственно расстояния от горизонтального и вертикального элементов
затенения до откоса светового проема;
H, B -
высота и ширина светового проема, м,;
Принимаем
Н=4м, В=4м, ,
- азимут
солнца, принимаемый в зависимости от географической широты, [3,табл.2.10], =850 , h=300;
-
солнечный азимут остекления [3,табл.2.11], для ЮВ =85-45=400, СЗ =135-85=500, СВ =135-85=500;
- угол
между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечно луча на
вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления.
,
(6.8)
ЮВ
=45,470,
СЗ,
СВ =48,070
- коэффициент облучения
,
(6.9)
Кобл=1·1=1
где
, -
соответственно коэффициенты облучения для горизонтальной и вертикальной
солнцезащитной конструкции, принимаемые в зависимости от углов и ,[3, рис
2.2.]
Угол :
,
(6.10)
Угол
:
,
(6.11).
,
,
ЮВ:
,
СЗ,
СВ: .
По
таблице определяем: Кобл=1·1=1.
Для
стен, ориентированных в разные стороны, определяем q║р и :
ЮВ:
Вт/м2;
СЗ:
Вт/м2;
СВ:
Вт/м2;
ЮВ:
F=64 м2, Вт;
СЗ:
F=48 м2, Вт;
СВ:
F=96 м2, Вт;
Σ.
При
расчетах необходимо учитывать, что часть теплоты, поступающей в помещение через
заполнения световых проемов, аккумулируется ограждающими конструкциями.
Расчетные теплопоступления определяются, Вт:
,
(6.12)
где
- показатель поглощения теплового потока солнечной
радиации внутренними ограждениями.
Показатель
определяется в зависимости от отношения , где -
показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения,
Вт/(м²
°C); - показатель интенсивности конвективного теплообмена
в помещении, м.
,
(6.13)
где
m1,…, m5 - коэффициенты, определяющие аккумулирующие
способности стен, пола и потолка.
F1,…, F5 -
соответственно площади внутренних стен, пола и потолка.
F1=0, F2=0, F3=0, F4= F5
=897,9 м2
m4=m5=0,6
,м.
Вт
Теплопоступления
через заполнения световых проемов за счет теплопередачи, Вт:
,
(6.14)
,
(6.15)
где
- теплопоступления за счет теплопередачи через 1 м² вертикального заполнения световых проемов, Вт/м²;
-
температура воздуха внутри помещения, °C;
-
условная температура наружного воздуха, °C;
-
сопротивление теплопередаче заполнения светового проема, м²·°C/ Вт.
Величина
теплопоступлений через заполнения световых проемов за счет теплопередачи
невелика, и ее при выполнении курсового проекта можно не учитывать.
Теплопоступления
через массивные ограждающие
конструкции.
Теплопоступления
через стены незначительны, и их при выполнении курсового проекта можно
не учитывать.
Теплопоступления через покрытие, Вт:
, (6.16)
где - среднее за сутки количество поступающей
теплоты, Вт;
- изменяющаяся в течении суток часть
теплопоступлений, Вт.
, (6.17)
Кпокр=1/Rт=1/3=0,333 Вт/м²∙°C;
- коэффициент теплоотдачи горизонтальной
поверхности ограждения, Вт/(м2·°С)
, (6.18)
где ν
- минимальная
скорость ветра за июль, для Гродно ν
=1 м/с
Вт/(м2·°С)
tнср - средняя
температура наружного воздуха в июле [2], tнср=17,8°С;
- коэффициент поглощения солнечной радиации
поверхностью ограждающей конструкции, =0,9 (для рубероида);
qсрг - средние суточные
количества теплоты суммарной солнечной радиации, поступающей на поверхность
стены или покрытия (4, табл.2.12), qсрг=329 Вт/м2;
- количество теплоты, равное разности
суммарной солнечной радиации в каждый час (с учетом периода запаздывания
температурных колебаний) и средней за сутки суммарной солнечной радиации, Вт/м2
, (6.19)
где Sг, Dг - количество теплоты
соответственно прямой и рассеянной радиации, поступающей в каждый 1ч расчетных
суток на горизонтальную поверхность [4, табл.2.10]
;
tвпокр - температура
воздуха под покрытием помещения, °С, принимаем tвпокр=tух=21°С;
βII - коэффициент,
учитывающий наличие в конструкции воздушной прослойки (при отсутствии прослойки
βII=1)[4];
- суточная амплитуда температуры наружного
воздуха для июля[5, табл.3.4];
β2 - коэффициент,
учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха [4,
табл.2.9], зависит от периода запаздывания ε=2,7∙D-0,4=2,7∙3,6-0,4=8,24ч,
β2=-0,6;
-значения затухания колебаний температуры
наружного воздуха в конструкции стены и покрытия
, (6.20)
где =3,6 (п.4);
е=2,718;
где S1, S2, ... , Sn - то же, что и в п. 4;
Y -
коэффициент теплоусвоения, Вт/(м2·0С), определяем
по формуле:
,
(6.21)
Для 1-го слоя: ,
Где R1, R2, R3, R4, R5 - то же что и в
пункте 4,
Вт/(м2·0С),
Вт/(м2·0С),
Вт/(м2·0С),
Вт/(м2·0С),
Вт/(м2·0С).
;
Вт/м2,
QI=897,9∙8,18=7345
Вт.
Теплопоступления от
электродвигателей станков и механизмов
В современном производстве практически все станки и механизмы приводятся
в движение электродвигателями. Расходуемая станками механическая энергия,
вследствие трения частей механизмов, трения обрабатываемых материалов переходит
в теплоту.
Тепловыделения от установленных в общем помещении электродвигателей и
приводимого ими в действие оборудования:
эл.дв.=1000×SNу×(1-h+hКт)×Кс, (6.22)
где SNу-
суммарная установочная мощность электродвигателей,
N2=4,5кВт, N3=7,5кВт, N4=4кВт, N5=8кВт,
SNу=4,5∙2+7,5∙2+4∙2+8∙2=44кВт;
КТ - коэффициент перехода теплоты в помещение, принимается по
опытным данным. Кт=1 при работе металлорежущих станков без
охлаждения резца эмульсией.
Кс - коэффициент спроса на электроэнергию, принимается по
электротехнической части проекта в зависимости от вида производства, Кс=0,5;
h=0,82÷0,85 - коэффициент полезного действия электродвигателя.эл.дв.=1000∙44(1-0,83+1∙0,83)∙0,5=22000Вт.
Теплопоступления от нагретого оборудования
Количество теплоты, поступающей в помещение от нагретой поверхности, Вт:
отопление нагревательный прибор
Qнп=Qк+Qл,
(6.23)
где Qк - количество теплоты, поступающей за счет
конвекционного теплообмена:
,
(6.24)
где
αк - коэффициент
теплоодачи конвекцией, Вт/(м2·0С)
tп - температура поверхности, tп=40 ºC,
tв - температура окружающего воздуха, tв=17ºC,
F - поверхность
теплоотдачи, площадь вертикальной поверхности Fвер=24м2, Fгор = 8 м2.
Коэффициент
теплоодачи αк для
вертикальной поверхности
,
(6.25)
Вт/(м2·0С).
Для
горизонтальной поверхности, обращенной вверх, значение численного коэффициента
- 1,86.л- количество теплоты, поступающей за счет радиационного
теплообмена:
,
(6.26)
где
Cпр -
приведенный коэффициент лучеиспускания, в практических расчетах Cпр=4,64Вт/(м2К4).
Теплопоступления
от нагретой вертикальной поверхности для холодного и переходного периодов:
;
,
Теплопоступление
от печи:
Qнп = 13294+4536=17830Вт
Так
как в цеху находятся три камеры для сушки древесины:нп=17830∙3=53490Вт.
Теплопоступления
от нагретой вертикальной поверхности для теплого периода:
;
,
Теплопоступление
от печи:
Qнп = 12071+4079=16150Вт
Так
как в цеху находятся три камеры для сушки древесины:нп=16150∙3=48450Вт.
Суммарные теплопоступления заносим в таблицу 6.4.
Таблицу 6.4 Теплопоступления поступающие в помещение
№
|
Источник теплопоступления
|
Обозначения
|
Единицы измерения
|
Т
|
Х
|
П
|
1
|
От людей
|
Qлюд
|
Вт
|
990
|
1850
|
1850
|
2
|
От искусственного освящения
|
Qосв
|
Вт
|
-
|
11580
|
11580
|
3
|
Через заполнения световых
проемов
|
Qостекл
|
Вт
|
20930
|
-
|
-
|
4
|
Через покрытия
|
Qпокр
|
Вт
|
7350
|
-
|
-
|
5
|
От электрооборудования
|
Qэл
|
Вт
|
22000
|
22000
|
22000
|
6
|
От нагретых поверхностей
|
Qнп
|
Вт
|
48450
|
53490
|
53490
|
|
Итого:
|
|
99710
|
88920
|
88920
|
7. Составление теплового баланса и выбор
системы отопления
Тепловой баланс составляют на основе расчетов теплопоступлений и
теплопотерь во все периоды года. Составляем тепловой баланс, который сводится в
таблицу 7.
Таблица 7: Тепловой баланс помещения
Период года Суммарные теплопоступления, Вт Теплопотери,
,
ВтТеплопотери при дежурном
отоплении, , ВтИзбытки, недостатки тепла с учётом работы
дежурного отопления, ВтИзбытки, недостатки тепла без учёта работы дежурного
отопления, Вт
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
Т
|
99710
|
-
|
-
|
-
|
99710
|
Х
|
88920
|
38060
|
26350
|
77210
|
50860
|
П
|
88920
|
10680
|
-
|
-
|
78240
|
Дежурное отопление поддерживает температуру в помещении на уровне 5 ºС. Теплопотери при дежурном отоплении
можно определить из пропорции, Вт:
Вт,
Исходя
из данных теплового баланса помещения, необходимо запроектировать дежурную
систему отопления, которая будет работать в нерабочее время (выходные дни,
ночью). При этом в рабочее время будут избытки теплоты равные 50860 Вт, для
разбавления которых будет подаваться приточный воздух, с температурой меньше
температуры рабочей зоны.
8. Расчёт поверхности нагревательных приборов
системы отопления
Для производственного здания запроектируем водяную систему отопления с
чугунными радиаторами при температуре теплоносителя tГ=130 ºС. Прокладку распределительных и сборных магистралей
осуществляем открыто по стенам. Систему отопления проектируем тупиковую с
верхней разводкой и горизонтальными стояками. Отопительные приборы размещаем
под световыми проёмами и у наружных стен. Уклон труб должен быть по направлению
движения теплоносителя.
Узел ввода промышленного цеха представляет собой две гребёнки: подающая и
обратная, имеющая запорную арматуру и контрольно-измерительные приборы.
Гребёнки подают тепло в систему отопления на технологические нужды и на
воздушно-тепловую завесу.
Требуемый номинальный тепловой поток, Вт определяется по формуле:
,
(8.1)
где
Qпр - необходимая теплопередача прибора в помещение
,
(8.2)
где
Qт.п=Qдо. -
теплопотери помещения при дежурном отоплении, Вт;- число мест установки
отопительных приборов.
Теплоотдачу
труб и подводок не учитываем.
Qпр =
26350/13 = 2027 Вт
jк - комплексный коэффициент приведения номинального
теплового потока прибора к расчетным условиям:
,
(8.3)
где
Dtср - разность средней температуры воды в
приборе и температуры окружающего воздуха:
,
(8.4)
пр - расход воды в приборе, м3/ч:
,
(8.5)
-
коэффициент учета атмосферного давления, для Беларуси b=0,994;
y - коэффициент учета
направления движения теплоносителя
,
(8.6)
где
а=0,006 - для радиаторов;
, p, c -
экспериментальные числовые показатели, зависящие от расхода теплоносителя в
приборе и от схемы подключения прибора, принимаем по таблице 9.2 [6]. Для
радиатора чугунного секционного с направлением теплоносителя сверху вниз:
n=0,3, p=0,02, c=1,039;
Определим
число секций радиатора по формуле:
,
(8.7)
где
Qну - номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора,
согласно [6, табл. 9.7] для МС140 - 108 Qну =185 Вт;
b3 - коэффициент учета числа секций радиатора, при числе
секций до 15: b3 =1;
b4 - коэффициент учета способа установки радиатора, при
открытой установке b4=1;
9. Определение типа и производительности
местных отсосов от технологического оборудования
Местные отсосы для
деревообрабатывающих станков
Для удаления вредностей от станков
применяют специальные местные полуоткрытые отсосы. Они представляют собой
пылеприемник, встроенный в деревообрабатывающий станок. Объемы воздуха,
удаляемого от различных деревообрабатывающих станков определяются по
табл.9.1.[4]
Таблица 9.1 Аспирационные характеристики деревообрабатывающего
оборудования
Технологическоеоборудование
|
Рабочие органы оборудования
|
Минимальный объем
отсасывающего воздуха, м3/ч
|
Коэфф. гидравлического
сопротивления отсосов
|
Потери давления в отсосах
станков при min объеме отсасыв. воздуха, Па
|
Отходы
|
Максимально возм. выход
отходов,кг/ч
|
Миниим. транспорт. скорость
воздуха в воздуховоде, м/с
|
|
|
от одного патрубка
|
общ. от станка
|
|
|
|
всего
|
в том числе пыль
|
|
Станок круглопильный ЦА-2А
|
пила
|
850
|
850
|
1,0
|
54,9
|
опилки, пыль
|
357,5
|
32,5
|
17
|
Станок фрезерный
одношпиндельный с мех. подачей ФС-1
|
фреза
|
1350
|
1350
|
1,5
|
23,3
|
стружка, пыль
|
57,2
|
2,3
|
18
|
Станок фуговальный
односторонний СФ4-1
|
ножевой вал
|
1500
|
1500
|
1,0
|
18,3
|
стружка, пыль
|
149,5
|
26
|
18
|
станок рейсмусовый
одностор.
|
|
|
2500
|
0,8
|
|
стружка
|
|
|
14
|
2∙Vст.фуг.+2∙Vст.рейм.+2∙Vст.фрез.+2∙Vст.круглоп.=2∙1500+2∙2500+2∙1350+2∙850=12400м3/ч
Укрытие шкафного типа
Данный вид местных отсосов применяется к камерам для сушки древесины.
Количество воздуха, удаляемого через укрытие:
L=Vвс×fжс×3600, (9.1)
где Vвс - скорость воздуха в живом сечении,
м/с, для камер сушки древесины Vвс=0,3-0,5 м/с.
fжс - площадь живого сечения проема
сушилки, fжс =0,9∙1,8=1,62м2.
L=3∙0,4×1,62×3600=3∙2333=6999≈7000 м3/ч,
Lобщ=12400+7000=19400
м3/ч.
10. Расчет воздухообмена для теплого и
холодного периода, переходных условий, выбор расчетного воздухообмена
Расход приточного воздуха необходимо определять отдельно для трех
периодов по избыткам явной теплоты, избыткам влаги, по вредным веществам. В
данном расчете расход определяется только по избыткам теплоты, так как эта
вредность значительно преобладает над другими вредностями.
В основе расчета воздухообмена лежат законы сохранения массы воздуха,
энергии и вредных веществ.
,
Lпр=Lух+Lм.о.,
mпр+mi=mмо+mух,
,6∑Qизб+c,
Решая
эти уравнения, определяем необходимое количество воздуха по борьбе с избытками
теплоты
,
(10.1)
Тёплый период:
Qизб=99710Вт,
Lмо=19400 м3/ч,
tпр=tнА=21,7
0С,
tрз=25,70С,
tух=tпр+Kt(tрз-tпр)=21,7+1,2∙(25,7-21,7)=26,50С,
где Kt - коэффициент воздухообмена следует
принимать по нормативным документам для конкретных производств, по
экспериментальным данным натурных или лабораторных исследований.
В теплый период удаление Lдоп чаще всего осуществляется из
верхней зоны крышными вентиляторами, через шахты с дефлекторами или с помощью
аэрации. Приток летом обычно неорганизованный в рабочую зону через нижние
фрамуги окон.
Lух=Lпр-Lм.о.=65240-19400=45840м3/ч
Переходный период:
∑Qизб=78240 кДж/ч,
Lмо=19400 м3/ч,
tрз=170С,
tпр=8+1=90С,
tух=21 0С.
Воздух рекомендуется подавать организованно, приточными установками с
механическим побуждением. Наружный воздух подается в помещение без подогрева
Lух=25930-19400=6530 м3/ч.
В помещениях высотой более 6м расход уходящего воздуха в помещении с
выделением вредных веществ должен быть не менее 6м3/ч на 1м2
помещения.
Lух=6F
F=886м2;
Lух=6∙886=5316≈5320 м3/ч<6530
м3/ч.
Холодный период:
∑Qизб=50860 кДж/ч,
Lмо=19400м3/ч,
Lпр=25930 м3/ч,
Lух=6530 м3/ч,
tрз=170С,
tух=21 0С.
Холодный период. Производительность приточной установки принимаем по
переходному периоду. Искомой величиной является температура приточного воздуха,
tпр, которую определяем, составляя уравнение тепловоздушного
баланса.
Определяют температуру приточного воздуха:
=10,5ºС;
Производительность
приточной системы 25930 м3/ч, в теплый период недостаток в
65240-25930=39310 м3/ч будет подаваться через открытые проемы, окна,
двери.
Подбираем
дополнительно несколько крышных вентиляторов или дефлекторов, которые будут
работать дополнительно в теплый период.
11. Описание принятых решений
приточно-вытяжной вентиляции
В цехе предусмотрено наличие трех независимых систем местной вытяжной
вентиляции, общеобменной приточно-вытяжной системы вентиляции.
Удаление пыли и стружки от станков производят с помощью двух системы
аспирации, которые включают в себя: местные отсосы, встроенные в станки,
воздуховоды, коллекторосборники, пылевые вентиляторы и циклоны. Схемы аспирации
всасывающе-нагнетающие.
Удаление воздуха от сушильных шкафов
осуществляется через отверстия, расположенные вверху укрытия, объединенными в
одну механическую вытяжную систему В3.
Общеобменная приточно-вытяжная вентиляция предназначена для разбавления
неуловленной местными отсосами части вредных веществ, а также ассимиляции теплоизбытков.
Приточный воздух подается сверху вниз через перфорированые воздуховоды
равномерной раздачи типа ВПК. Приточная камера расположена на высоте на
специальной площадке на отметке +3,0 м. Воздух забирается через проем в стене
цеха. В этом проеме устанавливаются неподвижные штампованные жалюзийные решетки
типа СТД.
Удаление воздуха производится через крышные осевые вентиляторы. Для
летнего периода устанавливаются дополнительные вентиляторы.
Для предотвращения врывания в зимний
период холодного наружного воздуха у ворот цеха предусмотрена
воздушно-тепловая завеса.
12. Расчёт раздачи приточного воздуха
Расчёт раздачи приточного воздуха является одним из важнейших этапов при
расчёте и проектировании систем вентиляции, так как является основным критерием,
определяющим качество выполненных проектных работ. Назначение системы
вентиляции в том, чтобы человек, находясь в помещении, чувствовал себя
комфортно. Для этого необходимо, чтобы распределение воздуха в помещении было
равномерным, не было застойных зон, а также параметры воздуха в рабочей зоне
помещения соответствовали нормативным значениям.
В данной работе контролируемые параметры (скорость и избыточная
температура на оси) определяют в точке входа струи в рабочую зону.
При
входе приточной струи в рабочую зону скорость , м/с, и
избыточная температура , оС, на оси струи должны соответствовать
следующим требованиям:
,
(12.1)
,
(12.2)
где
- коэффициент перехода от нормируемой скорости к
максимальному значению, зависит от того, какие параметры поддерживаются в
помещении и от категории работ [3, табл. 2.18]. Для работы средней тяжести в
зоне прямого действия приточной струи воздуха в пределах основного участка
принимаем =1,8;
-
нормируемая скорость движения воздуха в помещении, м/с, =0,3м/с - для холодного и переходного периодов года;
-
нормируемая избыточная температура при входе струи в рабочую зону оС
[4, табл.2.19]. Принимаем при ассимиляции избытков теплоты в помещении в зоне
прямого воздействия приточной струи для производственных помещений =2оС.
Тогда
имеем: м/с; оС.
Исходные
данные:
Размеры
помещения: 24,6х36,6х10 м ;
Температура
приточного воздуха: =9 оС;
Нормируемая
температура воздуха в помещении: =17 оС;
Необходимо распределить 25930 м3/ч воздуха перфорированным
круглым ступенчатым воздухораспределителями равномерной раздачи типа ВПК,
которые устанавливается на высоте 6 м от пола до низа воздухораспределителя.
Раздача воздуха осуществляется сверху вниз плоскими струями. Скорость
выхода воздуха из ВПК рекомендуется в пределах 4-12 м/с.
Принимаем к установке 2 воздухораспределителя ВПК1.00.000-03 с Ао=0,4м2,
l=18128 м, x=1,6, L0=5680-17000 м3/ч, dн=710мм, dср=550мм, Vотв/Vо=0,55.
Расчёт:
Определяем скорость воздуха и избыточную температуру воздуха при выходе
струи в рабочую зону по формулам для перфорированных воздуховодов:
,
(12.3)
,
(12.4)
где
- скоростной коэффициент воздухораспределителя;
-
температурный коэффициент воздухораспределителя;
- скорость
струи на выходе из отверстий, м/с;
-
избыточная температура на выходе из воздухораспределителя, оС ();
-
средний диаметр воздухораспределителя, м;
-
коэффициент живого сечения;
-
расстояние, которое проходит струя до входа в рабочую зону, м;
-
коэффициент стеснения;
-
коэффициент взаимодействия;
-
коэффициент неизотермичности.
Скоростной
и температурный коэффициенты
зависят от эжекционной способности воздухораспределителя. Для
воздухораспределителя ВПК1.00.000-03: =0,5 и =1,0.
Уточняем
скорость в корне ВПК: vо=12695/(3600∙0,4)=9,00
м/с, тогда =9∙0,55=4,95 м/с
=17-9=8 оС.
=0,4м2
- для воздухораспределителя ВПК1.00.000-03.
=0,047
для ВПК1.
Подача
приточного воздуха производится в виде рассредоточенной струи, схема которой
представлена на рисунке 12.1:
Рисунок
12.1 Схема подачи приточного воздуха
Согласно схеме раздачи расстояние от места выпуска до рабочей зоны
Х=6-0,55/2=5,725м.
Определим
расстояние х, которое проходит струя до входа в рабочую зону. Расстояние
прохождения струи до входа в рабочую зону (высота рабочей зоны =2м) определяем по формуле, м:
,
(12.5)
м.
Коэффициент
стеснения для перфорированных воздуховодов определяется по
табл. 17.7[7] в зависимости от величин
и .
где
- ширина струи в месте поступления в рабочую зону, м,
можно определить по формуле из [7]:
=2,6dср+0,44, (12.6)
=2,6∙0,55+0,44=1,87м.
- ширина
обслуживаемого участка, м, =6м
,
,
=0,37.
Коэффициент
взаимодействия для перфорированных воздуховодов при расчете и принимается
равным 1: =1.
Коэффициент
неизотермичности для перфорированных воздуховодов определяется по
формуле:
,
(12.7)
где знак «+» принимается при подаче охлажденного воздуха, знак «-» - при
подаче нагретого воздуха;
а=0,192 при подаче по принятой схеме;
=1,6,
м/с,
оС,
Сравниваем полученные значения:
;
0,24м/с<0,54м/с - верно;
; 1,36
оС <2 оС - верно.
Как
очевидно, воздухораспределители подобраны правильно, раздача воздуха
осуществлена таким образом, что скорость и избыточная температура при входе
струи в рабочую зону соответствуют требуемым параметрам.
Потери
давления в ВПК-1 находим по формуле:
(12.8)
где Vо - скорость воздуха в начальном сечении м/с, Vо=9 м/с;
l -
длина воздухораспределителя, l=18,128м;
-
коэффициент местного сопротивления, =1,6;
λ - коэффициент трения, при dср=0,55, λ=0,0475.
13. Аэродинамический расчёт приточной и
вытяжной систем вентиляции с механическим побуждением
.1
Расчёт приточной системы вентиляции
Аэродинамический расчет вентиляционной системы производят для:
1) подбора размеров поперечного сечения воздуховодов по
рекомендуемым скоростям движения воздуха;
2) определения потерь давления в системе.
Рекомендуемые скорости движения воздуха в системах вентиляции с
механическим побуждением для промышленных зданий следующие:
νрек=12м/с - магистраль;
νрек=6м/с - ответвления;
νрек - зависит от типа
воздухораспределителя.
Аэродинамический расчет систем вентиляции состоит из двух этапов:
1) расчет участков основного направления (наиболее протяженного и
нагруженного);
2) увязка всех остальных ответвлений системы.
Расчет участков основного направления. Необходимо вычертить
аксонометрическую схему воздуховодов (графическая часть), вентиляционную
систему разбить на участки, На участках определить расход воздуха L, м3/ч. По расходу и
рекомендуемым скоростям подбирают диаметры круглых воздуховодов, при этом
необходимо давать 10% запаса по скорости.
К установке принимается воздуховод с площадью ближайшей к требуемой Fтр. Необходимо определить фактическую
скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с
Потери давления в системах вентиляции складываются из потерь давления на
трение и потерь давления в местных сопротивлениях, Па
(13.1.1
Потери
давления на трение, Па
(13.1.2)
где
R-удельные потери давления на трение, Па/м,;
l - длина
участка воздуховода, м;
n - поправочный
коэффициент, который зависит от абсолютной эквивалентной шероховатости
воздуховодов kэ
воздуховодов и скорости движения воздуха, [3,табл. 2.23]. Абсолютная
эквивалентная шероховатость поверхности воздуховодов из стали kэ=1мм.
Удельные
потери давления на трение, Па/м, в круглых воздуховодах определяются по
формуле:
(13.1.3)
где
λ-
коэффициент гидравлического сопротивления
трения;
d- диаметр
воздуховода, м
-
динамическое давление, Па.
Коэффициент
сопротивления трения λ
рассчитывается по формуле Альтшуля:
(13.1.4)
где
kэ-
абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода;
Re- критерий
Рейнольдса:
(13.1.5)
где
- скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с;
-
кинематическая вязкость воздуха, м2/с.
Динамическое
давление, Па
(13.1.6)
где
- плотность воздуха, кг/м3.
При
аэродинамическом расчете используют таблицу 22.15 [3], в которой на основании
формул (13.3)-(13.6) определены удельные потери давления на трение R,
Па/м; расход воздуха L, м3/ч, при различных скоростях для
различных диаметров круглых металлических воздуховодов.
Потери
давления в местных сопротивлениях, Па
(13.1.7)
где
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на
расчетном участке воздуховода. Значения коэффициентов местных сопротивлений
сведены в таблицы[7,табл.22.36, 22.37, 22.38]. Тройники, находящиеся на границе
двух участков, следует относить к участкам с меньшим расходом.
Расчет
воздухозаборных решеток
Скорость в воздухозаборных решетках vр≤5м/с, принимаем vр=5м/с.
Площадь живого сечения для прохода воздуха:
м2,
Принимаем
к установке решетку АРН компании «Арктос» с размерами 1550×1950 и площадью живого сечения fp=1,449 м2. По номограмме, приведенной в каталоге этой
компании приведены номограммы, по которым можно определить потери давления в
воздухозаборных решетках и скорость воздуха.
Для
данной решетки ΔР=32Па,
Действительная
скорость в воздухозаборных решетках:
м/с.
Все расчеты сведены в таблицу 10.1.1:
Таблица 10.1:
Аэродинамический расчёт приточной системы П1
|
№ уч
|
L, м³/ч
|
l, м
|
d(dэкв), мм
|
v, м/с
|
R, Па/м
|
Δ
Ртр, Па
|
Рд, Па
|
∑ξ
|
Z, Па
|
Δ
Ртр+Z
|
∑(Δ Ртр+Z)
|
Примечания
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
6
|
7
|
8
|
10
|
11
|
12
|
13
|
14
|
15
|
|
ВПК1
|
12965
|
-
|
-
|
4,95
|
0
|
0,00
|
14,70
|
1,6
|
23,52
|
23,52
|
23,52
|
|
1
|
12965
|
3,8
|
900
|
5,66
|
0,41
|
1,56
|
19,25
|
1,31
|
25,21
|
26,77
|
50,30
|
пов.900+тр. на отв.
|
2
|
25930
|
13,5
|
900
|
11,33
|
1,135
|
15,28
|
0,42
|
32,34
|
47,61
|
97,91
|
2 поворота 900
|
АРН
|
25930
|
-
|
-
|
4,97
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
32,00
|
129,91
|
|
В виду симметрии системы проводить увязку ответвления нет необходимости.
13.2
Расчёт системы аспирации
Целью расчета является определение диаметров участков, потерь давления в
сети увязка ответвлений. Расчет ведется по таблицам для обычного воздуха. В
дальнейшем потери давления в сети пересчитываются для смеси воздух-материал и,
безусловно, возрастают по сравнению с потерями для чистого воздуха.
Расчет воздуховодов аспирации рекомендуется проводить по методу
динамических давлений. В этом случае потери давления в воздуховодах на трение
заменяются эквивалентными потерями на местные сопротивления, тогда:
,
(13.2.1)
где
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на
участке;
-
скорость движения воздуха в воздуховоде.
Скорость движения частиц следует принимать больше скорости витания частиц
пыли. Практические значения скорости в воздуховодах для перемещения различного
транспортируемого материала приводится в табл. 22.57 [6], минимальная скорость
в воздуховодах от различных станков указана в табл. 9.1[6].
Приведенный коэффициент трения
,
(13.2.2)
где
λ
- коэффициент сопротивления трения;
d - диаметр
воздуховода, мм;
l - длина
расчетного участка воздуховода, м
В данном проекте следует рассчитать воздуховод из листовой стали системы
аспирации отделения, объединяющего рейсмусовые L=2500м3/ч и фуговальные L=1500м3/ч станки.
Расчеты ведем через самый отдаленный и загруженный станок.
Результаты сводим в таблицу 10.2.1
Таблица 10.2.1: Расчет
системы аспирации
|
№ уч
|
Оборудование
|
Заданные вел.
|
Принятые величины
|
ξЭ= (λ/d)∙l
|
Σξ
|
ξЭ+Σξ
|
Pд, Па
|
Pуч =(ξэ+Σξ)PД,
Па
|
ΣPуч, Па
|
примечания
|
|
|
L, м3/ч
|
V, м/с
|
l, м
|
L, м3/ч
|
V, м/с
|
d, мм
|
λ/d
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
14
|
|
15
|
1
|
станок фуговальный
|
1500
|
18
|
6,24
|
1500
|
20,73
|
160
|
0,103
|
0,64
|
4,3
|
4,94
|
258
|
1274,90
|
1274,90
|
кожух=3, 2Г900=2∙0,25,
вход в коллектор=0,8
|
2
|
-
|
8000
|
-
|
14,8
|
8700
|
24,43
|
355
|
0,039
|
0,58
|
1,35
|
1,93
|
358
|
690,02
|
1964,91
|
вых. из коллектора=0,5,
переход к в-ру=0,1, 3Г900=3∙0,25
|
3
|
-
|
8000
|
-
|
16,5
|
8700
|
24,43
|
355
|
0,039
|
0,64
|
1,1
|
1,74
|
358
|
624,24
|
2589,16
|
диффузор за в-ром=0,7,
Г900=0,25, переход к циклону=0,15
|
Увязка ответвлений
|
Ррасп4,5=Руч1=1274,9Па
|
4;5
|
станок рейсмусовый
|
2500
|
14
|
4,69
|
2850
|
16,14
|
250
|
0,065
|
0,30
|
4,3
|
4,6
|
156
|
719,37
|
719,37
|
кожух=3, 2Г900=2∙0,25,
вход в коллектор=0,8
|
Невязка:
(1274,9-719,37)/1274,9=
|
43,57
|
%
|
Участок 6 аналогичен
участку 1, т.е. Р6=1274,9Па
|
Ддя увязки ответвлений был увеличен объем воздуха, удаляемого от
рейсмусового станка на 15%. Так же были установлены конусные диафрагмы на
вертикальных участках.
Расчет конусных диафрагм
Диаметр горловины для конусной диафрагмы определяется по формуле:
,
(13.2.3)
где
- отношение скорости в воздуховоде к скорости воздуха
в горловине (определяется в зависимости от избыточного давления, которое
требуется погасить диафрагмой, и принятого угла раскрытия конуса), таблица
22.50[7].
Длину
конуса диафрагмы, мм, вычисляют по формуле:
l = (d1-d2)2tgα, (13.2.4)
tgα - тангенс угла раскрытия конуса, таблица 22.50[7].
Требуется
погасить избыточное давление, равное 555,5Па, при скорости в ответвлении ν1=16,14м/с
и диаметре ответвления d1=250мм.
Принимаем
диафрагму с углом раскрытия α=350 (tgα=0,7), ξ=3,14, при этом =0,4 (p=543,9Па).
мм.
l = (250-158)∙2∙0,7=129мм.
Подбор
циклона
Производительность
вентилятора с учетом 10% подсоса воздуха через неплотности воздуховодов и 10%
подсоса через неплотности циклона составляет:
Lв=1,1∙1,1∙=10527м3/ч
Для очистки воздуха принимаем к установке циклон Ц-1150 Гипродревпрома с
коэффициентом местного сопротивления ξц=5,4 и площадью патрубка для выхода пыли 0,165м2.
Для подбора циклона применим упрощенный способ, т.е. диаметр циклона
выбираем исходя из скорости в его входном патрубке νвх,м/с. Где νвх следует принимать не более 20 м/с.
νвх=
Аэродинамическое
сопротивление циклона определяем по формуле:
Pц=, (13.2.5)
Pц=Па.
Подбор
пылевого вентилятора
Пересчитываем
потери давления с учетом транспортирования смеси воздух - древесная пыль по
формуле:
Pсети=1,1Σ(Pуч(1+kμ))+ Σlвν, (13.2.6)
где
Pуч(1+kμ) - суммарные потери давления на участках расчетного
направления при перемещении воздуха с примесями, Па;
k - опытный
коэффициент, зависящий от характера транспортируемого материала, для
внутрицеховых систем примерно К=1,4;
μ - массовая концентрация смеси, при транспортировании
древесных отходов μ =0,1;
Pсети=1,1∙2110,17∙(1+1,4∙0,1)=2646Па
Потери
давления в системе аспирации:
ΔРсист=ΔPсети+ΔPц=2646+1017=3663Па
Подбираем вентилятор для системы аспирации
Производительность вентилятора L=10527м3/ч
Развиваемое полное давление вентилятора
Р=1,1∙3663=4029,3Па.
По каталогу компании «Мовен» принимаем к
установке радиальный пылевой вентилятор ВР-100-45-8 с частотой вращения рабочего колеса n=1810об/мин, КПД hв=0,53 при максимальном КПД hмакс=0,58, установленном на одном валу с
электродвигателем мощностью N=30
кВт. Тип электродвигателя АИР180М4, масса вентилятора с двигателем m=749кг. К установке принимаем
вентилятор в пятом исполнении.
14. Подбор вентиляционного оборудования
.1
Подбор калорифера
Нагревание воздуха в приточных камерах вентиляционных систем производится
в теплообменных аппаратах - калориферах.
В результате расчета калориферов определяется их тип, номер, количество,
схемы соединения по воздуху и теплоносителю, аэродинамическое и гидравлическое
сопротивление.
Исходные данные:
1)
Объем приточного воздуха м3/ч;
)
Расчетная температура наружного воздуха (для холодного периода года по
параметрам Б) tн=-22°С;
)
Температура приточного воздуха tп=10,5°С;
)
Теплоноситель - горячая вода с параметрами tгор =1300С , tобр =700С.
Расчет:
1) Находим начальную и конечную температуры приточного воздуха (до и
после вентилятора): tнач=tн=-22°С. Учитывая нагрев воздуха в вентиляторе на 10С,
воздух в калориферах необходимо подогревать до температуры:tкон=tп-1=10,5-1=9,50С.
2) Расход теплоты, необходимый для нагрева приточного воздуха , Вт:
,
(14.1.1)
где
L - расход нагреваемого воздуха, м3/ч;
с
- удельная теплоемкость воздуха, с=1,005кДж/(кг∙0С);
-
плотность воздуха при температуре tп, кг/м3;
-
температура воздуха до и после калорифера, 0С.
кг/м3
;
Вт.
) Задаемся
массовой скоростью νρ':
для калориферов КСк оптимальные значения кг/(м2∙с), допустимые - кг/(м2∙с). Принимаем кг/(м2∙с).
4) Находим площадь фронтального сечения калориферной установки для
прохода воздуха, м2:
,
(14.1.2)
где
кг/м3;
м2.
5) По справочным данным [табл.2.28,3] подбираем калорифер с
ближайшим значением площади живого сечения для прохода воздуха, принимаем к
установке 4 калорифера КСк 3 - 6 параллельно соединенные:
-
табличное значение площади фронтального сечения калорифера;
- живое
сечение для прохода воды;
-
поверхность нагрева одного калорифера.
6) Находим действительную массовую скорость, кг/(м2∙с):
,
(14.1.3)
кг/(м2∙с).
7) Находим расход воды в калориферной установке, кг/ч:
,
(14.1.4)
где
- удельная
теплоемкость воды, кДж/(кг∙0С).
кг/ч.
8) Находим скорость воды в трубках калориферов, м/с:
,
(14.1.5)
м/с.
) По
найденным значениям и находим
для данного типа калорифера коэффициент теплопередачи k, Вт/(м2°С),
[табл.2.29, 3]:
k=
56,94 Вт/(м2°С).
) Определяем требуемую поверхность нагрева калорифера, м2:
,
(14.1.6)
где
- средняя температура теплоносителя , 0С;
=0С;
- средняя
температура нагреваемого воздуха, 0С;
=0С.
м2 .
11) Определяем общее число устанавливаемых калориферов :
,
(14.1.7)
;
Тогда
действительная площадь нагрева, м2:
,
(14.1.8)
м2.
12) Запас поверхности нагрева, %:
,
(14.1.9)
%.
) Определяем
аэродинамическое сопротивление калорифера [табл.2.29,3]: Па.
) Гидравлическое
сопротивление калорифера, Па :
,
(14.1.10)
где
А - коэффициент сопротивления [табл.2.28, 3], А=12,12;
-
скорость движения воды в трубках.
кПа.
14.2
Подбор вентилятора
Вентиляторы подбираются по сводному графику и аэродинамическим
характеристикам при известных величинах производительности и полного давления.
Исходные данные:
1) Объем приточного воздуха Lсети=25930 м3/ч;
2) Потери
давления в сети, определенные на основании аэродинамического расчета
воздуховодов, =129,91 Па;
) Потери
давления в калорифере, =263,89 Па.
Расчет:
1) Величина полного давления, Па:
,
(14.2.1)
где
- потери давления в сети воздуховодов, Па;
- потери
давления в вентиляционном оборудовании(калорифере), Па.
==263,89Па;
Па.
)
Производительность вентилятора с учетом 10% запаса по производительности: ,м3/ч;
м3/ч.
)
Согласно [7, прилож.1] принимаем вентилятор ВЦ 4-75-10 с диаметром рабочего
колеса D=0,95∙Dном, частотой вращения рабочего колеса n=720об/мин,
КПД hв=0,75 при
максимальном КПД hмакс=0,84,
установленном на одном валу с электродвигателем мощностью N=5,5
кВт. Тип электродвигателя 4А132М8, масса вентилятора с двигателем m=438кг.
К установке принимаем вентилятор в первом исполнении с КПД передачи hп=1
(непосредственная насадка вала вентилятора на колесо электродвигателя).
)
Требуемая мощность на валу электродвигателя, кВт:
,
(14.2.2)
где
Lв - расход
воздуха, принимаемый для подбора вентилятора, м3/ч;
Pв - расчетное сопротивление сети, Па;
hв - коэффициент полезного действия вентилятора в
рабочей точке;
hп - коэффициент полезного действия передачи;
кВт.
4) Установочная мощность электродвигателя, кВт:
,
(14.2.3)
где
Кз - коэффициент запаса мощности, Кз =1,15 для N-2-5кВт.
кВт.
Требуемая
мощность электродвигателя с учетом запаса меньше мощности принятого
электродвигателя.
Крышные вентиляторы
Крышные осевые вентиляторы могут применяться только в децентрализованных
установках общеобменной вытяжной вентиляции без сети воздуховодов.
Необходимо подобрать вентиляторы для холодного (переходного) периода и
дополнительные вентиляторы, которые будут работать только в теплый период.
Первые будут работать круглогодично, а вторые - только в теплый период.
Холодный (переходный) период:
Расход воздуха L=6530м3/ч.
Принимаем к установке 2 крышных осевых вентилятора: ВКО-4 (2шт.) и
ВКО-4(1шт.).
Теплый период:
Дополнительный расход воздуха в теплый период L=39310м3/ч.
Принимаем к установке 4 крышных осевых вентилятора: ВКО-6,3 (3шт.) и
ВКО-4(1шт.).
14.3
Подбор воздушного фильтра
Воздушные фильтры представляют собой устройства для очистки приточного, а
в ряде случаев и вытяжного воздуха.
Очистку приточного воздуха от пыли в системах механической вентиляции
следует проектировать так, чтобы содержание пыли в подаваемом воздухе не
превышало:
) ПДК в атмосферном воздухе населенных пунктов - при подаче его в
помещения жилых и общественных зданий;
) 30% ПДК в воздухе рабочей зоны - при подаче его в помещения
производственных и административно-бытовых зданий;
) допустимых концентраций по техническим условиям на вентиляционное
оборудование и воздуховоды.
Конструкция фильтра определяется характеристиками улавливаемой пыли и
условиями эксплуатации.
Исходные данные:
1) Объем
приточного воздуха м3/ч;
) Режим
работы односменный час;
) Начальная
запыленность воздуха для индустриальных районов: Сн=0,001г/м3
Расчет:
1) Т.к. нет особых требований к санитарно-гигиеническому составу
воздуха, для проектируемого объекта можно применить фильтры грубой очистки,
например, ячейковые фильтры ФяРБ.
2) Определяем характеристики фильтра [табл.2.25,3]:
-
номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра;
-
эффективность очистки.
3) Требуемое количество ячеек фильтра:
,
(14.3.1)
.
4) Общая площадь фильтра:
,
(14.3.2)
где
Fяч=0,22м2
- площадь одной ячейки фильтра,
м2.
5) Действительная удельная воздушная нагрузка на фильтр, м3/(м2ч):
,
(14.3.3)
м3/(м2ч).
) Зная
м3/(м2ч), определяем начальное
сопротивление фильтра [рис.2.12,3]: .
) Принимаем
увеличение сопротивления фильтра в период его эксплуатации Па (увеличение сопротивления фильтра можно принимать
на 100 - 120 Па). .
Тогда пылеемкость фильтра составит [рис.2.13,3]: ПФ=2650г/м2.
8) Количество пыли, оседающей на фильтре за сутки:
,
(14.3.4)
г/сут.
)
Продолжительность работы фильтра без регенерации:
,
(14.3.5)
сут.
15. Подбор и расчет воздушно-тепловых завес
Воздушные тепловые завесы устраивают в зданиях для обеспечения требуемой
температуры воздуха в рабочей зоне и на постоянных рабочих местах,
расположенных вблизи ворот, дверей и технологических проемов. В
производственных зданиях наибольшее распространение получили боковые завесы
шиберного типа периодического действия. Завесы шиберного типа в результате
частичного перекрытия проема воздушной струёй сокращают прорыв наружного
воздуха через открытый проем. Они устанавливаются у ворот, не имеющих тамбуров
и открывающихся чаще 5 раз в смену. Температуру воздуха подаваемого завесой
принимается не более 500С у наружных дверей и 700С у
ворот и технологических проемов. Завесы шиберного типа, как правило,
проектируют с двухсторонним выпуском воздуха и компонуют из двух
самостоятельных агрегатов, состоящих из радиальных или осевых вентиляторов,
калориферов и воздухораспределительных коробов. Агрегаты устанавливаются с 2-х
сторон проема. Воздушная струя завесы выпускается обычно, под углом 300
к плоскости проема.
Необходимо рассчитать воздушную боковую двухстороннюю завесу у наружных
распашных ворот размером 3,6х4,2 м в одноэтажном производственном здании
высотой 10м. Приток и вытяжка сбалансированы. Температура наружного воздуха
(параметры Б) tн=-220С, температура в рабочей зоне tрз=170С. Барометрическое
давление - 745мм.рт.ст. Работа средней тяжести (tсм=12°С). Расчетная скорость ветра (зимой) - vв=5,6м/с.
Общий расход воздуха, подаваемого завесой при балансе притока и вытяжки,
определяется по формуле:
,
(15.1)
где
отношение количества воздуха, подаваемого завесой, к
количеству воздуха, проходящего через ворота, примем =0,6;
mпр - коэффициент расхода воздуха, проходящего через
проем при работе завесы, для распашных ворот mпр=0,27;
Fпр - площадь проема ворот, Fпр =3,6∙4,2=15,12 м2;
rсм - плотность смеси воздуха при температуре,
нормируемой в районе ворот, rсм=;
DP - разность воздуха с двух сторон наружного ограждения
на уровне проема, оборудованного завесой, Па. Значение DP можно
определить по формуле:
DP = DPт+k1DPв, (15.2)
где
k1 -
поправочный коэффициент, учитывающий степень герметичности здания. Для зданий
без аэрационных проемов k1=0,2[6].
Гравитационное
давление ΔPт, Па находим по формуле:
DPт=9,81hрасч(rн-rв), (15.3)
где
hрасч -
расстояние по вертикали от центра проема оборудованного завесой до уровня
нулевых давлений, где давление снаружи и внутри здания равны, м. Для зданий без
аэрационных проемов можно принимать 0,5 высоты ворот, hрасч=2,1м.
rн - плотность наружного воздуха зимой, rн=;
rв - плотность воздуха при tв=170С: rв=;
Ветровое
давление, Па находим по формуле:
DPв=, (15.4)
где
с - расчетный аэродинамический коэффициент, значение которого для вертикального
ограждения 0,8.
DPт=9,81∙2,1∙(1,41-1,22)+0,2∙0,8∙5,62∙1,41/2=7,45
Па.
Принимаем к установке завесу ЗВТ1.3-1 с параметрами:GЗ=39000 кг/ч, QЗ=368200 Вт,
F=FЗ/Fщ=12 (т.е. mпр=0,3).
Уточняем qд:
qд=39000/(5100∙0,3∙15,12)=0,56.
Требуемая
температура воздуха, 0С завесы определяется на основании уравнения
теплового баланса по формуле:
,
(15,5)
где
отношение теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через
проем наружу, к тепловой мощности завесы (находим по рис.2.27,[3]), .
Тепловая
мощность калориферов воздушно-тепловой завесы, Вт:
,
(15.6)
где
tнач -
температура воздуха, забираемого для завесы, принимаем равной tсм.
В
нашем случае отклонение 7,6% от расчетной производительности (отклонение д.б. +-10%).
Список
использованных источников
1. СНБ 4.02.01-03. Отопление, вентиляция и
кондиционирование. -Мн. 2004.
2. СНБ 2.04.01-97 Строительная теплотехника
3. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное
проектирование. /Под ред. проф. Б.М.Хрусталева - М.:Изд-во АСВ, 1997, 3-е
издание исправленное и дополненное.
4. Справочник проектировщика. Внутренние
санитарно-технические устройства в 3ч. Ч.3 Вентиляция и кондиционирование
воздуха Кн1. Под ред. Н. Н. Павлова и Ю.И. Шиллера- М.:Стройиздат, 1992. -
319с.
5. СНБ 2.04.02-2000. Строительная климатология.-
Мн.,2001.-40с.
6. Справочник проектировщика. Внутренние
санитарно-технические устройства в 3ч. Ч.1 Отопление Кн1. Под ред.
И.Г.Староверова.- М.:Стройиздат, 1992. - 344с.
7. Справочник проектировщика. Внутренние
санитарно-технические устройства в 3ч. Ч.3 Вентиляция и кондиционирование
воздуха Кн2. Под ред. Н. Н. Павлова и Ю.И. Шиллера - М.:Стройиздат, 1992.-416с.