Температура, 0 С
|
Масса, кг
|
Температура металла, 0 С
|
Время нагрева
|
Печи tп
|
ОС tос
|
Gм
|
Спр
|
tмн
|
t мк
|
τн, час
|
|
|
|
|
|
|
|
1100
|
70
|
15
|
20
|
1070
|
6,9
|
Тепловой расчет печи сводится к
составлению теплового баланса, который представляет собой уравнение,
связывающее приход и расход тепла. При проектирование печи тепловой баланс
составляют с целью определения мощности в электрической печи. В этом случае
статьи расхода определяются расчетным путем по соответствующим формулам.
Тепловой баланс действующей печи составляют с целью определения
технико-экономических показателей ее работы. В этом случаи статьи баланса можно
определить как экспериментально так и расчетом.
3.2 Расходные статьи
теплового баланса печи
Расходные статьи:
. Полезное тепло, расходуемое на
нагрев металла
м = Gм/ τн∙ cм (tмк
- tмн), Вт
где Gм = 70 кг - масса
нагреваемого металла
τн - время нагрева металла
в печим = 565 Дж/кг 0С - средняя теплоемкость металла в
интервале температур от tмн до tмк.мн = 200
С, tмк = 11000 С - соответственно, начальная и
конечная температуры нагреваемого металла.м = 70 ∙ 565 ∙
(1070-20)/520,9 = 79 723 Вт
. Тепло, теряемое вследствие
теплопроводности кладки печи:
Qкл = 2∙ Qбок.ст. + 2 ∙ Qторц.ст. + Qсвода + Qпода (9)
.1. Для определения потерь тепла
теплопроводностью через кладку, необходимо принять конструктивное оформление
футеровки печи.
Свод печи оформляется арочным из
шамота класса А (ША) - толщиной 0,23 м.
Под печи выполнен из шамота класса А
(ША) толщиной - 0,46 м. Стены печи двухслойные: огнеупорный слой - шамот класса
А (ША) толщиной 0,23 м и теплоизоляционный слой - шамот ШЛ 0,4 толщиной 0,115
м. Потери тепла в результате теплопроводности через свод, под и стены печи
определяются по формуле:
Qст = (tп - t0)/[S1/(λ1F1)+ S2/(λ2F2)+ … +Sn/(λnFn)+ 1/(αhFнар)], Вт (10)
где tп = 1100 0С - температура рабочего пространства печи
t0 = 20 0С -
температура окружающего воздуха
Sn, S2,…, S1 - толщина отдельных
слоев кладки, м
λ1,λ2,…, λn - коэффициенты
теплопроводности слоев кладки, Вт/м∙К
F1, F2,…, Fn - средние расчетные поверхности слоев кладки, м2
αh = 12 Вт/м2∙К
- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности печи в окружающую среду
Fнар - наружная поверхность
кладки, м2
По условию задачи размеры
внутреннего пространства печи:
Высота H = 0,7 м; длина L = 1 м; ширина В = 0,6 м.
Для свода печи, в соответствии с
рисунком, площадь внутренней поверхности:
св. вн = L∙B = 1∙0,6 = 0,6 м2
Рисунок 1 - Сечение свода печи
Площадь наружной поверхности:св.нар.=(0,6+(0,23+0,115)∙2)
(1,0+(0,23+0,115)∙2)=2,18 м2
Средняя площадь свода печи:
1св=√Fсв.вн∙Fсв.нар= √0,6∙2,18=1,14
м2
Для пода печи, в соответствии с рисунком
2, площадь внутренней поверхности:п.вн=0,6∙1,0=0,6 м2
Площадь наружной поверхности Fп.нар.
м2п.нар=(0,6+0,345∙2)∙(1,0+0,345∙2)=2,18
м2
Площадь поверхности между слоями F1,2п.,
м21,2п=(0,6+0,345)∙(1,0+0,345)=1,28 м2
Рисунок 2 - Сечение пода печи
Средняя площадь первого пода слоя F1.п.,
м2
1.п = √Fп.вн.∙F1,2п = √0,6∙1,28
= 0,88 м2
Средняя площадь второго слоя пода F2.п.
м2
2.п = √Fп.нар.∙F1,2п = √2,18∙1,28
= 1,67 м2
Для боковых стенок печи, в
соответствии с рисунком, площадь внутренней поверхности:
Площадь внутренней поверхности Fст.
вн, м2ст. вн. = 2∙(0,7∙1,0+0,6∙0,7)
= 2,24 м2
Площадь наружной поверхности Fст.нар.,
м2ст.нар.= 2∙(1,39∙1,29+1,39∙1,69) =
8,28 м2
Площадь поверхности между слоями F1,2
ст., м21,2 ст=2 ((1,0+0,23∙2)∙(0,7+(0,46+0,23)∙2/3)+
+(0,6+(0,46+0,23) 2/3)∙(0,6+0,23·2))=5,63 м2
Рисунок 3 - Сечение боковой стенки
печи
Средняя площадь первого слоя F1
ст., м2
1 ст.=√Fст. вн.F1,2ст=√2,24∙5,63
= 3,55 м
Средняя площадь второго слоя:
2ст. = √Fст нар∙F1,2ст = √8,28∙5,63
=6,83 м2
Коэффициенты теплопроводности λ, огнеупорных и
теплоизоляционных материалов определяются по формуле:
λ = a+b∙ tср.
где a и b - постоянные характеризующие
материалы;
tср. - средняя температура
слоя, оС, определяется
t1 = (tn + t1..2)/2; t2 = (t1..2 + t2..3)/2; tn = (tn-1;n +tнар.)/2.
где tn = 1100 oC - температура внутренней поверхности печи;
t1..2; t2..3; tn-1;n - температура между отдельными слоями кладки печи, оС;
tнар. - температура наружной
поверхности кладки печи, оС.
Для дальнейших расчетов
предварительно принимаем для свода печи tнар=2150С,
св = (tn + tнар)/2 = (1100 + 215)/2 = 657,5 0С
Для пода печи принимаем (исходя из
толщины кладки и теплопроводности) tнар = 1300С, t1,2
= 4900С.
1п = (tп + t1,2)/2 = (1100+490)/2 = 7950С2п
= (tнар + t1,2)/2 = (490+130)/2 = 3100С
Для стен принимаем tнар =
1000С, t1,2 = 6750С1ст =
(1100+675)/2 = 887,50С2ст = (675+100)/2 = 387,50С
Коэффициенты теплопроводности (для
данных условий) определяются:
λсв = a + b∙tср
= 0,980 + 0,278∙657,5∙10-3=1,16 Вт/м∙К
λ1п=0,980+0,278∙795∙10-3=1,20
Вт/м∙К
λ2п=0,980+0,278∙310∙10-3=1,07
Вт/м∙К
λ2ст=0,1+0,286∙387,5∙10-3=0,21
Вт/м∙К
Потери тепла вследствие
теплопроводности кладки:ст.св=(1100-20)/[0,23/(1,16∙1,14)+1/(12∙2,18)]=5091
Втст.п=(1100-20)/[0,23/(1,2∙0,88)+0,23/(1,07∙1,67)+1/(12∙2,18)]=2807
Втст.ст=(1100-20)/[0,23/(1,23∙3,55)+0,115/(0,21∙6,83)+1/(12∙8,28)]=7557
Вт
Производим проверку по формулам:
t1,2=tп-Qст∙∙S1/(λ1∙F1)
t2,3=tп-Qст∙∙[S1/(λ1∙F1)+
S2/(λ2F2)]нар=tп-Qст∙[S1/(λ1F1)+ S2/(λ2F2)+ … +Sn/(λnFn)]нар.св=tп-Qст.св∙ S1/(λ1∙F1)=1100-5091∙0,23/(1,16∙1,14)=2150С
1,2п=1100-2807∙0,23/(1,2∙0,88)=4890Снар.п=1100-2807
(0,23/(1,2∙0,88)+0,23/(1,07∙1,67))=1270С1,2ст=1100-7557∙0,23/(1,23∙3,55)=7020Снар.
ст=1100-7557 (0,23/(1,24∙3,55)+0,115/(0,24∙6,83))=960С
Полученные в результате проверки
температуры для стен отличаются от принятых более чем на 100С,
поэтому задаемся значениями температур, близким к значениям, полученные при проверке
и снова производим расчет.
Принимаем:
Для стен печи t1,2=7020С,
tнар= 960С тогда средняя температура слоя кладки свода:
1ст=(tп+tнар)/2=(1100+702)/2=9010С
2ст=(702+96)/2=3990С
Коэффициенты теплопроводности (для
данных условий) определяются:
λ1ст=0,980+0,278∙901∙10-3=1,23
Вт/м∙К
λ2ст=0,1+0,286∙399∙10-3=0,21
Вт/м∙К
Потери тепла вследствие
теплопроводности кладкист.ст=(1100-20)/[0,23/(1,23∙3,55)+0,115/(0,21∙6,83)+1/(12∙8,28)]=7557
Вт
Производим проверку по формулам:
t1,2.ст=tп-Qст.св∙
S1/(λ1∙F1)=1100-7557∙0,23/(1,23∙3,55)=7020С
tст.нар=1100-7557 (0,23/(1,23∙3,55)+0,115/(0,21·6,83))=960С
Так как расхождение между
полученными в результате расчета и принятыми значениями температур кладки печи
не превышает 5 0С, расчет произведен правильно.
Суммарные потери вследствие
теплопроводности кладки
ст=Qст.ст + Qст.п + Qст.ст; Вт
ст= 5091+2807+7557=15455 Вт
. Потери тепла излучением через
открытые загрузочные окна Qлуч
луч=С0∙ε∙φ∙Fотв[(Τп/100)4 - (Тв/100)4]∆τ, Вт
Где С0=5,67 Вт/м2∙К4
- константа излучения абсолютно черного тела;
ε
- степень черноты излучающего телаотв=0,16 м2 - площадь
открытого окна
Τп, Тв -
температура, соответственно, печи и окружающего воздуха, К
∆τ= τоткр/τобщ доля времени, в течении
которого окно открыто.
окно открыто примерно 3 мин. Тогда ∆τ=0,35
φ= 0,55 - коэффициент диафрагмирования.луч=5,67∙0,8∙0,55∙0,16
[(1373/100)4 - (293/100)4]∙0,35=4954 Вт
. Потери тепла Qткз.
вследствие тепловых коротких замыканий:
ткз=0,5∙Qст=0,5∙15455=7728 Вт
Допустим что окно открыто примерно 3
мин. Тогда ∆τ=0,35
φ= 0,55 - коэффициент диафрагмирования.луч=5,67∙0,8∙0,55∙0,16
[(1373/100)4 - (293/100)4]∙0,35=4954 Вт
. Потери тепла Qткз.
вследствие тепловых коротких замыканий:
ткз=0,5∙Qст=0,5∙15455=7728 Вт
Тепловой баланс рабочего
пространства печи
№ п/п
|
Статьи прихода
|
Вт
|
%
|
№ п/п
|
Статьи расхода
|
Вт
|
%
|
1
|
Тепло, выделяемое электрическими нагревателями при прохождении
тока
|
107860
|
100
|
1
|
Полезное тепло, расходуемое на нагрев металла
|
79 723
|
73,91
|
|
|
|
|
2
|
Тепло, теряемое через кладку печи
|
15455
|
14,33
|
|
|
|
|
3
|
Потери тепла через открытые окна
|
4954
|
4,60
|
|
|
|
|
4
|
Потери тепла вследствие тепловых коротких замыканий
|
7728
|
7,16
|
Итого
|
107860
|
100
|
Итого
|
107860
|
Коэффициент полезного действия для
термических печей определяется по формуле
(11)
где QМ
- тепло, идущее на нагрев металла, Вт;
QРАСХ
- суммарные затраты тепла печью выбранной конструкции, Вт.
Библиографический список
1 Попова, Л.Е. Диаграммы превращения аустенита в сталях и бета -
растворах в сплавах титана: справочник термиста/ Л.Е. Попова, А.А. Попов. -
Москва: Изд-во Металлургия, 1991. - 264 с.
Корягин, Ю.Д. Тепловые и электрические расчеты термических печей:
учебнон пособие/ Ю.Д. Корягин. - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2005. - 178 с.
Кривандин, В.А. Теория, конструкции и расчеты металлургических
печей. Том 1/ В.А. Кривандин, Ю.П. Филимонов. - Москва: Изд-во Металлургия,
1978. - 359 с.
Мастрюков, Б.С. Теория, конструкции и расчеты металлургических
печей. Том 2/ Б.С. Мастрюков. - Москва: Изд-во Металлургия, 1978. - 271 с.
Общемашиностроительные нормативы вспомогательного времени на
термическую обработку металла в печах, ваннах и установках ТВЧ: нормативно -
производственное издание / Москва: Изд-во Экономика, 1988. - 88 с.
Сорокин, В.Г. Марочник сталей и сплавов/ В.Г. Сорокин, А.В.
Волосникова. - Москва: Изд-во Машиностроение, 1989. - 640 с.
Зарапин, Ю.Л. Стали и сплавы в металлургическом машиностроение:
справочник/ Ю.Л. Зарапин, В.Д. Попов, Н.А. Чиченов. - Москва: Изд-во
Металлургия, 1980. - 144 с.
Филипов, С.А. Справочник термиста/ С.А. Филипов, И.В. Фиргерт. -
Ленинград: Изд - во Машиностроение, 1975. - 352 с.