C (страница 157, /1/);
tН.О.= -35 С (по заданию);
а=0,54+22/(10-(-35))=1,03;
VH=200×4=800 м3;
ФОТ=0,64×800×(10-(-35))×1,03=23731,2 Вт.
Суммарная
тепловая мощность на отопление:
∑Ф0Т=
2563803+243643,32 +25552,8 +271081,77+277876,35 +23731,2 =3405688,44 Вт
Суммарная
тепловая мощность на вентиляцию:
∑Фв=38880+1252+5781+58140=104053
Вт.
2.2 Расход теплоты на горячее
водоснабжение и технологические нужды
Определение расходов
теплоты на горячее водоснабжение и технологические нужды
2.2.1
Расход теплоты на горячее водоснабжение:
Средний тепловой поток на
горячее водоснабжение Фг.в.ср (в Вт), жилых и
общественных зданий в отопительный период определяется:
(4)
m - расчётное количество населения обслуживаемого системой
горячего водоснабжения;
qг.в.
- укрупненный показатель среднего теплового потока, Вт, на горячее водоснабжение
на одного человека. Принимается в зависимости от среднесуточной за отопит. период
нормы расхода воды при температуре
60 0С
на
одного человека g,л/сут;
По
формуле (4) найдём Фсрг.в для жилых зданий:
qг.в=320 Вт для g= 85л/сут (рекомендация на
стр.124/2/)
Вт.
По
формуле (4) найдём Фсрг.в для школ:
qг.в=146
Вт для g= 40л/сут (рекомендация на
стр.124/2/)
Вт
Тепловая
мощность на горячее водоснабжение клуба:
При
среднем за отопительный период норме расхода, воды при температуре 60 0С
на горячее водоснабжение одного душа в час g=110 л/час с горячим водоснабжением (рекомендация на стр.124/2/);
Фг.в
=0,278×Vt×ρв×св×(tг.в.-tх.в.), (5)
где Vt –
часовой расход горячей воды, м3/ч;
rв – плотность воды (983 кг/м3), (124/1/);
Cв – удельная
массовая теплоемкость воды, уравненная 4,19 кДж/(кг× К).
Для
душевых помещений из расчета одновременной работы всех душевых сеток в течение
1 часа в сутки:
G=n×g×10-3 , (6)
где n – число душевых сеток;
g – расход воды на 1 душевую сетку,
л/сут.
Фг.в.
=0,278×10×110×0,001×983×4,19×(65-5)=75571,2 Вт.
Тепловая
мощность на горячее водоснабжение бани.
При
среднем за отопительный период норме расхода воды при температуре 600С
на горячее водоснабжение одного посетителя g=120 л/сутки с горячим водоснабжением (рекомендация на стр.124/2/);
Для
бань и предприятий общественного питания:
G=m×g×10-3 (7)
m- число посетителей
равное числу мест в раздевальной;
m=50
По
формуле (5) найдем Фсрг.в:
Фсрг.в.=
0,278×50×120×0,001×983×4,19×(65-5)= 412206,5 Вт.
Максимальный поток
теплоты (в Вт), расходуемый на горячее водоснабжение жилых и общественных
зданий
|
(8)
|
Фг.в.max =(2…2,4)×(672000+27740+75571,2 +412206,5)=2612538,9 Вт.
В
животноводческих помещениях максимальный поток теплоты (Вт), расходуемый на
горячее водоснабжение (tг=40…60 0С), для
санитарно-гигиенических нужд.
(9)
где b - коэффициент неравномерности
потребления горячей воды в течение суток; b= 2,5;
- массовая теплоемкость воды, равная
4,19 кДж/кг, 0С
m - число животных данного вида в помещении;
g - норма среднесуточного
расхода горячей воды на одно животное, кг (принимают для коров молочных пород 15 кг.)
Фг.в.= Вт
Максимальный поток на горячее
водоснабжение ремонтных мастерских:
(10)
G- расход горячей воды м3 /ч
-плотность воды
-расчетная температура холодной воды
принимаемая зимой -5 0С
- расчетная температура горячей воды
равная 60 0С
Вт
Поток теплоты, Вт, расходуемый
на горячее водоснабжение в летний период по отношению к отопительному снижается
и определяется по следующим формулам:
для жилых и общественных
зданий:
= 0,65 Фг.в.
|
(11)
|
=0,65×2612538,9 =1698150,3Вт
для производственных зданий:
. = 0,82 Фг.в.
|
(12)
|
=0,82×(6726,8+36903,9)=35777,2 Вт.
2.2.2
Тепловая мощность на технологические нужды.
Фт.н = 0,278×y×D× (h-p×hвоз),
|
|
Тепловую
мощность системы теплоснабжения, Вт, на технологические нужды определяем по
формуле:
где y- коэффициент спроса на теплоту,
равный 0,6...0,7;
D - расход теплоносителя,
кг/ч;
р - коэффициент возврата
конденсатора или обратной воды, принимаемый равным 0,7;
h и hвоз. -
энтальпия теплоносителя и возвращаемого конденсатора или обратной воды, кДж/кг.
hвоз.=cB×tK (13)
где: tK - температура конденсата, принимаем
равной температуре в обратном трубопроводе 70 0С;
сВ-
теплоёмкость воды, сВ=4,19 кДж/(кг×К);
hвоз.=4,19×70=293,3 кДж/кг.
Тепловая мощность на технологические
нужды ремонтной мастерской:
Энтальпия пара при р=0,2
МПа и при степени сухости пара 0,95 (по h,s - диаграмме)
h=2600 кДж/кг;
По формуле (12) найдём Фт.н.рм:
Фт.н.рм=0,278×0,65×540×(2600-0,7×293,3)=161828,4 Вт.
Тепловая
мощность на технологические нужды гаража
Расход смешанной воды для
автогаражей:
где n - число автомобилей, подвергающихся
мойке в течении суток;
g - среднегодовой расход воды на
мойку одного автомобиля, кг/сут.
Для легковых автомобилей g = 160
кг/сут, для грузовых - g = 230 кг/сут.
Dсм.л=4×160/24=26,67 кг/ч.
Dсм.г.=20×230/24=191,67кг/ч.
По формуле (12) определяем Фт.н.г:
Фт.н.г.=0,278×0,65×(26,67 +191,67)×( 2800-0,7×293,3)=150410,4 Вт.
Фт.н= Фт.н.г+
Фт.н.рм=150410,4+161828,4=312238,8 Вт
|
(14) ()
|
Расчетная
суммарная мощность котельной:
Расчётную
тепловую нагрузку на котельную, Вт, подсчитывают отдельно для зимнего и летнего
периода годов по расчётным расходам тепловой мощности каждым объектом,
включенным в систему централизованного теплоснабжения: для зимнего периода:
Фрзим=
1,2×(∑ФОТ+∑Фвен+∑Фг.в.max+∑Фт.н.), (15)
для
летнего периода
Фрлет=1,2×(Фг.в.летmax+∑Фт.н), (16)
где: ∑Фот,∑Фвен,∑Фг.в.max+∑Фт.н -максимальные
потоки теплоты на отопление, вентиляцию, горячего водоснабжение и
технологические нужды, (в Вт);
1,2 -
коэффициент запаса, учитывающий расход теплоты на собственные нужды котельной,
теплопотери в тепловых сетях;
ζ - коэффициент,
учитывающий снижение расхода теплоты на горячее водоснабжение в летний период
по отношению к зимнему (ζ=0,82 для производственных зданий и ζ=0,65
для жилых и общественных зданий).
Вт.
Вт.
3. Выбор теплоносителя
Согласно
СНиП 2.04.07-86 "Тепловые сети" при теплоснабжении для отопления,
вентиляции, горячего водоснабжения, и если возможно, для технологических нужд в
качестве теплоносителя используется вода.
Температура
воды в падающей магистрали принимается равной 150 0С, в обратном
трубопроводе - 70 0С. Если расчетная тепловая нагрузка Фр<5,8 МВт
допускается применение в падающий магистрали воды с температурой 95... 1100С
в соответствии с расчетной температурой в местных системах отопления.
Если
для технологических нужд необходим пар, то в производственных зданиях и
сооружениях при соответствующем технико-экономическом обосновании его можно
использовать в качестве единого теплоносителя. В отопительно-производственных
котельных допускается применение двух теплоносителей: воды и пара.
Подбор
котлов
Фуст=Фр= Вт
Учитывая
величину Фуст и необходимость в технологическом паре, выбираем для
котельной котлы ДКВР. Зная что тепловая мощность котла ДКВР-2,5-13 при работе
на угле состовляет 1,75 МВт(см. таблица 9 /2/), принимаем котельную с четырьмя
котлами ДКВР-2,5-13 с общей тепловой мощностью 1,75×4=7 МВт
Так
как в летний период максимальная тепловая нагрузка, равна Вт
Что
как раз соответствует тепловой мощности одного котла ДКВР-2,5-13, работающего с
допустимой перегрузкой до 25
Характеристики
котла ДКВР-2,5-13:
5.
Годовой расход топлива
Годовой
расход тепла на отопление:
; (17)
Где - суммарный максимальный расход тепла
на отопление,Вт
tв- средняя расчетная по всем потребителям
температура внутреннего воздуха (16…180 С);
tн- расчетная отопительная температура
наружного воздуха, 0С;
tо.п- средняя температура наружного
воздуха за отопительный период, сут.
nот- продолжительность отопительного
периода, сут.
Годовой расход тепла на вентиляцию:
(18)
tн.в-
расчетная зимняя вентиляционная температура
zв- усредненное
за отопительный период среднесуточное число работы системы вентиляции; при
отсутствии данных принимают zв=16ч.
Годовой расход тепла на горячее водоснабжение:
(19)
-коэффициент,
учитывающий снижение часового расхода воды на горячее водоснабжение в летний
период по отношению к зимнему. Для жилых и общественных зданий =0,65, для производственных =0,82;350- число суток
в году работы системы горячего водоснабжения.
Годовой расход тепла на технологические нужды:
(20)
Общий годовой расход тепла:
Годовой расход топлива подсчитываем по формуле:
(21)
-низшая теплота сгорания рабочего топлива(кДж/кг- для
твердого и жидкого топлива кДж/м3- для газообразного топлива )
Для
каменного угля ;
- средний КПД котельной(при работе на твердом топливе =0,6,на жидком и газообразном- =0,8);
6 Регулирование
отпуска теплоты котельной
В
системах теплоснабжения сельскохозяйственных объектов основной является
тепловая нагрузка систем отопления. Поэтому при применении водяных тепловых
сетей применяют качественное регулирование подачи теплоты на основании
температурных графиков, с помощью которых определяют зависимость температуры
воды в трубопроводах тепловых сетей от температуры наружного воздуха при
постоянном расходе.
При
наличии систем горячего водоснабжения температур воды в подающем трубопроводе
открытых систем теплоснабжения принимают не ниже 60 0С, закрытых -
не ниже 70 0С. Поэтому температурный график для падающий линии имеет
точку излома С, левее которой tп=const.
Минимальная
температура обработанной воды определяется, если через точку С провести
вертикальную линию до пересечение с графиком обратной воды. Масштаб построения mt=0,23 0С/мм.
7.
Подбор
питательных устройств и сетевых насосов
Для паровых котлов с
избыточным давлением пара свыше 68,7 кПа устанавливают конденсатные и
питательные баки. Конденсат конденсатными насосами перекачивается из
конденсатных в питательные баки, расположенные на высоте 3...5 м от чистого
пола. В эти баки подается также химически может выполнить резервуар
термического деаэратора, объем которого должен быть равен 2/3× Vп.б
Вместимость питательных
баков (м3) из расчета часового запаса воды
Vп..б. = , (22)
-
расход питательной воды при расчетной нагрузке котельной, кг/ч.
Вместимость конденсатных
баков:
Vк.б. = , (23)
где - коэффициент возвращаемого конденсата, =0,7 (стр.131/1/);
-
расход питательной воды при расчетной нагрузке котельной, кг/ч.
Расход питательной воды
найдем по формуле:
(24)
D- расчетная паропроизводительность
всех котлов, кг/ч;
П- продувка котлов, %(при
питании котлов химически очищенных водой П=0,5…3,0%);
Вместимость питательных баков:
Вместимость конденсатных
баков:
Vк.б. = ,
Подача конденсатного
насоса (м3/ч) должна быть равна часовому объему конденсата Vк.б а напор создаваемый насосом принимают
150…200кПа.
Выбираю центробежный
насос 1,5К-6 (приложение 21/1/): подача 6 м3/ч; развиваемое давление
199 кПа; КПД=50%.
Для принудительной
циркуляции воды в тепловых сетях устанавливают два сетевых насоса с
электроприводом (один из них резервный). Производительность насоса, м3/ч,
равная часовому расходу сетевой воды в подающей магистрали:
|
(25)
|
где - расчетная тепловая нагрузка,
покрываемая водой, (в Вт);
- плотность обратной воды, кг/м3,
=977,8 кг/м3 (132/1/),
и -
расчетный температуры прямой и обратной воды, °С.
Тепловая нагрузка , покрываемая
паром, Вт
- тепловая мощность, потребляемая
котельной на собственные нужды(подогрев и диарация воды, отопление
вспомогательных помещений и др.)
(26)
Вт
Ориентировочно принимаем
напор развиваемый сетевым насосом:
;
Выбираем два центробежных
насоса 4КМ-12 (приложение 21/1/): подача 65 м3/ч; развиваемое
давление 370 кПа; КПД=75%.
Подпиточные насосы компенсируют разбор воды из открытых тепловых
сетей на горячее водоснабжение и технологические нужды, а также восполняют
утечки сетевой воды, состовляющие 1…2% ее часового расхода.
Количество
подпиточных насосов должно быть не менее двух. Устанавливают подпиточные насосы
перед сетевыми насосами во всасывающую линию для обеспечения давления в
обратной магистрали.
Подача подпиточного насоса(м /ч)
(27)
- расчетная тепловая нагрузка
горячего водоснабжения, Вт
- часть расчетной технологической нагрузки, покрываемой
теплоносителем, Вт
и - расчетные температуры горячей и
холодной воды, 0С
- плотность подпиточной воды, можно
принять равной кг/м3,
Ориентировочно принимаем
напор развиваемый подпиточными насосами:
Выбираем насос 3КМ-6
(приложение 21/1/): подача 45 м3/ч; развиваемое давление 358 кПа;
КПД=70%. Устанавливают подпиточные насосы перед сетевыми насосами во всасывающую
линию для обеспечения давления в обратной магистрали
Мощность, кВт, на привод
центробежного насоса с электродвигателем,
N =
|
(28)
|
где Vt -
производительность насоса, м3/ч; Рн - давление, создаваемое
насосом, кПа; - к.п.д. насоса.
Для насоса 1,5К-6:
N= кВт,
Для насоса 4КМ-12:
N= кВт,
Для насоса 3КМ-6:
N=кВт
Расчет водоподготовки
В производственно-
отопительных котельных получила распространение докотловая обработка воды в
натрий-катионитовых фильтрах с целью ее умягчения. Объем катионита (м3),
требующийся для фильтров,
;
(29)
-расчетный расход исходной вод, м3/ч
- период между регенерациями
катионита(принимаем равной 8…24ч)
- общая жескость исходной воды, мг∙экв/ м3 ( рекомендация на стр. 133/1/)
- обменная способность катионита, г∙
экв/ м3 (для
сульфоугля Е=280…300, г∙
экв/ м3);
(30)
-расход исходной воды, м3/ч(для паровой котельной )
Расчетная площадь
поперечного сечения одного фильтра:
(31)
h- высота загрузки катиона в фильтре,
равная 2…3м
n- число рабочих фильтров(1…3)
По таблице 4.3
стр.134/1/подбираем фильтры с площадью поперечного сечения с запасом в сторону
увеличенияА=0,39 м2
Далее определяем фактический
межрегенерационный период (ч) и число регенераций каждого
фильтра в сутки:
Число регенераций в сутки
по всем фильтрам:
Для регенерации натрий-
катионитовых фильтров используют раствор поваренной соли NaCl(6…8%).
Расход соли (кг) на одну
регенерацию фильтра:
(32)
а- уднельный расход
поваренной соли равный 200г/(г∙экв.).
Суточный расход соли по
всем фильтрам:
8. Расчет тепловой
схемы паровой котельной
Один из возможных
вариантов принципиальной тепловой схемы котельной, работающей на открытые
тепловые сети, представлен на рис. 4.
Вырабатываемый в котле К
пар используется для подогрева сетевой воды в подогревателе ПС (Дпс).
Конденсат этого пара через охладитель конденсата ОК подается в деаэратор
питательной воды ДР 1. В этот же деаэратор поступает конденсат греющего пара
подогревателя сырой воды ПСВ и подогревателя химочищенной воды ПХВ, а также
добавка химочищенной воды mхов и отсепарировавшийся пар из
расширителя непрерывной продувки СНП. Небольшой расход пара необходимый для подогрева этих потоков
до 102...104 °С, подается в
деаэратор Др1 через редукционную установку РУ. Подпитка тепловой сети
осуществляется деаэрированной водой, подаваемой насосом сырой воды НСВ через
ПСВ, химводочистку ХВО, охладитель деаэрированной воды ОДВ в деаэратор ДР2 и
оттуда подпиточным насосом НПод подпиточным насосом в обратную
магистраль перед сетевым насосом НС. Некоторое количество редуцированного пара используется
на нагрев подпиточной воды в деаэраторе ДР2 (), на
технологические нужды (Dт), на паровое отопление ( )и на собственные нужды (Dсн).
В задачу расчета тепловой
схемы паровой котельной входит определение расходов, температур и давлений
теплоносителей (пара и воды) по их потокам в пределах установки, а также
суммарной паропроизводительности котельной.
Do = Dт + Dсн + + + Dпсв + Dпхв + Dсп. (33)
Расход пара на
технологические нужды:
Dт =
|
(34)
|
где - тепловая мощность, отпускаемая технологическим
потребителям, кВт;
-
энтальпия пара, кДж/кг (определяется по давлению и по температуре для
перегретого пара или же по давлению (температуре) насыщения и по степени сухости
пара).
Dт =
Расход пара на отопление
производственных помещений, если отопление паровое:
|
(35)
|
где - тепловая мощность, идущая на
отопление производственных помещений, кВт;
-
тепловая мощность, идущая на вентиляцию производственных помещений, кВт;
-
энтальпия возвращаемого конденсата (= 4,19×tк, где tк=70 °С).
Расход пара на
собственные нужды принимается
Dсн=0,050× Dотп
|
(36)
|
Расход пара на деаэрацию
потока подпиточной воды определяется из
уравнения теплового баланса деаэратора ДР2:
(mпод. - )×с×+×ho
= mпод. ×c×tд,
|
(25)
|
где - температура воды на входе в деаэратор
ДР2, (=80...85 °С);
tд -
температура деаэрированной воды, равная температуре насыщенного пара в
деаэраторе при рд=0,12 МПа, определяем tд=105 0С;
ho - энтальпия
пара, вырабатываемого котлом, кДж/кг, при р=0,2 МПа h0=2600 кДж/кг (по h, d - диаграмме).
=
|
(26)
|
Определяем тепловую
мощность, передаваемой по тепловой сети:
Фсет=∑Фкр-∑Фс.н.,
(27)
где: ∑
Фкр - расчетная тепловая мощность котельной, (Вт);
∑Фс.н
- тепловая мощность, потребляемая на собственные нужды, Вт. Предварительно
принимается до 3% от общей тепловой мощности котельной установки.
Фс.н.=0,03×Фкр =0,03×6478149,8=194344,5 Вт;
Фсет
=6478149,8-194344,5 =6283805,3 Вт.
Расход
воды в подающей сети:
, (28)
где: tп - температура прямой сетевой воды на выходе из котла,
°С;
t0 - температура обратной сетевой воды
на входе в котел, 0С;
Температуры
tп и t0 определяем по температурному графику
(лист А1).
mп=6283805,3 /4,19×(150-70)=18,74 кг/с.
Расход
подпиточной воды при закрытом режиме тепловой сети:
mпод=(0,01...0,03)×mп (29)
mпод =(0,01 ...0,03)×18,74 =0,1874...0,5622 кг/с,
принимаем mпод=0,3 кг/с.
Расход
воды в обратной тепловой сети:
mо= mп- mпод, (30)
mо=18,74-0,3=18,44 кг/с.
По
формуле (26) определяем :
Расход пара для подогрева
сырой воды Dпсв. до температуры 25...30 °С перед химводочисткой определяется
из уравнения теплового баланса ПСВ:
Dпсв. =
|
(31)
|
где tх -
температура исходной воды (зимой 5 °С, летом 15 °С);
hк - энтальпия
конденсата при рк=0,12 МПа, hк=tд×с=105×4,19=439,95 кДж/кг;
hп - к.п.д. подогревателя (0,95...0,98).
Dп.с.в. =0,3×4,19×(30-5)/(2600-439,95)×0,96=0,015 кг/с.
Температура подпиточной воды
определяется из уравнения теплового баланса охладителя деаэрированной воды
ОДВ:
mпод. ×с ×(tд-
tпод.) × hп = (mпод. - ) × ( - tг) ×с,
|
2.50
|
Отсюда:
tпод. =,
|
2.51
|
0С
Температуру сетевой воды перед
сетевыми насосами tсм определяем из уравнения теплового баланса
точки смешения подпиточной и сетевой воды:
mпод. ×с ×
tпод. + mо ×с
× tо = mп
×с × tсм, (34)
|
2.52
|
Преобразуя формулу (34) получим:
tсм = (35)
|
(32)
(33)
|
tсм =(0,3×49,8+18,44×70)/18,74=69,68 0С.
Расход пара на сетевые
подогреватели Dс.п. определяется из уравнения теплового баланса
вместе с охладителями конденсата ОК:
Dсп. × (ho - ) ×hп = mп. ×с ×(tп
- tсм),
|
(36)
|
где - энтальпия конденсата после
охладителей ОК,
=
tох×с=30×4,19=125,7 кДж/кг.
Давление греющего пара
принимается в ПС исходя из того, что температура насыщения его на 10...15 °С выше, чем tп.
Из уравнения (36) находим:
Dс.п. =
|
(37)
|
Расход химочищенной воды
на подпитку тепловой схемы котельной, mх.в.о рассчитывается на
компенсацию потерь пара и воды в схеме котельной:
mх.в.о = Dсн.+(1-mв) × Dт + Dпр + Dсеп,
|
(38)
|
где mв - коэффициент возврата конденсата, отдаваемого
потребителям технологического пара (mв=0,5...0,7),
если же технологические процессы потребляют пар без возврата конденсата,
например, кормоцех, то mв=0;
Dпр - расход
воды на продувку котла, Dпр = (0,03...0,05) × Dс.п., кг/с;
Dсеп -
количество пара, отсепарированного в расширителе СНП непрерывной продувки, направляемый
в деаэратор ДР 1,
Dсеп =
(0,2...0,3) × Dпр.
Dпр.=0,04×2,66=0,11 кг/с;
Dсеп.=0,25×0,11=0,028 кг/с;
По
формуле (38) определяем mх.в.о:
mх.в.о=0,0078
+(1-0,6)×0,062+0,11+0,028=0,17 кг/с.
Расход греющего пара на
деаэратор питательной воды определяется из
уравнения теплового баланса деаэратора:
где - температура возвращенного конденсата
технологического пара (= 40...70 °С);
mп.в - расход
питательной воды в котле, рассчитанный на выработку пара Dок с
учетом продувки котла:
mп.в=2,66+0,11=2,77 кг/с.
-
энтальпия конденсата после отопительных приборов
= 4,19×
tк,
|
(41)
|
( tк можно
принять равной 70 °С),
=
4,19×70=293,3 кДж/кг,
После преобразования
уравнения (38) находим:
=
|
(42)
|
Определяем
паропроизводительность котельной из уравнения (21): Do = Dт + Dсн + + + Dпсв + Dпхв + Dсп.
Do= 0,062+0,156+0,0078+0,011+0,29+0,015
+0+2,66=2,97 кг/с.
N=
9.
Технико-экономические показатели производства тепловой энергии
Работа котельной
оценивается ее технико-экономическими показателями.
1. Часовой расход топлива
(кг/ч):
(43)
q- удельная теплота сгорания топлива,
по заданию для каменного угля:=21000 кДж/кг;
-
к.п.д. котельного агрегата, — при работе на
твердом топливе (приложение 14/1/);
2. Часовой расход
условного топлива (кг/ч):
(44)
3. Годовой расход топлива
(т или тыс. м3):
,
(45)
где Qгод — годовой расход теплоты, ГДж/год.
т.
4. Годовой расход
условного топлива (т или тыс. м3):
(46)
т.
5. Удельный расход
топлива (т/ГДж или тыс. м3/ГДж):
т/ГДж.
(46)
6. Удельный расход
условного топлива (т/ГДж или тыс. м3/ГДж):
т/ГДж.
7. Коэффициент
использования установленной мощности котельной:
,
(47)
где Фуст —
суммарная тепловая мощность котлов, установленных в котельной, МВт;
8760 — число часов в
году.
Библиографический
список
1)
А.А.Захаров "Практикум
по применению и теплоснабжению в с/х" - М.: Колос, 1995.- 176с.:ил.
2)
А.А. Захаров "Применение
тепла в с/х" - 2-е изд., перераб. и доп. –М.: Колос, 1980.- 311с.
3)
Д.Х. Мигранов "Методические
указания к выполнению расчетно-графических работ" - Уфа: БГАУ, 2003.
4)
Драганов Б.Х. и
др. "Теплотехника и применение теплоты в сельском хозяйстве".- М.:
Агропромиздат, 1990.- 463с.: ил.