Проект железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания

Проект железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания

Содержание

Введение

.         Расчёт монолитной плиты перекрытия

.         Расчёт многопролётной второстепенной балки

.         Расчёт прочности кирпичного простенка

.         Расчёт ребристой плиты сборного перекрытия по первой группе предельных состояний

.         Расчёт ребристой плиты сборного перекрытия по второй группе предельных состояний

.         Расчёт рамы

.         Расчёт ригеля

.         Расчёт колонны

.         Расчёт фундамента отдельного монолитного столбчатого

Список использованных источников

Приложение

Введение

В данном курсовом проекте необходимо спроектировать железобетонные конструкции многоэтажного промышленного здания. Расчет состоит из двух частей.

В первой части проектируется монолитное железобетонное перекрытие, опирающееся на кирпичные стены многоэтажного промышленного здания. Конструктивная схема здания смешанная (по периметру здания - несущие кирпичные стены, внутри здания - монолитные колонны каркаса).

Во второй части проекта необходимо рассчитать сборные железобетонные элементы такого же здания. В этом случае конструктивная схема здания каркасная.

Для расчета принимаем следующие исходные данные:

длина - 4 х 7,2 м:

ширина - 3 х 6,0 м;

высота - 3 х 3,9 м;

нагрузка - 7900 Н/м2;

количество второстепенных балок в пролете - 2;

класс бетона - В15;

класс арматуры (для сборных элементов) - А-II;

R0=0,27 МПа;

район строительства - г. Новосибирск.

1. 
Расчёт монолитного перекрытия

Монолитное ребристое перекрытие компонуют с поперечными главными балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки размещаются по осям колонн и в третях пролёта главной балки, при этом пролёты плиты между осями рёбер равны 6/3 = 2 м.

Рис. 1 Расчетная схема плиты и эпюра М

Задаёмся предварительными размерами конструкций перекрытий:

1.       Главная балка

h = 1/10 × l = 1/10 × 6000 = 600 мм.

 = 0,5 × h = 0,5 × 600 = 300 мм.

2.       Второстепенная балка

h = 1/17 × l = 1/17 × 7200 = 400 мм.

 = 0,5 × h = 0,5 × 400 = 200 мм.

3.       Плита

δ = 60 ÷ 120 мм, принимаем δ = 80 мм.

Расчётный пролёт:

= 7200 - bгл.б = 7200 - 300 = 6900 мм.= 2000 - bвт.б = 2000 - 200 = 1800 мм

Отношение l01 / l02 = 7 / 1,8 = 3,88 > 2, следовательно, рассчитываем плиту, как работающую в коротком направлении.

Произведём сбор нагрузок на 1 м2:

Таблица 1

Для расчёта многопролётной плиты выделяем полосу шириной 1 м, при этом расчётная нагрузка на 1 м плиты длины составляет 12509,4 Н/м, с учётом коэффициента надёжности по назначению здания γn = 0,95 нагрузка на 1 м:

 = (g + v) × γn = 12509,4 × 0,95 = 11883,93 Н/м - полная нагрузка.

Изгибающие моменты определяем:

1.       в среднем пролёте и на средних опорах:

М = q × l02/16 = 11883,93× 1,82/16 = 2542 Н∙м;

2.       в первом пролёте и на первой промежуточной опоре:

М = q × l02/11 = 11883,93 × 1,82/11 = 3697,5 Н∙м.

Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжёлый класса В25. Согласно [1, табл.13] расчётное сопротивление бетона Rb = 8,5МПа. Принимаем проволочную арматуру класса Вр-I с диаметром 4 мм и с расчётным сопротивлением Rs = 360 МПа.

Подбор сечений рабочей арматуры

.         В средних пролётах и на средних опорах

= h - a = h - (aз.сл. + d/2) = 80 - (10 + 0,5∙5) = 68 мм = 6,8 см;

 = 10 см - толщина защитного слоя;

αm=M/(Rb×b×h02)=254200/(8,5×100×6,82 ×100) = 0,065,

следовательно, по таблице 3.1 [1] для расчёта изгибаемых элементов прямоугольного сечения, армированных одиночной арматурой ζ = 0,965;

=M/(Rs×ζ×h0)=254200/(360×0,965×6,8×100) = 1,07 см2.

Принимаем 9 ø4 Вр-I с As = 1,13 см2 с шагом 100 мм.

2.       В крайних пролётах и на крайних опорах

αm = 369750/(8,5×100×6,82×100)=0,094, следовательно, ζ = 0.95;

As = 369750/(360×0,95×6,8×100) =1,58 см2.

Принимаем 9 ø5 Вр-I с As = 1,77 с шагом 100 мм.

Получаем сетки следующих отправочных марок:

арматурная сетка крайних пролётов ;

арматурная сетка средних пролётов ;

арматурная сетка крайних опор ;

арматурная сетка средних опор ;

длина стержней рабочей арматуры над опорами:

Данные о плоских арматурных сетках приведены в спецификации, расположенной в графической части проекта (лист 1).

Армирование главной балки сетками С1, С2, С3, С4 также приведено в графической части проекта (лист 1).

2. Расчёт многопролетной второстепенной балки

Рис. 2 Расчетная схема второстепенной балки и эпюра М

Расчётный пролёт и нагрузки

Расчётный пролёт равен расстоянию в свету между главными балками

l0 = 7200 - 300 = 6900 мм.

Сбор нагрузок на 1 м длины второстепенной балки:

.         Постоянная:

от собственного веса плиты и пола: 3,03 × (2·1∙1) = 6,06кН/м

от собственного веса балки сечением

0,2 × 0,4 (ρ = 2500 кг/м3)

с учетом коэффициента надежности

по нагрузке =1,1: 0,2×(0,4-0,08)×25000×1,1 =1,53кН/м= 6,06+1,53 = 7,59кН/м

с учётом коэффициента надёжности

по назначению здания γn = 0, 95: g = 7,59×0,95 =7,21 кН/м

2.       Временная с учётом с учетом

коэффициента надежности по назначению

здания =0,95: v = 7,9 ×2×0,95=15,01 кН/м

3.       Полная нагрузка: q = g + v =7,21+15,01 =22,22 кН/м

Расчётные усилия

Изгибающие моменты определяют как для многопролётной балки с учётом перераспределения усилий:

.         В первом пролёте:

М = q×l02/11=22,22×6,92 /11=98,98 кНм;

2.       На первой промежуточной опоре:

М = q×l02/14 = 22,22×6,92/14=77,77 кНм;

3.       В средних пролётах и на средних опорах:

М = q×l02/16 = 22,22×6,92/16 = 68,05 кНм.

Отрицательные моменты в средних пролётах определяют по огибающей эпюре моментов; они зависят от отношения временной нагрузки к постоянной v/g. В расчётном сечении в месте обрыва надопорной арматуры отрицательный момент при v/g ≤ 3 можно принять равным 40% момента на первой промежуточной опоре.

4.       Тогда отрицательный момент в среднем пролёте:

М = 0,4×68,05 = 27,22 кНм.

Поперечные силы:

1.       На крайней опоре:

Q = 0,4×q×l0 = 0,4×22,22×6,9= 62,22 кН;

2.       На первой промежуточной опоре слева:

Q = 0,6×22,22×6,9= 93,32 кН;

3.       На первой промежуточной опоре справа:

Q = 0,5×22,22×6,9= 77,77 кН.

Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон класса В15, Rb = 8,5МПа. Продольная арматура класса АΙΙ, Rs = 280 МПа.

Определение высоты сечения балки

Высоту сечения подбирают по опорному моменту при ξ = 0.35 (αm =0,289) поскольку на опоре момент определяют с учётом образования пластического шарнира. На опоре момент отрицательный - полка ребра в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра b = 20 см.

Определяем высоту рабочего сечения:

h0 = ( М / [αm×Rb×b×100]) = (989800/ [0,289×8,5×20×100]) = 44,8см;

Высоту сечения определяем как сумму высоты рабочего сечения и толщины защитного слоя, а=3,5 см h=h0+a= 45+3,5=48,5 см,

Принимаем h = 50 см.

Пересчитаем b: ,

Принимаем b=20 см.

Тогда h0 = 50 - 3,5 = 46,5 см.

В пролётах сечение тавровое - полка в сжатой зоне.

Определяем расчётную ширину полки: b´f = l/3 = 690/3 = 230 см.

Расчёт прочности по сечениям, нормальным к продольной оси

1.       Сечение в крайнем пролёте - М= 98,98 кНм;

αm = М / (Rb×b´f×h02×100) = 9898000/(8,5×230×46,52×100) =0,02.

По таблице 3.1 ξ = 0,02; x = ξ×h0 = 0,02×46,5= 1,03 см < 7 см;

нейтральная ось проходит в сжатой полке, ζ = 0,99;

Аs = М/ (Rs×h0×ζ×100) = 9898000/(280 ×46,5×0,99×100) = 6,932 см2.

Принимаем 2 ø22 А-III с Аs = 7,6 см2.

.         Сечение в среднем пролёте - М  = 68,05 кНм;

αm = М / (Rb×b´f×h02×100) =6805000/(8,5×230×46,52×100) =0,01.

По таблице 3.1 ζ = 0,995;

Аs = М/ (Rs×h0×ζ×100) = 6805000/(280×46,5×0,995×100) = 4,74 см2

Принимаем 2 Ø18 А-ІІ с Аs = 5,09 см2.

3.       На отрицательный момент М = 27,22 кНм - сечение работает как прямоугольное;

αm = М/(Rb×b×h02×100) = 2722000/(8,5×20×46,52×100) =0,06.

По таблице 3.1 ζ = 0,97;

Аs = М/ (Rs×h0×ζ×100) = 2722000/(280 ×46,5×0,97×100) = 1,95 см2.

Принимаем 2 Ø12 А-ІІ с Аs = 2,26 см2.

4.       Сечение на первой промежуточной опоре - М = 77,77 кНм - сечение работает как прямоугольное;

αm = М/ (Rb×b×h02×100) = 7777000/(8,5×20×46,52×100) =0,17.

По таблице 3.1 ζ = 0.7, ξ = 0,905;

Аs = М/ (Rs×h0×ζ×100) = 7777000/(280×46,5×0,905×100) = 5,96 см2.

Принимаем 4 Ø16 А-ІІ с Аs = 8,04 см2.

5.       Сечение на средних опорах - М = 68,05 кНм.

αm = М/(Rb×b×h02×100) = 6805000/(8,5×20×46,52×100) =0,15.

По таблице 3.1 ζ = 0,92;

Аs = М/ (Rs×h0×ζ×100) = 6805000/(280 ×46,5×0,92×100) = 5,12см2.

Принимаем 4 Ø14 А-ІІ с Аs = 6,16 см2.

Расчёт прочности по сечениям, наклонным к продольной оси= 93,32 кН;

Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольными стержнями (по прил. 9 [1]) при d=22 мм принимаем dsw=5 мм класса Вр-I, Rsw=260 МПа. Число каркасов - два.

Asw=2х0,196=0,392 см2.

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям:

s=h/2=50/2=25 см, но не более 15 см, поэтому для всех приопорных участков промежуточных и крайних опор балки принимаем шаг s=15 см.

В средней части пролета шаг s=(3/4)h=3/4х50=40 см.

1.       Поперечные стержни устанавливались расчётом, необходимо выполнение условия:

Вычисляем погонное усилие в поперечных стержнях, отнесенное к единице длины элемента:

Н/см.

Влияние свесов сжатой полки:

< 0,5.

кН,

где для тяжёлого бетона φb3 = 0,6; Rbt = 0,75 Мпа.

Условие qsw =679,5 Н/см > Qbmin / 2h0 = Н/см - удовлетворяется.

.        

Максимальное расстояние между стержнями поперечной арматуры, из условия недопущения образования наклонных трещин между ними:

Условие smax = φb4 · Rbt · b · h02 / Qmax = 1,5· 0,75·20·46,52 ·100 / 93320=64 см > >s = 15 см - удовлетворяется,

где φb4 = 1,5.

.         Qb + Qsw > Q

При расчёте прочности вычисляем:

кНм,

где φb2 = 2.

=g+v/2 =7,21+15,01/2=14,711 кН/м = 147,1Н/см < 0,56 qsw=0,56·679,5= 380,5 Н/см.

В связи с этим вычисляем значение с по формуле:

> cmax = 3,33·h0 = 3,33·46,5 = 171,5 см,

принимаем с = 171,5 см.

Тогда Qb = Мb/с = 9077000 / 171,5= 53081,87 Н=53,1 кН > Qbmin = 52,8 кН.

Поперечная сила в вершине наклонного сечения:

= Qmax - q1 · с =93320-147,11·171,5= 68168,2 Н=68,17 кН.

Длина проекции расчётного наклонного сечения:

см >2h0=2·46,5 = 103 см,

принимаем с0=103 см.

Вычисляем Qsw = qsw·с0 = 679,5·103= 69988,5 Н=69,99 кН.

Условие Qb + Qsw = 52,8+69,99= 122,79кН > Q =68,17 кН- удовлетворяется.

. Расчёт кирпичного простенка

К расчёту принимаем простенок стены первого этажа трёхэтажного здания. По следующим данным плотность кирпичной кладки ρ = 18000 Н/м, высота этажа высота этажа 3,9 м, ширина простенка 200 см, кирпич М300. Поперечные стены, расположены на расстоянии 28,8 м, перекрытие - монолитное ребристое ж/б, высота всего здания 11,7 м.

Сбор нагрузок на простенок приведен в табл.2:

Таблица 2

1. Постоянные()

Межэтажное перекрытие:

собственный вес слоя цементного раствора (=20мм;  =2200кг/м3)

собственный вес керамических плиток (=13мм; =1800кг/м3)

собственный вес плиты

(=80мм; =2500кг/м3)

,3

,1

Покрытие: -гравийный защитный слой (=100мм; =400кг/м3)

гидроизоляционный слой (рубероид)

(=25 мм, =600 кг/м3)

теплоизоляционный слой из керамзита

(=40мм; =1000кг/м3)

пароизоляция (рубероид)

(=20 мм, =600 кг/м3)

собственный вес плиты

(=70мм; =2500кг/м3)

прогон

,3

,3

,3

,3

,1

,1

Наружные стены: -собственные вес наружных стен с учётом штукатурки (=510 мм, =1800 кг/м3)

,1

2. Временные()

от оборудования

снеговая

,2

,4

В табл. 3 вычислены нагрузки, действующие на простенок:

Таблица 3

Наименование нагрузки     Расчётная нагрузка, Па     Грузовая площадь, мРасчётная нагрузка на простенок,

Определение усилий:

.         На уровне перекрытия над первым этажом: вертикальная нагрузка от покрытия, перекрытия, веса карниза и наружной стены :

N= 151041+3*276514+2*294671,5+77760=1942357,5 Н;

.         Изгибающий момент от перекрытия:

М=Р(у-с/3)= 276514*(0,51/2-0,25/3)=77468,236 Нм;

3.       Изгибающий момент на уровне низа перемычки:

Проверка прочности простенка

Принимаем прочность раствора М200, кирпич М250, прочность кладки R=3,6 МПа. Площадь сечения простенка 200×51=10200см, расчётная высота сечения h=51 см; у=51/2=25,5 см.

Несущую способность внецентренно-сжатых элементов прямоугольного сечения определяют по формуле:

, где

, - коэффициент продольного изгиба, определяется в зависимости от гибкости простенка  - для прямоугольного сечения. Упругая характеристика кладки в зависимости от вида кладки и марки раствора: =1000. Коэффициент продольного изгиба =0,92.

Эксцентриситет

=hэ=0,51м - для прямоугольного сечения;

Тогда

 - коэффициент, учитывающий снижение прочности при действии длительной нагрузки, при h>30см =1

- коэффициент, зависящий от вида кладки и формы сечения

Тогда условие прочности кирпичного простенка:

 - удовлетворяется.

4.       Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям первой группы

Расчётный пролёт и нагрузки

Для установления расчетного пролёта плиты предварительно задаются размерами сечения ригеля:

= (1/12) ℓ= 1/12 * 600 = 50 см;

b = 0,5 h = 0,5 * 50 = 25 см.

При опирании на ригель поверху расчетный пролет:

ℓо = ℓ - b/2 = 7,2 - 0,125 = 7,075 м.

Произведём сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия:

Таблица 4

Расчетная нагрузка на 1 м длины при ширине плиты 1,5 м с учетом коэффициента надежности по назначению здания γn = 0,95:

постоянная g =3,579* 1,5 * 0,95= 5,1 кН/м;

полная g + v = 13,06 * 1,5 * 0,95 = 18,61кН/м;

временная v = 9,48* 1,5 * 0,95 = 13,51 кН/м.

Нормативная нагрузка на 1 м длины:

постоянная gn = 3,17 * 1,5* 0,95 = 4,52 кН/м;

полная gn + vn = 11,07 * 1,5* 0,95 = 15,78 кН/м;

временная vn =7,9*1,5*0,95=11,26 кН/м.

Усилия от расчетных и нормативных нагрузок

.         От расчетной нагрузки:

М = (g + v) ℓо2/8 = 18,61 * 7,0752/8 = 116,44 кНм;= (g + v) ℓо/2 = 18,61 * 7,075/2 = 65,83 кН.

.         От нормативной полной нагрузки:

Мn = 15,78 * 7,0752/2 = 98,74 кНм;n = 15,78* 7,075/2 = 55,82 кН.

Установление размеров сечения плиты

Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты

= ℓо/20 = 707,5/20 = 35 см;

рабочая высота сечения hо = h - а = 35 - 3 = 32 см;

ширина продольных рёбер понизу 7 см;

ширина верхней полки 146 см.

отношение hf´ / h = 5/35 = 0,14 > 0,1, при этом в расчет вводится вся ширина полки bf´ = 146 см;

расчетная ширина ребра b = 2 * 7 = 14 см.

Характеристики прочности бетона и арматуры

Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса А - V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.

Бетон тяжелый класса В25, соответствует напрягаемой арматуре:

вn = Rв,ser = 18,5 МПа - призменная нормативная прочность;

в = 14,5 МПа - расчетная;

γ в2 = 0,9 - коэффициент условий работы бетона;вtn = Rbt,ser = 1,6 МПа - нормативное сопротивление при растяжении;

Еb = 30000 МПа - начальный модуль упругости бетона.

Передаточная прочность бетона Rbp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений          σвр / Rвр ≤0,75.

Арматура продольных ребер - класса А-V, sn = 785 МПа - нормативное сопротивление;s = 680 МПа - расчетное сопротивление;

Es = 190 000 МПа - модуль упругости.

Предварительное напряжение арматуры принимаем равным:

σsp = 0,6 Rsn = 0,6 * 785 = 471 МПа.

Проверяем выполнение условия:

При электротермическом способе натяжения:

р = 30 + 360/ℓ = 30 + 360/7,2 = 80 МПа;

σsp + р = 471 + 80 = 551 < Rsn = 785 МПа - условие выполняется.

Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения:

Δγsp = 0,5 * р/σsp ( 1+1/√n), где

= 2 - число напрягаемых стержней плиты.

Δγsp = 0,5 * 80 / 471 (1 + 1 /√2) = 0,15 > 0,1.

Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения: γsp` = 1 - Δγsp = 1 - 0,15= 0,85.

При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимаем: γsp = 1 + 0,15 = 1,15.

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения:

σsp = 0,85 * 471 = 400,35 МПа.

Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси

М = 116,44 кНм.

Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Вычисляем:

αm = М / Rb b´f ho2 = 1164400/ 14,5 * 146 * 322 * 100 = 0,005;

ξ = 0,01;

х = ξ * hо = 0,01 * 32 = 0,32 < 5 см - нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки;

Вычисляем характеристику сжатой зоны:

ω = 0,85 - 0,008 Rb = 0,85 - 0,008 * 14,5 = 0,734.

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:

ξR = ω / [1 + σsR / 500 (1- ω / 1,1)];

σsR = Rs + 400 - σsp - Δσsp = 680 + 400 - 400,35 - 0 = 679,65 МПа;

Δσsp = 0 - электротермическое натяжение; в знаменателе выражения принято 500 МПа, поскольку γв2 < 1.

ξR = 0,734 / 1+ 679,65/500 (1 - 0,734/1,1) = 0,51.

Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести:

γs6 = η - (η - 1) ( 2ξ / ξR - 1 ), где

η = 1,15 - для арматуры класса А-V;

γs6 = 1,15 - 1,15(2 * 0,01/0,51 - 1 ) = 2,254 > η, принимаем γs6 = 1,15.

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:

= М / γs6 Rs ζ ho 100= 1164400/ 1,15 * 680 * 0,995 * 32 * 100 = 4,67 см2.

Принимаем 2 Ø18 А-V с площадью Аs = 5,09 см2.

Расчет полки плиты на местный изгиб

Расчетный пролет при ширине ребер вверху 9 см составит

ℓо = 146 - 2 * 9 = 128 см.

Нагрузка на 1 м2 полки может быть принята такой же, как и для плиты:

(g + V) γn = 13,06 * 0,95 = 12,41 кН/м2.

Изгибающий момент для полосы шириной 1 м определяем с учётом частичной заделки в рёбрах: М = 12,41 · 1,28 2 / 11 = 1,85кНм.

Рабочая высота сечения: hо = 5 - 1,5 = 3,5 см.

Принимаем арматуру Ø4 Вр1 с Rs = 370 МПа;

αm = 184788 / 0,9 * 14,5 * 100 * 3,52 * 100 = 0,116;

ζ =0,94

Аs = M / Rs * ξ * ho = 184788/ 370 * 0,94 * 3,5 * 100 = 1,52см2

Принимаем 8 Ø5 Вр1 с площадью As = 1,57 см2 с шагом 125 мм.

рабочие стержни другого направления принимаем конструктивно Ø3 Вр-I с шагом 100мм.

Арматурная сетка полки ;

Учитывая, что моменты у низа перекрытия и низа перемычки мало отличаются из-за близкого расположения этих сечений за расчётный момент можно принять наибольшую величину.

Расчет прочности ребристой плиты по сечению, наклонному к продольной оси

Q = 65,83 кН;

Влияние продольного усилия обжатия: N = Р = 203,8 кН.

φn = 0,1N / Rbt * b * ho*100 = 0,1 * 203800/1,05 * 14 * 32 * 100 = 0,43 < 0,5

Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчету:

Условие Q max = 65830 Н < 2,5 Rbt * b * ho = 2,5 * 1,05 * 14 * 32 * 100 = 117600 Н - удовлетворяется.

При q1 = g + V/2 = 5,1 + 18,61 / 2 = 14,405 кН/м = 144,05 Н/см и поскольку

0,16 φвн(1 + φп) Rbtb = 0,16 * 1,5 (1 + 0,43) * 1,05 * 14 * 100 = 504,504 Н/см > 144,05 Н/см, принимаем с = 2,5 ho = 2,5 * 32 = 80 см.

Другое условие при Q = Qmax - q1c = 65,83 * 103 - 144,05* 103 * 80 = 54306 Н и значении φb4 (1 + φn) Rbt * b * ho2 / c = 1,5 * (1+0,43)* 1,05 * 14 * 322 * 100 / 80 = 40360,32 Н < 54306 Н - не удовлетворяется.

Следовательно, поперечная арматура требуется по расчету.

На приопорном участке длиной ℓ/4 устанавливают в каждом ребре плиты поперечные стержни Ø5 Вр-1 с шагом s = h/2 = 35 / 2 = 17,5 см.

Принимаем s = 15 см.

В средней части пролета с шагом s = 3h/4 =3*35 / 4 = 26 см.

Принимаем 30 см.

Asw = 2 * 0,196 = 0,392 см2;

Rsw = 260 МПа;

= Rsw * Asw / s = 260 * 0,392 * 100 / 15 = 679 Н/см.

Влияние свесов сжатых полок (при 2 ребрах):

φf = 2 * 0,75 (3h´f) h´f / bho = 2 * 0,75 * 3 * 5 * 5 / 14 * 32 = 0,25 < 0,5,

1 + φf + φп = 1 + 0,25 + 0,43= 1,68 > 1,5, принимаем 1,5.

Qbmin = φв3(1 + φf +φn) Rbt * b * ho = 0,6 * 1,5 * 1,05 * 14 * 32 * 100 = 42336 Н;

Условие qsw = 679 Н/см > Qbmin / 2h0 = 42336 / 2 * 32 = 661,5 Н/см - удовлетворяется.

Требование Smax = φb4 * Rbt * b * ho2 /Qmax = 1,5 * 1,05 *14 * 322 * 100 / 65830= =34,3 см > S = 15 см - удовлетворяется.

Для расчета прочности вычисляем:

Мb = φв2 (1+φп+φf) * Rbt * bho2 = 2 * 1,5 * 1,05 * 14 * 322 *100 = 4515840 Н/см.

Поскольку q1 = 144,05 Н/см < 0,56qsw = 0,56 * 679 = 380,24 Н/см.

Вычисляем значение с:

с = √Mb / q = √4515840/ 144,05 = 177 см > 3,33 ho = 3,33 * 32 = 106,5 см.

Принимаем с = 64 см.

Тогда Qb = Mb / c = 4515840/106,5 = 42402,25 Н > Qbmin = 42336 Н.

Поперечная сила в вершине наклонного сечения:

 = Qmax - q1c = 65830 - 144,05 * 106,5 = 50488,675 Н.

Длина проекции расчетного наклонного сечения:

со = √ Mb / qsw = √ 4515840/ 679 = 81,55 см > 2ho = 2 * 32 = 64 см.

Принимаем со = 64 см.

При этом Qsw = qsw * Co = 679 * 64 = 43456 Н.

Условие прочности:

 + Qsw = 42402,25 + 43456 = 85858,25 Н > Q = 65830 Н - удовлетворяется.

Проверка прочности по сжатой наклонной полосе:

- коэффициент, учитывающий влияние поперечных стержней.

,

где , тогда

Для тяжелого бетона при .

Условие прочности:

0,3φw1 φв1 *Rb * bho = 0,3 * 1,06 * 0,86 * 14,5 * 14 * 32 * 100 = 406063,104 Н >

Qmax = 65830 Н - удовлетворяется.

Окончательно принимаем Ø5 Вр-1 с .

5. Расчет ребристой плиты по предельным состояниям второй группы

Определение геометрических характеристик приведенного сечения

Площадь приведенного сечения:

Аred = A + αAs = 146 ∙5 + 14 ∙ 30 + 6,33 ∙ 5,09 = 1182,22 см2.

Статический момент площади приведённого сечения относительно нижней грани:

Sred = 146 ∙5 ∙32 + 30 ∙ 14 ∙ 15 + 6,33 ∙5,09∙3 = 29756,6 см3

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

 =

Момент инерции:

Ired=

Момент сопротивления приведённого сечения по нижней зоне:

Wred =

по верхней зоне:

Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны до центра тяжести приведённого сечения:

то же, наименее удалённой от растянутой зоны:

Упругопластичный момент сопротивления по растянутой зоне:

ℓ = γWred = 1,75 ∙ 5232,657 = 9157,15 см3;

Упругопластичный момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента:

Wpℓ = 1,75 ∙ 19283,451 = 33746,04 см3.

Определение потерь предварительного напряжения арматуры

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами σ2 = 0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вмесите с изделием.

Усилие обжатия: Р1

Определяем еор - эксцентриситет усилия обжатия.

Рекомендуется принимать Rbp по расчету, но не менее 11 МПа, а также не менее 50% Rbp = 0,5 ∙ 14,5 = 7,25 МПа.

Принимаем Rbp = 15,76 МПа, тогда .

Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р и с учетом изгибающего момента от веса плиты:

Мg =  тогда

 тогда σ6 = 40*0,67=26,8 МПа.

Суммарные первые потери напряжений:

σℓ s1 = σ 1 + σ6 = 14,1 + 26,8 = 40,9 МПа.

С учётом потерь σℓ s1 напряжение σbp = 13,1 МПа

Потери от осадки бетона σ8 = 35 МПа.

Потери от ползучести бетона при:

тогда σ9 = 150*0,85

α = 0,85 при тепловой обработке и атмосферном давлении,

σ9 = 150 · 0,85 · 0,83 = 105,825 МПа.

Суммарные вторые потери напряжений:

σℓ s2 = σ 8 + σ9 = 35 + 105,825 = 140,825 МПа.

Суммарные полные потери напряжений:

σℓss = σℓs1 + σℓs2 = 40,9 + 140,825 = 181,725 МПа > 100 МПа, т.е. больше установленного минимального значения потерь.

Р = (σsp - σℓоs) Asp = (471 - 181,725) * 5,09*100 = 147240,975 Н.

Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси

Расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-ей категории, принимаются значения надежности по нагрузке γf = 1 .

М = 98,74 кНм; ММ- при выполнении условия, трещины не образуются.

Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов:

Мcrc = Rbt,ser ∙ Wpl + Mrp= 1,6 * 9157,15*100 + 3207085,125 = 4672229,125 кНсм.

Mrp = γsp ∙ P02(еop + r) = 0,84 ∙ 147240,975 ∙ (22,17 + 3,76) = 3207085,125 кНсм;

М = 98,74 кНм > М=32,07 кНм, т.к. условие не выполняется, то трещины в растянутой зоне образуются. Следовательно, проводим расчет по раскрытию трещин.

Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения γsp =1,15.

Изгибающий момент от веса плиты М=23,46 кНм.

Расчетное условие:

,

где Rbtp= 1,6 МПа - сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона Rbp=18,5 МПа.

 - условие выполняется, начальные трещины не образуются.

Расчёт по раскрытию трещин нормальных к продольной оси

асrc асrc,и

Расчет ведут с

Предельная ширина раскрытия трещин для арматуры класса А-V (в закрытом помещении) непродолжительных асrc,и1=0,3мм, продолжительных асrc,и2=0,2мм

Изгибающий момент от нормативной постоянной и длительной нагрузки М=69,29 кНм

Изгибающий момент от нормативной полной нагрузки М=98,74 Нм

Приращение напряжений в растянутой арматуре для изгибаемых элементов:

, где

Плечо внутренних сил, принимается равным:

29,5 см;

Упругопластический момент сопротивления после образования трещин по растянутой зоне:

esp=0, т.к. Р приложено в центре.

От действия постоянной и длительной нагрузки:

;

От действия полной нагрузки:

;

Ширина раскрытия трещин на уровне оси растянутой арматуры от непродолжительного действия нагрузок:

, где

 - коэффициент армирования сечения (ребра таврового сечения), принимаемый в расчете не более 0,02; =1,2 - коэффициент для растянутых элементов; =1 (для арматуры периодического профиля) - коэффициент, зависящий от профиля арматуры;  - коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки: при кратковременной нагрузке или непродолжительном постоянной и длительно нагрузок =1, при продолжительном действии постоянной и длительной нагрузок для тяжелого бетона при нормальных условиях эксплуатации ; d=18 - диаметр арматуры, мм.

; .

Es=190000МПа - для напрягаемой арматуры

От действия полной нагрузки:

От действия постоянной и длительной нагрузки:

;

Ширина раскрытия трещин на уровне оси растянутой арматуры от продолжительного действия постоянной и полной нагрузки:

Тогда непродолжительная ширина раскрытия трещин:

 < 0,40мм - допустимая величина

Продолжительная ширина раскрытия трещин:

< 0,30мм - допустимая величина.

Расчёт прогиба плиты

При  предельный прогиб для плит перекрытия составит:

Прогиб плиты вычисляют по формуле:

Кривизна оси при изгибе:

, где

МS= М=98737,536 Нм - момент от действия длительной и полной нагрузки;

Ntot=P2=147240,975 H - суммарное усилие;

 - для изгибаемых элементов;

еs,tot = =67,1 см - расстояние от центра тяжести площади;

сечения растянутой арматуры до суммарного усилия:

, принимаем

Тогда коэффициент, характеризующий неравномерность деформаций растянутой арматуры на участке между трещинами (φℓ = 0,8 - при длительном действии нагрузки);

 - при средней относительной влажности воздуха выше 40%, при длительном действии нагрузки;

 - при длительном действии нагрузки;

тогда

Прогиб плиты составит:

;

Условие f = 1,996см < fu = 3,5см - удовлетворяется.

6. Расчёт рамы

плита перекрытие балка ригель

Расчёт рамы производится по программе ЛИРА 9.0.

Нагрузки на ригель:

постоянная - равномерно распределенная от собственного веса и такая же от веса ребристых плит перекрытия;

временная - от оборудования, мебели и т.д.

Сочетания нагрузок следующие:

1)  постоянная нагрузка + временная на двух смежных ригелях;

2)       постоянная нагрузка + временная на двух крайних пролетах;

)         постоянная нагрузка + временная на центральном ригеле.

Полученные данные представлены в приложении 1.

7. Расчёт ригеля

Сбор нагрузок на 1 м длины ригеля

Постоянная:

от плиты и пола

*lдл*1м=3,579*0,95*6*1=20,4 кН/м;

от веса ригеля сечением h*b

*b*ρ*1,1*0,95=0,50*0,25*25000*1,1*0,95=3,27 кН/м

Итого: g = 23,7 кН/м

Временная:

на перекрытие

υ*lдл*0,95=9,48*6*0,95=54,036 кН/м;

снеговая

υсн*1,4* lдл*0,95=1,5*1,4*6*0,95=11,97 кН/м

q = g + v = 23,7 + 54,036 + 11,97 = 89,671 кН/м

Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжелый класса В15, призменная прочность Rb=8,5 МПа, прочность при осевом растяжении Rbt=0,75 МПа, начальный модуль упругости Еb=23000 МПа. Коэффициент условий работы бетона =0,90. Арматура продольная класса А-II, расчетное сопротивление Rs=280 МПа, модуль упругости Еs=210000 МПа.

Для расчета ригеля используем результаты из приложения 1.

Мmaxпр = 151,179 кНм;

Мmaxоп. слева = 118,692 кНм;

Мmaxоп. справа = 276,455 кНм;оп. слева = 206,208 кН;оп. справа = 258,796 кН.

Определение высоты сечения ригеля

Проверка подбора высоты сечения по пролётному моменту не требуется, так как пролётный момент меньше опорного.

при

Характеристика деформативных свойств бетона сжатой зоны:

Граничная относительная высота сжатой зоны:

Высота сжатой зоны:

Высота сечения ригеля h=h0+a=71+4=75 см, принимаем h=80 см.

Расчёт по сечениям, нормальным к продольной оси элемента

1.       Площадь сечения арматуры в середине пролёта ригеля:

0 = h - a = 80 - 6 = 74см; коэффициент ζ определяется, в зависимости от

 - методом линейной интерполяции;

тогда

Принимаем 2 Ø 25А-I I с As=9,82 см2.

Арматура для восприятия отрицательного момента в пролёте устанавливают по эпюре моментов. Принимаем 2Ø12 А-ІІ с Аs = 2,26 см2.

2.       Площадь сечения арматуры на опоре ригеля справа:

Принимаем 2 Ø 32 А-I I с As=16,08 см2.

3.       Площадь сечения арматуры на опоре ригеля справа:

Принимаем 2 Ø 20 А-I I с As=6,28 см2.

Расчёт по сечениям, наклонным к продольной оси элемента

 = Qma x = 258,796 кН

Диаметр поперечной арматуры устанавливаем из условия сварки:

минимальный диаметр 8мм, минимальный шаг -150мм.

Конструктивно принимаем Ø8 A-I с Аs=0,505см2= 225 МПа; число каркасов - 2; Аsw = 2 · 0,505 = 1,006 см2.

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям: s = h/3 = 80/3= =25 см, принимаем шаг =25 см для всех приопорных участков, в средней части пролёта см, принимаем s = 60 см.

.         Поперечные стержни устанавливались расчётом, то необходимо выполнение условия:

, где

 - для тяжёлого бетона;

=74925 Н.

Условие qsw =905,4 Н/см > Qbmin / 2h0 = Н/см - удовлетворяется.

2.       Максимальное расстояние между стержнями поперечной арматуры, из условия недопущения образования наклонных трещин между ними:

Условие smax = φb4 · Rbt · b · h02 / Qmax = 1,5· 0,75·25·742 ·100 / 258796 = 60 см> >s = 25 см - удовлетворяется.

.         Qb + Qsw > Q

При расчёте прочности вычисляем:

кНсм,

где φb2 = 2.

=g+v/2 =23,655+54,036/2 = 50,683 кН/см < 0,56 qsw=0,56·905,4 =
=507,024 Н/см.

В связи с этим вычисляем значение с по формуле:

> 2·h0 = 2·74 = 148 см.

Тогда Qb = Мb/с = 18481500 / 190,9 = 96812,47 Н > Qbmin = 74925 кН.

Поперечная сила в вершине наклонного сечения:

= Qmax - q1 · с = 258796-506,83·190,9 = 162042,153 Н.

Длина проекции расчётного наклонного сечения:

см < 2h0=2·74 = 148 см.

Вычисляем Qsw = qsw·с0 = 905,4·142,87=129354,498 Н.

Условие Qb + Qsw = 96812,47+129354,498 = 226166,968 Н > Q = 162042,153 Н - удовлетворяется.

.         Проверка прочности по сжатой наклонной полосе

- коэффициент, учитывающий влияние поперечных стержней

, где ,

тогда

Для тяжелого бетона при ,

Тогда условие

 удовлетворяется.

Конструирование арматуры ригеля.

Стык ригеля с колонной выполняют на ванной сварке выпусков верхних надопорных стержней и сварке закладных деталей ригеля и опорной консоли колонны. Ригель армируют двумя сварными каркасами, часть продольных стержней каркасов обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и по эпюре арматуры (материалов). Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину заделки.

7. Расчёт колонны

Характеристики прочности бетона и арматуры

Класс тяжёлого бетона В15 и класс арматуры А-ІІ принимаем такими же, как и для ригеля.

Бетон тяжелый класса В15, призменная прочность Rb=8,5 МПа, прочность при осевом растяжении Rbt=0,75 МПа, начальный модуль упругости Еb=23000 МПа. Коэффициент условий работы бетона =0,90. Арматура продольная класса А-II, расчетное сопротивление Rs=280 МПа, модуль упругости Еs=210000 МПа.

Расчётные усилия для расчётной колонны:

1.         max , в том числе от длительных нагрузок

 и соответствующий ей;

2.         max , в том числе от длительных нагрузок

Подбор сечения симметричной арматуры()

Предварительные размеры сечения колонны 300×300 мм;

Рабочая высота сечения h0=h-a=30-4=26 см;

Эксцентриситет силы

Случайный эксцентриситет

т.к. е0<ea к расчёту принимают ea=1см;

Отношение , где  - радиус ядра сечения.

Для тяжелого бетона:

;

Принимаем .

Отношение модулей упругости

Задаемся коэффициентом армирования:

.

Критическая сила:

;

Граничная высота сжатой зоны:

где

;

>0,

где

.

Принимаем Аs = Аs' .

 ,

Принимаем 2Æ28 А-ІІ с .

 - для определения , было принято  - перерасчет можно не делать.

Поперечную арматуру подбираем в соответствии с прил. 9 [1] Æ 8 А-I с шагом s = 200 мм.

Проектирование консоли колонны:

Опорное давление ригеля . Бетон класса В15, Rb = 8,5 МПа, арматура класса А-ІІ, Rs = 280 МПа.

Принимаем длину опорной площадки  при ширине ригеля .

Вылет консоли с учетом зазора 5 см составляет , при этом

.

Высоту сечения консоли у грани колонны принимаем равной

.

При угле наклона сжатой грани  высота консоли у свободного края

.

Рабочая высота сечения консоли .

Т. к. , то консоль короткая.

Армирование короткой консоли с вутом

Площадь сечения продольной арматуры консоли подбирают по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%:

,

где М=Qa=258,796∙0,15=38,82 кНм и при

Принимаем 2Ø16 A-II с Аs=4,02 см2 - продольная рабочая арматура, диаметр хомутов принимаем конструктивно, исходя из условий сварки

Ø6A-I с постоянным шагом S=100 мм с Аs=0,564 см2;

Проверка прочности по сжатой наклонной полосе

- коэффициент, учитывающий влияние поперечных стержней

, где

 , тогда

= 0,913

Тогда условие

 - удовлетворяется.

Окончательно принимаем хомуты Ø6А- I с

Конструирование арматуры колонны

Колонна армируется пространственными каркасами, образованными из плоских сварных каркасов. Диаметр поперечных стержней при диаметре продольной арматуры Ø25 в подвале и первом этаже здания согласно [2, прил.9] равен Æ8 А-III с шагом  по размеру стороны сечения колонны b = 300 мм, что менее .

Колонну трёхэтажной рамы расчленяем на 3 элемента длиной в 1 этаж каждый. Стык колонн выполняем на ванной сварке выпусков стержней с обетонированием, концы колонн усиливаем поперечными сетками. Элементы сборной колонны должны быть проверены на усилия, возникающие на монтаже от собственного веса с учётом коэффициента динамичности и по сечению в стыке до его обетонирования.

9.  Расчёт фундамента колонны

Сечение колонны 300×300 мм. Усилия колонны у заделки в фундаменте:= 1280,16 кН;

М = 6,796 кНм;

Эксцентриситет ео = М / N = 6,796 / 1280,16 = 0,5 см.

Расчётное усилие N=1280,16 кН.

Усреднённое значение коэффициента надёжности по нагрузке γf = 1,15.

Нормативное усилие Nn = 1280,16/1,15 = 1113,183 кН.

Грунты основания - пески пылеватые средней плотности, маловлажные; расчётное сопротивление грунта R0 = 0,25 МПа; бетон тяжёлый класса В15; Rbt = 0,75 МПа; γb2 = 0,9; арматура класса А-ІІ; Rs = 280 МПа. Вес единицы объёма бетона фундамента и грунта на его обрезах γ = 15 кН/м3.

Высоту фундамента предварительно принимаем равной Н = 135 см, глубину заложения фундамента Н1 = 150 см.

Площадь подошвы фундамента определяем предварительно без поправок R0 на её ширину и заложение по формуле:

м2.

Размер стороны квадратной подошвы а =  м. Принимаем размер а = 2,7 м (кратным 0,3 м).

Давление на грунт от расчётной нагрузки
р = N / А = 1999,75/ 2,7 · 2,7 = 274,314 кН/м2.

Рабочая высота фундамента из условия продавливания:

м.

Полную высоту фундамента устанавливаем из условий:

продавливания - Н = 70 + 4 = 74 см;

заделки колонны в фундаменте - Н = 1,5 hcol + 25 = 1,5 · 30 + 25 = 70 см;

анкеровки сжатой арматуры колонны Ø28 А-ІІ в бетоне колонны класса В15 - Н = 24d + 25 = 24·2,8+25 = 92,2 см.

Принимаем окончательно без перерасчёта фундамент высотой Н = 135 см, h0 =131 см - трехступенчатого. Минимальная толщина дна стакана 20 + 5 = 25 см.

Проверяем, отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента.=30-4=26 см условию прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении, начинающемся в сечении ІІІ - ІІІ (рис.), для единицы ширины этого сечения (b = 100 см):

= 0,5 (а - hcol - 2h0) Р = 0,5 (2,7- 0,3 - 2*1,31) 274,314 = -30,06 кН;

при с = 2,5 h0 =2,5*131=327,5 см, по формуле:

Q = 0,6·γb2·Rbt·h02·b = 0,6·0,9·0,75·26·100·100=105300 Н > -30060 Н - условие удовлетворяется.

Расчётные изгибающие моменты в сечениях І - І и ІІ - ІІ (рис.) по формулам:

М1 = 0,125·Р·(а - hcol)2·b = 0,125·274,314·(2,7 - 0,3)2·2,7 = 533,266 кНм;

МІІ = 0,125·Р·(а - а1)2·b = 0,125·274,314·(2,7- 0,9)2·2,7 = 299,962 кНм.

Площадь сечения арматуры:

Аs1 = М1/0,9 h0·Rs = 53326600 / 0,9·131·280·100 = 16,154 см2;

АsІІ = МІІ/0,9h0·Rs =29996200 / 0,9·131·280·100 = 9,086 см2.

Принимаем сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 10 Ø 14 А-ІІ с Аs = 15,39 см2 (в одну сторону) с шагом s = 300 мм.

Список использованных источников

1.       Железобетонные конструкции: Общий курс [Текст] : учебник для вузов / В. Н. Байков, Э. Е. Сигалов. - 5-е изд., перераб. и доп. - М. : Стройиздат, 1991. - 767 с. : ил. - (Учебники для вузов). - Предм. указ.: с. 762-767.

.         Проектирование каменных и крупнопанельных конструкций [Текст]: учебное пособие для строит. вузов/ Фалевич Б.Н., Штритер К.Ф. - М. : Высш. шк., 1983. - 192 с.

.         Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций [Текст]: учеб. пособие для строит. спец.вузов / Н. Н. Попов, А. В. Забегаев. - 2-е изд., перераб. и доп. - М. : Высш. шк., 1989. - 400 с. : ил. - Библиогр.: с. 399-400.

4.       Расчет изгибаемых железобетонных элементов по прочности [Текст]: учебное пособие / О. П. Рысева, В. Ю. Сетков ; Норильский индустр. ин-т. - Норильск, 2005. - 69 с. - Библиогр.: с. 68.

5.       Материалы для бетонных и железобетонных конструкций. Основные расчёты [Текст] : метод. указания по курсовому проектированию / Норильский индустр. ин-т; сост. О.П. Рысева, В.Ю. Сетков. - Норильск, 2005. - 38 с. - Библиогр.: с. 37.

6.       Строительные нормы и правила. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. СНиП 52-01-2003 [Текст] : [Утв. Госстроем России 30.06.03: Взамен СНиП 2.03.01-84: Срок введ. в действие 01.03.04]. - изд. офиц. - М. : Госстрой России, 2004. - 24 с.

.         СНиП 2,01.07-85*. Нагрузки и воздействия /Госстрой СССР. - М.: ЦНИИСК Госстроя СССР, 1996. - 36 с.

Приложение

Расчетные схемы загружений по программе Лира

Основная система

Постоянная нагрузка

Временная нагрузка (на двух смежных ригелях) + снеговая

Временная нагрузка (на двух крайних ригелях) + снеговая

Временная нагрузка (на центральном ригеле) + снеговая

Расчетная схема сочетания нагрузок № 1

(Постоянная + временная на двух смежных ригелях)

Эпюра моментов первого сочетания

Эпюра поперечных сил первого сочетания

Эпюра продольны сил первого сочетания

Значения внутренних усилий для расчётного ригеля № 16

Значения внутренних усилий для расчётной колонны № 7

Расчетная схема сочетания нагрузок № 2

(Постоянная + временная на двух крайних ригелях)

Эпюра моментов второго сочетания

Эпюра поперечных сил второго сочетания

Эпюра продольных сил второго сочетания

Значения внутренних усилий для расчётного ригеля № 18

Значения внутренних усилий для расчётной колонны № 7

Расчетная схема сочетания нагрузок № 3

(Постоянная + временная на среднем ригеле)

Эпюра моментов третьего сочетания

Эпюра поперечных сил третьего сочетания

Эпюра продольных сил третьего сочетания

Значения внутренних усилий для расчётного ригеля № 17

Значения внутренних усилий для расчётной колонны № 7

Единицы измеpения усилий: кН

Единицы измеpения напpяжений: Па

Единицы измеpения моментов: кН*м

Единицы измеpения pаспpеделенных моментов: (кН*м)/м

Единицы измеpения pаспpеделенных пеpеpезывающих сил: кН/м

Единицы измеpения пеpемещений повеpхностей в элементах: м

-----------------------------------------------------------------------

У С И Л И Я /НАПРЯЖЕНИЯ/ В ЭЛЕМЕНТАХ.

---------------------------------------------------------------------------

|  10_     4-1     4-2     5-1   5-2   6-1    6-2     7-1     7-2    8-1  |

|           5       5     9     9    13     13       6       6     10   |      

|           9       9    13     13    17      17      10      10     14   | 

-------------------------------------------------------------------------

|   1-                                                                    |

|N  -179.32 -179.32-123.98 -123.98 -66.951 -66.951 -417.19 -417.19-288.93 |

|M-7.0429  14.005 -19.520  18.164 -23.162  29.823  1.0797 -2.1852  2.4838 |

|Q 5.3970  5.3970  9.6627  9.6627  13.586  13.586 -0.83717 -0.837 -1.0585 |

|   2-                                                                   |

|N -190.05 -190.05 -146.37-146.37 -99.702 -99.702 -838.40 -838.40 -536.38 |

|M-4.3878  8.6728 -10.808  8.7169 -24.437  42.823 -13.010  25.939 -40.352 |

|Q 3.3489  3.3489  5.0065  5.0065  17.246  17.246  9.9871  9.9871  21.118 |

|3-                                                                       |

|N-528.06 -528.06 -314.75 -314.75 -99.286 -99.286 -824.62 -824.62 -530.11 |

|M-27.828  55.364 -80.755  79.304 -66.109  54.357  18.038 -36.118  53.449 |

|Q 21.331  21.331  41.040  41.040  30.889  30.889 -13.886 -13.886 -27.202 |

|   4-                                                                   |

|N-500.82 -500.82 -302.93 -302.93 -101.91 -101.91 -1196.5 -1196.5 -712.11 |

|M-21.847  47.046 -66.614  65.025 -61.421  55.317  5.0122 -6.4676  10.356 |

| Q17.665  17.665  33.753  33.753  29.933  29.933 -2.9435 -2.9435 -5.0167 |

-------------------------------------------------------------------------

|  10_   8-2   9-1   9-2    10-1    10-2    11-1    11-2    12-1    12-2 |

|       10    14    14       7       7      11      11      15      15   |

|       14    18    18      11      11      15      15      19      19   |

-------------------------------------------------------------------------

|   1-                                                                    |

| N    -288.93 -162.36 -162.36 -417.19 -417.19 -288.93 -288.93 -162.36 -162.36 |

|M-1.6445  2.8347 -4.7770 -1.0797  2.1852 -2.4838  1.6445 -2.8347  4.7770 | 

|Q-1.0585 -1.9517 -1.9517  .83717  .83717  1.0585  1.0585  1.9517  1.9517 |

|   2-                                                                   |

|N-536.38 -237.34 -237.34 -838.40 -838.40 -536.38 -536.38 -237.34 -237.34 |

| M42.008 -24.406  5.2099  13.010 -25.939  40.352 -42.008  24.406 -5.2099 |

| Q21.118  7.5940  7.5940 -9.9871 -9.9871 -21.118 -21.118 -7.5940 -7.5940 |

|   3-                                                                    |

|N-530.11 -237.76 -237.76 -824.62 -824.62 -530.11 -530.11 -237.76 -237.76 |

|M-52.639  35.331 -18.724 -18.038  36.118 -53.449  52.639 -35.331  18.724 |

|Q-27.202 -13.860 -13.860  13.886  13.886  27.202  27.202  13.860  13.860 |

|   4-                                                                    |

|N-712.11 -231.26 -231.26 -811.76 -811.76 -525.76 -525.76 -241.94 -241.94 |

|M-9.2085  6.5935 -9.2963  14.071 -24.407  39.669 -41.409  23.529 -8.1579 |

|Q-5.0167 -4.0743 -4.0743 -9.8665 -9.8665 -20.789 -20.789 -8.1249 -8.1249 |

-------------------------------------------------------------------------

|  10_  13-1  13-2  14-1    14-2    15-1    15-2    16-1    16-2    17-1 |

|        8     8    12      12      16      16       9       9      10   |

|       12    12      16    16      20      20      10      10      11   |

-------------------------------------------------------------------------

|    1-                                                                  |

|N-179.32 -179.32 -123.98 -123.98 -66.951 -66.951  4.2656  4.2656  4.0442 |

|M7.0429 -14.005  19.520 -18.164  23.162 -29.823 -33.525 -68.641 -63.972 |

|Q-5.3970 -5.3970 -9.6627 -9.6627 -13.586 -13.586  55.347 -67.052  61.199 |

|   2-                                                                    |

|N-190.05 -190.05 -146.37 -146.37 -99.702 -99.702  1.6576  1.6576  12.788 |

| M4.3878 -8.6728  10.808 -8.7169  24.437 -42.823 -19.481 -124.59 -190.88 |

|Q-3.3489 -3.3489 -5.0065 -5.0065 -17.246 -17.246  43.681 -78.718  223.30 |

|   3-                                                                   |

|N-528.06 -528.06 -314.75 -314.75 -99.286 -99.286  19.709  19.709  6.3934 |

| M27.828 -55.364  80.755 -79.304  66.109 -54.357 -136.11 -196.10 -106.53 |

|Q-21.331 -21.331 -41.040 -41.040 -30.889 -30.889  213.31 -233.30  61.199 |

|   4-                                                                   |

|N-196.25 -196.25 -148.91 -148.91 -98.975 -98.975  16.088  16.088  14.015 |

| M7.5698 -11.364  16.462 -14.533  25.693 -43.467 -113.66 -266.11 -249.29 |

|Q-4.8548 -4.8548 -7.9474 -7.9474 -17.733 -17.733  197.89 -248.71  235.68 |

--------------------------------------------------------------------------

|  10_  17-2  18-1  18-2    19-1    19-2    20-1    20-2    21-1    21-2 |

|       10    11    11      13      13      14      14      15      15   |

|       11    12    12      14      14      15      15      16      16   |

-------------------------------------------------------------------------

|   1-                                                                   |

| N4.0442  4.2656  4.2656  3.9233  3.9233  3.0301  3.0301  3.9233  3.9233 |

|M-63.972 -68.641 -33.525 -41.326 -66.347 -61.867 -61.867 -66.347 -41.326 |

|Q-61.199  67.052 -55.347  57.029 -65.370  61.199 -61.199  65.370 -57.029 |

|   2-                                                                   |

| N12.788  1.6576  1.6576  12.239  12.239 -1.2841 -1.2841  12.239  12.239 |

|M-190.88 -124.59 -19.481 -33.154 -120.31 -186.73 -186.73 -120.31 -33.154 |

|Q-223.30  78.718 -43.681  46.672 -75.727  223.30 -223.30  75.727 -46.672 |

|   3-                                                                   |

|N 6.3934  19.709  19.709 -10.151 -10.151  3.1898  3.1898 -10.151 -10.151 |

|M-106.53 -196.10 -136.11 -145.41 -192.47 -104.50 -104.50 -192.47 -145.41 |

|Q-61.199  233.30 -213.31  215.46 -231.15  61.199 -61.199  231.15 -215.46 |

|   4-                                                                   |

|N 14.015  3.0926  3.0926 -3.8206 -3.8206 -2.8782 -2.8782  9.7862  9.7862 |

|M-175.05 -110.97 -27.826 -126.44 -260.19 -244.39 -172.71 -107.77 -40.226 |

|Q-210.93  75.058 -47.341  201.01 -245.59  235.25 -211.36  72.458 -49.941 |

--------------------------------------------------------------------------

|  10_    22-1    22-2    23-1    23-2    24-1    24-2                    |

|         17      17      18      18      19      19                     |

|         18      18      19      19      20      20                      |

--------------------------------------------------------------------------

|   1-                                                                    |

| N    -13.586 -13.586 -11.634 -11.634 -13.586 -13.586                    |

| M    -29.823 -86.755 -81.978 -81.978 -86.755 -29.823                    |

| Q     66.951 -85.928  76.440 -76.440  85.928 -66.951                    |

|   2-                                                                    |

| N    -17.246 -17.246 -24.840 -24.840 -17.246 -17.246                    |

| M    -42.823 -118.70 -123.91 -123.91 -118.70 -42.823                    |

| Q     99.702 -124.99  112.35 -112.35  124.99 -99.702                    |

|   3-                                                                   |

| N    -30.889 -30.889 -17.028 -17.028 -30.889 -30.889                    |

| M    -54.357 -132.73 -114.01 -114.01 -132.73 -54.357                    |

| Q     99.286 -125.41  112.35 -112.35  125.41 -99.286                    |

|   4-                                                                    |

| N    -29.933 -29.933 -25.858 -25.858 -17.733 -17.733                    |

| M    -55.317 -117.93 -108.64 -131.87 -123.71 -43.467                    

| Q     101.91 -122.78  108.47 -116.22  125.72 -98.975                    |

--------------------------------------------------------------------------