Расчёт плиты на монтажные усилия
Содержание
1.
Исходные данные
.
Определение нагрузок, действующих на плиту
.
Определение усилий от расчётных нагрузок
.
Материалы плиты и их характеристики
.
Расчёт прочности плиты по нормативным сечениям
.
Расчёт прочности плиты по наклонным сечениям
.
Расчёт верхней полки плиты на местный изгиб
.
Расчёт монтажных петель
Литература
1. Исходные данные
Согласно задания на проектирование к расчёту
принята плита перекрытия с круглыми пустотами.
Конструктивные размеры плиты:
= 6300 мм.
= 1200 мм.
= 220 мм.
Проектируемая
плита семи пустотная, с диаметром круглых пустот:= 159 мм.
Конструкция
пола согласно заданию: асфальтное покрытие по шлакобетонному слою в 30 мм с
применением пенобетонной плиты 60 мм и пароизоляции 4 мм.
Временная
нагрузка на перекрытие принята согласно задания, её нормативное значение
составляет: = 4900 Па.
.
Определение нагрузок действующих на плиту
Определение
нагрузок приводим в табличной форме
Виды
нагрузок
|
Нормативная
Нагрузка Па
|
Коэф.
надёжности по нагрузке
|
Расчётная
нагрузка Па
|
Постоянная
нагрузка 1.Асфальтное покрытие. t= 0,03 ρ= 2100
2.
Шлакобетоны слой. t= 0,03 ρ= 16000
3.пенобетонна плитка t= 0,06 ρ= 5000
4. Пароизоляция - 1 слой рубероида. t= 0,004 ρ= 6000
5. ж./бетонная плита t= 0,11 ρ= 25000
|
630
480
300 24 2750
|
1.3
1.2
1.2 1.2 1.1
|
819
576
360 28.8 3025
|
Итого
постоянных =
|
4184
|
=
|
4808,8
|
Внешняя
нагрузка. Внешняя нагрузка согласно задания
|
4900
|
1.3
|
6370
|
Итого
временных =
|
4900
|
=
|
6370
|
Постоянная
нагрузка +
|
9084
|
+
=
|
11178,8
|
Расчётная распределённая нагрузка на 1м погонный
плиты составляет:
ρ= (g + p) · =
11178,8 · 1,2 = 13414Н/м = 13,4 Н/м.
. Определение усилий от расчётных нагрузок
Величина расчётного пролёта: =
-
2 ( );
Применяем =
6300 - 2 ( ) = 6115 мм.
Максимальный изгибающий момент от расчётной
нагрузки:
= =
=
62,63 кН · м
= =
=
40, 97 кН.
4. Материалы плиты и их характеристики
= 1,0
Характеристики бетона:
= 11,5
= 0, 90
Арматура рабочая класса А- III , с
характеристиками для предельных состояний первой группы.
= 356 МПа.
Арматура монтажная класса А - I, расчётное
сопротивление растяжения монтажной арматуры =
225 МПа.
Арматура поперечная проволочная, расчётное
сопротивление поперечной арматуры =
265 МПа.
Сварные сетки из проволочной арматуры арматуры
класса Вр - I , расчётное сопротивление растяжению =
375 МПа.
Армирование плиты производим 4 - мя сварными
плоскими каркасами К-1 и двумя сварными сетками С-1 в верхней и нижней полках
плиты.
. Расчёт плоскости по нормальным сечениям
Плиту рассчитываем как балку поперечного сечения
с задними размерами: · =
1200 · 220 мм. Проектируем плиту с семью пустотами. При расчёте поперечное
сечение плиты приводим к эквивалентному тавровому сечению. При этом площадь
круглых пустот заменяем прямоугольными отверстиями той же площади и того же
момента инерции.
Вычислить:
= 0,9d = 0,9 · 159
= 143,1 мм.
Высота верхней и нижней полок:
Приведённая толщина ребра таврового сечения: b =
-
7 · =
1200 - 1001 = 199мм.
Расчётная ширина сжатой полки таврового сечения:
b · f = -
(2· 15)мм = 1200 - 2 · 15 = 1170 мм.
Вычислим отношение:
= =
0,173
Т.к. =
0,173 ≥ 0,1, то в расчёт принимаем всю действительную ширину полки.
Рабочая высота сечения:
= -
=
220 - 30 = 190 мм, где = 30 мм - толщина
защитного слоя бетона.
Нормативное сечение плиты.
Эквивалентное тавровое сечение.
При расчёте железобетонных конструкций должно
выполняться условие:
≤ ·
· b ·
Вычислим: 0,35 · 11,5 · · 0,19 · 0,19 =
145,3 кН.
Условие выполняется, 40,97кН
≤ 145,3 кН - следовательно, размеры сечения и принятые материалы
удовлетворяют условию прочности сечения.
Определим случай расчёта таврового сечения по
несущей способности бетона сжатой зоны:
= ·
b · f
( -
)
= 11,5 · ·
1,17 · 0,038 ( 0,19 - ) = 106,8 · Н
· м = 106,8 кН ·м.
Проверим условие: =
62,63 кН · м ≤ = 106,8 кН · м.
При выполнении данного условия имеет место
первый случай расчёта таврового сечения, т.е расчёт принимает прямоугольное
сечение с размерами f / h = (1170 ·
220) мм.
Определяем значение вспомогательных табличных
коэффициентов:
= =
=
0,128
По таблице расчётных вспомогательных параметров
находим:
При =
0,128 ξ
=0,128
= 0,984.
При этом высота высота сжатой зоны бетона
составляет:
Х = ξ · =
0,128 · 190 = 24,32 мм ≤ f = 38,5 мм. То
есть нейтральная ось сечения проходит в пределах сжатой полки.
Требуемая площадь сечения рабочей арматуры:
= =
=
9,1 · =
9,1
По сортаменту арматурных стержней принимаем:
4Ø16 с =
8,04 с.
Поперечную арматуру принимаем из условия сварки
арматурных стержней:
= 0,25 · =
0,25 · 16 = 4 см.
Принимаем: Ø4 Вр
- I, с =
0,126 .
Монтажную арматуру принимаем из условия: =
+
(2….4)мм = 4+2 = 6 мм.
Принимаем Ø6 А
- I, с =
0,283 с.
6. Расчёт прочности плиты по наклонным сечениям
Проверим условие необходимости постановки
поперечной арматуры для проектируемой многопустотной плиты.
Расчетная максимальная поперечная сила: =
40,97 кН.
Несущая способность сечения по поперечной силе
определим из условия: = ;
здесь
- параметр
определяемый по формуле:
= φ
· (1+ φf) · Rbt · b · ;
здесь
φ
= 2,0 - для тяжёлого бетона
φf - коэффициент учёта
влияния свесов сжатых полок в многопустотной плите при 7 пустотах и 8 рёбрах.
φf = 8 · 0,75 · ( )
= 8 · 0,75 · ( ) = 0,284,
что удовлетворяет условию ≤
0,5.
Вычислим параметр :
= 2,0 · (1+0,284)
· 0,9 · ·
0,199 · 0,1 = 23,11 · Н·м
= 23,11кН·м
С - проекция наклонного сечения на
горизонтальную ось:
С= =
=
1,9 м ≥ 2 · = 2 · 0,19 = 0,38
Принимаем: С=2 · =
0,38 м.
Несущая способность бетона по поперечной силе:
= =
=
60,81 кН.
Получим =
60,81 кН ≥ = 40,97 кН - усилие
выполняется, несущая способность бетона рассматриваемого поперечного сечения
достаточна для обеспечения прочности плиты при действии максимально расчётной
поперечной силы. В этом случае постановка поперечной арматуры в каркасе К - 1
по расчёту не требуется. Поперечная арматура ставиться конструктивно.
На приопорных участках (длинной ¼
пролёта)
шаг поперечной арматуры принимается из условия =
=
110 мм. Округляем до ближнего меньшего значения кратного 50 мм. Принимаем =
100мм.
В средней половине пролёта шаг стержней
принят согласно СНиПа:
При h = 200 мм ≤ 300 мм → =
500 мм.
. Расчёт верхней полки плиты на местный изгиб
Для проведения расчета условно вырезаем полосу 1
м по верхней полке плиты перпендикулярно направлению пустот.
Рассматриваем эту полосу как многопустотную,
балочную плиту сечением b · h (1000 · 38 ) мм, монолитно связанную с рёбрами.
Расчётный пролёт такой балочной плиты принимаем равным размеру пустоты в свету,
т.е. =
159.
Определим расчётную нагрузку на 1 м погонный
рассматриваемой плиты балки:
От собственного веса полки плиты:
= f
· yf · p · 1 = 0,038 · 1,1 · 25000 · 1 = 1045 Н/м
- От веса полки:
= 1738 Н/м
Временная расчётная нагрузка на перекрытие:
Р = 6370 Н/м
Полная нагрузка:
q= +
+
p = 1045 + 1783 + 6370 = 9198 Н/м.
Расчётный изгибающий момент:
М = =
=
21,1 Н/м,
Рабочая высота сечения полки:
= f
- 15 = 38,5 -15 = 23,5 = 0,023 м, где толщина защитного слоя =
15 мм.
= =
=
0,003
По таблице находим значение вспомогательных,
расчётных коэффициентов: при = 0,003; 0,998.
Требуемая площадь поперечного сечения стержней
сетки:
= =
=
0,024 · =
0,02.
Принимаем для армирования полок плиты сетку с
рабочей арматурой в обеих направлениях класса:
С площадью поперечного сечения арматуры:
В продольном направлении 0, 40 с/м,
В поперечном направлении 0, 28 с/м.
. Определение диаметра монтажных петель
Плита проектируемая с 4 - мя петлями из стали
класса А - I, расположенными на расстоянии 700 мм от торцов плиты. Расчётная
нагрузка от собственного веса плиты:
Р = Kd ·γf · V · ρ =
= Kd ·γf · ( · ·
)
· ρ здесь:
Kd = 1,5 - коэффициент динамичности ,
γf = 1,1 - коэффициент
надёжности.
V = ( ·
·
)
- объём бетона; = ·
=
·
220 = 110 мм.= ( 6,3 · 1,2 · 0,11) =0,83
ρ = 25000 Н\
- плотность железобетона.
Вычислим:
Р = 1,5 · 1,1 · 0,83 · 25000 = 34237 Н =
34,23кН.
При подъёме плиты её вес может оказаться
переданным на 2 петли. При этом усилие на одну петлю составит:
N = = =
17,11.
Требуемая площадь сечения арматуры плиты:
= =
=
0,81 · =
0,81 .
Принимаем по сортаменту арматуру:
Ø12 А - I, с =
1,131 с.
Литература
плита нагрузка бетон
СНиП
2.03.01 - 84 «Бетонные и железобетонные конструкции» М 1989
СНиП
2.01.07 - 85 «Нагрузки и воздействия» М 1988г.
Берлинов
М.В, Ягунов Б.А « Строительные конструкции» М 1990г.