Сбор нагрузок на плиту перекрытия

Сбор нагрузок на плиту покрытия

2. Расчетно-конструктивный раздел

.1 Расчет фундаментной подушки под внутреннюю стену

Требуется рассчитать и сконструировать фундамент под внутреннюю стену кафе по данным:

. Место строительства г. Уральлск

. Грунт основания - суглинок с параметрами:

(е=0,75; I_L = 0,25; ү_ll = 2,05 т/ м³; ф = 23^о; Е = 17 МПа; R_о = 0,24 МПа).

Определение требуемых размеров фундамента

1.      расчетная схема

2.      подсчет нагрузок

нормативная N^нпокр=q^н*Агр=5427*6,03=32,72 КН (2.1)

расчетная Nпокр=q^* Агр=6515х6,03=39,29 КН (2.2)

сосредоточенная от перекрытия

нормативная N^нпер=5,57х6,03х2=67,77 КН (2.3)

расчетная Nпер=6,63х6,03х2=79,96 КН (2.4)

сосредоточенная от стены

нормативная N^н ст =Н*В*hст*p*q=25,2 х 1 х 0,38 х 2000 х 9,81=187,9 КН (2.5)

расчетная Nст= N^н ст*γ_f=187,9 х 1,1=206,7 КН (2.6)

суммарная вертикальные нагрузки на фундамент на уровне планировочной отметки

нормативная N^н = N^нпокр +N^нпер + N^н ст=29,42+67,17+45,6=141,2 КН (2.7)

расчетная Nст= Nпокр+ Nпер+ Nст=34,95+79,96+50,16=165,07 КН (2.8)

.        определяем предварительную ширину подошвы фундамента по формуле:

Атр= N^н / R₀ -γср*d_ф=141,2/450-20*1,5=1,34 м (2.9)

Требуемая ширина подошвы фундамента

Втр=Атр/В=1,34/1=1,34 м (2.10)

Принимаем типовую подушку

Ф16 В=1,6 м L=2,38 м h=0,3 м m=2150 кг

Находим расчетное давление на грунт

R=γ_c1γ_c2/k (Мγ*kz*b*γ_II+Mq*d₁*γ_II+(Mq-1) d (2.11) _bγ_II+Mc*C₁₁)=1.25*1/1.1 (0.69*1*0.6*20.5+3,65*1,5+6,24*25)=193,8КПа

Вес 1 м фундаментной плиты Ф 16 m=2150 кг

Gф=9,81*2150/2,38=8,86 КН

Вес стены фундамента состоящей из 2-х блоков Ф-24-6

Gст=9,81*/2*1300/2,38=10,7КН

Вес грунта

Gст=2*0,1*1,8*0,018=7 КН

Рср=(124,9+5,5+16,0+7)/1*0,8=189,0МПа

Условие Рср< R выполняется, следовательно принимаем Ф-16

Поперечная сила у грани стены

Q=Рср*1 (а_ф -в)/2=0,19*1 (0,8-0,4)/2=0,038МН (2.12)

Проверяем условие

Q< φ_bR_bt*b*h₀ (2.13)

,038<0,6*0,75*0,8*0,265=0,0954

,038<0,095 условие выполняется, и установка поперечной арматуры не требуется.

Изгибающий момент в сечении плиты у грани стены

М=0,125*р_ф(а_ф -в)²*в=0,125*0,19 (0,8-0,4)²*1=0,0038МН*м (2.14)

В качестве рабочих стержней принимаем арматуру А-III с Rs=365МПа

Требуемая площадь сечение арматуры Аs=0,0038*М/0,9

h_0* Rs=0,0038/0,9*0,265*365=0,4*10^-4 м² =0,4см²

На подушку необходимо n=ln/8+1=2400/8+1=13 ст

Аs=0,4*1/13=0,031 м²

Принимаем 13О6 А-III (Аs=13*0,283=3,68 см²)

Шаг стержней S=200 мм

Продольная арматура О3 Вр-I

2.2 Расчет многопустотной плиты перекрытия ПК63-15

Исходные данные: плита будет изготавливаться по поточно-агрегатной технологии с электротермическим натяжением арматуры на упоры и тепловлажностной обработкой.

Бетон тяжелый класса

Продольная напрягаемая арматура класса А-IV

Поперечная арматура и сварные сетки из стали Вр-I

Монтажные петли из арматуры классаА-I

Плита армируется по типовой схеме и предназначена для покрытия гражданского малоэтажного здания.

Назначение здания: Кафе-столовая на 50 мест.

Максимальная нагрузка на плиту с полом из керамической плитки

. Керамическая плитка - 10 мм

. Раствор М150 - 20 мм

. Стяжка М50 - 30 мм

. Ж/б плита перекрытия

Расчетные характеристики материалов

Бетон класса В15 Rв=8,5МПа

Rвγ_в2=8,5*0,9=7,65МПа

Rвt=0,75МПа

Rвt γ_в0=0,75*0,9=0,675МПа

Rв, sn=11МПа

Rвt, sn=1,15МПа

Ев=20,5*10³МПа

Напрягаемая арматура класса А-IV Rs=510Мпа

Rs, ser=590МПа

Еs=190*10³МПа

Поперечная арматура и сварные сетки из стали Вр-I

О3 Вр-I Rs=375Мпа Rsw=270МПа

О4 Вр-I Rs=315Мпа Rsw=265МПа

О5 Вр-I Rs=360Мпа Rsw=260МПа Еs=170*10³МПа

Схема опирания плиты ее конструктивные и расчетные размеры

Пролет и номинальная длина Lн=6300 мм

Конструктивная длина Lк= Lн-80-70=6300-80-70=6150 мм

Длина опоры: Lоп=120 мм

Расчетный пролет Lо= Lк - Lоп=6150-120=6030 мм

Конструктивная ширина Вк=1490 мм. Толщина плиты h=220 мм

Плита свободно опирается кирпичные стены, следовательно, ее можно рассчитывать как однопролетную неразрезную балку со свободным опиранием на концах.

Расчетная схема и расчетные усилия

Формулы расчетных усилий М=q*Lо²/8; Q= q*Lо/2 (2.15)

q-нагрузка на 1 пог. метр длины плиты.

Для определения погонной нагрузки необходимо найти равномерно распределенную нагрузку на 1 м²

Поверхности плиты с учетом нагрузки от собственного ее веса

Нагрузка на 1 м² плиты

Погонная нормативная нагрузка на плиту q^н= q^н*В=5572*1,5=8358 н/м

В-ширина плиты

Погонная расчетная нагрузка q= q*В=6632*1,5=9948н/м=9,948 кн/м

Изгибающий момент от нормативной нагрузки

М^н = q^н *Lо² /8=8358*6,03²/8=37882=37,88 кн*м

Изгибающий момент от расчетной нагрузки

М = q *Lо² /8=9948*6,03² /8=44819=44,82 кн*м

Поперечная сила от нормативной нагрузки

Q=q^н*Lо/2=8358*6,03/2=25132=25,13 кн

Поперечная сила от расчетной нагрузки

Q= q*Lо/2=9948*6,03/2=29733=29,73 кн

Расчетное сечение

Расчетным сечением многопустотной плиты является тавровое сечение. Для определения расчетных размеров таврового сечения заменим круглое сечение пустоты эквивалентным квадратом и найдем размер стороны квадрата

а_кв= 12*Ix/A=12*3136/198=13,8 см=П*d⁴ /64=3.14*15.9⁴ /64=3136cм⁴

А=П*d² /4=3,14*15,9² /4=198 cм²

Тогда толщина полки таврового сечения

h_f=h - а_кв/2=22-13.8/2=4.1cм

Толщина ребра таврового сечения Вр=Вн-n* а_кв=146-7*13,8=49,4 см

n-количество пустот в плите.

Расчет прочности по нормальным сечениям

Схема расчетного сечения

1.      Величину предварительного назначаем σsр=0,75*Rs, ser=0,75*590=443МПа (2.17)

Отклонение от величины предварительного напряжения

Р=30+360/L =30+360/6,15=88,53 МПа (2.18)

Проверяем условие

Rs, ser-Р> σsр 590-88,53=501,47>443МПа

σsр>0,3* Rs, ser 443>0,3*590=177МПа

условие соблюдается

Окончательно оставляем величину предварительного напряжения арматуры σsр=443МПа

2.      Определяем случай расчета таврового сечения

Момент воспринимаемый сечением при х= h`_F

М _F= Rв* b`<sub>F</sub>*h`_F(h₀-0,5 h`_F)=7,65*10⁶*1,46*0,041 (0,19 - (2.19) 0,5*0,041)=0,0778*10⁶Па=77,8кН*м

М=44,82кН*м< М _F=77,48кН*м

Нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное шириной В=146 см и высотой h=22 см.

3.      Определение граничных коэффициентов

ω=α₁-0,008 Rв=0,85-0,008*7,65=0,787

α₁=0,85 для тяжелого бетона

 (2.20)

4.      Определяем случай расчета прямоугольного сечения

 (2.21)

Имеем первый случай расчета прямоугольного сечения

Из таблицы коэффициентов при А₀ =0.09

. Коэффициент условия работы арматуры:

 (2.22)

-для арматурыры кл. А-IV

-для арматурыры кл. А-V, В-II, К-7, К-19

-для арматура кл. А-VI

Принимаем

. Требуемая площадь напрягаемой арматуры

 (2.23)

Принимаем 5

Схема армирования напрягаемой арматурой. Напрягаемая арматура размещается отдельными стержнями в ребра плиты не реже чем через 2 пустоты.

Определение геометрических характеристик приведенного сечения

Отношение модулей упругости

а) Площадь приведенного сечения

А_red = A_B +n*A_SP=b`<sub>F</sub> * h`_F +(h - h`_F)*b_P+ uA_SP=149*4,1+(22-4,1)*49,4+7.92*3,93=1526,3см²

б) Статический момент площади приведенного сечения относительно оси 1-1.

_red=S_B+n *S_SP=b`<sub>F</sub>*h`_F +(h-h`_F/ 2)+ (h-h_B)*b_P(h-h_F/2)+uA_SP*a_SP= 149*4,1 (22-4,1/2)+(22-4,1)*9830,7*(22-4,1/2)+7,92*3,93*3=12280,8см³

в) Расстояние от нижней грани до центральной тяжести приведенного сечения.

_red=S_red/A_red=20335/1573,2= 12,93 см

г) Расстояние от верхней грани до центральной тяжести приведенного сечения.

_red= h-y_red= 22-12,93=9,67 см

д) Эксцентриситет усилия в напрягаемой арматуре относительно центральной тяжести сечения.

_op= y_red-a_SP= 12,93-3=9,93 см

е) Момент инерции приведенного сечения

_red= I в+ nI= b`<sub>F</sub>(h`_F)³ + b`<sub>F</sub>*h`_F(y_red - h`<sub>F</sub>/2)<sup>2</sup>+ b<sub>P</sub>(h - h`_F)³/12+ b_P(h - h`_F)

(y_red-(h-h`_F)/2)²+n*A_SP*е_ор²=149*4,1³/12+149*4,199 (9,67-4,1/2)²+49.4 (22-4.1) (12.93-22*4.1/2)²+7.92*3.93*9.93²=76307cм²

ж) момент сопротивления относительно нижней грани

_red=I_red/y_red=76367/12,93=5902см³

и) момент сопротивления относительно верхней грани

W`<sub>red</sub>= I`_red/y`_red=76307/9,07=8415 см³

Потери предварительного напряжения и усилие обжатия бетона

1. σ₁=0,03* σ_SP=0,03*443=13,3МПа

. Потери от температурного перепада

σ₂=0 тк упоры находятся в камере и пропариваются одновременно.

3. Потери от деформации анкеров и стальной формы σ₃=0 σ₅=0 т.к. они должны быть учтены при определении длины заготовки арматуры из условий обеспечения начального предварительного напряжения усилие предварительного обжатия с учетом этих потерь при g_sp=1

=g_sp(σ_sp-σ₁) - A_sp=1 (443-13.3) - 9.86-100=423684.2н=423.68 кн

. Потери от быстропотехающей ползучести бетона при обжатии.

Для определения этой потери определим напряжение обжатие в бетоне на уровне ц.т. арматуры:

σ=R/A _red +Rе_оп/I _red *y; y=е_op=9.92 см

σ_вр=423.68*10³/1573.2*10⁴+423.68*10³*0.0993*0.0993/76307*10=0.2693*

⁷+0.0547*10⁸=0.8163*10⁷Па=8.163 МПа

Передаточная прочность бетона_вр=0.7B=0.7*15=10.5 МПа, В-класс бетона.

Потери от ползучести:

σ=40* σ_вр/R_вр*0,85 или σ_вр/R_вр< a

σ=0.85*40*a+0.85*90*b(σ_вр/R_вр-a) при σ_вр/R_вр>a

σ_вр/R_вр=8.163/14=0.583>a=0.5 при R_вр<15 МПа; b=2.5

σ_в=0.85*40*0.5+0.85*90*2.5 (0.583-0.5)=37.12 МПа

Первые потери σ_п=σ₁+σ₂+σ₃+σ₄+σ₅+σ₆=13.3+0+0+0+37.12=50.42 МПа

Напряжение в арматуре с учетом первых потерь:

σ_sp1= σ_sp-Asp=392,58*9,86*100=387080н=387,08кН

напряжения после обжатия

σ_вр=Р₁/A_red+Rе_оп/I _red *y=387,08/1513,2*10^-4+387,08*10³*0,0993/76307*

10^-8*0,0993=0,746*10⁷Па <0,95* R_вр=13,3МПа

напряжения не превышают предельно допустимые значения

потери происходящие после обжатия

а) от усадки σ₈=35МПа

б) от ползучести

σ₉=150*a σ_вр/R_вр=150*0,85*0,53=67,57МПа

вторые потери:

σ_п2=σ₁+σ₂=50,42+102,57=153МПа

усилия обжатия с учетом всех потерь

₂= (σ_sp-σ_п)* Asp=(443-153)*3,93*100=285940н=285,91кН

Расчет прочности по наклонным сечениям

. Определяем значение коэффициента φ_f

φ_f=0.75*(b`<sub>F</sub>-в<sub>р</sub>) h`_F/ в_р*h₀=(149-49,4)*4,1/49,4*19=0,435<5

2. Определяем значение коэффициента φ_п

φ_п=0,1*N/ R_{вt -} b_p*h₀

N= R₂=285.94кН

φ_п=0,1*285,94/0,81*10⁶*0,494*0,19=376*10^-3=0,376<5

(1+φ_f +φ_п)=(1+0,435+0,376)=1,811>1,5

принимаем (1+φ_f +φ_п)=1,5

. Вычисляем значение Мв

Мв=φ_в2(1+φ_f+φ_п)*R_вt*h₀²=2*1,5*0,675*10⁶*0,494*0,19²=0,0378*10⁶н*м=37,8кН*м

Φ_в2=2 для тяжелого бетона

. Длина проекции наклонной трещины

l₀=Мв/0,5 Q<2* h₀

l₀=37,8/0,5*24,3=3,11>2* h₀=0,38

принимаем l₀=0,38

. Поперечное усилие в сжатом бетоне

Qв=Мв/ l₀=37,8/0,38=99,5кН

6. Проверяем необходимость расчета поперечной арматуры

Qв=99,5кН>Q=29,7кН поперечная арматура по расчету не требуется и устанавливают ее на основании конструктивных требований. Диаметр поперечной арматуры принимаем наименьший Ø 3Вр-1

шаг поперечной арматуры на приопорном участке

S<h/2=220/2=110 принимаем S=100 мм

Так как в середине пролета поперечная сила равна нулю Q=0, каркасы устанавливаем только на приопорных участках

Длину каркасов принимаем приблизительно равной 1/4 l_к

/4 l_к=1/4*6150=1537,5

принимаем длину каркаса l_к=1550 мм

1.      Проверка прочности бетона между трещинами

Q=0,3* φ_w1* φ_в1 *R_вt* в*h₀= 0,3*1,042*0,9*7,65*10⁶*0,494*0,19=224кН

φ_w1=1+5ύ*м_w=1+5Еs/Eb*As_w/bp*s=1+5*170*10³/24000*0,586/49,4*10=1,042

Еs=170*10³МПа для Вр-1

Eb=24*10³МПа для В

As_w=n* As_w=5*0.071=0.355cм ²

N=5 количество каркасов в сечении плиты.

Количество каркасов принимается равной количеству стержней напрягаемой арматуры

Φ_в1=1 - b*R_в=1-0,01*10,35=0,897=0,9

Q=29,7кН< Qсеч=224кН

Прочность бетона достаточна.

Расчет полки

Полка рассчитывается как многопролетная балка шириной 1 метр, опирающаяся на ребра.

Величина пролета равна диаметру пустоты. Так как, пролеты очень малы, расчетные изгибающие моменты практически при любых действующих эксплуатационных нагрузках малы, а потому расчетная площадь арматуры не превышает площадь арматуры стандартной сетки

Вр-1 - (*200)+(*100)/3Вр-1 - (*200)+100

имеющий фактическую площадь поперечной арматуры на 1 пог.метр длины Asпог=0,288 cм ² поэтому полку без расчета армируем указанной сеткой

Расчет монтажной петли

Нагрузка на одну монтажную петлю

Fn=m*g*γ_g/n=2950*9.81*1.3/3=9646,5н

m=2950 кг масса плиты

γ_g=1,3 коэффициент динамичности

n=3 количество работающих петель

требуемая площадь арматуры

Аsn= Fn/Rs=9646,5/225*10⁶=43,85*10^-6=0,43см²

По сортаменту принимаем О8А-1 (Аs=0,503 см²)

Плиту армируем скрытой петлей, размещаемой в пустоте плиты.

3. Организация строительства и технология строительного производства

.1 Организация строительства

Разработка проекта организации строительства (ПОС) имеет своей целью обеспечить своевременный ввод в действие производственных мощностей, общественных сданий с наименьшими затратами при высоком качестве работ за счет строительства.

Проект организации строительства составляют на весь период строительства, на весь его комплекс.

Для несложных объектов проект организации строительства составляется в сокращенном объеме:

календарный план строительства с выделением работ подготовительного периода;

строительный генеральный план;

ведомость объемов строительных,

монтажных и специальных работ,

графиков потребности материалов,

строительных машин и механизмов;

краткая пояснительная записка.

Составление карты трудового процесса на возведение кирпичной стены и организация процесса кладки и монтажа поэтажных конструкции.

Номенклатура работ по карте:

.кладка наружных стен средней сложности толщиной 640 мм

.кладка внутренних стен толщиной 380 мм

. укладка и монтаж плит перекрытий и покрытий

.монтаж лестничной площадки и маршей, установка ограждений

.установка и монтаж сборных крупнопанельных перегородок

. установка подмостей

.подъем кирпича, перемычек

.подъем раствора

.установка оконных и дверных блоков

Объемы работ и калькуляция трудовых затрат по выполнению строительных процессов кирпичной кладки рассчитаны в соответствии с единицами измерения по ЕНиР.

Ведомость определения номенклатуры и объемов работ

Режим труда принят из условия высокого оптимального темпа выполнения трудовых процессов. Продолжительность отдыха составляет 12% от общего объема трудовых затрат. Продолжительность подготовительно - заключительных работ 4% в соответствии «Руководством технического нормирования труда в строительстве»

Описание технологического процесса

Процессы, выполняемые для кладки стены 1-этажа строящегося здания

. выполняется каменная кладка наружных и внутренних стен первого яруса 1 - захватки

. подготовка рабочего места для каменщиков во 2 - захватке

. выполняется каменная кладка наружных и внутренних стен первого яруса, 2 - захватки

. подготовка рабочего места для каменщиков; второго яруса в

- захватке

. выполняется каменная кладка наружных и внутренних стен второго яруса 1 - захватки

. подготовка рабочего места для каменщиков; второго яруса во

- захватке

. выполняется каменная кладка наружных и внутренних стен второго яруса 2 - захватки

. подготовка рабочего места для каменщиков; третьего яруса в

- захватке

. выполняется каменная кладка наружных и внутренних стен третьего яруса 1 - захватки

. монтаж лестничных площадок, маршей, перегородок, плит перекрытий 1 этажа 1-захватки

подготовка рабочего места для каменщиков; третьего яруса во 2 - захватке

. выполняется каменная кладка наружных и внутренних стен третьего яруса 2 - захватки

. монтаж лестничных площадок, маршей, перегородок, плит перекрытий 1 этажа 1-захватки

.монтаж лестничных площадок, маршей, перегородок, плит перекрытий 1 этажа 2-захватки.

Все эти процессы повторяются при кладке стен 2 этажа, затем монтируются плиты покрытия.

Плиты перекрытия и покрытия монтируют с помощью многоветвевого уравновешивающегося стропа начиная от пролета.

Ведомость объемов общестроительных работ

3.2 Выбор методов производства работ

Для возведения кирпичной стены объекта применяется поточно-конвейерный (кольцевой) метод. Проектируя поточную организацию процесса возведения поэтажных конструкции, его расчленяют на простые процессы и устанавливают их ритмичное и согласованное выполнение во времени и пространстве. Здание делится на захватки. На одной из них возводят стену на всю высоту этажа и выполняют сопутствующие работы, а на второй тем временем монтируют сборные конструкции.

Длительность кладочных и монтажных работ на захватке должна быть одинаковой. Закончив кладку этажа, каменщики переходят на вторую захватку.

При работе одним краном на двух захватках достигают высокой производительности труда, выполняя в первую смену кладку стен на высоту одного яруса, во вторую монтаж перекрытий, элементов лестничных клеток и других сборных элементов, а в третью подготавливая фронт работ для каменщиков.

Контроль качества каменных работ

Качество выполненных каменных работ необходимо контролировать систематически применяя соответствующие инструменты и приспособления (уровень, отвес, складной метр, рулетка, шаблон и др)

Возможные отклонения от проектных размеров каменных конструкций не превышали допускаемых значений указанных в СНиП11-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции».

Для обеспечения требуемого качества выполненной кладки каменщик, в процессе кладки должен следить за тем, чтобы применялись кирпич и раствор, указанные в проекте, проверять правильность перевязки и качество швов и кладки, правильность установки закладных деталей и связей.

В сухую и жаркую, ветреную погоду кирпич нужно смачивать водой перед укладкой. Правильность закладки углов проверяют деревянным угольником. Горизонтальность углов кладки на каждом ярусе контролируют правилом и уровнем не реже двух раз. Вертикальность поверхностей стен и углов проверяют уровнем и отвесом также не реже двух раз на каждом ярусе.

Периодически проверяют толщину швов. Качество применяемых материалов и изделий устанавливают по паспортам заводов изготовителей, а качество раствора по актам лабораторных испытаний. В процессе кладки также ведут геодезический контроль.

Толщину швов проверяют следующим образом, замеряют 5-6 рядов кладки и определяют среднюю толщину шва. Например, если при замере 5 рядов кладки стены ее высота составила 400 мм, то средняя высота одного ряда кладки будет 400:5=80 мм и средняя толщина шва за вычетом толщины кирпича составит 80-65=15 мм.

Средняя толщина горизонтальных швов кирпичной кладки в пределах высоты этажа должна составлять 12 мм, а вертикальность 10 мм. Толщина отдельных вертикальных швов должна быть не менее 8 мм и не более 15 мм.

В местах примыкания перегородок выполнить выпуск кирпичей не менее 3-х раз на этаж по высоте. При сдаче каменных конструкции, выполненных в зимнее время, основным документом, предъявляемым приемной комиссией, является журнал производства работ.

Указания по производству работ в зимних условиях

Проект разработан для производства работ в летних условиях. Строительные работы в зимних условиях должны производиться с соблюдением требований разделов СН и П.

Рабочие чертежи, предназначенные к производству работ в зимних условиях, должны иметь указания проектной организации, выполнившей привязку проекта, о произведенной проверке конструкции и возможности их применения в зимних условиях.

Возведение фундаментов на замерзшем основании не допускается.

Грунты основания должны быть защищены от промерзания, как в период производства работ, так и после их окончания.

Засыпку пазух производить талым грунтом только после устройства бетонной подготовки под полы, укладки перекрытия над подвалом и выполнения обмазочной гидроизоляции.

Замоноличивание швов между панелями перекрытия выполняются раствором марки «100» с добавками, обеспечивающими приобретение раствором 25% прочности до его замораживания. Перед замоноличиванием швов производится их очистка от снега и наледи.

Кирпичную кладку выполнять способом замораживания раствора. Снижение конечной прочности кладки, выполняемой в летних условиях, компенсируется повышением марки раствора в зависимости от среднесуточной температуры на период возведения кладки:

при t =до -20⁰ С - марки «50»

при t = до -30⁰ С-марки» 75»

Кирпич стен должен быть Мрз-15, а участки фундаментов выполнять из полнотелого кирпича Мрз-25.

Температура раствора в момент его применения должна быть не менее:

+10⁰С при t воздуха до - 10⁰С

+15⁰ С при t воздуха до - 20⁰С

+20⁰ С при t воздуха ниже - 20⁰С          

. Особое внимание следует обратить на перевязку стен, плотность заполнения, горизонтальность швов, вертикальность кладки.

Толщина швов кладки должна быть не более 10-12 мм.

Поливка кирпича и заливка швов жидким раствором запрещается.

.В уровне перекрытий уложить стальные связи из арматуры 8АI в углах и местах пересечения и примыкания стен.

Связи должны заходить в каждую из примыкающих стен на 1-1,5 м и заканчиваться на концах анкерами.

.перед наступлением весенних оттепелей и на весь период оттаивания и последующего твердения кладки необходимо:

А) заделать монтажные гнезда, борозды и другие ослабления несущих конструкций.

Б) удалить с перекрытий случайные, не предусмотренные проектом нагрузки (строительный мусор, остатки строительных материалов, снег).

В) все несущие перемычки в проемах наружных и внутренних стен, выполненных в зимних условиях подпереть упор стойками на встречных клиньях.

Г) вести наблюдение за оттаиванием кладки с принятием в случае необходимости мер, обеспечивающих устойчивость конструкции.

ТЭП к календарному плану