Часы
суток
|
Расход
воды, %
|
Расход
воды, м3/ч
|
Подача
воды насосами, м3/ч
|
Поступление
воды в бак башни, м3/ч
|
Расход
воды из бака башни, м3/ч
|
Остаток
воды в баке башни
|
Количество
работающих насосов
|
0-1
|
3,85
|
866
|
777
|
0
|
89
|
41
|
2
|
1-2
|
3,00
|
675
|
777
|
102
|
0
|
143
|
2
|
2-3
|
3,10
|
698
|
777
|
80
|
0
|
222
|
2
|
3-4
|
3,00
|
675
|
777
|
102
|
0
|
324
|
2
|
4-5
|
3,85
|
866
|
777
|
0
|
89
|
235
|
2
|
5-6
|
3,85
|
866
|
777
|
0
|
89
|
146
|
2
|
6-7
|
3,60
|
810
|
807
|
0
|
3
|
143
|
2/3
|
7-8
|
4,60
|
1035
|
1050
|
15
|
0
|
158
|
3
|
8-9
|
5,35
|
1204
|
1050
|
0
|
154
|
4
|
3
|
9-10
|
4,10
|
923
|
1050
|
128
|
0
|
131
|
3
|
10-11
|
4,60
|
1035
|
1050
|
15
|
0
|
146
|
3
|
11-12
|
4,45
|
1001
|
1050
|
49
|
0
|
195
|
3
|
12-13
|
5,20
|
1170
|
1050
|
0
|
120
|
75
|
3
|
13-14
|
5,00
|
1125
|
1050
|
0
|
75
|
0
|
3
|
14-15
|
4,60
|
1035
|
1050
|
15
|
0
|
15
|
3
|
15-16
|
4,50
|
1013
|
1050
|
38
|
0
|
53
|
3
|
16-17
|
4,70
|
1058
|
1050
|
0
|
8
|
45
|
3
|
17-18
|
4,25
|
956
|
1050
|
94
|
0
|
139
|
3
|
18-19
|
4,75
|
1069
|
1050
|
0
|
19
|
120
|
3
|
19-20
|
4,65
|
1046
|
1050
|
4
|
0
|
124
|
3
|
20-21
|
3,75
|
844
|
1050
|
206
|
0
|
330
|
3
|
21-22
|
4,00
|
900
|
777
|
0
|
123
|
207
|
2
|
22-23
|
3,65
|
821
|
777
|
0
|
44
|
163
|
2
|
23-24
|
3,60
|
810
|
777
|
0
|
33
|
130
|
2
|
итого
|
100,00
|
22500
|
22500
|
846
|
846
|
|
|
Определение спорного часа и времени включения и
выключения агрегатов.
Суммарная подача насосов меньше расчетной на qр
= 30 м3/ч. Спорный час принимаем в 6-7 часов утра и увеличиваем
подачу насосов в этот час (изначально было 2).
Таким образом, время включения насоса (переход с
2 рабочих агрегатов на 3) должен осуществляться не в 6 часов, а позже на
величину x(мин), которая
составляет:
Таким образом, время включения насоса 6:07,
время выключения 21:00.
. Определение диаметра и высоты бака башни
Wрег
- необходимый регулирующий объем бака водонапорной башни. Принимается по
таблице суточного водопотребления.
Wпож
- неприкосновенный объем воды на тушение 3 наружных и 1 внутреннего пожара в
течение 10 минут.
qн
- Расход на внешний пожар.
qвн
- Расход на внутренний пожар. Принимается 2 струи по 2,5 л/с
По полученному значению W
подбирается типовой бак, и определяются его размеры.
Принимаем железобетонную башню с ж/б баком
объемом 400 м3
Диаметр бака:
Высота бака:
3. Определение диаметров всасывающих
и напорных водоводов
Для насосной станции I категории
надежности количество напорных водоводов должно быть не менее 2. При подборе
диаметров пользуются таблицами Шевелева и рекомендациями СНиП.
Диаметр на всасывающей линии
принимаю по половине расхода 525м3/ч = 146л/с и скорости 0,7-1,5м/с по
СНиП
dу = 500мм
i = 1,55
v = 0,741м/с
При поломке 1 водовода и расходе
100%:
i = 5,767
v = 1,481м/с
Диаметр на напорной линии принимаю
по половинному расходу 525м3/ч = 146л/с и скорости 1-3м/с по СНиП
dу = 400мм
i = 4,73
v = 1,156м/с
При поломке 1 водовода и расходе
70%:
i = 9,251
v = 1,623м/с
Также по таблицам Шевелева принимаю
водоводы:
На участке насос - напорная линия:
Q = 97л/с
dу = 250мм
i = 23,295
v = 1,914м/с
На участке всасывающий водовод -
насос:
Q = 97л/с
dу = 300мм
i = 8,681
v = 1,319м /с
. Определение потерь напора во
всасывающих и напорных водоводах и внутри насосной станции
Потери в водоводах:
Где: в - коэффициент, учитывающий
местные потери на водоводах;
i - гидравлический
уклон водоводов;
Lн.в. - длина
напорной линии;
Lвс.в. - длина
всасывающей линии;
.
Потери внутри насосной станции на
данном этапе проектирования принимаем hн ст = 2,0м.
Это значение будет уточнено после
установки оборудования внутри насосной станции.
насос водовод дренажный
напор
5. Определение потребного напора
насосов в случае максимального водопотребления
В час максимального водопотребления
Статический напор Hст равен:
Отметка поверхности воды у
водонапорной башни:
Отметка поверхности земли у
водонапорной башни zбаш по заданию
равна 42,0м.
Высота бака водонапорной башни hбак принимаем
6,4м.
Потери в насосной станции hн ст в первом
приближении примем 2,5м.
В час максимального водопотребления
и пожаротушения:
Статический напор Hст равен:
Где Z - Отметка
поверхности земли в расчетной точке при пожаре (по заданию).
. Определение расхода, который
должен обеспечивать насос в случае максимального водопотребления и
пожаротушения
Определение хозяйственно питьевого и
противопожарного расхода одного насоса.
qп - Расход
одного насоса на пожар;
m -
количество пожаров;
n -
количество насосов.
Сравнение отметок, чтоб выбрать
режим подачи при пожаре:
Неравенство не выполняется, расход
станции будет равен хозяйственному расходу и башню при пожаре отключать не
потребуется.
. Подбор насосов и уточнение их
параметров
При определении количества резервных
агрегатов руководствуются рекомендациями СНиП, в зависимости от категории
надежности станции и количества рабочих насосов.
В нашем случае, для 3 рабочих
агрегатов будет предусмотрено 2 резервных насоса.
Выбор насоса осуществляется при
следующих параметрах:
Расход:
Напор:
На станции будут использоваться
насосы фирмы Grundfos HS
150-125-381/379
Характеристики:
Расход:
Напор:
Доп. кав. запас NPSH:
КПД составляет 84,7%
Мощность на валу: P2 = 54,0 кВт
(полная характеристика находится в
приложении)
Рис. 2
Рабочее колесо стачивается 381мм до
379мм.
. Определение геометрически
допустимой высоты всасывания
Допустимый кавитационный запас
Потери во всасывающем трубопроводе:
Атмосферное давление Pа/сg = 10,33м.
Парциальное давление Pпарц/сg = 0,24м.
,5 - запас, который рекомендует
учитывать Grundfos.
Насосы устанавливаю под залив, так
как разница отметок земли и воды в резервуаре не велика. Это обеспечит более
высокую надежность станции, и устранит трудности с запуском насосов.
. Составление предварительной
вертикальной схемы насосной станции
· Напорный трубопровод прокладывается ниже глубины
промерзания (для Калининградской обл. 1,2м) на величину 0,5d.
· Отметка оси насоса должна быть выше
отметки пола на 0,5 - 0,7м.
· Учитывая во внимание разницу отметок
земли у насосной станции Z
= 67,0м. и отметки минимального уровня воды в РЧВ Z
= 64,0м. и принимая во внимание установку насосов под залив, заглубление
станции составит порядка 5 метров.
· Всасывающие и напорные трубопроводы
будут уложены в каналы.
· Крышка насоса на 0,3-0,5м ниже
уровня воды в РЧВ.
Рис. 3
Расчет основания под насосы
Масса насоса Grundfos
HS 150-125-381/379 по паспорту составляет 1150кг. Если масса фундамента m
составляет 3-5 массы насоса то, зная габариты опорной плиты насоса, мы можем
определить объем и глубину заложения фундамента.
Масса фундамента принимаю порядка 4500кг.
Значит, объем бетонной смеси:
Высота фундамента:
Учитывая то, что высота фундамента от пола
должна составлять около 0,2м. заглубление фундамента составит 0,90м.
. Составление плана насосной станции
Рассмотрены 2 варианта плана станции: А, В.
Вариант А.
Компоновка насосов типа Д в один ряд и установка
напорной флейты выше оси насоса.
Крупных недостатков не имеет. Длина машинного
зала больше, чем в варианте В.
Вариант В.
Компоновка насосов типа Д в два ряда и установка
напорной флейты на определенной отметке. Тяжело организовать обслуживание
насосов и запорной арматуры. Но более компактна, чем вариант А.
Из них наиболее рациональным представляется
вариант А.
Все планы представлены в приложении
Размер монтажной площадки определяем исходя из
размеров транспортного средства, заводящего оборудование внутрь станции +0,7 м
вокруг него.
Размер монтажной площадки принимаем: 9,0x3,6м.
. Уточнение потерь напора, создаваемого насосом
Рис. 4 Схема к определению потерь напора
Сводная таблица потерь напора
Таблица 2
Поз.
|
Наименование
сопротивления
|
Расчетная
формула
|
Q,
л/с
|
d,
мм
|
v,
м/с
|
о
|
1000i
|
Кол-во
|
Величина
потерь, м
|
Потери
по длине
|
-
|
Участок
длиной 6,9м
|
i*l
|
292
|
500
|
1,481
|
-
|
6,64
|
1
|
0,046
|
|
Участок
длиной 1,8м
|
|
195
|
500
|
0,989
|
-
|
2,648
|
1
|
0,005
|
-
|
Участок
длиной 2,5м
|
|
97
|
300
|
1,319
|
-
|
8,681
|
1
|
0,022
|
-
|
Участок
длиной 4,3м
|
|
97
|
250
|
1,914
|
-
|
23,295
|
1
|
0,100
|
-
|
Участок
длиной 10,0м
|
|
97
|
400
|
1,156
|
-
|
4,73
|
1
|
0,047
|
Местные
сопротивления
|
1
|
колено
90град
|
о*v^2/2g
|
292
|
500
|
1,481
|
0,5
|
-
|
1
|
0,056
|
2,4
|
Задвижка
|
|
292
|
500
|
1,481
|
0,2
|
-
|
2
|
0,045
|
3
|
тройник
в прямом направлении
|
|
292
|
-
|
1,481
|
0,1
|
-
|
1
|
0,011
|
5
|
тройник
с разде-лением потоков
|
|
195
|
-
|
0,989
|
1,28
|
-
|
1
|
0,064
|
6
|
Задвижка
|
|
195
|
500
|
0,989
|
0,2
|
-
|
1
|
0,010
|
7
|
тройник
с разде-лением потоков
|
|
97
|
-
|
1,319
|
1,28
|
-
|
1
|
0,114
|
8
|
Задвижка
|
|
97
|
300
|
1,319
|
0,1
|
-
|
1
|
0,009
|
-
|
Вибровставка
|
|
97
|
300
|
1,319
|
0,7
|
-
|
1
|
0,062
|
9
|
Переход
суживающийся
|
|
97
|
-
|
5,49
|
0,21
|
-
|
1
|
0,323
|
10
|
Переход
расширяющийся
|
|
97
|
-
|
7,91
|
0,15
|
-
|
1
|
0,478
|
-
|
Вибровставка
|
|
97
|
-
|
1,914
|
0,7
|
-
|
1
|
0,131
|
11
|
клапан
обратный
|
|
97
|
250
|
1,914
|
1,7
|
-
|
1
|
0,317
|
12
|
Задвижка
|
|
97
|
250
|
1,914
|
0,2
|
-
|
1
|
0,037
|
-
|
колено
90град
|
|
97
|
250
|
1,914
|
0,19
|
-
|
1
|
0,035
|
13
|
тройник
с соединием потоков
|
|
97
|
400
|
1,156
|
0,91
|
-
|
1
|
0,062
|
14,16,18
|
Задвижка
|
|
97
|
400
|
1,156
|
0,2
|
-
|
3
|
0,041
|
15,17
|
тройник
в прямом направлении
|
|
97
|
400
|
1,156
|
0,1
|
-
|
2
|
0,014
|
19
|
колено
90град
|
|
97
|
400
|
1,156
|
0,5
|
-
|
1,4
|
0,048
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого
|
|
2,076
|
Определение потерь в водомере.
Чаще всего на насосных станциях в качестве
водомеров ставятся сужающие устройства.
Для заданного расхода 707м3/ч находим
подходящий диафрагменный водомер с соотношением диаметров d/dy
= 0,67. (водомер ставится на напорном трубопроводе).
Относительное сужение потока:
Перепад напора в сужающем устройстве
составляет:
Потери напора в диафрагменном
водомере составят:
. Уточнение потребного напора и
геометрической высоты всасывания
Таким образом, разница в потребном
напоре составляет 0,5м. Можно сделать вывод, что подобранный насос нам подходит
с незначительным запасом не превышающем 1м.
12. График совместной работы насосов
и сети
При нормальном режиме (работе одного
всасывающего и двух напорных водоводов):
Статический напор -
Потери напора в системе -
- суммарный коэффициент удельного
сопротивления.
Статический напор Hст равен:
Отметка поверхности воды у
водонапорной башни:
Принимаем по таблицам Шевелева
[табл.2] удельное сопротивление единицы длины А в зависимости от диаметров:
Коэффициенты удельного
сопротивления:
Где: в - коэффициент, учитывающий
местные потери на водоводах;
lвс.в. - длина
всасывающей линии;
Проверка:
(разница в 0,1м несущественна)
Таблица для построения линии сети
при нормальном режиме.
Таблица 3
Q, м3/час
|
0
|
40
|
80
|
120
|
160
|
200
|
240
|
280
|
320
|
360
|
400
|
440
|
Н,
м
|
42,2
|
42,3
|
42,58
|
43,06
|
43,72
|
44,58
|
45,63
|
46,86
|
48,29
|
49,91
|
51,72
|
53,72
|
При аварийном режиме (работе одного всасывающего
и одного напорного водовода):
При выходе из строя одного водовода насосная
станция должна обеспечивать не менее 70% расчетного расхода (не менее 205л/с).
Статический напор Hст
равен:
Удельные сопротивления единицы длины:
Коэффициенты удельного сопротивления:
Проверка:
Выходит, при аварии станция не будет
обеспечивать потребный напор. Однако разница достаточно мала 0,6м, чтобы ее
можно было не принимать во внимание.
Таблица для построения линии сети при аварийном
режиме.
Таблица 4
Q, м3/час
|
0
|
40
|
80
|
120
|
160
|
200
|
240
|
280
|
320
|
Н,
м
|
42,2
|
42,43
|
43,13
|
44,29
|
45,92
|
48,01
|
50,57
|
53,59
|
На основании строим график характеристики сети.
- характеристика (H-Q) работы 1 насоса Grundfos
HS 150-125-381/381
- характеристика (H-Q) работы совместно 2
насосов Grundfos
HS 150-125-381/381
- характеристика (H-Q) сети при работе одного
всасывающего водовода и двух напорных (нормальная работа)
- характеристика (H-Q) сети при работе одного
всасывающего водовода и одного напорного (авария на участке)
Рис. 5
. Подбор дренажного насоса
В подземную часть насосной станции вода
поступает из грунтовых вод, фильтрующих через стены здания, через сальники
насосов и при ремонте оборудования, изливом. Для ее удаления предусматривается
установка дренажного насоса.
Насос подбираем по следующим параметрам:
Расход:
Напор:
Принимаем к установке
насоса Unilift KP 350
Один рабочий, другой резервный
Расположим дренажный колодец под
лестницей, ведущей в машинный зал. Вода к колодцу будет подводиться по лотку,
расположенному у стены. Пол делается с уклоном 0,002 в сторону лотка.
Рис. 6 Кривая характеристик
Рис. 7
14. Подбор грузоподъемных устройств
Для транспортировки и монтажа
оборудования насосной станции используем грузоподъёмное устройство в
зависимости от веса самого тяжёлого элемента оборудования, расположенного внутри
насосной станции (Магр = 1150 кг - насос с электродвигателем),
умноженного на поправочный коэффициент 1,1, т.е. 1150- 1,1 = 1265 кг.
Рис. 8
Характеристики:
Пролет крана Lk 7,5m
База крана Bk 1,7m
Полная длинна крана L 8,3m
Масса 1684kg
Таблица 5
Размеры,
mm
|
Lo
|
B
|
C
|
D
|
H1
|
H2
|
K
|
Sk
|
Lh1
|
Lh2
|
Hmin
|
Bh
|
500
|
250
|
42
|
Ш175
|
680
|
200
|
2100
|
503
|
915
|
980
|
1160
|
645
|
Базовый телфер МТ410Н V12/1EN20
Высота на подъем телфера Н 9m
. Определение высоты насосной станции (машинного
зала)
Рис. 9
Высота станции определяется по формуле:
Где - погрузочная высота платформы;
,5 - высота от груза до т/с;
- высота наиболее высокого груза;
- высота строповки;
- высота крана от крюка до верха.
Таким образом, минимальная высота
станции:
Принимаю высоту станции:
16. Компоновка остальных помещений
насосной станции
Монтажная площадка:
Размер монтажной площадки определяем
исходя из размеров транспортного средства, +0,7м. вокруг.
Габариты площадки 4,6х9,0м
Размеры ворот 3,6х3,0м
Для определения габаритов
трансформаторной требуется определить мощность трансформаторов.
Где: - коэффициент спроса по мощности,
при 3 работающих двигателях равен 0,9
- паспортная мощность
электродвигателей основных насосов.
- КПД электродвигателя.
- коэффициент мощности
электродвигателя.
Предусматриваем 2 трансформатора
мощностью 160кВА(понижение с 10 до 6,3кВ) и один трансформатор для нужд станции
мощностью 160кВА(понижение с 6,3 до 0,4кВ)
При выходе из строя одного
трансформатора перегрузка другого составит 238/160=1,48
Допустимое время 48% перегрузки для
масляного трансформатора составляет порядка 80 минут.
Таблица размеров помещений насосной
станции:
Таблица 6
Название
помещения
|
Габариты,
м
|
площадь,
м2
|
|
A
|
B
|
|
Помещение
РУ
|
4,2
|
8,7
|
36,54
|
Щитовая
|
10,3
|
3,5
|
36,05
|
Трансформаторная
|
2,9
|
4,2
|
12,18
|
Диспетчерская
|
3,4
|
3,5
|
11,90
|
Комната
персонала
|
4,0
|
3,0
|
12,00
|
Санузел
|
2,6
|
1,8
|
4,68
|
Холл
|
2,5
|
5,0
|
15,02
|
. Определение удельной нормы расхода
электроэнергии для насосных агрегатов и электродвигателей
Анализируя полученный результат можно сказать,
что насос и электродвигатель к нему подобраны экономично.
. Определение суточного и годового расхода электроэнергии
насосных агрегатов
Где: - плотность воды
- КПД электродвигателя
- КПД насосов при i-й ступени.
- время работы в течение суток в
режиме i-й ступени
(в часах).
и - соответственно, суммарная подача
м3/с и напор, м.
n - число
ступеней.
Годовой расход электроэнергии с
учетом того, что насосная станция не каждый день работает с максимальной
подачей, определяют по формуле:
Список использованной литературы
1. Залуцкий Э.В., Петрухно А.И.
Насосные станции. Курсовое проектирование. - К. Вища шк. Головное изд-во, 1987.
- 167 с.
. Кораблев А.И., Черкасов Г.Н.,
Учебное пособие к выполнению курсового проекта: Проектирование водопроводных и
канализационных насосных станций. Ленинград, 1985г.
. Карелин В.Я., Минаев А.В. Насосы и
насосные станции. Учебник для вызов - 2-е издание, переработано и дополнено -
М.: Стройиздат, 1986.
. Шевелев Ф.А., Шевелев А.Ф. Таблицы
для гидравлического расчета водопроводных труб. М.: Стройиздат, 1984. 116 с.
. Справочник монтажника:
Оборудование водопроводно-канализационных сооружений, М.: Стройиздат, 1979 .
430 с.