Проект строительства и эксплуатации цементного завода

Содержание

Введение

.       Обоснование точки строительства цементного завода

2.      Характеристика месторождения сырья газо-, электро- и водоснабжение предприятия

.        Технологическая часть

3.1   Теоретические основы производства портландцемента

3.2    Добыча на карьерах карбонатного и глинистого сырья и доставка их на завод

.3      Приготовление сырьевой смеси и её корректирование, усреднение

.4      Получение сырьевой шихты

.5      Обжиг клинкера

.6      Влияние природы сырьевых компонентов

.7      Хранение клинкера на складах

.8      Помол клинкера, гипса и добавки

.9      Фасовка и отгрузка готового цемента

4.     Описание технологической линии и характеристики основного оборудования

5.      Расчет состава сырьевой смеси

.        Расчет теплового баланса

.        Материальный баланс цементного завода

Список литературы

Введение

В последнее время после кризиса 2008 года в России и в мире темпы роста производства и потребления цемента возросли. Это, прежде всего, связано с тем, что произошел и рост потребности в строительных материалах, важнейшим из которых является цемент.

Цемент и бетон вместе занимают второе место в мире по потреблению после воды. Производство этого вида вяжущего стройматериала все время растет и на сегодняшний день его производится приблизительно 3,5 млрд тонн в год. Основным местом производства и потребления является Азия. Лидирующее место в мире занимает Китай. На его долю приходится чуть больше 50% всего мирового производства.

В России в 2014 году выпуск цемента составил чуть больше 68 млн тонн. Основными странами - поставщиками цемента в нашу страну являются Беларусь, Иран, Турция, Китай. Основными экспортерами являются Мальцовский портландцемент, Вольскцемент и Новотроицкий цементный завод. Однако ввоз и вывоз цемента в нашей стране составляет не более 5% от всего производства.

Подавляющее количество заводов (около 80%) на территории России используют мокрый способ производства. Оставшаяся часть используют сухой или комбинированный способ производства цемента. Практически все заводы, работающие по сухому способу производства, построились не так давно или были переведены из мокрого способа. Это связано с тем, что удельный расход топлива на получения 1 кг клинкера в сухом способе ниже, чем в мокром. Причиной этому служит то, что в мокром способе часть энергии горения топлива используется на то, чтобы удалить влагу (около 40%) из сырьевой смеси (шлама), а в сухом способе затраты энергии на этот процесс ничтожно малы или практически отсутствуют. В связи с этим сухой способ производства очень распространен на Западе, да и в Китае.

Европейские технологи, привыкшие считать все, уже ощутили выгоду сухого способа производства цемента. В нашей же стране его преимущество ощутили не все производители цемента. Однако тенденция постройки таких заводов или перевод с другого способа производства такова, что сухой способ производства начинает смещать мокрый.

Важным технологическим решение постройки завода является не только выбор географического места расположения предприятия по отношению к ресурсам и транспортным линиям, но выбор технологии производства. Очевидным выглядит выбор среди имеющихся способов сухой способ производства цемента.

1. Обоснование точки строительства цементного завода

Проектируемый цементный завод расположен в Кировской области в г. Котельнич. Кировская область расположена в Приволжском Федеральном округе. В данный период в этом регионе происходит бурный подъем потребности в строительных материалах различного вида, самым востребованным из которых является цемент. Расположение места строительства предприятия представлено на рисунке 1.

Рис. 1. Месторасположение точки строительства цементного завода

В настоящий момент Приволжский федеральный округ остается лидером среди всех других федеральных округов России по объемам выпуска цемента в стране, однако это лидерство может быть потеряно уже в этом году, при сохранении текущих темпов.

По состоянию на конец февраля в Приволжском округе было произведено 1 млн. 587,5 тыс. тонн цемента в 2014 году - что лишь на 2% больше, чем у сопоставимого по объемам Центрального федерального округа, где за январь-февраль текущего года было выпущено 1 млн. 557,1 тыс. тонн цемента. Однако еще 2 года назад эта разница была более значительной, когда сомнений в лидерстве Приволжья еще не было: 17,8%, или 223,1 тыс. тонн. Год назад отставание было уже меньшим - 6,7%, или 100 тыс. тонн. При таких темпах Центральный округ может стать лидером по объемам выпуска цемента в стране уже в 2015 году. Этому способствует различная динамика производства строительного материала в текущем году. Так, например, в то время как в Центральном федеральном округе в феврале производство цемента выросло, причем выросло весьма существенно - на 7,2% к такому же месяцу прошлого года, - в Приволжском округе за тот же период выпуск строительного материала снизился на 2% [1].

Данный экономический район расположен в центральной части Европейской территории России в бассейнах рек Волги и Вятки. В его состав входят республики Марий Эл, Мордовия, Чувашская, Нижегородская и Кировская области. Площадь района составляет 266,3 тыс. км2 или 1,5 % территории России. Кировская область граничит с Горьковской, Костромской, Волгоградской, Пермской, Коми, Удмурдской и Марийской областями. Кировская область занимает площадь 120,8 тыс. км2 с населением 1688 тыс. человек. В области 39 районов, 19 городов и 53 поселка городского типа. Центральным городом области является город Киров. В области имеется 54 профессиональных училища; 29 техникумов; 3 ВУЗа: педагогический, сельскохозяйственный, поли-технический институты. Кировская область по объемам промышленного производства занимает второе место в районе. Основными отраслями являются машиностроение, в том числе электронное, производство бытовой техники, станков, лесная, дерево-обрабатывающая и целлюлозно-бумажная, химическая и пищевая промышленность. Область является высоко урбанизированной. В связи с реализацией федеральных программ «Жилищно-Коммунального строительства», регион испытывает дефицит цемента. Близлежащий Сланцевский завод находится в упадке, а цементные заводы: Подольский, Новолипецкий, Воркутинский, Старооскольский располагаются на расстоянии 700 км. Кроме того, существует возможность выйти на крупный рынок строительства в Москве и Московской области благодаря близкому расположению. Кировская область располагает сырьевой базой - имеются месторождения глины и известняка.

Очень важно, что месторождение сырья расположено близко к железной дороги (около 10-11 км), что позволит завозить сырье и транспортировать продукт к потребителю с помощью данного вида транспорта. Также близко расположена автомобильная дорога Р-176, на расстоянии около 3-5 км от месторождения.

Строительство цементного завода в г. Котельнич целесообразно, так как здесь имеется основное сырье для производства цемента, близость транспортных путей, а также существует потребность региона в цементе.

2. Характеристика месторождения сырья газо-, электро- и водоснабжение предприятия

Проектом предусмотрено строительство цементного завода в поселке на окраине города Котельнич, расположенного в 90 км от города Киров.

Сырьевой базой служит Береснятское месторождение известняка и глины, расположенное в 11 км к Северо - Западу от ближайшей станции Котельнич Горьковской ж/д., промышленные запасы которого приведены в таблице.

Таблица1

Промышленные запасы сырья

В геологическом строении района месторождения принимают участие верхнепермские и четвертичные отложения. Полезная толща представлена рифовыми известняками нижнеказанского подъяруса и четвертичными демовиальными глинами и суглинками. Мощность известняков от 13 до 36 м., составляя в среднем по отдельным блокам 20,0 - 27,0 м. В качестве глинистого компонента цементного сырья разведаны делювиальные глины, залегающие непосредственно под почвенным слоем. Полезная толща глин достигает 22 м. К вскрышным породам отнесены не вошедшая в подсчет запасов толща четвертичных отложений и породы верхнеказанского подъяруса. Отложения верхнеказанского подъяруса представлены известняками, мергелями и глинами, суммарная мощность которых достигает иногда 26 м. Средняя по блокам подсчета запасов мощность вскрыши 2,5 - 16,9 м.

Гидрогеологические условия месторождения несложные. Небольшие скопления воды имеются в элювно-делювиальных глинах и верхнеказанских отложениях. В элювно-делювиальных глинах в северо-западной части разведанной площади отмечена верховодка; небольшое накопление верховодки происходит, по-видимому, за счет имеющихся небольших прослоев опесчаненных глин и песков. Верхнеказанские отложения обводнены не по всей разведанной площади; основная зона обводнения находится в центральной части месторождения. Степень водообильности пород верхнеказанского подъяруса крайне неравномерна и объясняется частой сменой литологоического состава пород даже на небольших расстояниях; удельный дебит колеблется от 0,2 - 0,7 до 3,2 л/сек.

Продуктивная толща рифовых известняков безводна; при бурении они поглощают воду вышележащих горизонтов. Предполагается два способа дренажа обводненной зоны верхнеказанского подъяруса: откачка воды, поступающей в котлованы и сброс её в реку Немду или в овраг «Городище», либо бурение целого ряда поглощающих скважин.

Рифовые известняки характеризуются весьма однородным выдержанным химическим составом на всей разведанной площади средневзвешенный химический состав их по блокам подсчета запасов, характеризуется следующими данными (в % ):

Таблица 2

Средневзвешенный химический состав рифовых известняков, %

П.П.П. = 43,28 - 43,52; n = 1,11 - 1,30; p = 2,04 - 2,11.

Рифовые известняки береснятского месторождения обладают большим сопротивлением размалываемости, что объясняется наличием перекристаллизованных разностей. Физико-механические свойства их характеризуются следующими данными:

Влажность 6 % ;

Объемный вес 1,5 - 2,69 г/см;

Прочность в сухом состоянии 80 - 150 кг/см

после замораживания 42,8 - 180,9 кг/см;

Пористость 5,11 -45,3.

Объемный вес известняков, определенный в полевых условиях, равен 1,75 т/м.

Средневзвешенный химический состав глин по блокам подсчета запасов всего месторождения, следующий ( в % ):

Таблица 3

Средневзвешенный химический состав глин по блокам подсчёта запасов всего месторождения, %

П.П.П. = 4,19 - 4,61; n = 3,56 - 3,77; p = 2,26 - 2,37.

Гранулометрический состав глин отвечает требованиям промышленности и характеризуется в основном тонким фракционным составом.

Объемный вес глин, по данным полевого определения равен 1,81 т/м.

Технологические полузаводские испытания, проведенные на Подольском опытном заводе, показали пригодность известняков и глин Береснятского месторождения для получения цемента марок 500 и 600. При составлении сырьевой смеси необходимо вводить корректирующую железосодержащую добавку - колчеданные огарки для снижения значений силикатного и глиноземного модулей.

Количество выявленных запасов цементного сырья достаточно для обеспечения крупного завода на амортизационный срок. Расширение сырьевой базы возможно за счет непосредственно примыкающего к разведанной площади с запада и северо-запада Борисовского участка, где в результате поисково-разведовательных работ подсчитаны по категории С2 запасы цементного сырья в количестве:

Рифовые известняки 37 млн.т., Делювиальные глины 4 млн.т.

3. Технологическая часть

.1 Теоретические основы производства портландцемента

Теоретические основы производства портландцемента

Процесс производства портландцемента состоит из следующих основных операций:

. Добыча на карьерах карбонатного и глинистого сырья и доставка их на завод.

. Приготовление сырьевой смеси и её корректирование, усреднение.

. Получение сырьевой шихты.

. Обжиг клинкера.

. Хранение клинкера на складах.

. Дробление и тонкого измельчение клинкера (совместно с гипсом и добавками).

. Хранение цемента в силосах.

.2 Добыча на карьерах карбонатного и глинистого сырья и доставка их на завод

Планирование добычи сырья и оперативное управление работой карьера является важным элементом технологии в целом. Месторождение сырья разрабатывают открытым способом непосредственно с земной поверхности. Слой полезной горной массы обычно закрыт пустой породой и в комплекс добычных работ входит удаление слоя пустой породы. Вскрышные породы удаляют прямой экскавацией с перемещением в отвал автотранспортом.

Пласт полезного ископаемого разделяют на несколько горизонтальных слоев - уступов. Высоту уступа определяют физические свойства породы и тип добычного оборудования.

Добычу мягких нескальных пород ведут прямой экскавацией. Здесь эффективно использование роторных экскаваторов, работающих в паре с передвижным промежуточным транспортом на гусеничном ходу.

Скальные породы вначале разрыхляют взрывом, а затем экскаваторами погружают на транспорт. Наиболее производительны пневматические ударные и бурильные станки для взрыва породы.

Также для транспортировки используют железнодорожный транспорт, автотранспорт, канатные дороги, конвейерный транспорт. Эксплуатационные расходы минимальны при применении воздушно-канатных дорог и ленточных конвейеров. Поэтому в качестве основного оборудования транспортировки материала как внутри завода, так и за его пределами логично использование именно ленточных транспортеров ввиду их экономичности и практичности.

Железнодорожный транспорт используется для привозного сырья, а также для отправки готового продукта к потребителю на дальние расстояния. В этом случае использование такого вида транспорта целесообразно.

Автотранспорт рентабельно использовать при отдаленности завода от карьера не более чем на 10 км. А вот на расстоянии до 6 км до карьера экономичнее использовать ленточные конвейеры. Их оборудуют укрытием для защиты от дождя и ветра.

Мягкие высоко влажные породы желательно дробить непосредственно в зоне карьера, так как такой материал налипает на вагонетки, что снижает производительность конвейеров.

.3 Приготовление сырьевой смеси и её корректирование, усреднение

После добычи в карьере сырьевые материалы подвергаются первичному измельчению. Предварительное измельчение - это подготовка материала для помола его в мельницах. Так как энергетические затраты на дробление значительно меньше, чем затраты на помол, желательно дробить материал до возможно мелких фракций. Дробление сырьевых материалов производят для того, чтобы уменьшить расход электроэнергии при помоле и увеличить производительность сырьевых мельниц.

Технологическая схема дробильной установки определяется размером камня, выдаваемого карьером, и необходимой крупностью сырья после дробления. Чем крупнее выдают карьер камень, тем меньше стоимость добычи. Допустимый размер камня определяется возможностями дробилки первой стадии.

При приготовлении сырьевых смесей важную роль играют энергоемкие операции измельчения - дробление, тонкое измельчение.

Выбор типа дробилки связан со свойствами сырья и особенностями гранулометрии раздробленного материала. Конусные и щековые дробилки для первой стадии имеют степень измельчения 3-4, молотковые же и ударно отражательные дробилки - 20-40. Конусные и щековые дробилки выдают продукт, в котором часть материала имеет размеры большие, чем выходная щель. Это приводит к необходимости введения поверочного грохочения. Однако операции поверочного грохочения усложняют схему и удорожают эксплуатацию.

Молотковые дробилки оборудованы выходными колосниковыми решетками и выдают материал крупностью меньше ширины выходной щели, что позволяет обойтись без поверочного грохочения.

Молотковые дробилки приспосабливаются для переработки влажных и вязких материалов (подвижная плита, обогрев дробящих поверхностей). Для увеличения производительности подобных видов дробилок их выпускают с двумя роторами и двумя питателями (сдвоенные дробилки). Для обеспечения высокой степени дробления дробилки оборудованы колосниковыми решетками, которые для облегчения обслуживания и ремонта устанавливают на передвижную раму. С этой же целью дробилки оборудуют гидравлическими подъемниками. Для увеличения срока службы ударных элементов и молотков на них устанавливают съемные ребра из твердых сплавов. Используют также реверсивное движение ротора. Скорость вращения ротора в молотковых дробилках иногда регулируется, что позволяет менять степень дробления. Молотковые дробилки используют как для одностадийного, так и для вторичного дробления. Их применяют для первичного дробления хрупких неабразивных пород и известняков средней пластичности с влажностью не более 15%.для дробления сырьевых материалов повышенной влажности (мела, глины, трепела, опоки и других материалов, имеющих влажность до 35%) применяют специальные молотковые дробилки с подвижной плитой. Для дробления пород высокой прочности на первой стадии применяют молотковые дробилки ударно-отражательного действия.

Грубоизмельченные сырьевые материалы подаются на усреднение в усреднительные склады. Усреднение сырья - это комплекс технологических и организационных мер, обеспечивающих в течение длительного времени колебание химического состава сырьевой смеси в узких заданных пределах, близких к оптимальным.

Основной тенденцией в технике обеспечения заданного состава сырьевой смеси является введение усреднительных складов сырья. На складах производится усреднение кусковых материалов. Они позволяют повысить качество приготовления стабильной по составу сырьевой смеси. Применение усреднительных складов снижает также капитальные и эксплуатационные затраты. В зависимости от климата усреднительные склады могут быть открытыми или закрытыми.

Для автоматического управления приготовлением шихты создают несколько штабелей: два для известняка с высоким и низким титрами, и если второй компонент - твердый материал, то еще и штабель глинистого сырья. После дробления в молотковой дробилке отбирают пробы и делают анализ на CaCO3. По данным анализа, известняк подают в один из двух усреднительных штабелей известняка - с низким или высоким содержанием CaCO3. Наибольшая степень усреднения обеспечивают вытянутые в длину штабеля. Кладку материала в штабель ведут узкими полосами, тонкими слоями, покрывающими всю площадь штабелирования, длинными наклонными слоями, конусами, сливающимися в штабель.

При разгрузке штабеля иногда наблюдается сепарация материала по высоте штабеля, поэтому разгрузку ведут по всей площади торца, что обеспечивает высокую степень усреднения. Для разгрузки с торца созданы специальные машины. Такая машина передвигается вдоль штабеля. Бороны колеблются, разрыхляя материал под углом, равным углу естественного откоса. Материал собирается лопастным питателем и далее подается на ленточный транспортер.

Другой тип колесной разгрузочной машины представляет сочетание разрыхлительных борон, роторного экскаватора и реверсного ленточного транспортера. Применение колесных машин позволяет не только улучшить усреднение, но и увеличить емкость и размер усреднительных складов.

Степень усреднения сырьевых материалов на складах достаточна высока. Так, доставке с карьера известняка с колебанием по CaCO3 ±10% после усреднения величина колебания содержания CaCO3 уменьшается и составляет ±1%. Так при помоле шихты происходит усреднение всех компонентов шихты, то после мельницы в этом случае колебания по CaCO3 не превышают ±0,3%. В том случае возможно использование шихты без дополнительного усреднения и корректирования.

Для завода производительностью 1,5 млн тонн/год усреднительный склад сырья включает два штабеля емкостью по 30 тыс. тонн каждый. Один из штабелей обеспечивает недельную работу завода, формирование же штабеля производится за меньшее время. Установка по формированию штабеля работает периодически. Выдача - непрерывная.

3.4 Получение сырьевой шихты

Сухой и тонкий размол сырья возможен, если влажность его составляет не более 1-2%. Поэтому техника измельчения сырья при сухом способе тесно связана с его сушкой. Возможны раздельная сушка и размол и совмещение измельчения с сушкой. Раздельную сушку используют, если сырье имеет влажность более 20%. Для сушки применяют барабанные сушилки, в которых подают дробленое сырье.

Важной тенденцией в развитии техники сушки является использование в качестве сушильного агента относительно низкотемпературных отходящих газов печей, а также стремление к интенсификации сушки в результате совмещения с измельчением (увеличение тонкости подвергаемого сушке сырья, интенсивное смешение сырья и сушильных газов).

При совмещении сушки и размола используют два варианта схем: совмещение сушки с дроблением и совмещение сушки с размолом. Совмещение сушки с дроблением осуществляют:

) подсушиванием сырья в дробилках;

) сушкой сырья в мельницах для тонкого дробления.

При включении в технологическую схему дробилки-сушилки можно отказаться от более сложных мельниц для одновременной сушки и измельчения. Если в дробилке с одновременной сушкой осуществляется подсушка сырья и мельница с одновременной сушкой в схеме сохраняется, то повышается производительность мельниц за счет снижения начальной влажности (с 8-10 до 2,5-3% абсолютных). При использовании молотковых дробилок для подсушки и применении высокотемпературных газов из топки можно снизить влажность сырья на 3%, если же используются отходящие газы печей - на 1%. В специальных дробильно-сушильных установках с ударными дробилками влажность может быть снижена на 10% в первом случае и на 4% при использовании печных газов. При использовании современных дробилок-сушилок в измельчительной схеме устанавливают более короткую мельницу (короче на 20%).

Для вязких, пластичных материалов (мергеля, мела, глины и т. п.) с влажностью до 30% фирма «Смидт» разработала специальную ударно-отражательную дробилку без выходной решетки со смесительной камерой, куда для подсушки материал подается специальным пластинчатым питателем. Одной из тенденций в технике тонкого измельчения в цементной промышленности является использование двухстадийного измельчения, включающего мельницу грубого измельчения (тонкого дробления) и трубную мельницу тонкого измельчения. Такая схема позволяет существенно повысить производительность установки в целом. В случае совмещения сушки с тонким дроблением в качестве мельницы-дробилки используют или короткие шаровые мельницы большого диаметра, или мельницы самоизмельчения типа «Аэрофол». Последние годы в цементной промышленности стали широко использовать мельницы самоизмельчения «Аэрофол», называемые иногда мельницами без мелющих тел, хотя это и неточно. На сырьевом переделе их используют в двухстадийных схемах на первой стадии совмещенной сушки и грубого помола. Такие мельницы представляют короткий барабан большого диаметра D = 3,6-11 м при D/L = 2,5 -4, торцовые днища которого имеют концентрические выступы треугольного профиля, причем барабан отфутерован плитами с подъемными ребрами извращается с частотой, равной 60- 95% критической. При скоростях менее 80% критической преобладает каскадный режим и мельница выдает более тонкий продукт; при частотах 85-90% от критических преобладает водопадный режим и мельница выдает более грубый продукт. В мельницу подают сырьевой материал после первой стадии дробления с крупностью до 300-500 мм, причем мельница выдает продукт с тонкостью, характеризуемой 50-70% остатка на сите № 008, который выносится из мельницы газовоздушным потоком.

При помоле твердого известняка мельница «Аэрофол» выдает продукт, зерновой состав которого характеризуется 8-10% фракции более 500 мкм и 17-20% фракции менее 50 мкм готового продукта, поэтому целесообразно при сепарации после мельницы выделять крупку и готовый продукт. При работе мельницы «Аэрофол» с сепаратором частицы крупнее 1 мм возвращаются на доизмельчение в мельницу.

Введение в мельницу шаров существенно повышает производительность мельницы, так как в мельнице образуется тонкая фракция, которая уже не измельчается кусками материала. В мельницу добавляют шары размером 75-140 мм. При увеличении доли шаров возрастают потребляемая мощность и производительность мельницы, причем потребляемая мощность возрастает в большей степени. При некоторой определенной загрузке имеет место максимум производительности при минимуме удельного расхода энергии на измельчение. Этому отвечает коэффициент заполнения мельницы шарами, равный 4-8%. При оптимальной загрузке шарами в 5% объема мельницы (15-20% от объема общей загрузки) производительность повышается на 70-100%.

В схемах совмещения сушки с помолом возможны варианты:

) сушка материала в сепараторе, в который подаются горячие газы (совмещение сушки и сепарации); такие схемы применяют, если влажность сырья невысока, причем удается снизить влажность на 7-8% при использовании высокотемпературных газов из тонки и на 3-4% при использовании тепла отходящих газов печей;

) сушка непосредственно в мельнице; в последнем варианте есть два подварианта:

а) транспорт продукта к проходному сепаратору осуществляется пневмоспособом - сушильным агентом, просасываемым через мельницу;

б) материал к центробежному сепаратору транспортируется элеватором. Схемы с проходным сепаратором более просты и включают мельницы с соотношением L/D = 1,5-2. Через мельницу для осуществления пневмотранспорта необходимо пропускать большие потоки сушильного агента с невысокой температурой (573-723 К).

В схемах с проходным сепаратором повышен расход энергии из-за применения пневмотранспорта муки из мельницы 68 - 79 МДж/т (19-22 кВтч/т сырьевой, муки), у мельниц с механическим транспортом муки расход ниже на 14-18 МДж/т (4 -5 кВтч/т). Однако мельницы с проходными сепараторами применяют довольно широко, поскольку позволяют использовать отходящие газы печей. В мельницах с центробежными сепараторами не нужна высокая скорость газового потока, и через них направляются небольшие объемы сушильного агента с температурой 873 - 923 К. Такие мельницы имеют две камеры с разгрузкой материала на стыке первой и второй камер. Сырье и горячие газы подают в первую камеру. Крупка поступает в элеватор, где смешивается с материалом из второй камеры, и подается к сепаратору, который выделяет готовую муку, а крупка подастся через правую цапфу мельницы во вторую камеру. Вторая камера аспирируется, а поток отработанного сушильного агента и аспирационного воздуха направляется на обеспыливание. На мельницах большой производительности устанавливают два сепаратора, а крупку направляют в первую и во вторую камеры. Установки строят производительностью до 340 т/ч (D = 5,5 м; L = 15,6 м). При использовании высокотемпературных газов в таких мельницах можно перерабатывать сырье с влажностью до 14%, при использовании отходящих газов печей - с влажностью до 6-7%.

В мельницах-сушилках питание производят или с помощью виброжелобов (w до 8%), или ленточными питателями со сбрасывателями (w = 8-15%), или ящичными питателями (w до 35%) Важным компонентом установки является шлюзовой затвор, пред отвращающий подсос наружного воздуха. Шлюзовой затвор позволяет питать мельницу кусками материала повышенной влажности Сушильная производительность мельниц-сушилок достигает 5000 кг воды в час, проектируются на 10000 кг/ч.

Для совмещения помола и сушки сырья средней и небольшой твердости с влажностью до 18% используют среднеходные валковые мельницы, в которых встроен сепаратор. Сушку производят газами, причем можно использовать большие объемы отходящих газов печей. В этом случае в мельнице можно перерабатывать сырье с влажностью до 8%, при использовании топки - до 15% Крупность питания может достигать 60 мм. Гидравлическое сопротивление установки соответствует 450-600 Па. Выпускают валковые мельницы производительностью до 300-350 т/ч. Недостаток валковых мельниц - износ чаши и валков, выпуск продукта с повышенным содержанием грубых частиц - содержание фракции более 0,2 мм достигает 10% (после шаровых мельниц - 5%). Преимуществом валковых мельниц является их относительная бесшумность в работе, компактность и легкость автоматизации провеса измельчения.

Валковые мельницы-сушилки более экономичны, обеспечивают снижение расхода энергии на размоле и позволяют перерабатывать более влажное сырье. Усовершенствованная валковая мельница оборудована чашей и валками, вращающимися в разные стороны, причем блок валков состоит из двух спаренных узких валков, установленных рядом со смещением к центру. В результате снижается износ валков и повышается тонкость измельчения, так как наружный валок обеспечивает грубое измельчение, а внутренний - более тонкое. Применение пневматических прижимных устройств для валковых мельниц (сжатый газ в напорном резервуаре действует как пружина) позволяет быстро переналаживать систему на новое прижимное усилие и осуществлять постоянство давления валков независимо от высоты слоя материала.

Применяют также следующие технологические схемы: дробилка-сушилка и короткая мельница для одновременного размола сушки (установка типа «Тандем»). Установка оборудована прошлым сепаратором, который обслуживает и мельницу, и дробилку. Если влажность сырья невелика, дробилка работает только как сушилка. При повышенной влажности через мельницу просасываются газы.

В связи с тенденцией использования сухого способа и в случае высоковлажного сырья вновь возвращаются к схеме с использования барабанных сушилок. Известна установка сушильного барабана (D = 5,2 м и L = 17 м) для сушки известняка и мергеля с влажностью 15-17% и производительностью 500 т/ч. Кроме того, при повышенной влажности сырья иногда устанавливают параллельно сушильный барабан для предварительной подсушки глины, который подключают во влажное время года. Для сушки сырья используют также сушилки взвешенного слоя непрерывного действия конусную трубу с колосниковой решеткой в узкой части, ад которую подают горячие газы. Одновременно в сушилке проводит сепарация по крупности. Конусность снижает в верхней части скорость газов и уменьшает пылеунос. Если влажность сырья выше, чем это допустимо, для переработки в мельнице-сушилке, то подсушку осуществляют в трубе сушилки, устанавливаемой перед мельницей. В ФРГ при влажности сырья до 20% используют бегуны-сушилки производительностью до 250-500 т/ч. Разработана установка из двух дробилок, в которые подается и известняк и глина (дробление и перемешивание). Далее материал поступает в вертикальную распылительную сушилку с рассеивающими дисками. После подсушки материал подается в сепараторную мельницу, где осуществляются грубый помол и сушка в сепараторе. Затем материал поступает в мельницу тонкого помола. Общая производительность установки 340 т/ч.

.5 Обжиг клинкера

Образованию клинкера предшествует целый ряд физико-химических процессов, которые протекают в определенных технологических зонах печного агрегата. Обжиг клинкера осуществляется в печах 4×60 м с циклонными теплообменниками и реактором-декарбонизатором. Сырьевая смесь, освобожденная от поверхностной влаги, подается в систему циклонных теплообменников, в которых тепловая подготовка смеси осуществляется во взвешенном состоянии в газоходах и циклонах за счет тепла отходящих из печи газов температурой 1000-1100°С. Проходя циклонный теплообменник за 20-25 секунд, смесь нагревается до температуры 800-850°С. При этом глинистые материалы теряют всю влагу. Это сопровождается перестройкой и уплотнением кристаллических решеток.

В самой печи осуществляется завершение процесса декарбонизации, а также окончание незавершенных процессов клинкерообразования. Одновременно с диссоциацией карбонатов идут реакции в твердом состоянии. Выделяющийся в свободном виде оксид кальция вступает во взаимодействие с оксидами Аl2O3, H2O и Fe2O3, образует низкоосновные соединения CF, CA, CS.

Эти твердофазовые реакции протекают с выделением тепла (экзотермические реакции), в результате чего температура материала начинает возрастать все интенсивнее и сырьевая смесь поступает в следующую зону - зону экзотермических реакций. В зоне экзотермических реакций протекает насыщение образовавшихся ранее низкоосновных соединений до соответствующих клинкерных минералов по схемам:

В результате бурного протекания этих реакций, сопровождающихся выделением большого количества тепла, температура материала поднимается на 200-250оС. При температуре 1250-1300оС твердофазовые процессы синтеза минералов заканчиваются, и материал к этому моменту состоит из образовавшихся соединений С2S, С3А и С4АF и непрореагировавшего (оставшегося в избытке) свободного оксида кальция.

Материал, пройдя экзотермическую зону, поступает в зону спекания. Здесь он частично плавится, и, следовательно, образуется жидкая фаза. Максимальная температура в зоне спекания колеблется обычно в пределах 1420-1470оС и составляет в среднем около 1450оС. Спекание начинается уже при 1300оС, продолжается при подъеме температуры материала до 1450оС и при охлаждении его снова до 1300оС, т.е. в температурном интервале 1300-1450-1300оС. Зона спекания характерна наименьшим перепадом температур газов и обжигаемого материала. В других зонах он доходит до 400-600оС. Тепло от газов в зоне спекания передается к материалу интенсивно, что осуществляется в основном путем излучения. После расплавления части материала и образования жидкой фазы только С2S остается в твердом состоянии. Однако некоторая его часть также растворяется в жидкой фазе, и, соединяясь в ней с оксидом кальция, образует С3S, значительно менее растворимый в растворе, чем С2S. С3S выделяется из жидкой фазы в виде мельчайших, но способных к росту кристаллов. Некоторая его часть образуется также за счет реакций в твердом состоянии. Наиболее прочны цементы из клинкеров с хорошо оформленными кристаллами алита (3СаО·SіО2) некрупных размеров. Поэтому слишком длительный обжиг и медленное охлаждение, вызывающие чрезмерный рост кристаллов алита, снижают активность цемента. Процесс образования С3S в результате взаимодействия оксида кальция с С2S в жидкой среде постепенно замедляется, так как понижается концентрация растворенных в расплаве оксида Са и С2S и уменьшается общее количество жидкой фазы. Перевод всего количества С2S в С3S затруднителен и требует достаточно высокой температуры и определенного времени. Поэтому высоконасыщенные известью сырьевые смеси дают клинкер, содержащий некоторое количество свободного, т. е. неусвоенного в процессе обжига оксида кальция. Но его не должно быть больше 1-2%, т. к. в противном случае запоздалая гидратация такого количества пережженного оксида кальция вызовет неравномерность изменения объема цемента. В зоне спекания формируются клинкерные гранулы. Этот процесс обусловлен появлением в смеси расплава, который склеивает между собой твердые частички материала с образованием полизернистых агрегатов. Постепенно, при механическом уплотнении, под действием слоя материала и перекатывании, эти агрегаты приобретают округлую форму. Из зоны спекания образовавшийся клинкер поступает в зону охлаждения. В этой зоне температура клинкера понижается с 1300оС до 1200оС. При этом из расплава полностью выкристаллизовывается алит, по мере охлаждения выделяется С2S в виде мелких округлых зерен. Сравнительно крупными сохраняются кристаллы, не растворившиеся в расплаве, кристаллизуются фазы-плавни: С3А и С4АF. Возрастающая вязкость в зоне охлаждения обуславливает появление стекла, доля которого будет тем больше, чем выше концентрация кремнезема в расплаве и чем быстрее охлаждается клинкер. Кристаллы С3S и С2S в процессе роста при охлаждении соприкасаются и образуют сростки и конгломераты с многочисленными включениями. Включения в кристаллах указывают на повышенную скорость охлаждения клинкера. Скорость охлаждения может повлиять на фазовый состав клинкера, весьма существенно также влияние величины глиноземного модуля. При величине p = 0,9-1,8 имеет место соответствие расчетного и фактического содержания в клинкере алита и фазы плавней. Однако в быстро охлажденных клинкерах уменьшается или иногда отсутствуют кристаллы С3А и С4АF, в то время как содержание алита повышается, а белита понижается. Возможна кристаллизация С5А3 вместо С3А, при этом избыточный оксид кальция связывается белитом до алита. Клинкер рекомендуется медленно охлаждать до температуры 1200оС с последующим быстрым охлаждением до нормальной температуры. Быстро охлажденный клинкер легче размалывается и дает цемент более высокого качества.

Процессы, протекающие при охлаждении клинкера.

При понижении температуры (охлаждении) спекающихся гранул в них протекают процессы, оказывающие значительное влияние на свойства клинкера и цемента.

Клинкер - неравновесная система. Исследование процессов кристаллизации расплавов в системах СаО-SiО2-А12О3 и СаО-SiО2-А12О3-Fe2О3 позволило показать, что изменение состава жидкой и твердой фаз в процессе охлаждения расплавов, отвечающих по составу портландцементу, имеет очень сложный характер. Сложность обусловлена тем, что алит может выделяться из расплава при его быстром охлаждении от разных температур вначале в большем или в меньшем количестве, чем это соответствует фактическому равновесному состоянию продукта. При очень медленном охлаждении, которое используется при исследовании диаграмм состояния, эти аномалии состава расплава и твердой фазы устраняются: в определенных температурных точках системы в одних случаях избыточный C3S разлагается, а в других недостающий C3S образуется. Система постепенно приходит к равновесному составу. Если же расплав охлаждать очень быстро, то в клинкере можно зафиксировать избыточное или пониженное количество алита. Так, при быстром охлаждении клинкера белого портландцемента (система СаО-SiО2-А12О3), начиная с 1725 К в продукте содержалось на 10% больше C3S чем при медленном равновесном его охлаждении. Наоборот, при быстром охлаждении клинкера, характеризующегося высоким содержанием железа (0,64), от той же температуры 1725 К в продукте содержалось на 12% меньше алита, при равновесном охлаждении.

При обжиге портландцементного клинкера истинного равновесия между жидкой и твердой фазами не наступает, поскольку скорость охлаждения материала в реальных условиях производства оказывается значительно более высокой, чем этого требуют условия достижения равновесия. Это обстоятельство вносит определенные изменения в расчетный состав клинкера.

Влияние условий охлаждения на минералогический состав.

Практически возможны следующие различные варианты кристаллизации расплава в клинкерах:

) расплав в клинкере в результате медленного охлаждения полностью закристаллизовывается (равновесный процесс);

) расплав в клинкере в результате очень быстрого охлаждения полностью затвердевает в виде стекла;

) расплав в клинкере закристаллизовывается в большей или меньшей степени в зависимости от конкретных условий охлаждения, при этом кристаллизация расплава происходит независимо от ранее образовавшихся твердых фаз.

Различная степень закристаллизованности расплава приводит к отклонению расчетного минералогического состава клинкера от его фактического минералогического состава и, особенно, в части содержания минералов C3S ,С3А и C4AF. Исследования Ф. Ли, Т. Паркера, Н.А. Торопова, В. Н. Юнга, Р. Богга и других ученых позволили установить границы изменения минералогического состава клинкера в зависимости от условий охлаждения.

При независимой кристаллизации расплава и при затвердевании в стекло степень несоответствия расчетного и фактического минералогического состава клинкера определяется величиной его глиноземного модуля. Согласно данным названных авторов, образцы одного и того же клинкера с p = 2, охлажденные по различным режимам, характеризуются довольно близким содержанием C3S равным 57,5-59,6%. Увеличение глиноземного модуля приводит к все более возрастающему различию минералогического состава по содержанию C3S образцов клинкера, охлажденных с различной скоростью. Так, если различие в содержании C3S в быстро и медленно охлажденном клинкере с р = 2 составляет лишь 2,1%, то в аналогичных образцах клинкера с р = 3 это составляет уже 6,1%, а клинкера с р = 3,5 - 7,2%.

Уменьшение глиноземного модуля (р < 2) сопровождается приближением фактического содержания в клинкере C3S к его расчетному количеству. Интервалом величин глиноземного модуля, в пределах которого наблюдаются близкие значения расчетного и фактического содержания в клинкерах C3S, является 0,9-1,8. Дальнейшее понижение значений глиноземного модуля приводит, наоборот, к уменьшению фактического содержания в клинкере C3S по сравнению с его расчетным количеством. Так, различие в содержании C3S в пробах клинкера с р = 0,66, охлажденных быстро и медленно, составляло 7,6%, причем в быстроохлажденном клинкере наблюдалось пониженное содержание минерала.

Таким образом, при полной равновесной кристаллизации расплава фактический минералогический состав клинкера соответствует расчетному. При быстром же охлаждении клинкера, когда весь расплав затвердевает в виде стекла, фактический минералогический состав продукта отличается от расчетного. Во-первых, в быстроохлажденных клинкерах отсутствуют кристаллические С3А и C4AF (вместо них присутствует соответствующее количество стекла); во-вторых, в быстроохлажденных клинкерах в зависимости от величины их глиноземного модуля, содержатся избыточные или недостающие по сравнению с расчетным количества минералов C3S и C2S.

При значениях р >1,8 в расчетах минералогического состава клинкера по принятым формулам необходимо пользоваться следующими поправками: C3S + (1,8А12О3-2,8Fe2О3); C2S + (2,1 Fe2О3- 1,4 А12О3); С3А + (2,5Fe2О3-1,6А12О3).

При охлаждении клинкера со скоростью, недостаточной для затвердевания всего расплава в стекло и не обеспечивающей полной как равновесной, так и самостоятельной кристаллизации жидкой фазы, в продукте будет содержаться некоторое количество стекла и будут иметь место некоторые расхождения данных по фактическому и расчетному минералогическим составам.

Разложение соединений при охлаждении.

В связи с неравновесными условиями получения клинкера составляющие его минералы могут находиться в метастабильных состояниях и при медленном охлаждении испытывать превращение в стабильные формы.

Основной минерал портландцементного клинкера - алит (ЗСаО·SiО2) - стабильно существует лишь в интервале температур от 1523 до 2173 К. Ниже и выше этих температур алит в бинарной системе разлагается на C2S и СаО. В тройной системе СаО - SiО2 - А12Оз алит стабилен до 2346 К. Наиболее интенсивно процесс разложения протекает при медленном охлаждении клинкера в пределах температур от 1273 до 1473 К. На степень распада трехкальциевого силиката помимо скорости охлаждения существенное влияние оказывает состояние его структуры: количество и тип примесей, растворенных в его решетке, наличие инородных крупнозернистых включений, характер газовой атмосферы и т. п. Так, твердые растворы C3S c Fe2О3, Р2О5, Na2О, К2О, А12О3, MgO, МnО, Сг2Оз, В2О3, BaO, CaF2, CaSО4 распадаются быстрее, чем чистый C3S. Интенсифицируется распад твердых растворов C3S при обжиге клинкера в слабовосстановительных условиях, так как при этом происходит выделение из них закисного железа и сульфида кальция, которые катализируют процесс разложения. Явление разложения C3S при медленном охлаждении приводит к уменьшению его количества в клинкере и к появлению в составе последнего свободный СаО. Кроме того, распад C3S приводит к появлению в клинкере кристаллов этого минерала с сильно дефектной структурой: трещиноватых, распавшихся по периферии и содержащих включения по всей массе кристаллов алита.

Двухкальциевый силикат стабилен во всем интервале температур, который необходим для получения клинкера. В клинкере он обычно стабилизирован в виде β-Са2SiO4 ионами Mg2+, К+, Na+, Cr3+, SО42- и др. Указанные твердые растворы весьма надежно стабилизируют β-C2S. Лишь при очень медленном охлаждении клинкера становится возможным некоторый распад белитовых твердых растворов и частичное превращение β-C2S-> γ-C2S.

Чистый С3А при медленном охлаждении от температуры обжига клинкера не распадается как в окислительной, так и в восстановительной средах. Твердые же растворы С3А с Fe, Сr, Mn, S могут распадаться в слабовосстановительных условиях при температуре ниже 1573 К. Каталитически ускоряют распад С3А соединения CaF2, NaF, KF, ЗСаО·Р2О5, CaSO4, FeO. Продуктами распада минерала - являются С5А3 и СаО.

Деформативные процессы, протекающие в гранулах клинкера при охлаждении.

При охлаждении в спекшихся гранулах развиваются объемные изменения фаз, приводящие к деформации физической структуры клинкера.

Остывающий эвтектический расплав при переходе в стекло уменьшается в объеме. Присутствие в расплаве в растворенном виде MgO, CaF2, Na2О, К2О, SО3 приводит к большему или меньшему увеличению объема охлажденной твердой фазы. Максимальное увеличение объема (~10%) наблюдается в присутствии фторидов. Увеличение удельного объема системы связано с быстрой катализированной кристаллизацией минералов и выделением газов, сопровождающихся образованием в твердой фазе пор.

Кристаллы минералов клинкера неодинаково расширяются при нагревании и охлаждении: их коэффициенты линейного термического расширения при температуре ниже 873 К равны (10-6 град-1) для C3S - 13; C2S - 19,5; C4AF - 10, стекла - 10,8. По этой причине при нагревании клинкера в сильно расширяющихся кристаллах C2S и в меньшей степени в кристаллах C3S возникают растягивающие напряжения, что сопровождается расширением (удлинением) спеков. Противоположные деформации испытывают кристаллы при охлаждении.

Наличие указанных напряжений в поликристаллической структуре спекшегося зерна (гранулы) клинкера может приводить к возникновению трещин, как в кристаллах, так и на межфазных границах, т. е. приводить к снижению прочности материала при охлаждении. Если процесс превращения β-C2S и γ-C2S захватывает значительную часть кристаллов белита, то развивающиеся при этом деформации расширения способны привести к рассыпанию гранулы клинкера в тонкий порошок (явление саморассыпания).

Термохимия процесса образования клинкера. Образование клинкерных минералов и вообще цементного клинкера происходит при затрате определенного количества тепла. Теоретическая теплота клинкерообразования - это количество тепла, необходимое для того, чтобы из соответствующего количества сухого сырья с температурой 293 К получить 1 кг клинкера с той же температурой.

Расчет теоретического теплового эффекта q процесса клинкерообразования проводился многими исследователями, и полученные данные хорошо согласуются между собой: величина q составляет 1600-1800 кДж/кг (400-440 ккал/кг), в зависимости от вида сырьевых компонентов в шихте.

.6 Влияние природы сырьевых компонентов

Кинетика связывания извести зависит не только от химического состава сырьевой смеси, но и от природы и дисперсности входящих в ее состав отдельных сырьевых компонентов.

Зависимость реакционной способности сырьевых смесей от структуры известняков можно выразить следующим образом: интенсивно разлагающиеся при низких температурах мел и мелкокристаллические известняки способствуют ускорению процесса связывания СаО. Крупнокристаллические известняки оказываются менее реакционно-способными. Весьма реакционноспособны известняки-ракушечники. В том случае, когда в известняке в качестве примесей находится кремнекислота или глина, реакционная способность его повышается. Более активно, чем известняки, взаимодействует при обжиге с кислотными компонентами гидрат окиси кальция. Предварительный обжиг известняков при температуре 1473-1672 К до СаО с последующим использованием окиси кальция в качестве сырьевого компонента приводит к снижению активности известкового компонента. Следовательно, известковые компоненты в порядке убывания их реакционной способности можно расположить в такой последовательности: Са(ОН)2 > мелкокристаллический известняк > крупнокристаллический известняк > СаО. Ускорение реакций образования минералов в смесях с Са(ОН)2 по сравнению со смесями на основе СаСО3 обусловливается более высокой дисперсностью гидроокиси кальция и разложением последней при более низкой температуре, чем дисперсность углекислого кальция. Кристаллы СаО, полученной предварительным обжигом известняка, обычно более крупны и плотны по сравнению с кристаллами окиси кальция, возникающими в момент разложения СаСО3, что делает их менее реакционноспособными.

В интервале температур от 1673 до 1873 К, когда скорость реакций образования минералов в присутствии расплава велика, реакционная способность отдельных видов известкового компонента выравнивается. Отмечалось также замедленное связывание СаО в смесях с известняком-ракушечником и с окремнелыми известняками, содержащими 15-17% SiО2 в виде зерен размером до 70 мкм.

Влияние природы глинистого компонента на скорость реакций образования минералов проявляется в более сложной форме, чем известнякового, поскольку все глинистые минералы высокодисперсны и уже поэтому весьма активны. Различие их реакционной способности обусловливается скоростью и характером распада кристаллов при нагревании, температурным интервалом развития этого процесса, видом и количеством примесей. Чем интенсивнее и при более низкой температуре разлагается кристаллическая решетка глинистого минерала, тем выше скорость взаимодействия его с СаО. В интервале температур от 673 до 1473 К более высокой реакционной способностью отличается обычно субмикрокристаллический монтмориллонит, весьма активны галлуазит, гидрослюды, каолинит и относительно менее активны слюды, хлорит, вермикулит. При температуре выше 1473 К различие глинистых минералов по реакционной способности становится менее значительным. Наличие щелочесодержащих минералов приводит к образованию промежуточных трудноразлагающихся соединений, что тормозит процесс связывания СаО.

Различие в скорости усвоения извести различными глинистыми минералами оказывается наиболее значительным в том случае, когда известняковый компонент сам характеризуется невысокой реакционной способностью. В частности, в случае использования крупнокристаллического известняка различие в реакционной способности глин оказывается значительным. С увеличением активности известнякового компонента, т. е. с переходом к более интенсивно и при более низкой температуре разлагающемуся мелкокристаллическому известняку и Са(ОН)2, глины сближаются по своей реакционной способности. Еще более сближаются различные глины по количеству усвоенной извести при применении в качестве известнякового компонента тонкодисперсного мела. Из глинистых пород высокую реакционную способность показывают мергель, глинистый сланец, бентонит и менее активно взаимодействуют с СаО лесс, сланец, биотитовая глина.

Природные разновидности кремнезема по убыванию интенсивности связывания ими СаО можно расположить в следующем порядке: яшма > варц, опал, халцедон, кремень > горный хрусталь. При этом, чем крупнее зерна SiО2, тем отчетливее проявляется в реакциях их природа. Реакционная способность SiО2, входящего в состав соединений, выше, чем кварца. Так, применение в качестве кремнеземистого компонента волластонитовых пород (минерала СаО·SiO2) или нефелиновых отходов (гидратированный минерал 2CaО·SiO2) позволяет достигать полного связывания СаО при пониженных температурах. Высокую реакционную способность в составе сырьевой смеси показывают базальты, некоторые виды высокоалюминатных зол.

Присутствие в составе сырьевых компонентов сложных по составу соединений типа полевых шпатов, разлагающихся на окислы медленно и при высоких температурах, приводит к замедлению усвоения извести в интервале температур от 1173 до 1573 К.

Влияние дисперсности сырьевых компонентов. Тонкость измельчения сырьевых компонентов является одним из важнейших факторов, оказывающих влияние на скорость связывания извести кислотными окислами. Особенно большое влияние дисперсности смеси на скорость реакций проявляется в том случае, когда исходные сырьевые компоненты неоднородны по своему составу и крупнозернисты. При грубом помоле компонентов некоторая часть больших по размеру зерен не успевает полностью прореагировать в процессе обжига и остается в клинкере в свободном состоянии. Достаточно реакционноспособными оказываются лишь зерна компонентов, имеющие размер менее 100-120 мкм.

Практически же 3-10% сырьевой смеси заводского изготовления (производственные шламы) состоит из частиц таких или более значительных размеров, что в ряде случаев и служит одной из причин замедленного усвоения извести.

Особое внимание должно обращаться на тонкость измельчения кварца и известняка, так как именно эти два компонента, будучи трудноизмельчаемыми, составляют основу грубых фракций сырьевых смесей. Глинистые компоненты высокодисперсны от природы, их удельная поверхность составляет 1-300 м2/г, и образование ими крупнозернистых агрегатов практически исключено. Лишь при применении в качестве глинистого компонента плотных сланцев отдельные сильно окремнелые частички последних могут оказаться недостаточно тонкоизмельченными.

При большом количестве мелких частиц в сырьевой шихте скорость связывания СаО увеличивается.

Положительное влияние повышенной тонкости измельчения сырьевых компонентов на реакционную способность смеси можно объяснить следующими факторами:

) увеличением поверхностной энергии частиц за счет разрыва химических связей и возрастания доли слабосвязанных ионов;

) возрастанием количества дефектов в кристаллах;

) увеличением суммарной площади контакта между частицами;

) уменьшением толщины слоя продуктов реакции на зернах кислых компонентов;

) ускорением растворения частиц в расплаве;

) повышением степени однородности состава сырьевой смеси и, возможно, увеличением плотности укладки частиц.

Увеличение содержания в сырьевой смеси зерен кварца размером 90-300 мкм до 1-6% сопровождалось возрастанием продолжительности их обжига и снижением количества алита. При этом реакция образования C3S замедляется тем значительнее, чем грубее был измельчен и известняк. В присутствии крупных зерен SiО2 в клинкере образуются зоны, обогащенные C2S, что предопределяет неполноту связывания извести в других зонах. Кристаллы белита в таких случаях располагаются вокруг реагирующего зерна SiО2 в виде колец, а зерна свободной извести образуют скопления - «гнезда». Содержание крупных зерен SiО2 (> 90 мкм) в сырьевых смесях следует ограничивать до 0,5-1%.

Крупные зерна известняка (> 90 мкм) меньше влияют на скорость связывания СаО, чем зерна кварца соответствующего размера, поэтому их содержание может допускаться до 5%. Менее отрицательное влияние зерен кальцита может быть связано с их деформацией и растрескиванием при декарбонизации, а также с высокой пористостью и мелкокристалличностью образующихся частиц СаО.

Причиной замедленного усвоения извести при обжиге клинкера могут служить также и крупные зерна золы твердого топлива и шлака, используемого в качестве сырьевого компонента. Зола, не успевая за время обжига равномерно распределяться по всей массе спекающегося клинкера, образует скопления, в пределах которых из-за недостатка извести образуются лишь кристаллы белита. Другие участки массы, наоборот, оказываются обогащенными известью. Аналогично кварцу и золе, в числе частично непрореагировавших компонентов могут оказаться шлак и в небольшом количестве глинистая составляющая и огарки.

Установить оптимальный и технически достижимый гранулометрический состав всех компонентов сырьевой смеси, который обеспечивал бы наибольшую скорость связывания СаО, является трудной задачей. Разные исследователи показывают, что при увеличении в сырьевых смесях доли частиц кислотных компонентов (в частности, кварца) размером 15-20 мкм, реакционная способность шихт возрастает. Количество таких частиц в разных шихтах может изменяться от 35 до 80%, что вполне достаточно для нормального их спекания. Увеличение в шихте содержания самой тонкой фракции (0-2 мкм) ускоряет процесс связывания СаО, но не настолько эффективно, как можно было ожидать. Это связано, по-видимому, с ростом пористости гранул и ухудшением перемешивания компонентов из-за склонности тонких фракций к флокуляции и агрегированию. Частицы размером 15-60 мкм реагируют друг с другом достаточно быстро, 60-90 мкм - замедленно, а более 90 мкм, как уже указывалось, чрезвычайно медленно. Установлено также, что шихта должна быть полидисперсной и отсутствие в ней, например, весьма тонких фракций отрицательно сказывается на общей ее реакционной способности. Избирательное измельчение одного компонента до высокой дисперсности при сохранении других компонентов достаточно крупнозернистыми не способствует сокращению общего времени связывания СаО. При обычно принятых удельных поверхностях сырьевых шихт, равных 3000-4000 см2/г, оптимальное соотношение удельных поверхностей глины и известняка должно составлять 1,3-1,6. Обжиг оптимальных по гранулометрическому составу и однородных сырьевых смесей требует меньше тепловых затрат и может быть завершен при более низкой (на 30-50°С) температуре,

И. В. Кравченко, М. Т. Власовой и Б. Э. Юдовичем установлен двухстадийный процесс образования белита в шихтах, содержащих крупные (60 мкм) зерна кварца: вначале на зернах SiО2 образуются оболочки из мелких кристаллов C2S, которые замедляют дальнейшее течение реакции между СаО и SiО2, а затем после рекристаллизации С2S в оболочке и повышения ее диффузионной проницаемости наступает второй период синтеза двухкальциевого силиката. В тонкодисперсных смесях синтез C2S осуществляется в один этап. Практика работы больших вращающихся печей на отдельных заводах показала, что в некоторых случаях реакции образования минералов в материале, обжигаемом в таких печах, доходит до конца при содержании в шихте 3-5% частиц размером более 200 мкм (преимущественно известняка). Это явление может быть объяснено особенностями теплового режима работы вращающихся печей большого диаметра (> 4,5 м) и, в частности, высоким тепловым напряжением зоны горения топлива (зоны спекания). Из-за повышенного теплового напряжения зоны горения обжигаемый материал нагревается в больших печах на 50-100°С выше, чем в печах диаметром менее 4 м, что и позволяет даже грубомолотым шихтам полностью превратиться в готовый продукт. Следовательно, согласование температурного режима работы печей большого диаметра и дисперсности шихты - один из путей интенсификации их работы.

С увеличением дисперсности сырьевых материалов возрастает степень дефектности кристаллов, что активизирует реакцию. Повышение реакционной способности сырьевых материалов путем наведения в составляющих их кристаллах дефектов при измельчении стали называть способом «механической активации» материалов.

Влияние режима обжига.

Важнейшим фактором, влияющим на скорость связывания СаО, является температура обжига шихты. Константа скорости химической реакции, согласно уравнению Аррениуса, экспоненциально зависит от температуры. Поскольку, как уже рассматривалось, скорость связывания СаО (ѵ) определяется кинетикой диффузионных процессов, то зависимость ее от температуры также может носить экспоненциальный характер:

ѵ = ѵ0 e-E/RT

Скорость реакции возрастает с ростом температуры и уменьшением энергии ее активации. Скорость реакции, контролируемой диффузией, с повышением температуры на 10°С возрастает на 10- 40% (при сохранении их механизма одинаковым), тогда как скорость реакций, не зависящих от диффузии ионов, с повышением температуры на 10° С возрастает в еще большей, мере в 2-4 раза и более. Причинами ускорения реакций образования минералов при повышении температуры являются увеличение коэффициентов диффузии ионов в твердой фазе и расплаве, снижение вязкости жидкой фазы и возрастание ее количества.

Обжиг образцов (d = 1,5-2 мм) из сырьевых смесей с КН = 0,90-0,97 в интервале температур от 1673 до 2273 К до содержания в них постоянного количества остаточной свободной СаО, равного 2%, показал, что время завершения реакций с повышением температуры уменьшается. Хотя исследователи Ю. М. Бутт, Д. А. Высоцкий, Й. Г. Лугинйна, В. В. Тимашев, Н. А. Торопов, И. Штарк и др.) использовали различающиеся по составу шихты, не одинаковые по свойствам образцы и разную скорость их нагрева, общий характер зависимости t-T оказался одинаковым: при 1723 К для завершения реакции потребовалось 5- 15 мин, при 1823 К - 3-8 мин, при 1923 К-1,5-3 мин; при 2023 К - 20-60 с. С увеличением диаметра образцов сверх 1-2 мм время их полного обжига возрастает, причем наиболее сильно при диаметре гранулы более 10 мм. Снижение скорости процесса связывания СаО в этом случае связана с замедлением передачи тепла от поверхностных слоев гранул к глубинным слоям. Кроме того, чем тоньше измельчены сырьевые компоненты и плотнее гранулы, тем при более низкой температуре и за более короткое время завершаются в них реакции связывания СаО.

При повышении температуры обжига до 1723-2023 К в клинкерах образуется на 5-10% больше элита, чем это соответствует расчету. Неравновесное повышение содержания элита может быть объяснено внедрением в решетку C3S ионов Mg2+, Al3+, Fe3+, Na+, т. е. образованием твердых растворов, а также термическим распадом С3А, C4AF и вступлением выделяющейся при этом СаО в реакцию с C2S с образованием дополнительного количества C3S. Соответственно этому в клинкерах снижается содержание C2S, С3А, C4AF.

При обжиге сырьевых смесей во вращающихся печах время их жидкофазного спекания, т. е. время пребывания в зоне спекания печи, составляет примерно 15-30 мин. За этот период времени при 1573-1723 К в обжигаемом материале осуществляется синтез основного количества C3S. Сокращение времени пребывания материала в зоне спекания до нескольких минут приводит к появлению в клинкере неусвоенной окиси кальция. Следовательно, при 1673-1723 К для завершения реакции образования C3S в гранулах клинкера d = 10-50 мм и более требуется определенное время, исчисляемое несколькими или десятками минут. Увеличение длительности пребывания материала в зоне спекания до определенного момента (2-4 мин) способствует весьма интенсивному протеканию реакции минералообразования, но при превышении этого оптимального времени обжига скорость усвоения извести в клинкере замедляется. При этом увеличение продолжительности обжига более эффективно при низких температурах, чем при высоких, поскольку в последнем случае степень завершения реакций быстро достигает высоких значений.

Явление замедления скорости усвоения СаО по мере увеличения длительности изометрической выдержки вызвано рядом причин:

) уменьшением концентрации реагирующих СаО и C2S в обжигаемом материале;

) неравномерностью распределения остаточных количеств этих минералов в массе спекающегося клинкера, что увеличивает время перемещения составляющих их ионов к зонам активного роста кристаллов C3S (неравномерность распределения C2S и СаО наиболее сильно проявляется при содержании в шихте крупных зерен и СаСО3);

) возможным частичным распадом некоторых соединений (С3А, C3S) при плавлении и температурных перепадах. На практике достичь полного связывания СаО трудно, поэтому в клинкерах с высоким значением КН допускается до 1% свободной СаО.

С увеличением длительности выдержки клинкера при 1723- 1773 К до 4 ч в нем на 3-7% возрастает содержание алита, на 1-3% увеличивается количество алюмоферритовой фазы и на 4-5% снижается содержание С3А. Общее количество C2S также несколько уменьшается, а содержание α'-C2S и β-C2S сокращается более заметно. Уменьшение количества С3А связано с частичным его термическим разложением, а увеличение C6AxFy - с внедрением Fe3+ в решетку С3А и замещением в ней А13+ . Вторичная СаО реагирует с C2S до образования C3S, кроме того, количество алита возрастает и за счет образования твердых растворов C3S с А12О3 и MgO.

При внесении холодной сырьевой смеси непосредственно в зону максимальных температур (кипящий, взвешенный слой) наблюдается сокращение времени, в течение которого образуется нормальный клинкер. Ускорение процессов взаимодействия сырьевых компонентов при резком нагреве шихты (по данным М. Ф. Чебукова) обусловливается совпадением периодов диссоциации углекислого кальция и разложения глинистых, минералов с периодом интенсивного протекания реакций в твердом состоянии. Образующиеся в свободном состоянии мелкие с дефектной структурой кристаллики окислов при посредстве газовой и жидкой фаз, а также в местах контакта весьма интенсивно реагируют друг с другом, приводя к образованию основных клинкерных минералов. При таком обжиге исключается период собирательной рекристаллизации C2S и СаО, протекающей при обычном режиме медленного обжига и снижающей реакционную способность сырьевых смесей. Установлено, что чем быстрее нагревается сырьевая смесь и до более высокой температуры (термический удар), тем выше скорость, последующего связывания СаО при изотермической выдержке.

Быстрый нагрев сырьевой шихты стал использоваться сейчас как способ так называемой «термической активации» материалов перед завершающим высоко-температурным обжигом.

С повышением температуры получения клинкера кристаллы алита до 1273 К растут медленно, в интервале от 1273 до 1823 К - значительно быстрее, а при температурах выше 1873 К они вырастают до размеров в 1-3 мм за несколько секунд. По мере увеличения времени пребывания материала в зоне максимальных температур в печи (1673-1723 К) структура кристаллов алита становится более однородной, но размеры их возрастают в весьма небольшой степени, так как в результате установления динамического равновесия между твердой и жидкой фазами в последней имеется лишь очень небольшое количество структурных элементов для роста кристаллов. Незначительный рост кристаллов алита происходит за счет растворения отдельных нестабильных его частиц и переотложения их на более стабильных кристаллах этого минерала.

Влияние каталитических и модифицирующих веществ. В составе сырьевых смесей содержатся в качестве примесей соединения различных элементов - фосфора, хрома, серы, марганца, натрия, калия, бария, фтора, титана и др. Соединения указанных элементов в зависимости от их вида и количества, а также от условий обжига материала могут оказывать многостороннее влияние на процесс связывания CaO:

) ускорять распад сырьевых компонентов и снижать температуру протекания этих процессов;

) изменять температуру образования и свойства жидкой фазы клинкера;

) влиять на процесс кристаллизации расплава;

) модифицировать состав минералов клинкера и структуру их кристаллов;

) усиливать неравновесие в системе. Если положительное влияние того или иного соединения значительно, то это соединение специально вводят в состав шихты в качестве самостоятельного компонента.

Характер и механизм каталитического и модифицирующего влияния элементов, содержащихся в небольшом количестве (менее 1-2%), сложен, и в большой степени зависит от их концентрации. Лишь при введении оптимального количества элемента для данных условий производства клинкера эффективно проявляются его положительные действия. Вместе с тем одновременное присутствие нескольких элементов отражается на эффективности влияния каждого из них, и это еще более усложняет анализ механизма их действия. Введение в состав сырьевых смесей каталитических и модифицирующих добавок (часто их называют «минерализаторы») широко распространено в цементной промышленности.

После обжига полученный клинкер поступает в холодильник, где происходит его охлаждение до температуры ниже 100°С. Этот этап производства цемента очень важен, так как режим охлаждения напрямую влияет на качество получаемого продукта. Поэтому важно, чтобы данный процесс происходил быстро, а температура клинкера на выходе была максимально низкой.

Колосниковые холодильники различных конструкций работают по одному и тому же принципу - охлаждение клинкера осуществляется просасыванием воздуха сквозь его слой. Колосниковые холодильники имеют колосниковую решетку, состоящую из отдельных колосников - палет, на которой слоем толщиной 150-300 мм распределяется горячий клинкер. Холодный воздух подается под решетку и проходит слой клинкера, охлаждая последний до 333- 353 К.

В промышленности применяют колосниковые холодильники некоторых марок, отличающиеся один от другого некоторыми конструктивными особенностями.

В холодильниках «Волга» и «Фуллер» горизонтальные колосниковые решетки изготовлены из одинакового количества чередующихся подвижных и неподвижных колосников. Решетка заключена в металлический кожух, верхняя часть которого от- футерована шамотным огнеупором. Неподвижные колосники решетки прочно закреплены в кожухе, а подвижные смонтированы на общей раме и совершают возвратно-поступательное движение с помощью кривошипно-шатунного механизма, благодаря чему осуществляется продвижение клинкера, лежащего на решетке слоем толщиной 150-300 мм. Рамы совершают 8-16 движений в минуту при величине хода до 100 мм. Зазор между плитами достигает 5-8 мм, а живое сечение всей решетки-10%, подрешеточное пространство разделено на две, три зоны и более в зависимости от габаритов холодильника. В секции камеры подается холодный воздух, наиболее горячая часть которого (из 1-й секции) используется в качестве вторичного воздуха, а остальная часть (из двух секций) отводится наружу. Для резкого охлаждения клинкера и равномерного распределения его на решетке применяют острое дутье воздуха высокого давления или ступенчатую наклонную решетку. В разгрузочном конце холодильника установлены решетка или грохот, отсеивающие нормальные зерна клинкера, и направляющие крупные зерна в дробилку. Под колосниковой решеткой установлен скребковый транспортер для удаления мелких фракций клинкера, просыпавшихся через зазоры между колосниками.

В холодильниках «Волга» производительностью 25, 35, 50, 75, 125 т/ч достигается эффективное охлаждение клинкера от 1373 - 1473 до 323-353 К за 0,25-0,5 ч. Холодильник «Волга-125 СУ» производительностью 3000 т/сут является двухкамерным с острым дутьем. Разработаны конструкции двухкамерных холодильников «Волга» с двойным прососом газов и ступенчатого с промежуточным дроблением клинкера. При двойном прососе газов холодный воздух сначала охлаждает клинкер и нагревается до 573-673 К в холодной камере, а затем после очистки от пыли подается в горячую камеру, где нагревается до 873-973 К и поступает во вращавшуюся печь. Это позволяет уменьшить количество избыточного воздуха и повысить температуру вторичного воздуха. В двухкамерном ступенчатом холодильнике на первой (горячей) колосниковой решетке клинкер охлаждается примерно до 773 К и затем подвергается дроблению. Дробленый клинкер попадает на вторую колосниковую решетку (холодную), расположенную ниже первой, где он охлаждается до 323-353 К и дополнительно дробится. Промежуточное дробление клинкера позволяет более интенсивно охлаждать его на второй решетке и использовать для этого меньше воздуха.

Холодильник «Фуллер» производительностью около 4500 т/сут имеет три индивидуально приводимые горизонтальные колосниковые решетки. Холодильник производительностью 7000 т/сут имеет размеры 5,3×42 м при удельной производительности 31 т/(сут×м2). Современные холодильники проектируются из расчета на нагрузку решетки порядка 26-34 т/(сут×м2) при расходе воздуха около 3 нм3/кг клинкера, охлаждаемого от 1645 до 338 К. Подрешеточное пространство больших холодильников делится на 5-10 секций для более равномерной подачи воздуха. При двойном прососе воздуха расход его снижается до 1,3-1,8 нм3/кг клинкера, однако повышается тепловая напряженность колосниковой решетки и вентиляторов.

В промышленности применяют и другие виды колосниковых холодильников: с неподвижной колосниковой решеткой («Фоллакс»), с вибрационной колосниковой решеткой («Аллис-Чалмерс»), с бесконечной колосниковой решеткой («Рекуполь») и др. В холодильниках «Фоллакс» выходящий из печи клинкер попадает на короткую неподвижную .колосниковую решетку, под которую подается холодный воздух высокого давления, переводящий клинкер во взвешенное состояние. Благодаря созданию «кипящего» слоя осуществляется резкое охлаждение клинкера сразу на 300-400°С и обеспечивается равномерное его распределение (растекание) по подвижной колосниковой решетке. В остальном конструкция холодильника «Фоллакс» похожа на конструкцию холодильников «Фуллер» и «Волга». Холодильник системы «Аллис-Чалмерс» оборудован вибрационной колосниковой решеткой, совершающей 260-325 кол/мин. Вместе с решеткой колебательные движения совершает и прикрепленный к ней снизу воздушный металлический короб. Клинкер на решетке и мелкие фракции его в коробе продвигаются к разгрузочному концу вследствие вибрации. Охлаждающий воздух вдувается в короб под низким давлением. Недостатками холодильника являются неполное использование тепла клинкера и большие габариты.

Холодильник «Рекуполь» по конструкции весьма близок к конвейерному кальцинатору печи «Леполь». Он имеет бесконечную колосниковую решетку, подрешеточную воздушную камеру, разделенную на несколько секций, и наклонную загрузочную течку, выполненную в виде колосниковой решетки переталкивающего типа. В пределах первой секции клинкер охлаждается в «кипящем» слое, а в остальных -просасыванием воздуха через спокойно лежащий слой. В первую секцию подается подогретый воздух (за счет двукратного прососа), а в две остальные - холодный. Движение колосников в загрузочной части и поток холодного воздуха высокого давления обеспечивают быстрое охлаждение клинкера до 1073 - 1173 К и равномерное распределение его на решетке. При производительности 3300 т/сут клинкера решетка холодильника имеет размеры 3,3×31,3 м. Подрешеточное пространство его разделено на 12 секций: из двух последних секций воздух с температурой 443 К поступает в I и II камеры для более сильного подогрева. В камеры III-X подается холодный воздух, причем количество его уменьшается по мере понижения температуры клинкера. Термический к. п.д. холодильника равен ~70%. Часть нагретого до 583-623 К воздуха отводится из холодильника. Температура клинкера, выходящего из холодильника - около 338 К. Проектируется холодильник «Рекуполь» с размером решетки 5,4×55 м и производительностью 10 000 т/сут клинкера.

Основной недостаток колосниковых холодильников: общее количество воздуха, продуваемого через слой клинкера, гораздо больше, чем его нужно для горения топлива в печи (как вторичного воздуха). Поэтому значительную часть (порядка 60-70%) нагретого воздуха необходимо или использовать в других целях, или выбрасывать в атмосферу, снижая термический к. п. д: агрегата в создавая системы пылеочистки. Существующие системы очистки нагретого запыленного воздуха после холодильников (циклон > электрофильтры > атмосфера) позволяют выделить лишь 65-70% пыли, что не отвечает требованиям защиты окружающей среды. В связи с изложенным идет непрерывный поиск путей снижения степени запыленности воздуха в холодильниках. Высокую степень очистки горячего воздуха от пыли можно получить в новых слоевых фильтрах с гравийной засыпкой, однако это решение является дорогостоящим.

Экономичен также, как уже отмечалось, двойной просос охлаждающего воздуха через слой клинкера в разных камерах. В этом случае температура подогрева вторичного воздуха может достигать 1073-1173 К.

Колосниковые холодильники имеют также сложную конструкцию много движущихся частей, часто выходящих из строя. При охлаждении мелкого клинкера значительная часть его просеивается через отверстия между колосниками и перегружает скребковый транспортер, что вызывает остановку агрегата. Однако они характеризуются высокой удельной производительностью [800- 900 кг(м2×ч)] и глубоким (до 323-353 К.) охлаждением клинкера, связи с тем что найдены способы уменьшения степени влияния меченных недостатков, в последнее время стали проектироваться новые колосниковые холодильники как средней, так и большой (3000-10 000 т/сут) производительности.

3.7 Хранение клинкера на складах

После обжига охлажденный в холодильнике клинкер направляется в клинкерный склад, затем дробится и измельчается совместно с гипсом и другими добавками.

Клинкерный склад должен быть крытым и иметь подпорные стенки, позволяющие укладывать клинкер до требуемой высоты. Загрузка и разгрузка клинкерных складов механизированы. Обычно они оборудованы грейферными кранами, которые забирают и насыпают клинкер в любое место склада, а также подают его в бункер мельницы.

Мостовые грейферные краны могут перемещать на склад и в бункеры мельниц гипс и различные добавки. Для перемещения клинкера применяются транспортерные ленты, тряски и другие транспортные устройства. Загрузочные транспортеры обычно устанавливаются в верхней части склада, а в полу клинкерного склада устраиваются воронкообразные отверстия со специальными затворами для подачи клинкера на транспортер, расположенный в туннеле под клинкерным складом. Перемещение клинкера к мельницам осуществляется лишь только при помощи грейферного крана, ковш которого подает клинкер из склада непосредственно в бункер мельницы.

При магазинировании происходит гашение свободной окиси кальция за счет атмосферной влаги, стекловидная часть клинкера кристаллизуется. Это приводит к некоторому разрыхлению клинкера и облегчению его последующего помола. В клинкерных складах размещаются также гипс и минеральные добавки. Недостатком таких складов является интенсивное пыление при штабелировке и подаче клинкера и добавок в бункера, что затрудняет условия работы.

При остывании расплавов происходит разделение шлака и ферросилиция по удельным весам. После охлаждения расплава грейферный кран опрокидывает изложницу и чушки клинкера глиноземистого цемента поступают на клинкерный склад для хранения. Со склада клинкер транспортером перебрасывается к дробилкам, затем в шаровую многокамерную мельницу, в силос и на упаковку.

.8 Помол клинкера, гипса и добавки

Для совместного помола клинкера с добавками в замкнутом цикле применяется трубная мельница. Это дает возможность получения цемента с удельной поверхностью 400-450 м2/кг. При замкнутом цикле материал проходит в мельнице более краткий путь, а затем транспортируется к сепаратору, в котором разделяется на грубый (крупку) и тонкий материал. Крупная фракция проходит через мельницу несколько раз, а мелкая фракция после отделения в выносных циклонах становится готовым продуктом и больше не возвращается в мельницу. Замкнутый цикл размола является более эффективным, чем размол по открытому циклу. При замкнутом цикле нет переизмельчения материала, кроме того, из сферы размола более быстро удаляются тонкие фракции, что поддерживает скорость измельчения на более высоком уровне. Отсутствие переизмельчения при замкнутом цикле помола материалов снижает удельный расход энергии особо тонких частиц на мелющие тела, что повышает эффективность измельчения. В схемах с открытым циклом помола переход на выпуск более тонкого цемента (быстротвердеющего) требует остановки мельницы для изменения ассортимента мелющих тел. При использовании схем с замкнутым циклом этого не требуется, просто меняют циркуляционную нагрузку мельницы - увеличивают многократное прохождение материала через камеру, работающую в цикле с классификатором. При использовании замкнутого цикла помола температура в мельнице на 25-30оС ниже, чем в мельницах, работающих по открытому циклу.

3.9 Фасовка и отгрузка готового цемента

Часть цемента будет отгружаться в упакованном виде. Для этого в упаковочном отделении установлена упаковочная машина карусельного типа. Питание машины осуществляется при помощи пневмотранспорта.

Фасовка цемента осуществляется тремя способами. Цемент фасуют в мешки весом как правило по 50 кг, в большие мешки с ручками (биг-бэги) и навалом, это когда цемент привозят в больших машинах, а не в таре и отпускают насыпью. Упаковочная тара должна быть изготовлена из влагостойкого материала, поскольку цемент не терпит влажности.
 Фасовщики цемента подразделяются на автоматические и полуавтоматические. Фасовка в полуавтоматических машинах производится за счет колеса, действующего по принципу центробежной силы. На данных агрегатах имеются дозаторы веса цемента <#"872215.files/image002.gif">

Рис. 2 Роторный экскаватор

После отделения породы от пласта происходит процесс погрузки добытого сырья, которое транспортируется на завод автотранспортом. Выбор автотранспорт обоснован, так как месторождение сырья расположено в достаточной близости к точке строительства завода. Также этот вид транспортировки выгоден с точки зрения начальных затрат.

Привозное сырье, гипс, огарки и минеральные добавки, поставляются железнодорожным транспортом. Также этот вид транспорта используется для отправки готовой продукции с завода потребителям.

С целью создания производственного запаса сырьевых материалов непосредственно на заводе, после карьера сырьё поступает на склад сырья. Норма запаса составляет 7 суток для известняка и глины (в связи с близостью карьера), 15 суток для огарков и гипса. Из-за климатических условий (холодная зима) в регионе используется закрытый склад.

После добычи материал подвергается измельчению.

Первой стадией измельчения служит дробление. Так как энергетические затраты на дробление значительно меньше, чем затраты на помол, желательно дробить материал до возможно мелких фракций. Дробление сырьевых материалов производят для того, чтобы уменьшить расход электроэнергии при помоле и увеличить производительность сырьевых мельниц. Технологическая схема дробильной установки определяется размером камня, выдаваемого карьером, и необходимой крупностью сырья после дробления. Чем крупнее выдают карьер камень, тем меньше стоимость добычи. Допустимый размер камня определяется возможностями дробилки.

Выбор типа дробилки связан со свойствами сырья и особенностями гранулометрии раздробленного материала. Конусные и щековые дробилки для первой стадии имеют степень измельчения 3-4, молотковые же и ударно отражательные дробилки - 20-40.

Молотковые дробилки (рис.3) оборудованы выходными колосниковыми решетками и выдают материал крупностью меньше ширины выходной щели.

Молотковые дробилки приспосабливаются для переработки влажных и вязких материалов (подвижная плита, обогрев дробящих поверхностей). Для увеличения производительности подобных видов дробилок их выпускают с двумя роторами и двумя питателями (сдвоенные дробилки). Для обеспечения высокой степени дробления дробилки оборудованы колосниковыми решетками, которые для облегчения обслуживания и ремонта устанавливают на передвижную раму. С этой же целью дробилки оборудуют гидравлическими подъемниками. Для увеличения срока службы ударных элементов и молотков на них устанавливают съемные ребра из твердых сплавов. Используют также реверсивное движение ротора. Скорость вращения ротора в молотковых дробилках иногда регулируется, что позволяет менять степень дробления. Молотковые дробилки используют как для одностадийного, так и для вторичного дробления. Их применяют для первичного дробления хрупких неабразивных пород и известняков средней пластичности с влажностью не более 15%. Для дробления сырьевых материалов повышенной влажности (мела, глины, трепела, опоки и других материалов, имеющих влажность до 35%) применяют специальные молотковые дробилки с подвижной плитой. Для дробления пород высокой прочности на первой стадии применяют молотковые дробилки ударно-отражательного действия.

Рис. 3 Молотковая дробилка

Молотковые дробилки выбраны для измельчения кусков известняка, глины, гипса и минеральной добавки. По причинам вышеуказанным использование такого оборудование обосновано. Для глины будет использоваться дробилка с подвижной плитой, так как влажность глинистого компонента достаточно высокая. Характеристики подобранно дробильного оборудования приведены ниже (табл.4).

Таблица 4

Технические характеристики молотковых дробилок

Грубоизмельченные сырьевые материалы после стадии дробления подаются на усреднение в усреднительные склады. Усреднение сырья - это комплекс технологических и организационных мер, обеспечивающих в течение длительного времени колебание химического состава сырьевой смеси в узких заданных пределах.

На складах производится усреднение кусковых материалов. Они позволяют повысить качество приготовления стабильной по составу сырьевой смеси. Применение усреднительных складов снижает также капитальные и эксплуатационные затраты. В зависимости от климата усреднительные склады могут быть открытыми или закрытыми.

Для автоматического управления приготовлением шихты создают несколько штабелей: два для известняка с высоким и низким титрами, и если второй компонент - твердый материал, то еще и штабель глинистого сырья. После дробления в молотковой дробилке отбирают пробы и делают анализ на CaCO3. По данным анализа, известняк подают в один из двух усреднительных штабелей известняка - с низким или высоким содержанием CaCO3. Наибольшая степень усреднения обеспечивают вытянутые в длину штабеля. Кладку материала в штабель ведут узкими полосами, тонкими слоями, покрывающими всю площадь штабелирования, длинными наклонными слоями, конусами, сливающимися в штабель.

Разгрузку ведут по всей площади торца, что обеспечивает высокую степень усреднения. Для разгрузки с торца созданы специальные машины (рис.4). Такая машина передвигается вдоль штабеля. Бороны колеблются, разрыхляя материал под углом, равным углу естественного откоса. Материал собирается лопастным питателем и далее подается на ленточный транспортер.

Другой тип колесной разгрузочной машины представляет сочетание разрыхлительных борон, роторного экскаватора и реверсного ленточного транспортера. Применение колесных машин позволяет не только улучшить усреднение, но и увеличить емкость и размер усреднительных складов.

Для завода производительностью 1 млн тонн/год усреднительный склад сырья включает два штабеля емкостью по 20 тыс. тонн каждый. Один из штабелей обеспечивает недельную работу завода, формирование же штабеля производится за меньшее время. Установка по формированию штабеля работает периодически. Выдача - непрерывная.

Основной принцип усреднения основан на перемешивании разнородных пород при их последовательной слоевой отсыпке и последующей выемки в направлении, перпендикулярном отсыпанным слоям. Эффективность усреднения повышается по мере увеличения количества пересыпных слоев при отгрузке разнородных пород.

Пройдя дозировочный узел, сырьевые материалы поступают на помол в валковую мельницу (рис.5), которая предназначена для одновременного помола и сушки сырьевой шихты. Помольно-сушильная установка имеет более рациональный принцип помола, чем шаровая, требует меньшего удельного расхода электроэнергии, дает возможность более оперативно управлять процессом приготовления сырьевой смеси заданного состава. Для сушки и транспортирования сырьевой смеси используются отходящие газы печного агрегата. В установку входит также индивидуальная топка, предназначенная для подачи сушильного агента при отсутствии отходящих печных газов, а также для повышения температуры отходящих газов при размоле сырья повышенной влажности (более 6 %).

Рис.4. Усреднительный склад и разгрузочная машина

В помольно - сушильной установке с мельницей MPS можно измельчать материал с влажностью до 18% и высушивать его до 0,7%. При этом температура горячих газов на входе в мельницу составляет 450°, а на выходе из аппарата - около 110°С.

В цементной промышленности мельницы MPS применяются для помола сырья и угля. При помоле сырьевой смеси с одновременной сушкой удельные энергозатраты составляют около 9 кВтч/т, из которых 5,8 приходятся помол до тонкости 18% остатка на сите 009. Остальные 3,2 кВтч/т расходуются на преодоление гидравлического сопротивления мельницы, составляющего 360 мм вод. Производительность выбранной мельницы MPS для помола сырья в зависимости от тонкости помола представлена в табл.5.

Усреднение сырьевой муки происходит в двух двухъярусных силосах со встроенными под ними узлами питания печи. Из каждого силоса мука поступает в свою ветвь запечных циклонных теплообменников.

Рис. 5. Вертикальная мельница MPS фирмы PFEIFFER

Таблица 5

Производительность мельницы MPS в зависимости от тонкости помола

Тип мельницы	Остаток на сите 009, %
	4	6	10	15	20	25
MPS 4150	195	215	245	255	300	335 Наряду с совершенствованием конструкции обычной системы циклонных теплообменников разрабатываются новые их системы, обеспечивающие полную декарбонизацию в них сырьевой смеси. Повышение степени декарбонизации сырьевой смеси в запечных теплообменниках достигается путем сжигания в них необходимого количества топлива. Это осуществляется в специальных камерах - кальцинаторах, встраиваемых в действующую четырехциклонную систему теплообменников. Известно несколько конструкций печей с циклонным теплообменником кальцинатором. В одной из конструкций сырьевая смесь подается, как обычно, в газоход между ступенями III и IV теплообменника и затем перемещается вниз. После ступени III материал направляется в кальцинатор, где он декарбонизируется, а из него с потоком газов поступает в циклон IV. Осажденный в циклоне материал направляется в печь, а горячие газы поднимаются в верхние циклоны. Кальцинатор представляет собой коническую камеру, в которую через отверстие в крышке из ступени III подается нагретая сырьевая мука, а через несколько вихревых форсунок - топливо. Нагретый до 1073-1123 К воздух из холодильника и дымовые газы из печи с температурой 1373- 1423 К поступают по газоходу в камеру смешения кальцинатора. Смесь воздуха с газом вводится в кальцинатор тангенциально, подхватывает снизу опускающийся поток материала и топлива, поднимает материал вдоль стенок вверх, вынося в газоход 5. Распыленный мазут сгорает в пространстве кальцинатора беспламенно, так как выделяющееся тепло сразу же расходуется на разложение СаСО3 шихты. Беспламенное горение топлива по всему объему кальцинатора предотвращает локальные перегревы массы, что позволяет избежать налипания материала на стенки. Температура материала на выходе из кальцинатора составляет 1153--1175 К. Ввиду того, что цемент получают по сухому способу, в качестве печного агрегата используется короткая вращающаяся печь (рис. 6). Технические характеристики печного агрегата представлены в таблице 6. Таблица 6 Технические характеристики печного агрегата Тип печного агрегата СМЦ-26 Размеры, м 4,5×80 Производительность, т/сут 3000 Расход теплоты на получение клинкера, кДж/кг кл. 3460 Количество опор 4 Уклон корпуса, % 4,0 Частота вращения печи от главного привода, мин-1 0,34…3,4 Масса без футеровки, т 2400 После обжига полученный клинкер поступает в холодильник, где происходит его охлаждение до температуры ниже 100°С. Этот этап производства цемента очень важен, так как режим охлаждения напрямую влияет на качество получаемого продукта. Поэтому важно, чтобы данный процесс происходил быстро, а температура клинкера на выходе была максимально низкой. Рис. 6. Вращающаяся цементная печь Колосниковые холодильники (рис. 7) различных конструкций работают по одному и тому же принципу - охлаждение клинкера осуществляется просасыванием воздуха сквозь его слой. Колосниковые холодильники имеют колосниковую решетку, состоящую из отдельных колосников - палет, на которой слоем толщиной 150-300 мм распределяется горячий клинкер. Холодный воздух подается под решетку и проходит слой клинкера, охлаждая последний до 333- 353 К. Рис. 7. Колосниковый холодильник В холодильниках горизонтальные колосниковые решетки изготовлены из одинакового количества чередующихся подвижных и неподвижных колосников. Решетка заключена в металлический кожух, верхняя часть которого от- футерована шамотным огнеупором. Неподвижные колосники решетки прочно закреплены в кожухе, а подвижные смонтированы на общей раме и совершают возвратно-поступательное движение с помощью кривошипно-шатунного механизма, благодаря чему осуществляется продвижение клинкера, лежащего на решетке слоем толщиной 150-300 мм. Рамы совершают 8-16 движений в минуту при величине хода до 100 мм. Зазор между плитами достигает 5-8 мм, а живое сечение всей решетки-10%, подрешеточное пространство разделено на две, три зоны и более в зависимости от габаритов холодильника. В секции камеры подается холодный воздух, наиболее горячая часть которого (из 1-й секции) используется в качестве вторичного воздуха, а остальная часть (из двух секций) отводится наружу. Для резкого охлаждения клинкера и равномерного распределения его на решетке применяют острое дутье воздуха высокого давления или ступенчатую наклонную решетку. Технические характеристики колосникового холодильника представлены в таблице 7. Таблица 7 Технические характеристики колосникового холодильника Тип холодильника СМЦ-33 Размер решетки, м 3,29×29,7 Толщина слоя клинкера, мм 150…350 Удельный расход охлаждающего воздуха, м3/кг кл 2,5…3,5 Подача воды в холодильник Форсунки (под давлением) Расход воды, кг/с 2,2…3,3 Температура клинкера после охлаждения, К 370 Помол цемента осуществляется в четырёх помольных агрегатах, работающих по открытому циклу. Агрегат предназначен для совместного помола клинкера с добавками в замкнутом цикле получения цемента с удельной поверхностью около 400-450 м2/кг. При помоле вводится интенсификатор - триэтаноламин. После помола готовый продукт поступает при помощи пневмотранспорта в цементные силоса. Для помола цемента применяются установки с шаровыми трубными мельницами, работающими как по открытому, так и по замкнутому циклами с классификацией измельчаемого материала в центробежных сепараторах. Используемая цементная мельница работает по замкнутому циклу. Это позволяет получать материал хорошего качества с меньшими затратами. Шаровая мельница (рис. 8) имеет преимущество перед другими в качестве измельченного материала. Измельченный материал имеет высокую дисперсность, что позволяет получить цемент высокой активности. Технические характеристики цементной мельницы представлены в таблице 8. Рис. Шаровая мельница После цементной мельницы измельченный материал поступает на фасовку, где упаковочные машины засыпают готовый продукт в тару (мешки весом 50 кг или биг-бэги) или засыпаются навалом в автотранспорт или другие виды транспорта. Таблица 8 Технические характеристики шаровой мельницы Режим работы Замкнутый Размер, м 4,0×13,5 Мощность привода, кВт 3200 Производительность, т/ч 88,0…103,0 5.      Расчет состава сырьевой смеси Исходными данными для расчёта является таблица содержания основных оксидов в сырьевых компонентах, масс.%, полученная химическим анализом исходного сырья (таблица 9). Таблица 9 Содержание основных оксидов в сырье масс. % Компонент SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO SO3 П.П.П. Сумма Влажность Известняк 0,67 0,38 0,18 53,7 0,96 0,28 43,40 99,57 6,0 Глина 69,0 13,49 5,50 1,65 1,50 0,16 4,60 95,90 10,0 Огарки 14,43 4,01 74,27 1,02 0,00 2,01 1,37 97,11 5,0 Расчёт сырьевой смеси выполнен на ПЭВМ при помощи специально составленной программы. Результаты расчёта представлены в таблицах 6 и 7. Таблица 10 Содержание компонентов в сырьевой смеси Компонент В сухом состоянии Во влажном состоянии С учётом технологических потерь* % кг/т. кл. % кг/т. кл. % кг/т. кл. Известняк 79,47 1233 78,83 1312 78,83 1319 Глина 18,83 292 19,51 325 19,51 326 Огарки 1,69 26 1,66 28 1,66 28 Итого: 100 1552 100 1665 100 1673 *Технологические потери составляют 0,5% для всех компонентов Таблица 11 Химический состав, масс. % Компонент SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO SO3 П.П.П. Сумма Сырьевая смесь 14,34 3,02 2,52 43,20 1,06 0,29 35,57 100 Клинкер 22,25 4,69 3,91 67,05 1,65 0,45 - 100 Характеристики портландцементного клинкера: коэффициент насыщения КН 0,93; силикатный модуль n 2,59; глиноземный модуль p 1,20; индекс обжигаемости ИО 3,70; Qтеор. клинкерообразования 1785,7 кДж/кг; Минералогический состав получаемого клинкера представлен в таблице 8. Таблица 12 Минералогический состав клинкера Минерал C3S C2S C3A C4AF C3A+C4AF Содержание, масс. % 65,4 14,4 5,8 11,9 17,7 6.      Расчёт теплового баланса Тепловой расчёт печного агрегата. Исходные данные: . Производительность по клинкеру - из материального баланса; . Способ производства - сухой; . Технологическое топливо - газ; . Химический состав сырьевой смеси и клинкера - таблица 7; . Минералогический состав портландцементного клинкера - таблица 8; . Естественная влажность исходных сырьевых материалов: известняк - 6%, глина - 10%; . Коэффициент избытка воздуха: 1,1-1,15. Расчет необходимого количества воздуха для горения топлива и объёма продуктов сгорания. Состав природного газа Берестянского месторождения представлен в таблице 9. Таблица 13 Состав природного газа, об. % СН4 С2Н6 С3Н8 С4Н10 СО2 N2 82 5 2 2 0,5 8,5 Теплотворная способность рабочего топлива: QPH = 358,2СН4 + 637,5С2Н6 + 912,5С3Н8 + 1186,5С4Н10 QPH = 358,2×82 + 637,5×5 + 912,5×2 +1186,5×2 = 36757,90 кДж/нм3 топ. Материальный баланс горения топлива. Расчёт ведём на сухой газ, без учёта влажности. Для 1нм3 топлива:  кг/м3  кг/м3  кг/м3  кг/м3  кг/м3  кг/м3  = 0,860 кг/м3 Расход воздуха на горение топлива. Теоретический объёмный расход воздуха:  нм3/нм3топл  = 9,734 нм3/нм3топл Теоретический массовый расход воздуха:  , кг/нм3топл.  = 12,586 кг/нм3топл. Практический расход воздуха при α=1,1:  , кг/нм3топл. , кг/нм3топл. Выход продуктов горения: ++, нм3/нм3топл = 0,01×(СО2+СН4+2С2Н6+3С3Н8+4С4Н10), нм3/нм3топл  = 0,01×(0,5+82+2×5+3×2+4×2) = 1,065 нм3/нм3топл  = 0,01×(2СН4+3С2Н6+4С3Н8+5С4Н10), нм3/нм3топл  = 0,01×(2×82+3×5+4×2+5×2) =1,97 нм3/нм3топл  = 0,79×+0,01*N2 , нм3/нм3топл  = 0,79×10,708+0,01×8,5 = 8,544нм3/нм3топл  = 0,21×(α-1)× , нм3/нм3топл  = 0,21×(1,1-1)×9,734 = 0,204 нм3/нм3топл  = 1,065+1,97+8,544+0,204= 11,784 нм3/нм3топл Масса продуктов сгорания: ++, кг/нм3 = 1,977×1,065=2,106 кг/нм3  = 0,804×1,97 = 1,584 кг/нм3 = 1,251×8,544 = 10,689 кг/нм3 = 1,429×0,204 = 0,292 кг/нм3 , кг/нм3 Сводим материальный баланс горения топлива в таблицу 10. Таблица 14 Материальный баланс горения топлива Статьи прихода Количество Статьи расхода Количество м3 кг м3 кг Топливо  Воздух 1  10,708 0,86  13,845 СО2 H2O N2 O2 1,065 1,97 8,544 0,204 2,106 1,584 10,689 0,292 Сумма 11,719 14,705 Сумма 11,783 14,671 % невязки =  [] Расход исходного сырья на 1 кг клинкера Состав исходного: а) количество связанной воды в каолине: б) количество углекислоты в углекислом магнии:  = 0,278% в) количество углекислоты в углекислом кальции: Технически расход сухого сырья: [] = Расход сухого сырья с учетом уноса из циклонных теплообменников: [] = [] + [] y [] = 1,552 + 0,15 = 1,702 кг/кг кл Расчет теплового эффекта клинкерообразования Расход тепла на нагрев сухого сырья от 0°С до 450°С:  , где t1 = 450°C - конечная температура нагрева,t0 = 0°C - начальная температура материала, Ср =0,253 кДж/кг°С - средняя теплоемкость сырьевой смеси при данной температуре. Теоретический расход гидратной воды сырья: [] = [] = Расход тепла на дегидратацию каолина: [], где 1600 кДж/кг Н2О - теплота дегидратации каолина. Расход тепла на нагревание дегидратированного сырья от t1 = 450°C до t2 = 900°C: , где = 0,283 кДж/кг°С - средняя теплоемкость в данном интервале температур. Расход тепла на декарбонизацию  и : Теоретический расход СО2 сырья: Расход теплоты на нагревание декарбонизированного сырья от t2 = 900°C до t3 = 1400°C: , где  кДж/кг°С - средняя теплоемкость сырьевой смеси в данном интервале температур. Расход тепла на образование жидкой фазы при t3 = 1400°C: Итого расхода тепла: Приход теплоты Приход тепла в результате образования клинкерных минералов в интервале температур 1000-1400°С: где 107, 144, 9 и 26 - тепловые эффекты образования соответствующих минералов клинкера, кДж/кг кл. Для данного состава портландцементного клинкера: Приход тепла в результате образования метакаолина: Приход тепла в результате охлаждения 1 кг клинкера от t3 = 1400°С до t0 = 0°C: где  =0,261 кДж/кг°С - средняя теплоемкость в данном интервале температур Приход тепла в результате охлаждения СО2 от t2 = 900°С до 0°C:  кДж/кг кл, где  = 0,256 кДж/кг°С - средняя теплоемкость СО2 в данном интервале температур Приход тепла в результате охлаждения от 450°С до 0°С и конденсации гидратной воды сырья:  [] где  = 0,47 кДж/кгС - теплоемкость водяного пара в данном интервале температур,  - теплота конденсации водяного пара.  0,00827 Итого приход тепла: Теплосодержание топлива: где = 1,3 кДж/кг°С - средняя теплоемкость газа при 20°С. где  = 1,328 кДж/кг°С - теплоемкость воздуха при 20°С. Приход тепла с подсосным воздухом: Расход тепла. Тепловой эффект клинкерообразования по данным расчета составил 1785,7 кДж/кг кл. Потери тепла на испарение воды из сырья: Потери тепла с отходящими газами: где Сi - средняя теплоемкость i-газа при tог = 300°С, Vi - объем i-газа. Потери тепла с 1 кг клинкера: где  - средняя теплоемкость клинкера при 300°С. Потери тепла с уносом: где = 0,253 кДж/кг°С - средняя теплоемкость сырьевой смеси при 300°С. Потери тепла в окружающую среду: а) корпусом печи б) циклонными теплообменниками Суммарные потери в окружающую среду: Потери тепла с подсасываемым воздухом за системой циклонов: Тепловой баланс печного агрегата: ,90 Получаем Удельный расход тепла: q = 7.      Материальный баланс цементного завода   Целью расчета материального баланса цементного завода является выбора количества единиц основного технологического оборудования, а также оценка потребностей в сырье, топливе, добавках и вспомогательных материалах, необходимых для технологического процесса производства цемента: воды, сжатого воздуха, интенсификаторов помола, мелющих тел, бронеплит, футеровочных материалов и т.п. При расчете материального баланса определяется также количество промежуточных продуктов (полупродуктов) технологии: сырьевой муки (шлама) и портландцементного клинкера. Исходные данные для расчета материального баланса: ·   таблица ассортимента, вещественного состава и объема производства каждого вида выпускаемого цемента; ·   удельные расходы сырьевой смеси и каждого сырьевого компонента (по данным расчета сырьевой смеси); ·   удельные расходы топлива на обжиг портландцементного клинкера и сушку добавок; ·   влажность каждого сырьевого компонента и топлива; ·   удельные расходы вспомогательных материалов, воды и сжатого воздуха; ·   типоразмер и производительность основных технологических агрегатов: дробилок, мельниц помола сырьевой муки, вращающихся печей, сушильных барабанов для сушки добавок, мельниц помола цемента; ·   режим работы основных цехов или номинальный фонд рабочего времени основных производственных агрегатов. Учет производственных потерь при расчете материального баланса: ·   потери каждого сырьевого компонента и сырьевой смеси принимаются по всему технологическому циклу их производства в количестве 0,5 %; ·   потери цемента и клинкера принимаются 0,5 %, добавок и гипса - 1 %; ·   потери твердого топлива по всем переделам его подготовки принимаются 1 %, потери жидкого топлива и газа - 0,3 %; ·   потери вспомогательных материалов принимаются в пределах 0,1 - 0,2 %, воды и сжатого воздуха - 1 %. Расчет коэффициентов использования основного технологического оборудования. Расчет среднегодовых коэффициентов использования основных видов производственных агрегатов производится по формуле: где Тост. - суммарное время простоя оборудования в течение года, связанное с режимом работы производственных цехов, ремонтными работами, обслуживанием оборудования и его неучтенными простоями. В случае невозможности расчета Тост. рекомендуется использовать коэффициенты, приведенные в табл. 15. Таблица 15 Коэффициенты использования основного технологического оборудования Наименование агрегатов Ки Дробилки для дробления карбонатного и глинистого сырья Сушильные барабаны Мельницы самоизмельчения типа «Аэрофол» Вертикальные среднеходные мельницы Шаровые мельницы для размола и сушки сырьевой муки: открытого цикла замкнутого цикла Вращающиеся печи: с циклонными теплообменниками с циклонными теплообменниками и декарбонизатором Дробилки гипса Шаровые мельницы для помола цемента: открытого цикла замкнутого цикла 0,47 - 0,56 0,85 0,77 0,77  0,77 - 0,79 0,76 - 0,78  0,82 - 0,91 0,80 - 0,91 0,75  0,82 0,80 Расчет потребности в клинкере, гипсе и минеральных добавках, необходимого количества единиц основного производственного оборудования цеха помола цемента, цеха обжига и цеха сушки добавок Расчет выполняется на основе таблицы ассортимента, объема производства и вещественного состава выпускаемых цементов (табл. 16). Все результаты расчета округляются до 0,1 тыс. т. Таблица 16 Ассортимент, объем производства и состав цементов № п/п Цемент Объем производства (тыс. т/год) Вещественный состав цемента, % Клинкер Гипс Добавка 1 2 ЦЕМ I 42,5 ЦЕМ II A-Ш 32,5 500 500 95 80 5 5 - 15 Итого: 1000 Суммарный объем производства цемента должен соответствовать проектной производительности завода по выпуску цемента: Производство цемента цехом помола цемента с учетом производственных потерь: , тыс. т/год,  тыс. т/год. где %Рц - производственные потери цемента (0,5 %), Объем производственных потерь цемента: , тыс. т/год,  тыс. т/год. Количество клинкера, необходимое для производства цемента: , тыс. т/год,  тыс. т/год. Производство клинкера цехом обжига клинкера с учетом производственных потерь: , тыс. т/год,  тыс. т/год. где %Рк - производственные потери клинкера (0,5 %), Объем производственных потерь клинкера: , тыс. т/год,  тыс. т/год. Количество гипса, необходимое для производства цемента: , тыс. т/год,  тыс. т/год. Количество гипса, необходимое для производства цемента с учетом производственных потерь: , тыс. т/год,  тыс. т/год. где %Рг - производственные потери гипса (1,0 %), Объем производственных потерь гипса: , тыс. т/год  тыс. т/год. Количество гипса, необходимое для производства цемента, с учетом естественной влажности материала: , тыс. т/год,  тыс. т/год. где Wг - влажность гипса, %, Количество минеральных добавок, необходимое для производства цемента: , тыс. т/год  тыс. т/год. Количество минеральных добавок, необходимое для производства цемента с учетом производственных потерь: , тыс. т/год,  тыс. т/год. где %Рд - производственные потери добавок (1,0 %), Объем производственных потерь минеральных добавок: , тыс. т/год,  тыс. т/год. Количество минеральных добавок, необходимое для производства цемента, с учетом естественной влажности материала: , тыс. т/год,  тыс. т/год. где Wд - влажность добавки, %, Количество цементных мельниц в цехе помола цемента (принимаются мельницы одного типоразмера):  , шт  шт. где Qцм - производительность цементной мельницы, т/ч; Ки - коэффициент использования цементных мельниц (см. табл. 1). В качестве цементной мельницы используется шаровая мельница сухого способа помола замкнутого цикла размером 4,0×13,5 м, производительностью 88,0 т/ч. Количество вращающихся печей в цехе обжига клинкера (принимаются печи одного типоразмера):  , шт.  шт. где Qп - производительность вращающейся печи, т/ч; Ки - коэффициент использования вращающихся печей (см. табл. 1). В качестве печного агрегата используется печь сухого способа производства с циклонными теплообменниками и реактором декарбонизатором (СМЦ-26). Размер печи 4,5×80 м, производительность 125 т/ч (3000 т/сутки). Количество дробилок для дробления гипсового камня:  , шт.  шт. где Qдг - производительность дробилки гипса, т/ч; Ки - коэффициент использования дробилки гипса. В качестве дробильного оборудования для измельчения гипса используется молотковая дробилка типа С-599 производительностью 10 т/ч. Количество мельниц для дробления минеральных добавок:  , шт  шт. где Qдд - производительность мельницы для дробления минеральной добавки, т/ч; Ки - коэффициент использования дробилки для дробления минеральной добавки. В качестве дробильного оборудования для измельчения минеральных добавок используется молотковая дробилка типа СМД-85А производительностью 85 т/ч. Расчет потребности в сырьевых компонентах и необходимого количества единиц основного производственного оборудования цеха помола сырья Удельный расход сырьевой смеси для обжига портландцементного клинкера: , т/т клинкера  т/т клинкера где ПППсм - потери при прокаливании сырьевой смеси, %. Общее количество сырьевой смеси, необходимое для выработки клинкера цехом обжига: , тыс. т/год, , тыс. т/год. Производство сырьевой смеси цехом помола сырья с учетом производственных потерь: , тыс. т/год  тыс. т/год. где %Рсм - производственные потери сырьевой смеси (0,5 %). Объем производственных потерь сырьевой смеси: , тыс. т/год,  тыс. т/год. Потребность в сырьевой смеси с учетом влажности материала, подаваемого в печь: , тыс. т/год,  тыс. т/год. где Wсм - влажность сырьевой смеси, подаваемой в печь, %; при сухом способе производства цемента принимается не более 1,0 - 1,5 %. Количество мельниц в цехе помола сырья (принимаются мельницы одного типоразмера): , шт.,  шт. где Qсм - производительность сырьевой мельницы, т/ч; Ки - коэффициент использования сырьевых мельниц (см. табл. 1). В качестве оборудования для тонкого измельчения сырьевых материалов используется роликовая мельница фирмы «Пфайфер» типа MPS 4150, произво-дительностью 215 т/ч. Потребность в i-ом компоненте сырьевой смеси (в сухом состоянии): , тыс. т/год,  тыс. т/год;  тыс. т/год;  тыс. т/год. где %кi - процентное содержание i-ого компонента в составе сырьевой смеси. Потребность в i-ом компоненте сырьевой смеси с учетом производственных потерь: , тыс. т/год,  тыс. т/год;  тыс. т/год;  тыс. т/год. где %Ркмi - производственные потери i-ого компонента сырьевой смеси (0,5 %). Объем производственных потерь i-ого компонента сырьевой смеси: , тыс. т/год,  тыс. т/год;  тыс. т/год; , тыс. т/год. Потребность в i-ом компоненте сырьевой смеси с учетом естественной влажности материала: , тыс. т/год,  тыс. т/год;  тыс. т/год;  тыс. т/год. портландцемент шихта обжиг клинкер где Wкмi - влажность i-ого компонента сырьевой смеси, %. Количество дробилок для дробления i-ого компонента сырьевой смеси: , шт.,  шт.,  шт. где Qдрi - производительность дробилки, т/ч; Ки - коэффициент использования дробилки (табл. 1). В качестве дробильного оборудования для измельчения используются молотковые дробилки типа СМ-559, производительностью 300 т/ч, и типа СМД-85А, производительностью 85 т/ч, для известняка и глины, соответственно. Расчет потребности во вспомогательных материалах, топливе и сжатом воздухе Средние удельные расходы вспомогательных материалов при производстве цемента по сухому способу составляют: ·   интенсификаторы помола цемента - 0,003 - 0,006 т/т цемента; ·   мелющие тела - 0,00085 - 0,00105 т/т цемента; ·   бронеплиты - 0,00025 - 0,00055 т/т цемента; ·   огнеупоры - 0,0015 т/т клинкера. ·   Расход сжатого воздуха при производстве цемента по сухому способу составляет 60 - 80 нм3/т цемента. Потребность в интенсификаторе помола цементов - триэтаноламине (удельный расход триэтаноламина принимается 0,003 т/т цемента):  т/год Потребность в мелющих телах (удельный расход мелющих тел принимается 0,001 т/т цемента):  т/год Потребность в бронеплитах (удельный расход бронеплит принимается 0,0003 т/т цемента):  т/год Потребность в огнеупорах (удельный расход огнеупоров принимается 0,0015 т/т клинкера):  т/год Потребность в топливе на обжиг клинкера  тыс. /год Потребность в сжатом воздухе (удельный расход сжатого воздуха принимается 70 нм3/т цемента):  тыс. нм3/год Сводная таблица материального баланса цементного завода Расчет материального баланса цементного завода оформляется в виде сводной таблицы материального баланса с определением потребности в каждом материале или компоненте в год, в сутки и в час. Расход топлива на сушку принимается 0,15 от расхода на обжиг. Таблица 17 Материальный баланс цементного завода Наименование Удельный расход, т/т кл. или т/т цем. Потребность В год тыс. т (нм3) В сутки, т. В час, т. Известняк: сухой с учетом потерь с учетом влажности    1084,676 1090,127 1159,710  2971,715 2986,649 3177,288  123,821 124,443 132,387 Глина: сухая с учетом потерь с учетом влажности    257,008 258,299 286,999  704,132 707,668 786,299  29,339 29,486 32,762 Пиритные огарки: сухие с учетом потерь с учетом влажности  23,067 23,183 24,403  63,197 63,515 66,858  2,633 2,646 2,786 Сырьевая смесь: сухая с учетом потерь с учетом влажности Удельный расход - 1,552 т/т кл  1364,887 1371,746 1385,602  3739,416 3758,208 3796,170  155,809 156,592 158,174 Клинкер (с учетом потерь) 879,397 2409,307 100,388 Цемент (с учетом потерь) 1005,025 2753,493 114,729 Гипс: сухой с учетом потерь с влажностью Wг  50 50,505 56,117  136,986 138,370 153,745  5,708 5,765 6,406 Минеральная добавка: сухая с учетом потерь с влажностью Wд  75 75,758 79,745  205,479 207,556 218,479  8,562 8,648 9,103 Топливо: на обжиг на сушку  0,1046 нм3/т кл 0,1046 нм3/т кл  91,985 13,798  252,014 37,803  10,501 1,575 Триэтаноламин 0,003 т/т цем. 3,015 8,260 0,344 Мелющие тела (шары, цильпебс) 0,001 т/т цем. 1,005 2,753 0,115 Бронеплиты 0,0003 т/т цем. 0,302 0,827 0,034 Огнеупоры 0,0015 т/т кл 1,319 3,614 0,151 Сжатый воздух 70 нм3/т цем. 70351,75 1922744,5 8031,0 Список литературы 1. <http://cement.ru/?fn_mode=fullnews&fn_id=1553> . <https://maps.yandex.ru> . И. Ф. Пономарев, Е. Д. Вернг, В. С. Чекрынен, Г. М. Златокрылов. «Технология производства цемента сухим и полусухим способами». - Киев: Будiвельник, 1988 . Л. В. Зозуля, Ю. В. Никифоров. «Проектирование цементных заводов». - С.Петербург, 1995. . В. К. Классен. «Методические указания к дипломному проектированию. Материальный баланс завода. Технологические расчеты тепловых агрегатов». - Белгород, БелТИСМ, 1972. Похожие работы на - Проект строительства и эксплуатации цементного завода   Анализ деятельности ПРУП "Белорусский цементный завод " СкачатьСкачать документ Информация о работеИнформация о работе ... и основных проектных технологических решений цеха обжига цементного завода СкачатьСкачать документ Информация о работеИнформация о работе Исследование деятельности ООО "БазэлЦемент" СкачатьСкачать документ Информация о работеИнформация о работе Теплотехнические расчеты вращающейся печи для обжига цементного клинкера... СкачатьСкачать документ Информация о работеИнформация о работе Разработка стандарта организации СкачатьСкачать документ Информация о работеИнформация о работе Процесс производства высокопрочного шлакопортландцемента марки М600 СкачатьСкачать документ Информация о работеИнформация о работе Газоснабжение микрорайона города Новороссийска СкачатьСкачать документ Информация о работеИнформация о работе Нужна качественная работа без плагиата? Другие дипломные работы по другим направлениям Не нашли материал для своей работы? Поможем написать уникальную работу Без плагиата! Узнайте © 2003 - 2022 «Библиофонд» Обратная связь Пользовательское соглашение Политика конфиденциальности Полная версия Помощь по учебным работам Консультация по курсовой работе Консультация по дипломной работе ВКР Консультация по реферату Консультация по отчетам о практике