Расчет комплекса релейной защиты воздушной линии электропередачи напряжением 110 кВ (защиты типа ШЭ2607 011 и ШЭ2607 031)
ДИПЛОМНАЯ РАБОТА
Расчет комплекса релейной защиты
воздушной линии электропередачи напряжением 110 кВ (защиты типа ШЭ2607 011 и
ШЭ2607 031)
Введение
Развитие сетей высокого и сверхвысокого напряжения, с помощью которых
осуществляются большие перетоки электрической энергии от мощных электростанций
к крупным центрам потребления, усложняет конфигурацию сетей и значительно
увеличивает мощность энергосистем.
С объединением энергосистем в единые электрически связанные системы в
пределах нескольких областей особенно возрастает значение релейной защиты в
электроэнергетических системах.
Релейная защита осуществляет автоматическое отключение повреждённого
элемента электрической системы (как правило, при коротких замыканиях, либо при
неисправности самого элемента), от остальной неповреждённой части системы при
помощи коммутационных аппаратов.
Важность релейной защиты определяется тем, что без неё невозможно
осуществить бесперебойную работу энергетических установок.
В зависимости от их вида и условий работы, эксплуатации установки, защита
действует на сигнал или на отключение элемента, которые оставлять в работе
нежелательно, так как это может привести к аварии. Бесперебойная работа
электроэнергетических систем обеспечивается также применением ряда других автоматических
устройств: автоматического повторного включения - АПВ, автоматической
ликвидации асинхронного хода - АЛАР и другие. Они повышают эффективность
действия релейной защиты.
Ужесточение требований к устойчивости энергетических систем осложняет условия
работы релейной защиты и повышает требования к её быстродействию,
чувствительности, надёжности и селективности. В связи с этим идёт непрерывный
процесс развития и совершенствования техники релейной защиты, направленной на
создание все более совершенных защит, отвечающих требованиям современной
энергетики.
Создаются новые защиты для дальних линий электропередач сверхвысокого
напряжения, для мощных генераторов, силовых трансформаторов блоков
генератор-трансформатор. Этап изучения возможностей выполнения функций релейной
защиты и автоматики электроэнергетических систем на базе вычислительной техники
закончился. Прошли адаптацию традиционные алгоритмы построения типовых
измерительных органов, начаты интенсивные поиски как новых алгоритмов и
способов построения классических устройств и систем релейной защиты и
автоматики, так и оригинальных комплексных структур, в том числе и
иерархических, на основе микропроцессорных модулей.
Особенно динамично развиваются исследования в этих областях с появлением
персональных ЭВМ (ПК), обеспечивающих широкий непосредственный доступ различных
специалистов к вычислительной технике, и их быстрое приобщение к богатым
возможностям программного обеспечения современных компьютеров. Наметились сферы
рационального применения универсальных микроЭВМ и специализированных
микропроцессорных модулей и контроллеров.
1. Характеристика защищаемого объекта
В дипломном проекте рассчитан комплекс релейной защиты воздушной линии
электропередачи напряжением 110 кВ, который включает в себя защиты типа ШЭ2607
011 и ШЭ2607 031. Комплекс защит предназначен для замены существующих защит ШДЭ
2802 и ПДЭ 2802 (НВЧЗ), которые физически и морально устарели.
Основные подстанции (ПС) рассматриваемого участка электрической сети -
Камала-2, Красноярская ГРЭС-2, а так же близь лежащие ПС: Бородинская,
Камарчага, Шумково, Промбаза, Шарбыш и Канская опорная.
Для дипломного проектирования предложено рассмотреть линию ПС Камала-2 -
Красноярская ГРЭС-2 протяжённостью 38 км, выполненную проводом АС-400/51.
Для упрощения вычислений проектируемой РЗ примем, что со стороны ОРУ 500
кВ ПС Камала-1, ОРУ 220 кВ Красноярская ГРЭС-2, ПС Камарчага, ПС Шарбыш и ПС
Шумково находятся системы. Система со стороны ОРУ 500 кВ ПС Камала-1 будет
определяться сопротивлениями линий между ПС Красноярская и ПС Тайшет 500.
Система со стороны ОРУ 220 кВ Красноярская ГРЭС-2 будет определяться
сопротивлением линий и трансформаторов Красноярской ГРЭС-2. Система со стороны
ПС Камарчага будет определяться сопротивлением линий ПС Камарчага - Красноярская
ТЭЦ-1. Система со стороны ПС Шарбыш будет определяться сопротивлением линий ПС
Шарбыш - ПС Решоты - ПС Тайшет. Система со стороны ПС Шумково будет
определяться сопротивлениями генераторов, трансформаторов и реакторов ПС
Шумково и связующими линиями.
Принципиальная схема представлена на чертеже 1 приложения Г.
2. Составление
схемы замещения электрической сети и определение её параметров
Электрическая схема замещения составлена на основе принципиальной схемы
электрической сети. Все элементы системы: линии, трансформаторы,
автотрансформаторы, источники питания заменены их сопротивлениями, которые были
даны в исходных данных или рассчитаны по соответствующим формулам.
Сопротивления даются в омах.
Схемы прямой и обратной последовательностей аналогичны по структуре,
поскольку пути циркуляции токов прямой и обратной последовательностей
одинаковы. Примем равенство сопротивлений в схемах прямой и обратной
последовательностей.
Схема замещения нулевой последовательности определяется схемой соединения
обмоток трансформаторов.
Сопротивления линий в схеме замещения нулевой последовательности
отличаются от сопротивлений в схеме прямой последовательности. Для одноцепных
линий сопротивления нулевой последовательности в три раза больше сопротивления
прямой последовательности, а для двухцепных - в 4,7. Сопротивления нулевой
последовательности систем увеличивают в два раза.
Расчёты токов КЗ с учётом действительных характеристик и действительного
режима работы всех элементов энергосистемы, состоящей из многих электрических
станций и подстанций, весьма сложен. Вместе с тем для решения большинства
задач, встречающихся на практике, можно ввести допущения, упрощающие расчёты и
не вносящие существенных погрешностей.
Реактивное сопротивление турбогенераторов, Ом [1]
где
- сверхпереходное сопротивление генератора, выраженное
в о.е. при номинальных условиях.
Реактивное
сопротивление двухобмоточных трансформаторов, Ом [1]
,
где
uк - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;ном,Т - номинальная
мощность трансформатора, МВ∙А.
Реактивное сопротивление трёхобмоточных трансформаторов и
автотрансформаторов определяется аналогично сопротивлению двухобмоточного
трансформатора, предварительно определив напряжение короткого замыкания для
каждой обмотки (ВН, СН, НН)
,
,
,
где
, 
, 
- величины напряжения короткого замыкания на каждую
пару обмоток, %.
Реактивное
сопротивление линии, Ом [2]
,
где
Х0 - погонное реактивное сопротивление линии, Ом/км;- длина линии, км;
ср,ном -
среднее номинальное напряжение, кВ;
ср -
среднее номинальное напряжение ступени приведения линии, кВ.
Параметры схем замещения всех последовательностей представлены в таблице
2.1.
Таблица 2.1 - Параметры схемы замещения
В омах
|
Обозначение
|
Узлы
|
Сопротивление
|
|
|
Номер
|
прямой и обратной
последовательностей
|
нулевой последовательности
|
|
G1
|
0-11
|
Z1
|
0,001+j9,68
|
0,001+j0,001
|
|
G2
|
0-12
|
Z2
|
0,001+j9,68
|
0,001+j0,001
|
|
G4
|
0-1
|
Z3
|
0,001+j9,68
|
0,001+j0,001
|
|
G5
|
0-3
|
Z5
|
0,001+j34,4
|
0,001+j0,001
|
|
G6
|
0-2
|
Z4
|
0,001+j15,0
|
0,001+j0,001
|
|
G7
|
0-4
|
Z6
|
0,001+j15,0
|
0,001+j0,001
|
|
G8
|
0-5
|
Z7
|
0,001+j15,0
|
0,001+j0,001
|
|
GS1
|
0-6
|
Z8
|
max
|
0,104 +j1,33
|
0,762 + j2,99
|
|
|
|
min
|
0,208+ j2,66
|
1,52+ j5,98
|
|
GS2
|
0-8
|
Z10
|
max
|
0,480 +j9,15
|
0,278 + j4,48
|
|
|
|
min
|
0,960+ j18,3
|
0,555+ j8,95
|
|
GS3
|
0-110
|
Z11
|
max
|
2,75 +j8,61
|
5,57+ j26,2
|
|
|
|
min
|
5,5+ j17,22
|
11,14+ j52,4
|
|
GS4
|
0-106
|
Z9
|
max
|
5,18 +j12,2
|
10,13+ j57,46
|
|
|
|
min
|
10,36+ j24,4
|
20,26+ j114,9
|
|
GS5
|
0-84
|
Z115
|
max
|
1,42 +j8
|
4,28+ j37,6
|
|
|
|
min
|
2,84+ j16
|
8,55+ j75,2
|
|
AT1
|
6-42
|
Z22
|
0,001+j7,25
|
0,001+j7,25
|
|
42-18
|
Z23
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
42-53
|
Z24
|
0,001+j10,8
|
0,001+j10,8
|
|
АТ2
|
6-43
|
Z25
|
0,001+j7,25
|
0,001+j7,25
|
|
43-25
|
Z26
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
43-54
|
Z27
|
0,001+j10,8
|
0,001+j10,8
|
|
AT3
|
6-44
|
Z28
|
0,001+j7,25
|
0,001+j7,25
|
|
44-25
|
Z29
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
44-55
|
Z30
|
0,001+j10,8
|
0,001+j10,8
|
|
AT4
|
6-45
|
Z31
|
0,001+j7,25
|
0,001+j7,25
|
|
45-75
|
Z32
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
45-56
|
Z33
|
0,001+j10,8
|
0,001+j10,8
|
|
AT7
|
8-46
|
Z34
|
0,001+j7,94
|
0,001+j7,94
|
|
46-75
|
Z35
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
46-57
|
Z36
|
0,001+j16,4
|
0,001+j16,4
|
|
AT8
|
8-47
|
Z37
|
0,001+j7,94
|
0,001+j7,94
|
|
47-75
|
Z38
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
47-58
|
Z39
|
0,001+j16,4
|
0,001+j16,4
|
|
T19
|
9-91
|
Z116
|
0,001+j35,54
|
0,001+j35,54
|
|
91-94
|
Z118
|
0,001+j22,3
|
0,001+j22,3
|
|
T20
|
9-92
|
Z119
|
0,001+j35,54
|
0,001+j35,54
|
|
92-96
|
Z121
|
0,001+j22,3
|
0,001+j22,3
|
|
T21
|
103-97
|
Z122
|
0,001+j88,86
|
0,001+j88,86
|
|
97-99
|
Z124
|
0,001+j55,79
|
0,001+j55,79
|
|
T22
|
103-100
|
Z125
|
0,001+j88,86
|
0,001+j88,86
|
|
100-102
|
Z127
|
0,001+j55,79
|
0,001+j55,79
|
|
Т1
|
13-15
|
Z13
|
0,001+j7,33
|
0,001+j7,33
|
|
Т2
|
16-12
|
Z14
|
0,001+j7,33
|
0,001+j7,33
|
|
Т4
|
19-1
|
Z15
|
0,001+j7,33
|
0,001+j7,33
|
|
Т5
|
17-3
|
Z17
|
0,001+j18,8
|
0,001+j18,8
|
|
Т6
|
27-2
|
Z16
|
0,001+j6,81
|
0,001+j6,81
|
|
Т7
|
31-114
|
Z18
|
0,001+j6,81
|
0,001+j6,81
|
|
Т8
|
32-5
|
Z19
|
0,001+j6,81
|
0,001+j6,81
|
|
Т9
|
25-51
|
Z20
|
0,001+j43,7
|
0,001+j43,7
|
|
Т10
|
25-52
|
Z21
|
0,001+j43,7
|
0,001+j43,7
|
|
C-909
|
36-75
|
Z46
|
4,48+j15,4
|
10,18+j72,4
|
|
C-910
|
35-75
|
Z47
|
4,48+j15,4
|
10,18+j72,4
|
|
Д-35
|
75-33
|
Z52
|
9,12+j40,8
|
23,4+j191,8
|
|
Д-36
|
75-34
|
Z53
|
9,12+j40,8
|
23,4+j191,8
|
|
С-811
|
33-10
|
Z54
|
0,204+j0,420
|
0,354+j1,97
|
|
С-812
|
34-48
|
Z55
|
0,204+j0,420
|
0,354+j1,97
|
|
С-51
|
35-9
|
Z50
|
2,07+j5,37
|
4,02+j25,2
|
|
С-52
|
9-40
|
Z51
|
2,07+j5,37
|
4,02+j25,2
|
|
С-64
|
9-18
|
Z49
|
2,85+j16,0
|
8,55+j75,2
|
|
С-63
|
41-98
|
Z48
|
2,85+j16,0
|
8,55+j75,2
|
|
С-122
|
18-84
|
Z63
|
11,8+j30,1
|
22,8+j141,5
|
|
С-123
|
18-14
|
Z64
|
11,8+j30,1
|
22,8+j141,5
|
|
С-101
|
15-18
|
Z58
|
0,15+j2,06
|
|
С-102
|
16-18
|
Z59
|
0,15+j2,06
|
0,90+j6,18
|
|
С-104
|
19-23
|
Z60
|
0,12+j0,836
|
0,72+j2,51
|
|
С-106
|
27-23
|
Z61
|
0,12+j0,836
|
0,72+j2,51
|
|
С-105
|
17-30
|
Z62
|
0,472+j1,62
|
1,07+j4,86
|
|
С-107
|
75-31
|
Z56
|
0,18+j1,25
|
1,08+j3,76
|
|
С-108
|
75-32
|
Z57
|
0,18+j1,25
|
1,08+j3,76
|
|
С-133
|
75-73
|
Z65
|
1,68+j3,30
|
2,88+j9,90
|
|
С-128
|
25-72
|
Z66
|
1,68+j3,30
|
2,88+j9,90
|
|
С-805
|
9-104
|
Z150
|
9,52+j24,30
|
17,92+ j114,2
|
|
С-806
|
9-105
|
Z151
|
4,76+j12,15
|
8,96+ j57,10
|
|
С-53
|
104-106
|
Z128
|
7,31+j18,66
|
13,76+ j87,7
|
|
С-54
|
105-74
|
Z129
|
12,41+j31,68
|
23,36+ j148,9
|
|
С-65
|
9-107
|
Z131
|
1,68+j6,4
|
4,08+ j30,08
|
|
С-66
|
108-109
|
Z132
|
2,73+j10,92
|
6,63+ j51,32
|
|
С-67
|
107-109
|
Z133
|
6,195+j24,78
|
15,04+ j116,5
|
|
С-68
|
9-108
|
Z130
|
5,145+j20,58
|
12,5+ j96,73
|
|
С-55
|
10-110
|
Z134
|
7,35+j29,4
|
17,85+ j138,2
|
|
С-56
|
10-50
|
Z135
|
7,35+j29,4
|
17,85+ j138,2
|
|
С-01
|
18-112
|
Z139
|
2,43+j3,99
|
3,78+ j18,75
|
|
С-02
|
18-111
|
Z138
|
2,43+j3,99
|
3,78+ j18,75
|
|
С-124
|
112-97
|
Z137
|
1,65+j2,71
|
2,57+ j12,74
|
|
С-125
|
111-103
|
Z136
|
1,65+j271
|
2,57+ j12,74
|
|
H-2
|
25-71
|
Z77
|
1,26+j2,48
|
2,16+j7,44
|
|
H-1
|
18-113
|
Z148
|
1,26+j2,48
|
2,16+j7,44
|
|
LR1
|
18-21
|
Z78
|
0,001+j15,8
|
0,001+j15,8
|
|
LR2
|
18-22
|
Z79
|
0,001+j15,8
|
0,001+j15,8
|
|
LR3
|
25-24
|
Z80
|
0,001+j15,8
|
0,001+j15,8
|
|
LR4
|
25-29
|
Z81
|
0,001+j15,8
|
0,001+j15,8
|
|
LR5
|
20-23
|
Z82
|
0,001+j6,87
|
0,001+j6,87
|
|
LR6
|
23-30
|
Z83
|
0,001+j6,87
|
0,001+j6,87
|
|
ШП-7
|
21-20
|
Z84
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
ШП-6
|
22-20
|
Z85
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
ШП-15
|
24-23
|
Z86
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
ШП-16
|
29-23
|
Z87
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
ШП-17
|
25-30
|
Z88
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
ШП-18
|
25-30
|
Z89
|
0,001+j0,001
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
53-0
|
Z90
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
54-0
|
Z91
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
55-0
|
Z92
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
56-0
|
Z93
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
57-0
|
Z94
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
58-0
|
Z95
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
51-0
|
Z96
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
52-0
|
Z97
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
94-0
|
Z141
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
96-0
|
Z143
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
99-0
|
Z144
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
-
|
102-0
|
Z146
|
9,999+j9,999
|
0,001+j0,001
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Расчёт режимов коротких замыканий на ЭВМ
Методика расчёта токов коротких замыканий реализована в виде про-граммы
TKZ 3000, написанной на языке Фортран. Программа предназначена для определения
параметров режима несимметричных и симметричных КЗ в сложных электрических
системах: вычисляются токи заданных видов КЗ в месте повреждения, остаточные
напряжения в узлах и распределение аварийных токов всех последовательностей по
ветвям схемы. Расчёт остаточных напряжений и токов КЗ необходимы для выбора
типов защит и определения их параметров.
Расчёт токов коротких замыканий производится в следующих режимах:
а) максимальный режим, когда в работу включены все элементы
энергосистемы;
б) максимальный каскадный режим, когда в максимальном режиме линия C-63
отключена в узле 41;
в) максимальный каскадный режим, когда в максимальном режиме линия C-63
отключена в узле 98;
г) минимальный режим характеризуется следующими изменениями:
) минимум в системе - сопротивление электрических систем увеличено в два
раза;
) минимум на станциях - отключена Ѕ генераторов;
) минимум в сети - отключены параллельные линии.
Схема замещения электрической сети представлена на рисунке 3.1.
Согласно этой схеме задаём массивы данных об элементах рассматриваемой
сети для прямой и нулевой последовательности. Данные для расчёта токов
короткого замыкания приведены в приложении А. Обратная последовательность по
умолчанию равна прямой. В местах, где будет необходимо провести коммутации,
предусматриваем выключатели.
При расчёте минимального режима, а так же при необходимости проведения
дополнительных коммутаций, соответствующие выключатели помечаются в окне
расчёта программы. Здесь же отмечаются узлы коротких замыканий, их виды и
участки схемы, по которым необходимо замерить токи. После ввода всей информации
производится расчёт и данные о режиме выводятся на экран. Эти данные,
использованные для расчёта рассмотренных защит, представлены в приложении Б.
4. Выбор типа основных и резервных
защит
Согласно правилам устройств электроустановок [3] релейная защита должна
обеспечивать минимально допустимое время отключения короткого замыкания,
действовать селективно и обладать чувствительностью не меньше допустимой, быть
простой и надёжной.
Для выбора защиты линии от междуфазных КЗ рассчитаем токи трёхфазных
коротких замыканий в определённых характерных точках защищаемой сети, а так же
за элементами энергосистемы, ближайшими к шинам подстанций.
Расчёт токов КЗ производится в максимальном режиме (включены все элементы
сети), минимальном режиме (минимум в сети, на станции и в системе), при
каскадном отключении короткого замыкания.
В качестве расчётных точек короткого замыкания принимаем начало, конец
защищаемой линии, за трансформаторами подстанций, в конце отходящих от шин
подстанций линий.
Для определения необходимости применения быстродействующих защит следует
рассчитать остаточные напряжения при трёхфазном коротком замыкании в начале
линии при КЗ в конце линии. Если при этом виде замыкания значения остаточного
напряжения на шинах подстанции меньше 60% от номинального напряжения, то для
этой линии необходимо предусмотреть основную защиту без выдержки времени [3].
Определим остаточные напряжения.
При трёхфазном КЗ на шинах ПС Камала-2 остаточное напряжение на шинах
Красноярской ГРЭС-2 составляет 37,56 кВ.
Как видно, остаточное напряжение меньше чем
кВ.
В
качестве основной защиты необходимо предусмотреть шкаф направленной ВЧ защиты
типа ШЭ2607 031. Шкафы устанавливается с обеих сторон защищаемой линии.
Резервной
защитой называют защиту, предусматриваемую для работы вместо основной защиты
данного элемента при её отказе или выводе из работы, а также вместо защит
смежных элементов при их отказе или при отказах выключателей этих элементов
(соответственно ближнее и дальнее резервирование). В качестве резервной защиты
применяем все ступени защит шкафа типа ШЭ2607 011.
Шкаф
ШЭ2607 031 содержит полукомплект направленной высокочастотной защиты линии и
устройство резервирования отказов выключателя. Шкаф предназначен для
использования в качестве основной быстродействующей защиты от всех видах КЗ
двух и многоконцевых линий напряжением 110 - 220 кВ, не оборудованных
устройствами ОАПВ.
Шкаф
ШЭ2607 011 содержит комплект защит, в состав которого входят: трёхступенчатая
дистанционная защита, четырёхступенчатая токовая защита нулевой
последовательности, токовая отсечка, АПВ, реле тока для устройства
резервирования при отказе выключателей.
Питание оперативным постоянным током каждого комплекта осуществляется от
отдельных автоматических выключателей, причём питание терминала, питание цепей
электромагнитов включения и первой группы электромагнитов отключения
выключателя, а также питание цепей второй группы электромагнитов отключения
выполнены раздельно, благодаря чему имеется возможность отключения выключателя
даже при неисправном терминале комплекта. При этом обеспечивается правильная
сигнализация положения выключателя.
5. Описание и работа шкафа защиты типа ШЭ2607
031
.1 Описание шкафа высокочастотной направленной
защиты линии электропередачи
Шкафы защиты типа ШЭ2607 031 позволяют обеспечить основную защиту
воздушных линий электропередач напряжением 110 кВ [4].
5.1.1 Назначение шкафа
Шкаф типа ШЭ2607 031 содержит направленную высокочастотную защиту (в
дальнейшем «ВЧ защита» или «защита») линии (один полукомплект), УРОВ и
предназначен для защиты двух концевых и много концевых линий электропередачи
напряжением 110 - 330 кВ. Защита содержит релейную и высокочастотную части.
Релейная часть защиты реализована на базе микропроцессорного терминала
типа БЭ2704V031. Программное обеспечение предназначено для использования
терминала в качестве основной быстродействующей защиты на двух концевых линиях
напряжением 110 - 220 кВ, не оборудованных устройствами ОАПВ, при всех видах
КЗ.
В состав высокочастотной части входят: приёмопередатчик, обеспечивающий
передачу блокирующих сигналов по каналу связи по проводам защищаемой линии, и
аппаратура автоматического контроля канала связи.
5.1.2 Направленная высокочастотная защита линии
Направленная ВЧ защита линии состоит из двух полукомплектов,
устанавливаемых по концам защищаемой линии. Каждый полукомплект содержит
релейную и высокочастотную части. Принцип действия защиты основан на косвенном
сравнении направления мощности по концам защищаемой линии посредством ВЧ
сигналов, передаваемых по каналу связи, в качестве которого используется одна
из фаз защищаемой линии. Релейная часть защиты реализована на базе
микропроцессорного терминала типа БЭ 2704V031.
Защита действует при всех видах КЗ: при несимметричных КЗ - как
направленная защита с ВЧ блокировкой, при трёхфазных КЗ - как направленная
дистанционная ВЧ защита с блокировкой при качаниях. Защита не срабатывает при
внешних КЗ, неполнофазных режимах, реверсе мощности при каскадных отключениях
КЗ на параллельной линии, несинхронных включениях и режимах одностороннего
включения без КЗ.
В качестве дополнительных возможностей обеспечивается использование
защиты:
в сети внешнего электроснабжения тяговой нагрузки;
на линиях с ответвлениями.
Программное обеспечение направленной ВЧ защиты содержит следующие
пусковые (ПО) и измерительные (ИО) органы:
ПО, реагирующие на ток обратной последовательности, с выходами I2_бл. для
пуска блокирующего ВЧ сигнала и I2 от. для пуска на отключение с раздельной
регулировкой уставок;
ПО, реагирующие на напряжение обратной последовательности, с выходами U2
бл. для пуска блокирующего ВЧ сигнала и U2 от. для пуска на отключение с
раздельной регулировкой уставок;
ИО направления мощности обратной последовательности М2 от. с пуском от I2
бл. и U2 бл. для действия на отключение и блокировку пуска ВЧ сигнала;
ИО сопротивления Zот.(СА), включенный на линейное напряжение UСА и
соответствующие разности фазных токов, для действия на отключение при
трехфазных КЗ с блокировкой при качаниях;
ИО сопротивления Zбл.(СА), включенный на линейное напряжение UСА и
соответствующие разности фазных токов, для пуска блокирующего ВЧ сигнала при
трехфазных КЗ;
-
ПО, реагирующий на ток обратной последовательности с торможением от модуля
первой гармоники тока прямой последовательности 
, для
действия на отключение. Введен для повышения чувствительности защиты по
напряжению при питании воздушных линий электропередачи (ВЛ) от мощных
подстанций;
- ПО, реагирующий на скорость изменения токов прямой и обратной
последовательности ΔIбл. для пуска устройства блокировки при качаниях
(БК);
-
ПО, реагирующий на ток обратной последовательности с торможением от модуля
первой гармоникитока прямой последовательности 
, для
действия на пуск устройства БК;
- ПО напряжения с выходами UБНН, Umin(А), Umin(В), Umin(С)для устройства
блокировки при неисправностях в цепях напряжения (БНН);
ПО реле тока УРОВ (РТ) с выходами: РТ уров а, РТ уров в, РТ уров с.
При наличии на ВЛ ответвления, без установки на нем ВЧ защиты,
предусмотрены органы, позволяющий отстроиться от КЗ за трансформатором
ответвления:
ПО тока нулевой последовательности I0;
ИО сопротивления с выходами Zдоп.(АВ)и Zдоп.(ВС), включенные на линейные
напряжение UАВ и UВС и соответствующие разности фазных токов.
Блокирующий и отключающий органы, реагирующие на изменение токов прямой и
обратной последовательности предназначены для установки защиты в сетях с
тяговой нагрузкой.
Диапазоны регулирования уставок:
ПО I2_бл. от 0,025 до 0,5Iном и I2 от. от 0,05 до Iном (в фазных
величинах);
ПО U2 бл. от 1,0 до 2,5 В и U2 от. от 1,5 до 5,0 В;
-
ПО I2 пуск.т от 0,025 до 0,5Iном и от 0,05
до Iном (при отсутствии торможения).
Средняя
основная погрешность ПО, реагирующих на ток и напряжение, не более 10 % от
уставки. Коэффициент возврата ПО I2_бл., I2 от., U2 бл., U2_от.,, (при
отсутствии торможения) не менее 0,9. Времена срабатывания ПО I2_бл., I2 от., U2
бл., U2_от.,, (при
отсутствии торможения) не превышают 0,025 с при кратности входных
воздействующих величин (тока или напряжения обратной последовательности) к
соответствующим параметрам срабатывания равной трем. Времена возврата ПО
I2_бл., , , (при отсутствии торможения) не превышают 0,06 с при
сбросе тока обратной последовательности на входе защиты от 10Iср. до нуля.
Времена возврата ПО U2 бл. и U2_от.,не превышают 0,04 с при сбросе напряжения
обратной последовательности на входе защиты от 10Uср. до нуля.
Ток
срабатывания ПО с торможением , линейно возрастает при увеличении модуля первой
гармоники тока прямой последовательности выше Iном
где
- уставка по току срабатывания (
, ) с
учётом торможения, А;
- уставка
по току срабатывания при отсутствии торможения, А;торм. - коэффициент
торможения, %;
|I1|
- модуль прямой последовательности основной гармоники тока, А;
|I1ном|
- модуль прямой последовательности номинального тока, А.
Предусмотрена
установка значений коэффициентов торможения Kторм. для ПО , в диапазоне
от 0 до 15,0 %, с возможностью отключения торможения (Kторм. = 0). Погрешность
коэффициента торможения ПО , от заданной уставки Kторм._уст. не более ±10 %.
ИО
М2 от. имеет уставку по углу максимальной чувствительности φмч, равную 250 ° при утроенных по отношению к уставкам
срабатывания значениях 3I2бл., и напряжении 3U2 бл.. При этом обеспечивается
минимальная угловая ширина зоны срабатывания ИО М2от.не менее 160°. Средняя основная
абсолютная погрешность ИО М2от по углу максимальной чувствительности не
превышает ±5°. Обеспечивается коэффициент возврата ИО М2 от. по току и
напряжению обратной последовательности не менее 0,9. Дополнительная погрешность
ИО М2 от. по углу максимальной чувствительности от изменения температуры
окружающего воздуха в рабочем диапазоне не превышает ±5 % от значений
параметров, измеренных при температуре (20±5) °С.
Пусковой
орган по току нулевой последовательности I0 имеет два канала, включенные по
схеме И: основной I0 и блокирующий I0 бл., обеспечивающий отстройку от бросков
намагничивающего тока. Обеспечивается регулирование уставок основного канала
I0в диапазоне от 0,05 до 3,2Iном. Средняя основная погрешность ПО I0 по току
срабатывания не превышает ±10 % от уставки. Обеспечивается коэффициент возврата
ПО I0 не менее 0,9. Дополнительная погрешность параметров срабатывания ПО I0от
изменения температуры окружающего воздуха в рабочем диапазоне не превышает ±5 %
от значений параметров, измеренных при температуре (20±5) °С. Время
срабатывания ПО I0 при синусоидальном токе не превышает 0,025 с при кратности
тока на входе ПО к току срабатывания, равной трём. Время возврата ПО I0 при
сбросе тока от 10Iср. до нуля не превышает 0,04 с.
Характеристика
ИО Zот.(СА) имеет направленность в I квадрант без охвата начала координат,
характеристика ИО Zбл.(СА) направлена в III квадрант со смещением в I квадрант,
характеристики ИО Zдоп.(АВ) и Zдоп.(ВС) имеют направленность в I квадрант со
смещением в III квадрант с охватом начала координат.
Диапазон изменения параметров, определяющих форму характеристик реле
сопротивления, указан в таблице 5.1.
Таблица 5.1 - Диапазон параметров характеристик реле сопротивления
|
Реле
|
Диапазон изменения
параметров
|
|
R Ом
|
X Ом
|
φ1, град
|
φ2, град
|
φ3, град
|
|
Zот.(СА)
|
1,0-50,0 (Iном = 5А)
|
1,0-50,0 (Iном = 5А)
|
(0-45)
|
(0-89)
|
(-89-0)
|
|
Zбл.(СА)
|
|
|
|
-
|
-
|
|
Zдоп.(АВ)
|
|
|
|
-
|
-
|
|
Zдоп.(ВС)
|
|
|
|
-
|
-
|
За положительное направление отсчёта угла φ1 и φ3 принимается от оси Х по часовой
стрелке, а для φ2 положительное принимается направление отсчёта от оси
R против часовой стрелки.
Смещение характеристики ИО Zбл.(СА) в I квадрант не превышает 15 % от
величины Хуст., а характеристик ИО Zдоп.(АВ), Zдоп.(ВС) - 10 % величины Хуст..
Средняя основная погрешность всех ИО сопротивления по величине сопротивления
срабатывания Rуст. и Хуст. при токе, равном Iном (или, в зависимости от
уставки, меньшем токе, исходя из максимального напряжения на зажимах ИО, равном
100 В) не превышает ±5 % от уставки. Ток десятипроцентной точности работы для
всех ИО сопротивления при действии на угле линии электропередачи не превышает
0,1 Iном во всем диапазоне уставок при обеспечении условий. Под углом линии
электропередачи понимается угол (90 - φ1) градусов.
Минимальное междуфазное напряжение, при котором обеспечиваются точностные
параметры всех ИО сопротивления составляет 0,5 В. Средняя основная абсолютная
погрешность всех ИО сопротивления по углу наклона характеристики срабатывания φ1, а также по углам отсечения
характеристик срабатывания φ2и φ3при токе КЗ, равном Iном (или, в
зависимости от уставки, меньшем токе, исходя из максимального напряжения на
зажимах ИО, равном 100 В) не превышает ±5 °.
Время срабатывания всех ИО сопротивления при работе на угле линии
электропередачи, токах КЗ, не менее 3Iном и скачкообразном уменьшении
напряжения на входе ИО от напряжения 100 В, соответствующего сопротивлению на
зажимах ИО не менее 1,2 (Xуст. / cos φ1) не превышает 0,025. Время возврата
всех ИО сопротивления при работе на угле линии электропередачи, токах КЗ, не
менее 3Iтр и скачкообразном увеличении напряжения на входе ИО от напряжения,
соответствующего сопротивлению на зажимах ИО 0,1 (Xуст. / cos φ1) до напряжения соответствующего 1,2∙(Xуст.
/ cos φ1)(но не более 100 В) не превышает
0,05 с.
При работе ИО Zот.(СА) «по памяти» при трёхфазных КЗ в месте установки
защиты обеспечивается длительность сигнала срабатывания на выходе ИО не менее
0,06 с в диапазоне токов от 2 до 40Iном. Обеспечивается отсутствие ложных
срабатываний ИО Zот.(СА) при КЗ «за спиной» при токах до 20Iном.
Время ввода в работу ИО Zот.(СА) устройством блокировки при качаниях от
0,2 до 1,0 с. Время запрета повторного ввода в работу ИО Zот.(СА) устройством
БК от 3 до 12 с. Обеспечивается возможность ускоренного возврата устройства БК
при отключении выключателя.
Устройство блокировки при неисправности цепей переменного напряжения
реагирует на обрыв одной, двух и трёх фаз напряжений «звезды» или «разомкнутого
треугольника». Обеспечивается возврат устройства БНН в исходное состояние.
Время срабатывания БНН при обрыве одной, двух и трёх фаз напряжений «звезды»
при предварительном подведении симметричного напряжения , равного 57 В на входы
«звезды» и напряжения 100 В на входы «разомкнутого треугольника», не превышает
0,025 с. БНН действует на сигнал и на пуск ВЧ передатчика с выдержкой времени 5
с. Для выявления одновременного исчезновения всех напряжений «звезды» и
«разомкнутого треугольника» предусмотрены три реле минимального напряжения
Umin(А), Umin(В), Umin(с), включенные по схеме «И», с действием на сигнал с
выдержкой времени 5 с.
предусмотрена возможность самостоятельного действия защиты на отключение
(независимо от блокирующего ВЧ сигнала) при включении выключателя по цепи
ускорения с контролем цепи включения выключателя (KQT) и возможностью контроля
напряжения на линии.
Для повышения селективности защиты в канале отключения предусмотрена
задержка на срабатывание 0,015 с.
Для защиты от кратковременных сигналов помех на выходе ВЧ приёмника
длительность задержки на срабатывание возрастает на время суммарной
длительности импульсов помех, если длительность помехи не превышает 0,002 с.
При больших длительностях сигналов помех обеспечивается сброс набранной
выдержки времени в канале отключения.
Для обеспечения селективного действия защиты в режиме каскадного
отключения КЗ на параллельной линии и «реверсе мощности» предусмотрена задержка
на возврат на 0,025 с сигнала пуска ВЧ передатчика, если суммарное время
сигнала пуска ВЧ передатчика превышает 0,04 с.
.1.3 Устройство резервирования
отказа выключателя
Для контроля тока через выключатель предусмотрены три однофазных реле
тока УРОВ.
Диапазон регулирования уставок по току срабатывания реле тока УРОВ (Iср)
от 0,04 до 0,4Iном. Средняя основная погрешность по току срабатывания реле тока
УРОВ не превышает 10 % от уставки. Коэффициент возврата реле тока УРОВ не менее
0,9. Время срабатывания реле тока УРОВ при подаче тока 2Iср не превышает 0,025
с. Время возврата реле тока УРОВ при сбросе входного тока от 25Iном до 0 не
превышает 0,03 с.
Реле тока УРОВ правильно работает при искажении формы вторичного тока
трансформатора тока, соответствующей токовой погрешности до 50 % включительно в
установившемся режиме, при значении вторичного тока от 4 до 40Iном (для
неискажённой формы). Дополнительная погрешность по току срабатывания реле тока
УРОВ при изменении частоты в диапазоне от 0,9 до 1,1 номинальной частоты не
превышает ±5 % от среднего значения, определённого при номинальной частоте.
Диапазон регулирования уставок по выдержке времени УРОВ от 0,1 до 0,6 с.
Предусмотрена возможность работы УРОВ в двух режимах:
с автоматической проверкой исправности выключателя, когда при пуске УРОВ
от устройств РЗА формируется сигнал на отключение резервируемого выключателя;
с дублированным пуском от защит, когда сигнал на отключение смежных
выключателей контролируется сигналом РПВ (KQC).
УРОВ формирует сигнал без выдержки времени на отключение резервируемого
выключателя при появлении любого из сигналов:
- действие внешних устройств РЗА;
действие ДЗШ;
действие ВЧ защиты на отключение выключателя.
При наличии тока через выключатель и одновременном действии устройств РЗА
логические цепи УРОВ формируют сигналы:
в ДЗШ на отключение системы шин;
запрет АПВ выключателя;
ВЧТО на отключение выключателя противоположного конца линии;
запрет пуска ВЧ передатчика;
«УРОВ» в местную сигнализацию;
«Срабатывание» в центральную сигнализацию.
5.2 Устройство и работа шкафа
5.2.1 Принцип действия защиты
Принцип действия направленной ВЧ защиты - косвенное сравнение направлений
мощности по концам защищаемой линии при возникновении повреждения. Известно,
что при несимметричных повреждениях на линии мощность обратной
последовательности направлена от места повреждения в сторону ее концов (шин), а
при симметричных - мощность прямой последовательности направлена от шин к месту
повреждения.
После возникновения КЗ в каждом из полукомплектов защиты вначале
выполняется ускоренный пуск ВЧ передатчика. Затем осуществляется останов ВЧ
передатчика в полукомплекте, для которого мощность обратной последовательности
направлена от линии к шинам в случае несимметричного КЗ или мощность прямой
последовательности направлена от шин в линию при симметричном КЗ. При
срабатывании соответствующих пусковых или измерительных органов в этом же
полукомплекте защиты выполняется пуск на отключение.
В случае повреждения на защищаемой линии в точке К2 (рисунок 5.1)
блокирующие ВЧ сигналы от каждого из полукомплектов (полукомплект А,
полукомплект Б) отсутствуют, и защита действует на отключение выключателей
концов линии. При КЗ вне защищаемой зоны (точка К1) ВЧ передатчик полукомплекта
А остаётся запущенным, блокируя тем самым возможное действие на отключение от
полукомплекта Б.
В нормальном режиме работы все ПО и ИО полукомплектов защиты,
установленных по концам линии, находятся в несработанном состоянии, так как их
уставки отстраиваются от нагрузочного режима с учётом допустимых небалансов.
Выходные цепи защит находятся в несработанном состоянии и ВЧ передатчики
полукомплектов не запущены.
С целью непрерывного контроля исправности связи релейной части защиты с
приёмопередатчиком она организована так, что при отсутствии ВЧ сигнала на
дискретном входе терминала («ВЧ приёмник») формируется логический сигнал «1», а
при его наличии или нарушении указанной связи - сигнал «0».
Рисунок 5.1 - Взаимодействие полукомплектов ВЧ защиты
Таким образом, возможное действие защиты на отключение блокируется как
при приёме ВЧ сигнала, так и при неисправности связи с высокочастотной частью
защиты, что может привести к ложной работе.
5.2.2 Действия защиты при несимметричных повреждениях
вне защищаемой зоны
В случае несимметричного повреждения в каждом полукомплекте защиты
срабатывают ПО I2_бл., U2 бл. и по цепи через логические элементы «И», «ИЛИ», и
дискретный выход терминала осуществляется ненаправленный пуск ВЧ передатчика.
Для внешнего несимметричного КЗ в точке К1 (см. рисунок 5.1) в
полукомплекте Б мощность обратной последовательности будет направлена от линии
к шинам, что приведёт к срабатыванию ИО М2 от. и блокированию цепи пуска ВЧ
передатчика на элементе «И». В полукомплекте А передатчик останется запущенным,
так как для него мощность обратной последовательности направлена от шин в линию
и ИО М2 от.не срабатывает.
При
срабатывании ПО I2_от., U2 от. (полукомплект Б) через элементы «И», «ИЛИ»
сформируется сигнал блокировки пуска ВЧ передатчика и через логические элементы
поступит в цепь отключения. На мощных подстанциях, питающих длинные ВЛ, при
недостаточной чувствительности защиты по напряжению U2 от.программной накладкой
может быть введён в действие дополнительный ПО ,
действующий через элемент «ИЛИ» в цепь отключения.
Так
как для повышении селективности ВЧ защиты в цепи отключения предусмотрена
выдержка времени на срабатывание (0,015 с), выходной сигнал с элемента в цепи
отключения будет заблокирован ВЧ сигналом от полукомплекта А, который придёт на
блокирующий вход раньше, чем отработает выдержка времени. С целью защиты от
кратковременных сигналов помех на выходе ВЧ приёмника в тех случаях, когда
длительность помех не превышает выдержку времени 0,002 с, выдержка времени на
срабатывание (0,015 с) увеличивается на время суммарной длительности помех.
Если длительность помехи больше указанной выше величины, обеспечивается сброс
набранной выдержки времени на срабатывание по соответствующему входу.
В
полукомплекте А защиты ИО М2 от.не срабатывает, поэтому действие в цепь
отключения не выдаётся. Таким образом, при внешних несимметричных КЗ действия
защиты на отключение защищаемой ВЛ не происходит.
5.2.3 Действия защиты при симметричных
повреждениях вне защищаемой зоны
При симметричных КЗ вне защищаемой зоны в точке К1 (см. рисунок 5.1) за
счёт предварительной несимметрии первоначально сработают ПО I2_бл., U2_бл.
обоих полукомплектов защит и запустят их ВЧ передатчики.
В
полукомплекте сработает ИО Zбл.(СА) и через логический элемент «ИЛИ»
подействует в цепь пуска ВЧ передатчика. Одновременно срабатывание ПО обеспечит пуск схемы блокировки при качаниях:
логические элементы «ИЛИ», «И», выдержки времени.
Если
в течение времени ввода от БК в полукомплекте Б сработает ИО Zот.(СА), то на
выходе логического элемента «И» появится сигнал, действующий через элемент
«ИЛИ» в цепь отключения.
Также
как и при несимметричных КЗ вне зоны, действия на отключение полукомплекта Б не
будет, так как сигнал с выхода будет заблокирован ВЧ сигналом от полукомплекта
А раньше, чем закончится набор выдержки времени на срабатывание.
5.2.4 Действия защиты при несимметричных повреждениях
на защищаемой линии
При
несимметричном КЗ на защищаемой линии в точке К2первоначально сработают ПО
I2_бл., U2 бл. каждого полукомплекта защит (см. рисунок 5.1).
Затем
в каждом полукомплекте сработает ИО М2 от. и заблокируется цепь пуска ВЧ
передатчика на элементе «И».
Также
сработают ПО I2_от., U2 от. через элементы «И», «ИЛИ» сформируется сигнал
блокировки пуска ВЧ передатчика на элементе и сигнал в цепь отключения. Так как
на блокирующем входе сигнал от ВЧ приёмника отсутствует, через выдержку времени
на выходе этого элемента появится сигнал «1», который поступит на вход элемента
«И».
Сигналом
на втором входе этого элемента контролируется срабатывание ИО Zот.(СА),
Zдоп.(АВ)и Zдоп.(ВС) и ПО I0 по схеме «ИЛИ» при наличии на линии ответвления.
Если защищаемая линия без ответвлений, то программируемой накладкой ХВ1 выбирается
режим, когда сигнал «1» на нижнем входе элемента «И» присутствует постоянно.
Выходной сигнал с элемента «ИЛИ» через дискретные выходы действует на пуск
внешних УРОВ, в устройство ПАА и на пуск АПВ.
При
отказе одной или двух фаз выключателя в ходе отключения КЗ в защищаемой зоне ИО
М2 от. может вернуться в исходное состояние. Однако возврата защиты при этом не
произойдёт, так как на элементах «ИЛИ» и «И» предусмотрен подхват сигнала
срабатывания с выхода в цепи отключения. Это необходимо в случае отказа одной
или двух фаз выключателя в ходе отключения КЗ и последующем возврате ИО М2 от.
в несработанное состояние. Логический сигнал «1» с выхода элемента «И» через
инверсный вход элемента «И» действует также на запрет пуска ВЧ передатчика.
Таким
образом полукомплектами защиты обеспечивается отключение ВЛ с двух концов.
5.2.5 Действия защиты при симметричных повреждениях
на защищаемой линии
При
симметричном КЗ в защищаемой зоне в точке К2 (см. рисунок 5.1) за счёт наличия
предварительной несимметрии первоначально сработают ПО I2_бл., U2 бл. обоих
полукомплектов защиты.
Пуск
схемы БК произойдёт от ПО, реагирующих на изменение величин обратной
последовательности: I2_от., U2 от. или . Схема
блокировки при качаниях в течение уставки по времени после пуска разрешает
прохождение сигнала срабатывания ИО Zот.(СА) на отключение через элемент «И» и
затем блокирует его до окончания отработки. Сигнал срабатывания ИО Zот.(СА)
через элементы «И», «ИЛИ» запрещает пуск ВЧ передатчика и через элементы «ИЛИ»
действует в цепь отключения.
При симметричном КЗ вблизи шин и отказе трёх фаз выключателя ИО
Zот.(СА)после срабатывания может вернуться в исходное состояние. Однако
возврата защиты при этом не произойдёт, так как обеспечивается подхват сигнала
срабатывания на выходе элемента «И» в цепи отключения.
При наличии параллельных линий и возникновении КЗ на одной из них в точке
К (рисунок 5.2, а) отключение повреждённой линии выполняется защитами,
установленными на её концах. Однако в процессе отключения возможен режим, когда
полукомплектами защиты параллельной линии внешнее повреждение может
рассматриваться как внутреннее.
Для варианта направления мощности обратной последовательности (см.
рисунок 5.2, а), полукомплект А воспринимает КЗ как внешнее и пускает ВЧ
передатчик, блокируя полукомплект Б, который может сработать на отключение.
Если на повреждённой линии первым отключится выключатель Q3, то на
неповреждённой линии возможно изменение направления (реверс) мощности обратной
последовательности (рисунок 5.2,б). Возможно, что в полукомплекте А
переориентация и срабатывание ИО М2 от. произойдёт раньше, чем соответствующая
переориентация и возврат в несработанное состояние ИО М2 от. полукомплекте Б.
После отключения выключателя Q4 все ПО и ИО полукомплектов А и Б вернутся
в несработанное состояние, но из-за неодновременной переориентации ИО М2от. в
промежутке времени, когда оба ИО М2от. находятся в сработанном состоянии,
приёмопередатчики обоих полукомплектов будут остановлены и защита может успеть
подействовать на отключение выключателей Q1 и Q2.
Для исключения излишнего действия на отключение в рассмотренном выше
режиме в схеме логики предусмотрено продление сигнала пуска ВЧ передатчика на
выдержку времени (0,025 с), определяемую элементом времени, если он непрерывно
существовал в течение времени, большего выдержки 0,04 с. Тогда, в
рассматриваемом на случае (см. рисунок 5.2, б), если ВЧ передатчик
полукомплекта Б будет запущен в течение времени не менее 0,04 с (минимально
возможное время отключения выключателя Q3 от момента возникновения КЗ), то
независимо от реверса мощности по линии он останется работающим ещё в течение
времени 0,025 с (максимальное время разброса во временах отключения
выключателей Q3 и Q4), обеспечив тем самым блокировку действия на отключение
полукомплектов А и Б до отключения повреждённой линии.
Рисунок 5.2 - Реверс мощности при КЗ на параллельной ВЛ (а) и отключении
выключателя Q3 (б)
5.2.6 Поведение защиты при неисправностях в
цепях напряжения
При неисправностях в цепях напряжения могут сработать ИО
Zот.(СА),Zбл.(СА), Zдоп.(АВ)и Zдоп.(ВС). Ложного действия на отключение защиты
от ИО Zот.(СА) при этом не произойдет, так как нет пуска БК. Поэтому устройство
БНН при обнаружении неисправности действует с выдержкой времени (5 с) на
сигнализацию и, при необходимости, выбором положения программной накладки ХВ3,
на пуск ВЧ передатчика. После устранения неисправностей сигнал пуска ВЧ
передатчика от устройства БНН снимается нажатием кнопки «Съем сигнализации».
Для выявления неисправностей в цепях переменного напряжения используется
устройство БНН, алгоритм функционирования которого учитывает все возможные
варианты схем соединения вторичных обмоток TV в «разомкнутый треугольник»
программно (пункт 5.2.2).
Для контроля одновременного исчезновения трех фазных напряжений
используются три реле минимального напряжения (в фазах А, В, С) включенные по
схеме «И». В этом случае также с выдержкой времени (5 с) осуществляется
действие на сигнализацию и на пуск ВЧ передатчика. После восстановления всех
фазных напряжений сигнал пуска ВЧ передатчика снимается автоматически.
5.2.7 Работа защиты при качаниях и асинхронном
ходе
В
случае возникновения режима качаний или асинхронного хода за счет протекания
больших симметричных токов и увеличения небалансов могут сработать ПО I2_бл.,
U2 бл. и произойдет пуск ВЧ передатчика. Одновременного срабатывания ПО I2_бл.,
U2 бл. при качаниях произойти не может и тем самым на элементе «И» блокируется
действие на отключение от возможного ложного срабатывания ИО М2 от.. Пусковые
органы , отстраиваются
от небалансов при качаниях, поэтому действия на
отключение и пуска БК не происходит, следовательно возможное неправильное
срабатывание ИО Zот.(СА) также не приводит к действию защиты на отключение.
5.2.8 Работа защиты при включении линии
В
режиме постановки неповрежденной линии без ответвления под напряжение (или
выполнении АПВ) из-за разновременности включения фаз выключателя возникает
кратковременная несимметрия напряжений, вызывающая несимметричный бросок
емкостного тока в линии. Так как уставки ПО тока , и ИО Zот.(СА) отстраиваются от емкостного тока линии,
их срабатывания и действия в цепь отключения полукомплекта защиты,
установленного на включаемом конце линии, не происходит.
Если
включается неповрежденная линия с ответвлением, на котором не установлен
комплект ВЧ защиты, цепь отключения контролируется ИО Zот.(СА), Zдоп.(АВ),
Zдоп.(ВС)и ПО I0, отстроенным от броска намагничивающего тока на ответвлении.
Для
обеспечения действия защиты на отключение при включении линии на КЗ или
неуспешном АПВ по факту срабатывания ИО Zбл.(СА), ПО или ИО Zот.(СА), независимо от наличия блокирующего ВЧ
сигнала, предусмотрена цепь ускорения при включении выключателя с контролем от
РПО (KQT), РНФ и РН и действием на отключение через логические элементы. При
наличии ответвления рассматриваемая цепь отключения дополнительно
контролируется ИО Zot(СА), Zдоп.(АВ), Zдоп.(ВС)и ПО I0на логическом элементе
«И». Ввод в работу цепи ускорения осуществляется программной накладкой ХВ4,
необходимость контроля отсутствия напряжения на линии перед включением -
программной накладкой ХВ5. С помощью программной накладки ХВ10 задается способ
контроля отсутствия напряжения: с использованием реле минимального напряжения
на линии (аналоговый вход терминала от ШОН - шкаф отбора напряжения на линии)
или от внешнего реле контроля напряжения на линии (дискретный вход). Время
задержки срабатывания в режиме ускорения определяется выдержкой времени (0,02
с), а время ввода ускорения - регулируемой выдержкой времени на возврат.
При
любых операциях с выключателем с целью исключения ложного действия на
отключение из-за разновременности включения фаз выключателя через дискретный
вход терминала по сигналу от устройства АПВ, реле команды включить (РКВ), реле
команды отключить (РКО) осуществляется пуск ВЧ передатчика с задержкой на
возврат на элементе (0,25 с).
6. Описание работа шкафа защиты типа ШЭ2607 011
.1 Описание шкафа защиты линии и автоматики
управления выключателем
Шкафы защиты типа ШЭ2607 011 позволяют обеспечить резервную защиту
воздушных линий электропередач напряжением 110 кВ [5].
6.1.1 Назначение шкафа
Шкаф типа ШЭ2607 011 предназначен для защиты линий 110-220 кВ и
управления выключателем, как с трёхфазным, так и пофазным приводом.
Шкаф содержит трёхступенчатую дистанционную защиту (ДЗ),
четырёхступенчатую токовую направленную защиту нулевой последовательности
(ТНЗНП), токовую отсечку (ТО), автоматику разгрузки при перегрузке по току
(АРПТ), а также автоматику управления выключателем (АУВ) и устройство
резервирования отказов выключателя (УРОВ).
Автоматика управления выключателем формирует сигналы на включение и
отключение выключателя по командам, приходящим от защит и устройств,
телемеханики или ключа дистанционного управления.
В шкафу обеспечивается возможность задания до восьми групп уставок, что
позволяет использовать его для обходного выключателя.
6.1.2 Состав шкафа
Автоматика управления выключателем содержит следующие устройства (узлы) и
защиты:
устройство АПВ;
защиты от непереключения фаз (ЗНФ) и неполнофазного режима (ЗНФР);
узел включения выключателя;
узел отключения выключателя;
узел фиксации положения выключателя;
узел фиксации несоответствия;
защиту электромагнитов (ЭМ) управления от длительного протекания тока;
узел контроля исправности цепей ЭМ управления.
В состав основных защит линии входят:
трёхступенчатая ДЗ от многофазных КЗ с блокировками при качаниях и
неисправностях в цепях напряжения;
четырёхступенчатая ТНЗНП от КЗ на землю;
токовая отсечка;
УРОВ.
ДЗ, ТНЗНП, ТО содержат дополнительно реле, устройства и цепи:
цепи ускорения действия ДЗ и ТНЗНП от оперативных ключей и от сигналов по
ВЧ каналам;
цепи передачи по ВЧ каналам сигналов ускорения защит, установленных на
другом конце линии.
6.1.3 Устройство автоматического повторного
включения
Предусмотрена возможность пуска АПВ с функциями контроля наличия
напряжения на шинах и линии или с контролем синхронизма между этими
напряжениями.
Обеспечена возможность выполнения пуска АПВ шин по факту наличия
напряжения на линии и отсутствию напряжения на шинах, пуска АПВ линии по факту
отсутствия напряжения на линии и наличию напряжения на шинах, а также пуска АПВ
без контроля этих напряжений («слепого» АПВ).
Для обеспечения функции контроля наличия или отсутствия напряжения на
шинах и линии предусмотрены два реле максимального напряжения и два реле
минимального напряжения, реагирующие на линейные напряжения трансформаторов
напряжения шин Uш = UBC и линии Uл = UBC.
Реле максимального напряжения имеет уставку по напряжению (Uср.макс),
регулируемую в диапазоне от 60 до 100 В. Здесь и в дальнейшем, если это не
оговорено, предполагается, что дискретность регулирования уставок отсутствует,
регулирование уставок в заданных пределах производится плавно.
Реле минимального напряжения имеет уставку по напряжению (Uср.мин),
регулируемую в диапазоне от 10 до 80 В.
Средняя основная погрешность по напряжению срабатывания реле минимального
и максимального напряжения не превышает ±5 % от уставки. Дополнительная погрешность по напряжению
срабатывания реле минимального и максимального напряжения от изменения
температуры в рабочем диапазоне не превышает ±5 % от среднего значения, определенного при
температуре (20±5) °С.
Время срабатывания (возврата) реле максимального (минимального)
напряжения при подаче толчком напряжения 2Uср составляет, соответственно, не
более 0,025 с.Время возврата (срабатывания) реле максимального (минимального)
напряжения при снижении напряжения толчком от 2Uср до 0 составляет не более
0,03 с.
Для осуществления контроля разности модулей векторов напряжений, разности
углов между векторами напряжений и разности частот напряжений на линии и шинах,
и формирования сигнала о наличии синхронизма этих напряжений предусмотрено реле
контроля синхронизма.
Реле контроля синхронизма имеет следующие диапазоны уставок:
по разности модулей векторов напряжений от 5 до 50 В;
по разности углов между векторами напряжений от 5 до 85°.
по разности частот напряжений от 0,05 до 0,4 Гц.
Средняя основная погрешность по разности модулей векторов напряжений и
разности частот напряжений реле контроля синхронизма не превышает ±10 % от уставки. Средняя основная
абсолютная погрешность по разности углов между векторами напряжений реле
контроля синхронизма не превышает ±5°.
Дополнительная погрешность по уставкам реле контроля синхронизма от
изменения температуры окружающего воздуха в рабочем диапазоне не превосходит ±5 % от среднего значения,
определённого при температуре (20±5) °С.
Абсолютная дополнительная погрешность по разности углов между векторами
напряжений реле контроля синхронизма от изменения температуры окружающего
воздуха в рабочем диапазоне не превышает ±5°.
Схемой АПВ предусмотрена возможность однократного или двукратного
действия на включение выключателя с выдержками времени, регулируемыми в
пределах:= (0,25-16) c - для первого цикла (АПВ1);= (2,5-160) c - для второго
цикла (АПВ2).
Готовность устройства к повторному действию осуществляется с выдержкой
времени tгот, регулируемой в диапазоне от 15 до 120 с.
Пуск АПВ происходит по факту готовности устройства АПВ к действию,
которая реализуется при наличии сигнала разрешения подготовки (сигнал о
включённом положении выключателя) по окончании времени tгот.
Пуск АПВ осуществляется при наличии команды на включение выключателя,
которая формируется при сработанном состоянии узла фиксации положения
выключателя и отключённом выключателе, чему соответствует сработанное состояние
реле положения «Отключено» (KQT).
Предусмотрена возможность запрета действия АПВ:
от ДЗШ с контролем и без контроля от избирательных органов ДЗШ - запрет
АПВ1 и АПВ2;
от ключа управления (KCT) по команде «Отключить»- запрет АПВ1 и АПВ2;
от оперативного переключателя - запрет АПВ2;
от УРОВ других защит;
при действии на отключение от III ступени ДЗ;
при действии на отключение с ускорением от сигнала ВЧТО №1;
от защиты трансформатора (автотрансформатора).
Предусмотрена возможность оперативного вывода АПВ из действия.
Устройство АПВ готово к работе через время tгот с момента подачи на него
оперативного напряжения, при наличии сигнала разрешения подготовки и отсутствии
сигналов запрета.
В состоянии готовности к работе и поступлении непрерывного сигнала пуска
устройство через время t1осуществляет первый цикл АПВ. Если в процессе набора
выдержки времени t1 пусковой сигнал исчезает, то набранная выдержка
сбрасывается и схема возвращается в исходное состояние.
Если устройство находилось в состоянии набора выдержки времени готовности
к работе tгот после срабатывания с выдержкой времени t1, то при повторном
поступлении непрерывного сигнала пуска (неуспешное АПВ1) через время t2
устройство осуществляет второй цикл АПВ. Если в процессе набора выдержки
времени t2 пусковой сигнал исчезает, то набранная выдержка t2 сбрасывается и
схема возвращается в режим набора выдержки времени готовности к повторному
действию.
Если второй цикл АПВ был успешным, то начинается набор выдержки времени
готовности к повторному действию, по окончании которого устройство должно
возвратиться в исходное состояние.
При наличии сигнала запрета АПВ первого цикла и поступлении непрерывного
сигнала пуска устройство формирует выходной сигнал tвых с выдержкой времени t2.
При наличии сигнала запрета АПВ второго цикла и поступлении непрерывного
сигнала пуска устройство формирует выходной сигнал tвых с выдержкой времени t1.
При снятии сигнала запрета возврат соответствующего цикла в исходное состояние
осуществляется после набора выдержки времени готовности tгот.
Набор выдержки времени готовности к повторному действию производится
только при наличии сигнала разрешения подготовки.
В защите от непереключения фаз и защите от неполнофазного режима (для
выключателей с пофазными электромагнитами управления) по сигналу о
неполнофазном включении выключателя производится автоматическое отключение
включившихся фаз с выдержкой времени, регулируемой в диапазоне от 0,1 до 0,2 с
и отстроенной от разновременности действия фаз выключателя.
Если принудительное отключение выключателя не ликвидирует неполнофазный
режим, то с выдержкой времени 1 с, при отсутствии команды на отключение
выключателя, схема формирует сигнал в цепи управления контактора электромагнита
отключения (ЭМО).
При фиксации неполнофазного включения выключателя и одновременном
срабатывании реле максимального тока 3I0 формируется сигнал на пуск УРОВ и пуск
ВЧТО № 1 с выдержкой времени, регулируемой в диапазоне от 0,25 до 0,8 с. В
качестве реле максимального тока 3I0 используется реле тока IV ступени ТНЗНП.
6.1.4 Устройство резервирования отказа
выключателя
Схема УРОВ содержит три однофазных реле тока и цепи логики. Ток
срабатывания реле тока УРОВ (Iср) регулируется в диапазоне от 0,04Iном до
0,4Iном. Средняя основная погрешность по току срабатывания реле тока УРОВ не
превышает 10 % от уставки. Коэффициент возврата реле тока УРОВ не менее 0,9.
Время срабатывания реле тока УРОВ при входном токе 2Iср не более 0,025 с. Время
возврата реле тока УРОВ при сбросе входного тока от 25Iном до 0 не более 0,03
с.
Реле
тока УРОВ правильно работает при искажении формы вторичного тока трансформатора
тока, соответствующей токовой погрешности до 50 % включительно в
установившемся режиме, при значении вторичного тока от 4 до 40 Iном.
Дополнительная погрешность по току срабатывания реле тока УРОВ при
изменении частоты в диапазоне от 0,9 до 1,1 номинальной частоты не превышает ±5
% от среднего значения, определённого при номинальной частоте.
Дополнительная погрешность по току срабатывания реле тока УРОВ при
изменении температуры окружающего воздуха в рабочем диапазоне не превышает ±5 %
от среднего значения, определённого при температуре (20±5) °С.
Диапазон регулирования уставок по выдержке времени УРОВ регулируется от
0,1 до 0,6 с.
Предусмотрена возможность работы УРОВ в двух режимах:
с автоматической проверкой исправности выключателя, когда при пуске УРОВ
от защит формируется сигнал на отключение резервируемого выключателя и с
выдержкой времени - на отключение смежных выключателей;
с дублированным пуском от защит, когда сигнал на отключение смежных
выключателей контролируется сигналом РПВ (KQC), который появляется при действии
защит на отключение резервируемого выключателя.
УРОВ без выдержки времени формирует сигнал на отключение резервируемого
выключателя при появлении любого из сигналов:
действие внешних устройств РЗА (внешний сигнал);
действие ДЗШ (внешний сигнал);
действие ДЗ, ТНЗНП, ТО (внутренний сигнал);
действие ЗНФР для выключателей с пофазными электромагнитами управления
(внутренний сигнал).
При наличии тока через выключатель и одновременном действии устройств РЗА
логические цепи УРОВ с выдержкой времени формируют сигналы:
в ДЗШ на отключение системы шин или в защиту трансформатора
(автотрансформатора);
на запрет АПВ шин;
запрет АПВ выключателя;
на останов ВЧ передатчика;
ВЧТО №1 на отключение выключателя противоположного конца линии с запретом
АПВ;
«УРОВ» в местную сигнализацию;
«Срабатывание» в центральную сигнализацию.
6.1.5 Дистанционная защита
Схема дистанционной защиты содержит:
три основных направленных и дополнительную ненаправленную ступени;
блокировку при качаниях;
блокировку при неисправностях в цепях переменного напряжения;
цепи логики.
Каждая из ступеней ДЗ содержит по три реле сопротивления (РС), включённые
на разности фазных токов (IА-IВ, IВ-IС, IС-IА) и соответствующие междуфазные
(UАВ, UВС, UСА) напряжения.
Характеристика срабатывания каждого из РС (рисунок 6.1) представляет
собой параллелограмм, верхняя сторона которого параллельна оси R и пересекает
ось Х в точке с координатой Хуст, а правая сторона - имеет угол наклона j1относительно оси R и пересекает её в
точке с координатой Rуст(Rусти Хуст- уставки соответствующей ступени по активному
и реактивному сопротивлениям: RIст, RIIст, RIIIст и XIст, XIIст, XIIIст).
Характеристики РС направленных ступеней ограничены с помощью двух отрезков,
исходящих из начала координат и расположенных во втором и четвёртом квадрантах,
причём направленность определяется углами наклона этих отрезков относительно
оси R: соответственно, j3 и
j2.
Отсчёт всех углов производится от оси R против часовой стрелки. Для
характеристики РС I ступени дополнительно существует область, вырезаемая углом j4. Это позволяет предотвратить
срабатывание ступени из-за снижения замера сопротивления КЗ вследствие
отклонения угла и в случае КЗ на линии с двухсторонним питанием.
Диапазон изменения параметров, определяющих форму характеристик РС
направленных ступеней ДЗ, указан в таблице 6.2.
Рисунок 6.1 - Характеристики срабатывания РС ДЗ
Характеристика РС дополнительной ненаправленной ступени имеет форму
параллелограмма, смещённого в третий квадрант на величину не более 0,1Xуст, а
её уставки по R, X и j1
совпадают с аналогичными для РС направленной II ступени.
Средняя основная погрешность всех РС по величине сопротивления
срабатывания Rуст и Xуст при токе, равном Iном (или, в зависимости от уставки,
меньшем токе, исходя из максимального напряжения на зажимах РС, равного 100 В)
не превышает ±5 % от уставки.
Таблица 6.2 - Диапазон изменения уставок реле сопротивления
|
Ступень
|
Диапазон изменения
параметров
|
|
Rуст , (ом на фазу)
|
Xуст , (ом на фазу)
|
j1, град
|
j2, град
|
j3, град
|
|
I, II
|
0,2-100 (Iном =5 А)
|
0,2-100 (Iном =5 А)
|
45-89
|
- 89-0
|
91-179
|
|
III
|
|
|
|
- 89-89
|
|
Ток десятипроцентной точности работы Iтр для всех РС при работе на угле
линии электропередачи не превышает 0,1Iном. во всем диапазоне уставок при
обеспечении условий, что минимальное междуфазное напряжение, при котором
обеспечиваются точностные параметры РС составляет 0,5 В.
Средняя основная абсолютная погрешность РС по углу j1 наклона характеристики срабатывания
и по углам j2иj3наклона отрезков, ограничивающих
направленность, при токе КЗ, равном Iном (или, в зависимости от уставки,
меньшем токе, исходя из максимального напряжения на зажимах РС, равного 100 В)
не превышает ±5°.
Абсолютная дополнительная погрешность РС по углам j1, j2иj3от изменения тока КЗ в диапазоне от 2Iтр до30Iном не превышает ±7° относительно значений, измеренных при Iном.
Дополнительная погрешность всех РС по величине сопротивления срабатывания
Rуст и Xуст от изменения температуры окружающего воздуха в рабочем диапазоне
температур не превышает ±5 %
от среднего значения, определённого при температуре (20±5) °С.
Время срабатывания РС при работе на угле линии электропередачи, токах КЗ
не менее 3Iтр и скачкообразном уменьшении напряжения на входе РС от напряжения
100 В, соответствующего сопротивлению на зажимах РС не менее 1,2 (Xуст /cosj1) до напряжения, соответствующего
0,6 (Xуст/cosj1) не превышает
0,025 с.
Время возврата РС при работе на угле линии электропередачи, токах КЗ не
менее 3Iтр и скачкообразном увеличении напряжения на входе РС от напряжения,
соответствующего сопротивлению на зажимах реле сопротивления 0,1 (Xуст/cosj1) до напряжения, соответствующего
1,2 (Xуст/cosj1) (но не более
100 В) не превышает 0,05 с.
При работе РС «по памяти» при трёхфазных КЗ в месте установки защиты
обеспечивается длительность сигнала срабатывания на выходе РС не менее 0,06 с в
диапазоне токов от 2Iтр до 30Iном. При этом предусмотрена возможность подхвата
отключающего импульса РС I ступени от РС дополнительной ненаправленной ступени.
Обеспечивается отсутствие ложных срабатываний РС при КЗ «за спиной» при токах
до 20Iном.
Блокировка при качаниях (БК) осуществляет пуск от чувствительного и
грубого реле, контролирующих скорость изменения во времени векторов токов
обратной ΔI2 и прямой ΔI1 последовательностей.
Уставки срабатывания БК по изменению ΔI2находятся в диапазоне от 0,04 до
1,5Iном для чувствительного реле и от 0,06 до 2,5Iном для грубого.
Уставки срабатывания БК по изменению ΔI1 находятся в диапазоне от 0,08 до
3,0Iном для чувствительного реле и от 0,12 до 5Iном для грубого. За величину
тока срабатывания принимается граничное значение изменения тока, при превышении
которого срабатывание происходит каждый раз из десяти следующих друг за другом
измерений.
Средняя основная погрешность по токам срабатывания реле БК не превышает ±20 % от уставки. Дополнительная
погрешность по токам срабатывания БК от изменения температуры окружающего
воздуха в рабочем диапазоне не превышает ±10 % от средних значений, измеренных при температуре (20±5) °С.
Реле БК отстроены от небаланса по току обратной последовательности при
номинальном токе с учётом возможного отклонения частоты и статического
небаланса по току обратной последовательности, равном 0,15Iном.
Время срабатывания реле тока БК не более 0,025 с.
При КЗ БК вводит в работу быстродействующие ступени на время от 0,2 до 1
секунд с последующим выводом на время от 3,0 до 12,0 с. Медленнодействующие
ступени при КЗ вводятся БК в работу на время от 3,0 до 12,0 с. Предусмотрена
возможность ввода в работу быстродействующих ступеней на время от 3,0 до 12,0
с.
Предусмотрена возможность срабатывания III ступени ДЗ без контроля от
устройства БК. При этом для контроля III ступени используется устройство
блокировки при неисправностях в цепях напряжения. Предусмотрена возможность
ускоренного возврата БК при отключении выключателя.
Устройство блокировки при неисправностях в цепях напряжения (БНН),
реагирует на обрыв одной, двух и трёх фаз напряжений «звезды» и «разомкнутого
треугольника». Обеспечивается возврат устройства БНН в исходное состояние при
устранении неисправностей.
Время срабатывания БНН при обрыве одной, двух или трёх фаз «звезды» при
предварительном подведении симметричного напряжения, равного 57,8 В, на входы
«звезды» и напряжения 100 В на входы «разомкнутого треугольника», не более
0,025 с.
Предусмотрена возможность действия БНН без выдержки времени на блокировку
работы всех ступеней ДЗ и с выдержкой времени 5,0 с на сигнал.
Для выявления одновременного исчезновении всех напряжений «звезды» и
«разомкнутого треугольника» предусмотрены три дополнительных реле минимального
напряжения, включённые по схеме «И». Предусмотрено действие дополнительных реле
с выдержкой времени 5 с на сигнал и без выдержки времени на блокировку работы
III ступени ДЗ, если выбран режим её работы без контроля от устройства БК.
Цепи логики.
Обеспечивается действие I ступени ДЗ в цепи отключения c выдержкой
времени в диапазоне от 0 до 1,0 с.
Обеспечивается действие II ступени ДЗ в цепи отключения с выдержкой
времени в диапазоне от 0,05 до 15,0 с. Предусмотрена возможность
дополнительного действия II ступени ДЗ с меньшей выдержкой времени в диапазоне
от 0,05 до 15,0 с.
Обеспечивается действие III ступени ДЗ в цепи отключения с выдержкой
времени в диапазоне от 0,05 до 15,0 с.
Предусмотрена возможность ускорения действия II или III ступени ДЗ при
включении выключателя. При работе с ускорением возможен контроль отсутствия
напряжения на линии. Время ввода ускорения при включении выключателя задаётся в
диапазоне от 0,7 до 2,0 с.
При установке трансформатора напряжения (TV) на линии предусмотрена
возможность в течение времени 1,0 с после включения выключателя действия на
отключение I ступени ДЗ и ненаправленной II ступени ДЗ. Предусмотрен контроль
ненаправленной ступени от БНН. Действие указанных ступеней на отключение
выполняется с задержкой на время 0,02 с.
Предусмотрена возможность оперативного ускорения II или III ступеней ДЗ с
временем действия в диапазоне от 0,05 до 5 c.
При приёме сигнала ВЧТО №1 предусмотрены действия на отключение с
запретом АПВ с возможностью контроля:
включённого положения выключателя;
срабатывания БК;
срабатывания РС I или II ступеней ДЗ, контролируемых БК и БНН, или реле
тока IV ступени ТНЗНП.
Предусмотрено действие на отключение при приёме сигнала ВЧТО №2 и
одновременном срабатывании I или II ступеней ДЗ, контролируемых БК и БНН.
Предусмотрено действие РС I ступени ДЗ, контролируемой БК и БНН, на
передачу разрешающего сигнала ВЧТО №2 на другой конец линии.
Предусмотрена возможность выдачи сигнала запрета АПВ при действии на
отключение от III ступени ДЗ.
6.1.6 Токовая направленная защита нулевой
последовательности
Схема ТНЗНП содержит четыре направленных ступени, включающих:
реле тока нулевой последовательности;
реле направления мощности нулевой последовательности (РНМНП);
цепи логики.
Реле тока ТНЗНП реагируют на ток нулевой последовательности. Обеспечены
диапазоны уставок по току срабатывания (Iср) реле тока всех ступеней ТНЗНП от
0,05 до 30Iном.Средняя основная погрешность по току срабатывания реле тока
ТНЗНП составляет не более 5 % от уставки. Коэффициент возврата реле тока ТНЗНП
не менее 0,9.Время срабатывания реле тока ТНЗНП всех ступеней при подаче
входного тока, равного 2Iср, не превышает 0,025 с. Время возврата реле тока
ТНЗНП всех ступеней при сбросе тока от 10Iср до нуля не превышает 0,04 с.
Дополнительная погрешность по току срабатывания реле тока ТНЗНП от
изменения температуры окружающего воздуха в рабочем диапазоне не превышает ±5% от среднего значения,
определённого при температуре (20±5) °С.
Для обеспечения направленности ТНЗНП используются два реле направления
мощности нулевой последовательности (РНМНП): разрешающее, которое срабатывает
при направлении мощности нулевой последовательности от линии к шинам, и
блокирующее, которое срабатывает при обратном направлении мощности нулевой
последовательности.
Порог срабатывания разрешающего и блокирующего реле по току 3Iо (Iср)
регулируется в пределах от 0,04 до 0,50Iном , а по напряжению 3Uо (Uср) - от
0,5 до 5 В. Уставки РНМНП по углу максимальной чувствительности при утроенных
по отношению к порогам срабатывания значениях тока и напряжения: у разрешающего
реле 250 °, у
блокирующего - 70°.
При этом обеспечиваться минимальная угловая ширина зон срабатывания
разрешающего и блокирующего РНМНП не менее 160°.
Средняя основная абсолютная погрешность РНМНП по углу максимальной
чувствительности не превышает ±5°.
Средняя основная погрешность порогов срабатывания РНМНП по току нулевой
последовательности и напряжению нулевой последовательности не превышает 10 % от
уставки.
Коэффициент возврата РНМНП по току и напряжению нулевой последовательности
не менее 0,9.
Время срабатывания РНМНП при одновременной подаче синусоидальных
напряжения 3Uср и тока 3Iср не более 0,04 с.
Время возврата РНМНП при одновременном сбросе входных тока и напряжения
от номинальных значений до нуля не более 0,04 с.
Для повышения чувствительности разрешающего РНМНП по напряжению
предусмотрена возможность искусственного смещения точки подключения TV в линию
на величину сопротивления смещения. Угол сопротивления смещения при этом равен
углу линии электропередачи, а модуль - изменяется в диапазоне от нуля до 100
Ом.
Дополнительная погрешность по току и напряжению срабатывания РНМНП от
изменения температуры окружающего воздуха в рабочем диапазоне не превышает ±5 % от среднего значения,
определённого при температуре (20±5) °С.
Цепи логики.
Обеспечен диапазон уставок по выдержкам времени всех ступеней ТНЗНП от
0,05 до 15 с. Предусмотрена возможность независимой работы любой ступени ТНЗНП
с контролем или без контроля направленности.
Контроль направленности I и II ступеней ТНЗНП осуществляется разрешающим
реле, а III или IV ступеней - либо разрешающим, либо разрешающим или
блокирующим реле, объединёнными логической схемой ИЛИ. Выбор способа контроля
направленности осуществляется независимо для каждой из ступеней.
Предусмотрена возможность автоматического вывода направленности ТНЗНП:
при срабатывании ТНЗНП;
в режиме ускорения при включении выключателя.
Предусмотрена возможность ускорения II или III ступени ТНЗНП при
включении выключателя. Диапазон уставок выдержек времени при работе с
ускорением от 0,05 до 5 с. Время ввода ускорения при включении выключателя
задаётся в диапазоне от 0,7 до 2,0 с. Предусмотрено ускорение срабатывания III
ступени ТНЗНП при действии защит на отключение. Предусмотрена возможность
оперативного ускорения III или IV ступеней ТНЗНП с выдержкой времени в
диапазоне от 0,05 до 5 с.
При приёме сигнала ВЧТО №1 предусмотрено действие на отключение с
запретом АПВ с контролем срабатывания реле тока IV ступени ТНЗНП. При приёме
сигнала ВЧТО №3 предусмотрено действие на отключение с контролем срабатывания
реле тока III ступени ТНЗНП и разрешающего РНМНП с выдержкой времени в
диапазоне от 0,05 до 5 c. Предусмотрена выдача сигнала ВЧТО №3 при срабатывании
реле тока III ступени ТНЗНП и разрешающего РНМНП.
Предусмотрена возможность ускорения III ступени ТНЗНП от защиты
параллельной линии. Диапазон уставок выдержек времени при работе с ускорением
от 0,05 до 5 с. В этом режиме контролируется срабатывание блокирующего РНМНП
защиты параллельной линии и включённое состояние выключателей линии и
шиносоединительного выключателя (ШСВ).
6.1.7 Междуфазная токовая отсечка
Схема токовой отсечки содержит:
три фазных реле максимального тока;
цепи логики.
Реле максимального тока ТО реагируют на фазные токи. Обеспечен диапазон
уставок по току срабатывания реле максимального тока ТО от 0,35 до
30Iном.Средняя основная погрешность по току срабатывания реле максимального
тока ТО не превышает ±5 %
от уставки. Коэффициент возврата реле максимального тока ТО не менее 0,9.
Дополнительная погрешность по току срабатывания реле максимального тока
ТО от изменения температуры окружающего воздуха в рабочем диапазоне не
превышает ±5 % от среднего
значения, определённого при температуре (20±5) °С.
Время срабатывания реле максимального тока ТО при подаче входного тока,
равного 2Iср не более 0,025 с. Время возврата реле максимального тока ТО при
сбросе входного тока от 10Iср до 0 не более 0,04 с.
Схема логики.
Схема логики ТО принимает сигналы от трёх фазных реле максимального тока
на входы элемента ИЛИ, выходной сигнал которого поступает на узел выбора режима
работы.
Обеспечен диапазон уставок по выдержке времени ТО от 0,0 до 1,0 с.
Токовая отсечка может быть введена в работу постоянно или только при включении
выключателя. Время ввода ТО при включении выключателя задаётся в диапазоне от
0,7 до 2,0 с.
.2 Устройство и работа шкафа
.2.1 Автоматика управления выключателем
Основными функциями автоматики управления выключателем (АУВ) являются
формирование команд на включение и на отключение выключателя. Для этих целей в
структурной схеме терминала предусмотрены узлы включения и отключения.
Сигнал на выходе узла отключения формируется при подаче на входы по
логической схеме ИЛИ сигналов:
с выхода схемы ЗНФ (для выключателей с пофазными электромагнитами
управления);
команды на отключение выключателя (КСТ);
с выходного блока схемы логики защит (ДЗ, ТНЗНП, ТО);
от УРОВ при действии на «себя».
Выход узла отключения действует на выходные реле К4 и К13 и удерживается
в сработанном состоянии сигналом от датчиков тока электромагнитов отключения в
течение всего времени пока электромагнит обтекается током. Через контакт реле
К4 выдаётся команда на отключение выключателя через первую группу
электромагнитов отключения (ЭМО1), а через контакт реле К13- через вторую
группу электромагнитов отключения (ЭМО2).
Сигнал на выходе узла включения формируется при подаче на входы по
логической схеме ИЛИ сигналов:
с выхода схемы АПВ;
от схемы включения выключателя с контролем синхронизма.
Узел включения удерживается в сработанном состоянии сигналом от датчика
тока электромагнита включения в течение всего времени, пока электромагнит
обтекается током. В состав узла включения входит также блокировка от
многократных включений выключателя (блокировка от «прыгания») при одновременном
поступлении команд на включение и отключение. В этом случае обеспечивается
однократное отключение выключателя после неуспешной попытки включения.
Схема АУВ обеспечивает возможность выполнения двукратного АПВ
выключателя. Основными входными сигналами для узла АПВ являются сигналы
разрешения подготовки и пуска. Сигнал разрешения подготовки формируется от реле
положения «Включено» выключателя KQC1 и KQC2, объединённых по схеме «ИЛИ», а
сигнал пуска - цепью несоответствия по факту отключения выключателя от защит.
Условия появления сигнала разрешения АПВ от реле контроля напряжений
определяются заданным режимом пуска АПВ.
АПВ может выполняться с контролем наличия напряжения, с контролем
синхронизма, либо с выбором режима: АПВ шин, АПВ линии, АПВ без контроля
напряжений («слепое» АПВ).
При выборе режима «слепое» АПВ даётся разрешение на АПВ без контроля
напряжений или синхронизма, АПВ шин - контролируется отсутствие напряжения на
шинах (Uш<Uмин) и
наличие напряжения на линии
(Uл>Uмакс), АПВ
линии контролируется отсутствие напряжения на линии
(Uл<Uмин) и
наличие напряжения на шинах (Uш>Uмакс).
Для режима АПВ с контролем наличия напряжения или синхронизма в
зависимости от состояния программной накладки ХВ2 возможна установка режима АПВ
с контролем только наличия напряжений на шинах (Uш>Uмакс) и на линии (Uл>Uмакс), либо с контролем наличия этих
напряжений и их синхронизма.
При контроле синхронизма одновременно с наличием напряжения на шинах и на
линии (Uш>Uмакс и Uл>Uмакс) контролируются разности
модулей векторов напряжений на шинах и на линии (DU<DUуст), углов между векторами этих напряжений (Dj<Djуст) и частот напряжений (Df<Dfуст).
Подачей сигналов на дискретные входы можно запретить выполнение АПВ1 и
АПВ2.
Логика включения выключателя от ключа управления с контролем синхронизма
разрешает прохождение команды «Включить» (КСС) на вход узла включения только
при выполнении условий пуска АПВ в соответствии с заданным режимом и вводится в
работу оперативным переключателем, подключённым к дискретному входу терминала
«Выбор режима включения выключателя».
Для выключателей с пофазными электромагнитами управления предусмотрены
защита от не переключения фаз и защита от неполнофазного режима работы. Через
дискретный вход терминала схема ЗНФ принимает сигнал от внешней сборки
блок-контактов выключателя и с выдержкой времени действует в узлы отключения
выключателя и контроля исправности электромагнитов управления. Через выдержку
времени после действия на отключение ЗНФ через выходное реле терминала К7 и
промежуточное реле К1 обеспечивает действие на обесточивание контакторов
электромагнитов отключения, которое блокируется на время наличия команды
«Отключить» (КСТ), принимаемый через дискретный вход.
Схема ЗНФР при действия ЗНФ на отключение и срабатывании реле
максимального тока3I0с выдержкой времени действует в цепь пуска УРОВ, а также
на пуск ВЧТО №1. В качестве реле максимального тока3I0 для ЗНФР используется
реле тока IV ступени ТНЗНП.
Защита электромагнитов управления выключателя принимает сигналы от
датчиков тока через ЭМО1, ЭМВ и ЭМО2 через дискретные входы. При длительном
протекании тока по цепи ЭМО1 или ЭМВ через заданное время, регулируемое в
диапазоне от 1 до 2 с, защита действует через выходное реле терминала К15 на
дистанционный расцепитель защитного автомата питания цепей ЭМО1 и ЭМВ.
Аналогично при длительном протекании тока по цепи ЭМО2 защита с выдержкой
времени через выходное реле терминала К3 действует на автомат питания цепи
ЭМО2.
С использованием программной накладки XB5 можно выбрать режим
обесточивания электромагнитов включения и отключения через выдержку времени
после приёма сигнала с дискретного входа «Блокировка включения и отключения».
При одновременном отсутствии сигналов KQT, KQC и с выхода схемы ЗНФ на
выходе узла контроля исправности электромагнитов управления появляется сигнал, который
с задержкой 12 с действует на светодиодный индикатор «Неисправность цепей
управления» терминала.
Узел фиксации положения выключателя запоминает положение выключателя при
управлении им от оперативного ключа управления или от телемеханики и выдаёт информацию
о состоянии выключателя в цепь несоответствия.
Логическая схема УРОВ принимает сигналы от реле тока УРОВ, внешних пусков
от защит и ДЗШ и через узел логики УРОВ с выдержкой времени через элемент
действует на запрет пуска ВЧ передатчика через выходное реле терминала К9,
отключение системы шин с запретом АПВ через выходное реле терминала К8 и пуск
сигнала ВЧТО №1 - К16.
Пуск УРОВ выполняется также от защит терминала, а для выключателей с
пофазными электромагнитами управления и от схемы ЗНФР.
При выполнении УРОВ по принципу «с дублированным пуском» в узел логики
УРОВ подаётся сигнал KQС. При выполнении УРОВ по принципу «с автоматической
проверкой исправности выключателя» действие указанного сигнала выводится
программной накладкой ХВ1.
С помощью программной накладки ХВ3 можно вывести из работы действие УРОВ
на отключение резервируемого выключателя.
Для оперативного вывода УРОВ из работы предусмотрен дискретный вход -
«Вывод УРОВ».
.2.2 Дистанционная защита
Логическая схема ДЗ принимает сигналы от направленных РС I-III ступеней,
ненаправленного РС II ступени, чувствительного и грубого реле тока БК,БНН, трёх
дополнительных реле минимального напряжения на линии и сигнал контроля цепи
включения KQT.
С помощью логических элементов ИЛИ для каждой направленной ступени ДЗ
осуществляется объединение сигналов срабатывания РС, включённых на разности
фазных токов и соответствующие междуфазные напряжения.
При близких трёхфазных КЗ, когда все междуфазные напряжения на входе РС
близки к нулю, для определения направленности в течение времени не менее 0,06 с
используются напряжения предаварийного режима (работа по «памяти»). С помощью
программной накладки XB21 предусмотрена возможность подхвата отключающего
импульса РС I ступени от РС ненаправленной ступени. Возврат схемы подхвата в
исходное состояние происходит только после возврата РС ненаправленной ступени.
При выполнении I ступени без выдержки времени (равна 0) предусмотрена
возможность выполнения II ступени защиты с двумя выдержками времени, при этом
II ступень защиты с меньшей выдержкой времени блокируются при качаниях, а с
большей, отстроенной по времени от цикла качаний, не блокируется при качаниях.
Такое выполнение предотвращает возможность отказа в действии II ступени защиты,
блокируемой при качаниях, например, в случае перехода однофазного замыкания в
многофазное. Указанный режим работы II ступени с меньшей выдержкой времени
может быть задан программируемой накладкой ХВ24. Времена задержек на
срабатывание II и III ступеней задаются собственными выдержками времени.
Узлом БК выдаются два сигнала: разрешающего ввод в работу
быстродействующих ступеней ДЗ (I или II с меньшей выдержкой времени) в течение
времени, с последующим их выводом до окончания отработки выдержки времени DT9,
и разрешающего ввод в работу медленнодействующих ступеней (II или III) на время
DT9.
Имеется возможность разрешить работу быстродействующих ступеней в течение
временем ввода медленнодействующих ступеней, что осуществляется накладкой ХВ22
в узле выбора способа контроля быстродействующих ступеней.
В нормальном режиме работы с возникновением режима качаний РС могут
сработать. При этом реле тока БК, отстроенные от режима качаний выбором уставок
по изменению токов обратной и прямой последовательностей, не срабатывают и
блокируют прохождение сигналов срабатывания от РС. В случае возникновения КЗ
вместе с РС срабатывают и реле БК, которые разрешают прохождение сигналов
срабатывания от РС быстродействующих ступеней на время, определяемое выдержкой
времени DT7 при срабатывании чувствительного реле тока или DT8 при срабатывании
грубого, а от РС медленнодействующих ступеней - на время DT9.
Если КЗ происходит в зоне I и II ступеней и РС II ступени срабатывает в
течение времени ввода, то для быстродействующих ступеней разрешающий сигнал от
БК удерживается даже по истечении времени ввода и возвращается в исходное
состояние только при возврате РС II ступени. Если РС II ступени не срабатывает
в течение временив вода, то повторный ввод быстродействующих ступеней возможен
только после отработки выдержки времени DT9. Если по окончании отработки
выдержки времени DT7 после первого запуска БК происходит срабатывание грубого
реле (при повторных КЗ, КЗ на фоне качаний и т.п.), то разрешается повторный
ввод быстродействующих ступеней на время DT8.
Но в случае, если первый запуск БК был одновременно от чувствительного и
грубого реле, и по истечении выдержки времени DT7 происходит срабатывание
грубого реле (при близких повторных КЗ на линии), то разрешается повторный ввод
быстродействующих ступеней на время DT8. Отсчёт выдержки времени DT9 начинается
с момента запуска БК от чувствительного органа.
Медленнодействующие ступени ДЗ вводятся в работу разрешающим сигналом БК
на время, заданное выдержкой времени DT9.
При необходимости (малые расчётные токи КЗ и пр.) программной накладкой
ХВ25 можно выбрать режим работы III ступени ДЗ без контроля от БК.
Для обеспечения возможности действия на отключение быстродействующих
ступеней ДЗ после включения на КЗ в режиме АПВ, программной накладкой ХВ27
можно разрешить ускоренный возврат схемы БК при отключении выключателя (с
контролем сигнала KQT).
Для выявления неисправностей в цепях переменного напряжения используется
устройство БНН, алгоритм функционирования которого учитывает все возможные
варианты схем соединения вторичных обмоток TV в «разомкнутый треугольник», и
реализуется программно по следующему выражению
,
где|UБНН|- модуль вектора UБНН;
-
уставка по напряжению срабатывания БНН.
В
зависимости от схемы соединения TV вектор UБНН определяется по одному из
следующих выражений
,
,
,
где
UАО ,UВО,UСО - векторы напряжений вторичных обмоток TV, соединённых в
«звезду»;НN, UNК - векторы напряжений вторичных обмоток TV, соединённых в
«разомкнутый треугольник»;
- множитель
учитывающий пересчёт величин линейных напряжений обмоток «разомкнутого
треугольника» в фазные напряжения обмоток «звезды».
При исчезновении любого из напряжений «звезды» или «разомкнутого
треугольника» появляется напряжение UБНН и происходит срабатывание БНН.
Для контроля одновременного исчезновения фазных напряжений используются
три реле минимального напряжения в фазах А, В и С, включённые по схеме «И».
Если измерительный трансформатор напряжения установлен на ВЛ, то для исключения
ложной работы ДЗ при отключении линии используется блокировка от реле положения
выключателей «Отключено» (KQT) на логическом элементе «И».
При возникновении неисправности в цепях напряжения на выходе схемы логики
БНН появляется сигнал, блокирующий действие всех ступеней ДЗ. Программной
накладкой ХВ26 данную блокировку можно запретить.
Сигнал о неисправности цепей напряжения с задержкой 5 с выдаётся также на
светодиодную сигнализацию и в цепи внешней сигнализации через выходное реле
«Неисправность».
Если выбран режим работы III ступени ДЗ без блокировки при качаниях, то
при исчезновении всех фазных напряжений работа этой ступени запрещается.
В режиме опробовании линии предусмотрена возможность ускорения II или III
ступени ДЗ с контролем сигнала KQT и отсутствия напряжения на линии с
использованием реле минимального напряжения, подключённого к ШОН или TV.
Программной накладкой XB28 вводится режим ускорения, ХВ29 - выбирается
ускоряемая ступень, а ХВ39 - задаётся необходимость контроля напряжения на
линии. Время, в течение которого разрешается ускорение срабатывания выбранной
ступени отсчитывается от момента включения выключателя.
Если измерительный трансформатор напряжения ТV установлен на линии, то
после включения выключателя возможно кратковременное срабатывание РС из-за отсутствия
в первый момент времени входных напряжений. Так как при установке TV на линии
работа по «памяти» при включении на близкое КЗ в режиме опробования невозможна,
в течение времени 1 с после включения выключателя разрешается действие на
отключение от ненаправленной II ступени ДЗ с контролем отсутствия напряжения на
линии и от БНН. При включении на КЗ отличное от трёхфазного, когда появляется
напряжение на TV хотя бы на одной фазе, ускорение вводится в течение времени
0,1 с. Описанная выше работа схемы логики ДЗ, учитывающая особенности установки
TV на линии, вводится программной накладкой ХВ37.
Дискретный вход терминала «Ввод ОУ ДЗ» используется для задания режима
оперативного ускорения II или III ступеней, выбираемой программной накладкой
ХВ30. Ускоряемые ступени контролируются БНН и БК: II ступень - как
быстродействующие ступени, а III ступень - как III ступень с выдержкой времени.
Каждая из ступеней ДЗ, в том числе ускоряемые при включении выключателя и
оперативно, с соответствующей выдержкой времени через схему ИЛИ действуют на
светодиодную сигнализацию и выходной блок защит.
Дополнительно РС I или II ступени ДЗ, контролируемые БК и БНН, и
выбираемые, соответственно, программными накладками ХВ32 и ХВ36, действуют в
цепи сигналов ВЧТО №1 и №2. Выдача сигнала ВЧТО №2 происходит при срабатывании
РС I ступени ДЗ.
Защита может быть выведена из работы с использованием дискретного входа5
терминала «Вывод ДЗ».
6.2.3 Токовая направленная защита нулевой
последовательности
Логическая схема ТНЗНП принимает сигналы от реле тока нулевой
последовательности I-IV ступеней, разрешающего и блокирующего РНМ и сигналы
контроля цепи включения KQT и отключения KQC.
Реле тока ТНЗНП реагируют на ток нулевой последовательности, который
рассчитывается пофазным токам. Реле направления мощности реагирует на величины
векторов тока нулевой последовательности и напряжения «разомкнутого
треугольника» Uнк, а также угол сдвига между ними. Разрешающее РНМНП
срабатывает при КЗ на линии (направление мощности нулевой последовательности от
линии к шинам), а блокирующее - при КЗ «за спиной» (направление мощности
нулевой последовательности от шин в линию).
Каждая из ступеней ТНЗНП может работать как направленная, так и
ненаправленная, что определяется программными накладками ХВ44, ХВ45, ХВ46 и
ХВ47, соответственно, для I, II, III, IV ступеней.
Направленность I и II ступеней ТНЗНП обеспечивается разрешающим РНМНП, а
III и IV ступеней - как разрешающим, так и блокирующим РНМНП, включёнными по
схеме ИЛИ (при срабатывании разрешающего реле или несрабатывании блокирующего).
Способ контроля направленности III и IV ступеней определяется программной
накладками ХВ48, ХВ49.
Предусмотрена возможность автоматического вывода направленности всех
ступеней ТНЗНП при появлении сигнала срабатывания на выходе элемента ИЛИ,
объединяющего сигналы срабатывания всех ступеней ТНЗНП, и в режиме ускорения
при включении выключателя (выбирается программными накладками ХВ41 и ХВ42,
соответственно). В первом случае обеспечивается устойчивое состояние
срабатывания ТHЗНП при неполнофазном отключении выключателя, что необходимо для
действия УРОВ, а во втором - срабатывание ТНЗНП при неполнофазном включении
выключателя. Вывод направленности при включении выключателя производится на
время, задаваемое выдержкой времени DT10.
С использованием программной накладки ХВ50 имеется возможность выбора
режима ускорения II или III ступени ТНЗНП при включении выключателя. Время
действия ступени при ускорении определяется выдержкой времени DT15, время ввода
ускорения - выдержкой времени DT10, а ускоряемая ступень - программной
накладкой ХВ51.
Для обеспечения быстрого отключения выключателя при переходе многофазного
КЗ, вызвавшего срабатывание ДЗ, в КЗ на землю, предусмотрена возможность
ускорения III ступени ТНЗНП при появлении сигнала с выходного блока защит.
Данное ускорение осуществляется с контролем направленности от разрешающего
РНМНП с выдержкой времени DT20.
Ступени ТHЗНП действуют с выдержками времени DT11, DT12, DT13, DT14 для
I, II, III, IV ступеней, соответственно.
С использованием дискретного входа 1 терминала «Ввод ОУ ТНЗНП» возможно
оперативное ускорение III или IV ступеней. Ускоряемая ступень выбирается
программной накладкой ХВ54. Время действия с ускорением определяется выдержкой
времени DT16.
При приеме сигнала ВЧТО №3 предусмотрено ускорение действия реле тока III
ступени с контролем направленности с выдержкой времени DT19.
Предусмотрено также действие реле тока IV ступени ТНЗНП в схему контроля
отключения от сигнала ВЧТО №1 и схему ЗНФР, а реле тока III ступени с контролем
направленности - на выдачу сигнала ВЧТО №3 через выходное реле терминала К2.
Выдача сигнала №3 происходит только при срабатывании разрешающего и по
истечении выдержки времени 0,2 с элемента DT32 после возврата блокирующего РНМ.
Такая задержка необходима для предотвращения излишнего срабатывания ТНЗНП
по цепи от сигнала ВЧТО №3 из-за разновременности переориентации РНМНП по обоим
концам защищаемой линии. Это происходит при отключении близкого КЗ на
параллельной линии во время переориентации мощности нулевой последовательности,
когда возвращается блокирующее и срабатывает разрешающее реле.
Схемой логики предусмотрена возможность ускорения III ступени ТНЗНП от
параллельной линии. Время действия ускоряемой ступени определяется выдержкой
времени DT18. В схеме ускорения используется суммарный сигнал срабатывания
блокирующего РНМНП защиты параллельной линии и состояния выключателя (РПВ)
параллельной линии W2, что необходимо для исключения неправильного действия
ускоряемой защиты при повреждении на параллельной линии в зоне между выносным
ТА и выключателем. Каждая из ступеней ТНЗНП, включая ускоряемые, после
отработки соответствующих выдержек времени действуют на светодиодную
сигнализацию ТНЗНП и на выходной блок защит.
6.2.4 Токовая отсечка
Логическая схема ТО принимает сигналы от фазных реле тока и сигнал
контроля цепи включения KQT.
При срабатывании любого реле тока ТО с выдержкой времени DT27 действует
на светодиодную сигнализацию и на выходной блок защит. С помощью программной
накладки ХВ53 токовая отсечка может быть задействована постоянно или только при
включении выключателя. В последнем случае ТО вводится в работу только на время
DT10 после включения выключателя. Для вывода ТО из работы предусмотрен
дискретный вход терминала «Вывод ТО».
7. Выбор типов измерительных трансформаторов
Контроль режимов работы основного и вспомогательного оборудования на
подстанции, а также информирование устройств релейной защиты и автоматики
осуществляется с помощью контрольно-измерительных приборов. Эти приборы
относятся к вторичным цепям и связанны с первичными цепями с помощью
измерительных трансформаторов тока и напряжения.
Трансформаторы тока выбирают по номинальным значениям напряжения,
первичного и вторичного тока, роду установки, конструкции, классу точности,
вторичной нагрузке.
Коэффициент трансформации трансформатора тока равен отношению
номинального первичного тока к вторичному
Условием
выбора коэффициента трансформации трансформатора тока является
ном ³Iмакс,
где Iмакс - максимальный первичный ток присоединения для выбираемого
трансформатора тока.
Определение Imax можно проводить по условию экономической плотности тока
А.
Примем
по стандарту
Выбираем
трансформатор тока ТВ-110-I, (трансформатор тока встроенный в выключатель), для
которого 
[1, C. 312].
Трансформатор
напряжения НКФ-110-57ХЛ1, (трансформатор напряжения каскадный, в фарфоровой
покрышке, для работы на открытом воздухе) c коэффициентом трансформации[1, C.
336]
8. Расчёт уставок защит
.1 Расчёт высокочастотной направленной защиты
типа ШЭ 2607 031
Определим первичный ток срабатывания защиты. Отстройка от тока небаланса,
А
,
где
= 1,3 - коэффициент отстройки;
= 0,9 -
коэффициент возврата;
- ток
небаланса, определяемый по формуле
,
где
Кf = 0,23 - коэффициент частотной зависимости ФТОП;
- полная
погрешность трансформатора тока;
-
относительная погрешность отклонения частоты;
- относительная
погрешность настройки фильтра с учётом погрешности;
-
коэффициент несимметрии тока обратной последовательности;
-
номинальный ток линии, А (раздел 7).
,
Определим
ток срабатывания реле, А
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
А.
электрический сеть замыкание трансформатор
8.1.2 Расчёт токового органа с пуском по току
обратной последовательности, действующего на отключение
Определяем
первичный ток срабатывания защиты из условия согласования с уставкой
блокирующего органа тока обратной последовательности.
Отстройка
от 
,
где
= 2 - коэффициент отстройки.
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
А.
Проверяем
чувствительность при КЗ в конце защищаемого участка со стороны 9-98
;
;
,
где
, 
, 
- токи обратной последовательности, протекающие через
защиту соответственно при однофазном, двухфазном и двухфазном КЗ на землю в
конце защищаемой линии в минимальном режиме (таблицы Б.3.4,Б.3.8, Б3.18).
Проверяем
чувствительность при КЗ в конце защищаемого участка со стороны 18-41
;
;
,
где
, 
, 
- токи обратной последовательности, протекающие через
защиту соответственно при однофазном, двухфазном и двухфазном КЗ на землю в
конце защищаемой линии в минимальном режиме (таблицы Б.3.3, Б.3.9, Б3.19).
8.1.3 Расчёт блокирующего органа напряжения обратной
последовательности
Определим
напряжение срабатывания защиты, отстройка от напряжения срабатывания защиты
,
где
- напряжение небаланса, определяемое по формуле
,
где
Кf = 0,23 - коэффициент частотной зависимости ФТОП;
- полная
погрешность трансформатора напряжения;
-
относительная погрешность отклонения частоты;
-
относительная погрешность настройки фильтра с учётом погрешности;
-
коэффициент несимметрии напряжения обратной последовательности;
Uном - номинальное напряжение защищаемой линии.
В,
В.
Определим
напряжение срабатывания реле, В
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
В.
8.1.4 Расчёт отключающего органа напряжения обратной
последовательности
Определим
напряжения срабатывания защиты, из условия, согласование с уставкой
блокирующего органа напряжения обратной последовательности противоположного
конца линии
В.
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
В.
Проверяем
чувствительность, по остаточному напряжению в месте установки защиты в узле 41,
при КЗ в конце защищаемой линии в точке К-9
;
;
,
где
, , − остаточные напряжения в месте установки
защиты, при однофазном, двухфазном и двухфазном КЗ на землю (таблицы Б.3.3,
Б.3.9, Б3.19).
Проверяем
чувствительность, по остаточному напряжению в месте установки защиты в узле
98,при КЗ в конце защищаемой линии в точке К-18
;
;
,
где
, 
, 
− остаточные напряжения в месте установки
защиты, при однофазном, двухфазном и двухфазном КЗ на землю (таблицы Б.3.4,
Б.3.8, Б3.18).
8.1.5 Расчёт токового органа с пуском по приращению 
Определим
ток срабатывания защиты, исходя из отстройки от тока небаланса обратной
последовательности при максимальном токе качаний, А
,
где
- коэффициент отстройки
8.1.6 Расчёт токового органа с пуском по приращению , действующего на отключение
Определим
ток срабатывания защиты, исходя из отстройки от уставки блокирующего токового
органа с пуском по приращению, А
,
где
- коэффициент отстройки
8.1.7 Расчёт токового органа с пуском по приращению 
Определим
ток срабатывания защиты, исходя из отстройки от тока небаланса прямой
последовательности при максимальном токе качаний и всех небалансов максимального
рабочего режима, связанных с погрешностями ТТ и фильтра, А
,
где
- коэффициент отстройки
8.1.8 Расчёт токового органа с пуском по приращению , действующего на отключение
Определим
ток срабатывания защиты, исходя из отстройки от уставки блокирующего токового
органа с пуском по приращению, А
,
где
- коэффициент отстройки.
8.1.9 Расчёт пускового органа тока нулевой
последовательности
Ток
срабатывания защиты, по условию отстройки от токов, проходящих в нулевом
проводе трансформаторов тока при включении линии под напряжение, А
где
А - сумма номинальных токов трансформаторов и
автотрансформаторов, подключённых к защищаемой линии.
8.1.10 Расчёт органа сопротивления
Минимальное
активное сопротивление в нагрузочном режиме, Ом
где
- номинальное напряжение защищаемой линии;
= 520А -
максимальный рабочий ток по защищаемой линии (см. раздел 7);
=30° -
угол нагрузки.
Минимальное
реактивное сопротивление в нагрузочном режиме, Ом
Уставка
по активному сопротивлению, исходя из отстройки от минимального сопротивления
нагрузки линии, Ом
где
= 79,9° - угол максимальной чувствительности;
-
коэффициент надёжности.
Проверка
чувствительности при КЗ через переходное сопротивление
где
- удельное активное сопротивление прямой
последовательности линии, Ом;
=1,57 -
сопротивление дуги, Ом;
- длина
линии, км;
-
максимальный ток трёхфазного КЗ со стороны полукомплекта 1;
-
максимальный ток трёхфазного КЗ со стороны полукомплекта 2.
Уставка
отключающего органа сопротивления по реактивному сопротивлению, Ом
где
- удельное реактивное сопротивление прямой
последовательности линии, Ом.
Уставка
блокирующего органа сопротивления по реактивному сопротивлению, Ом
где
- коэффициент надёжности;
-
реактивное сопротивление линии.
Уставка
блокирующего органа сопротивления по активному сопротивлению, Ом
8.2 Расчёт дистанционной защиты
Рассчитаем уставки защиты линии электропередачи С-63 (Камала-2 -
Красноярская ГРЭС-2) согласно [7-9].
Первая ступень комплекта дистанционной защиты, установленного со стороны
18-9
Первичное сопротивление срабатывания защиты, Ом
а) отстройка от КЗ в конце защищаемой линии
где
- коэффициент надёжности, о. е.;
б)
от КЗ в конце параллельной линии
где
- сопротивление срабатывания защиты параллельной
линии, Ом;
-
коэффициент токораспределения, определяется как отношение протекающего тока по
защищаемой линии к току, протекающему по параллельной линии, при трёхфазном КЗ
в конце неё в каскаде в режиме I, о. е.;
,
где
- ток трёхфазного КЗ, протекающий по участку, где
установлена защита в каскадном режиме, А (таблица Б.2.2);
- ток,
протекающий по смежному участку, А (таблица Б.2.2).
Принимаем
меньшее первичное сопротивление срабатывания защиты
Ом.
Вторичное
сопротивление срабатывания реле, Ом
.
Вычислим
сопротивления уставок, Ом
;
.
Полученные
значения сопротивлений уставок позволяют построить характеристику реле
сопротивления первой ступени дистанционной защиты со стороны 18-9 (рисунок
8.1).
Рисунок
8.1 - Характеристика срабатывания реле сопротивления первой ступени
Дополнительными
данными для построения являются:
- угол
наклона нижней части характеристики (отсчёт по часовой стрелке от
действительной оси R) принимаем 
;
- угол
наклона левой части характеристики (отсчёт против часовой стрелки от
действительной оси R) принимаем 
.
Угол
наклона прямой, характеризующей сопротивление уставки, и правой части
характеристики одинаковы 
.
Выставляем
ближайшие значения уставок 
, 
,
, .
Проверка чувствительности по току точной работы
где
- ток, протекающий в месте установки защиты, при
трёхфазном КЗ в конце ВЛ в минимальном режиме, А (таблица Б.3.20);
- ток
десятипроцентной точности работы, А.
Первая ступень комплекта дистанционной защиты, установленного со стороны
9-18
Определим первичное сопротивление срабатывания защиты, Ом:
а) отстройка от КЗ в конце защищаемой линии
где
- коэффициент надёжности, о. е.;
б)
от КЗ в конце параллельной линии в каскаде
где
- сопротивление срабатывания защиты параллельной
линии, Ом;
-
коэффициент токораспределения, равный отношению протекающего тока по защищаемой
линии к току, протекающему по параллельной линии, при трёхфазном КЗ в её конце
в режиме II, о. е.;
где
- ток трёхфазного КЗ, протекающий по участку, где
установлена защита в каскадном режиме, А (таблица Б.2.3);
- ток,
протекающий по смежному участку, А (таблица Б.2.3).
Принимаем
меньшее первичное сопротивление срабатывания защиты
Ом.
Вторичное
сопротивление срабатывания реле, Ом
.
Вычислим
сопротивления уставок, Ом
;
.
Исходя
из полученных значений сопротивлений, получим характеристику реле сопротивления
первой ступени дистанционной защиты (рисунок 8.1).
Выставляем
ближайшие значения уставок , ,
, .
Проверка чувствительности по току точной работы
где
- ток, протекающий в месте установки защиты, при
трёхфазном КЗ в конце ВЛ в минимальном режиме, А (таблица Б.3.21);
- ток
десятипроцентной точности работы, А [4].
Первая
ступень ДЗ работает без выдержки времени.
Вторая ступень комплекта дистанционной защиты, установленного со стороны
18-9
Определим первичное сопротивление срабатывания защиты, Ом:
а) отстройка от КЗ на шинах СН трансформатора (Т20)
,
где
- сопротивление трансформатора стороны низкого
напряжения;
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение протекающего тока по защищаемой линии С-63 к току, протекающему
по трансформатору Т20 при трёхфазном КЗ в точке 92, в максимальном режиме
(таблица Б.1.10);
б)
согласование с первой ступенью защиты смежной линии ПС Камала-2 - ПС Камарчага
,
где
,
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение протекающего тока по защищаемой линии С-63 к току, протекающему
по смежной линии С-54 (С-806) при трёхфазном КЗ в конце смежной линии в точке
106, в максимальном режиме (таблица Б.1.11);
в)
согласование с первой ступенью защиты смежной линии ПС Камала-2 - ПС Канская
,
где
,
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение протекающего тока по защищаемой линии С-63 к току, протекающему
по смежной линии С-65 (С-67) при трёхфазном КЗ в конце смежной линии в точке
10, в максимальном режиме (таблица Б.1.13);
г)
согласование с первой ступенью защиты смежной линии ПС Камала-2 - ПС
Бородинская
,
где
,
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение протекающего тока по защищаемой линии С-63 к току, протекающему
по смежной линии С-52 при трёхфазном КЗ в конце смежной линии в точке 35, в
максимальном режиме (таблица Б.1.21);
д)
отстройка от КЗ в конце параллельной линии в каскаде
Дальнейший расчёт ведётся по меньшему значению
.
Приведём
расчёт вторичного сопротивления срабатывания защиты
Уставки
, 
выбираем
по формулам
Ом;
Ом.
Выставляем
ближайшие значения уставок 
, 
, 
, , .
Полученные
значения сопротивлений уставок позволяют построить характеристику реле
сопротивления второй ступени дистанционной защиты со стороны 18-9 (рисунок
8.2).
Рисунок
8.2 - Характеристика срабатывания реле сопротивления второй ступени
Сделаем проверку чувствительности второй ступени дистанционной защиты.
Значение коэффициента чувствительности, согласно [8], не должно быть меньше его
минимального значения, равного 1,3.
Вторая ступень комплекта дистанционной защиты, установленного со стороны
9-18.
Определим первичное сопротивление срабатывания защиты, Ом:
а) отстройка от КЗ на шинах ВН АТ1 ПС «Камала-2»
,
где
- сопротивление автотрансформатора АТ1 стороны
высокого напряжения;
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение протекающего тока по защищаемой линии С-63 к току, протекающему
по автотрансформатору АТ1 при трёхфазном КЗ в точке 6, в максимальном режиме
(таблица Б.1.12);
б)
согласование с первой ступенью защиты смежной линий Красноярская ГРЭС 2 - ПС
Шумково
где
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение протекающего тока по защищаемой линии С-63 к току, протекающему
по смежной линии С-123 при трёхфазном КЗ в конце смежной линии в точке 84, в
максимальном режиме (таблица Б.1.15);
в)
согласование с первой ступенью защиты смежной линий Красноярская ГРЭС 2 - ПС
Промбаза
где
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение протекающего тока по защищаемой линии С-63 к току, протекающему
по смежной линии С-01 при трёхфазном КЗ в конце смежной линии в точке 97, в
максимальном режиме (таблица Б.1.16);
г)
отстройка от КЗ на шинах НН трансформатора (Т1)
,
где
- сопротивление трансформатора стороны низкого
напряжения;
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение протекающего тока по защищаемой линии С-63 к току, протекающему
по трансформатору Т1 при трёхфазном КЗ в точке 13, в максимальном режиме
(таблица Б.1.17);
д)
отстройка от КЗ в конце параллельной линии в каскаде
Приведём расчёт вторичного сопротивления срабатывания защиты, Ом
Уставки
, выбираем
по формулам
Ом;
Ом.
Выставляем
ближайшие значения уставок 
, 
, 
, , .
Проверка чувствительности по току точной работы
,
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при трёхфазном
КЗ в точке 41, в минимальном режиме (таблица Б.3.21).
Определим время срабатывания защиты
с,
где
- время срабатывания первой ступени дистанционной
защиты, принимаем 0 секунд;
- время
работы УРОВ, с;
-
ступень селективности.
Третья ступень комплекта дистанционной защиты.
Отстройка от сопротивления нагрузки
,
где
- коэффициент надёжности;
-
коэффициент возврата;
- угол
полного сопротивления соответственно линии и нагрузки в рассматриваемом режиме
после отключения внешнего короткого замыкания.
,
где
- максимальное значение первичного рабочего тока в
защищаемой линии (раздел 7).
Приведём расчёт вторичного сопротивления срабатывания защиты
Уставки
, выбираем
по формулам
Ом;
Ом.
Выбираем
= 11,13 Ом; =
25,58Ом; φ1
= 79,9о; φ2 = -15о;
φ3 = 115о.
Визуально
определить чувствительность защиты можно путём построения в одной системе
координат (рисунок 8.4) характеристики срабатывания реле сопротивления третьей
ступени и вектора 
, получаемые при КЗ за соответствующим смежным
элементом. Срабатывание органов ДЗ происходит, когда замеряемые сопротивления находятся внутри характеристики срабатывания реле
сопротивления третьей ступени.
Рисунок
8.4 - Характеристика срабатывания реле сопротивления третьей ступени
Расчёт
коэффициента чувствительности третьей ступени дистанционной защиты в зоне
защищаемого участка и в зоне действия защиты.
Определим время срабатывания защиты, с
Значение коэффициента чувствительности по току точной работы, согласно
[8], не должно быть меньше его минимального значения, равного 1,3.
Расчёт коэффициента чувствительности со стороны 18-9.
В зоне защищаемого участка
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при трёхфазном
КЗ в точке 98, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.20).
В
зоне действия защиты
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при двухфазном
КЗ в точке 74, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.22).
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при двухфазном
КЗ в точке 109, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.11).
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при двухфазном
КЗ в точке 40, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.23).
Расчёт
коэффициента чувствительности со стороны 9-18.
В
зоне защищаемого участка
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при трёхфазном
КЗ в точке 41, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.21).
В
зоне действия защиты
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при двухфазном
КЗ в точке 97, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.12).
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при двухфазном
КЗ в точке 14, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.13).
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при двухфазном
КЗ в точке 13, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.14).
В
защите предусмотрена дополнительная ненаправленная II ступень, действующая при
близких трёхфазных КЗ, когда все междуфазные напряжения на входе РС близки к
нулю. Для определения направленности, используется напряжение предаварийного
режима (работа по «памяти»).
8.3 Расчёт междуфазной токовой отсечки
Первичный ток срабатывания защиты выбирается по следующим условиям:
а) отстройка от короткого замыкания в конце защищаемой линии со стороны
18-9 в максимальном режиме
А,
где
- коэффициент надёжности 1,2-1,3 о. е.;
- ток,
протекающий по защищаемой линии при трёхфазном коротком замыкании в узле 9 в
максимальном режиме, А (таблица Б.1.9);
б)
отстройка от короткого замыкания в конце защищаемой линии со стороны 9-18 в
максимальном режиме
А,
где
- коэффициент надёжности 1,2-1,3 о. е.;
- ток,
протекающий по защищаемой линии при трёхфазном коротком замыкании в узле 18 в максимальном
режиме, А (таблица Б.1.8);
в) отстройка от тока качания
,
где
- ток качания линии;
- среднее
номинальное напряжение защищаемой линии;
-
эквивалентное сопротивление с одной стороны линии (подраздел 8.4);
-
эквивалентное сопротивление с другой стороны линии (подраздел 8.4).
Приведём расчёт вторичного тока срабатывания реле, А
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
А.
Коэффициент чувствительности защиты
,
где
- ток,
протекающего через защиту, при двухфазном КЗ в узле 41 в минимальном режиме;
Коэффициент чувствительности защиты
,
где
- ток,
протекающего через защиту, при двухфазном КЗ в узле 98 в минимальном режиме.
8.4 Расчёт токовой направленной защиты нулевой
последовательности
ступень - токовая отсечка нулевой последовательности.
Токовая защита нулевой последовательности рассчитана согласно [9].
Защита, установленная на Красноярской ГРЭС 2 со стороны 18-9:
а) отстройка от однофазного короткого замыкания в конце защищаемой линии,
А
,
где
- коэффициент отстройки;
б) отстройка от броска тока намагничивания трансформатора Т20
установленного на ПС Камала-2, А
,
где
Сб = 0,92 -коэффициент броска тока при включении в конце линии одной обмотки
трансформатора;- эквивалентное сопротивление от источника питания до шин линии.
где
Z48 - сопротивление защищаемой линии;
-
индуктивное сопротивление одной обмотки трансформатора, определяется по формуле
где
- средненоминальное напряжение основной ступени
(защищаемого элемента), кВ;
-
номинальная мощность трансформатора, 
;
-
напряжение короткого замыкания, %.
в) отстройка от КЗ в конце параллельной линии, А
где
- значение тока фазы А нулевой последовательности,
протекающего в месте установки защиты при однофазном коротком замыкании на
параллельной линии вблизи места установки защиты в максимальном каскадном
режиме, А (таблица Б.2.1).
Вторичный
ток срабатывания защиты, А
.
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
А.
Коэффициент чувствительности защиты
,
где
- ток фазы А протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, при каскадном отключении линии
С-63 со стороны 9-98, А (таблица Б.4.1).
Так
как 
, то I ступень ТЗНП неэффективна и следует проверить
чувствительность II ступени ТЗНП при КЗ в этой же точке.ступень - токовая
защита нулевой последовательности.
Защита со стороны 18-9:
Первичный ток срабатывания защиты второй ступени, А.
а) согласование с ТЗНП I ступени смежной линии на ПС Камала-2 - ПС
Камарчага
,
где
- коэффициент согласования;
-
коэффициент токораспределения, который определяется как отношение тока
протекающего по защищаемой линии к току, протекающему по смежной линии при
однофазном КЗ за смежной линией в узле 106 в максимальном режиме (таблица
Б.1.3)
Ток
срабатывания первой ступени защиты линии, А
,
где
- ток, протекающий по смежной линии при однофазном
замыкании в конце смежной линии в максимальном режиме, А (таблица Б.1.3).
Ток
срабатывания второй ступени защиты, А
б) согласование с ТЗНП I ступени смежной линии на ПС Камала-2 - ПС Канская
,
где
- коэффициент согласования;
-
коэффициент токораспределения, который определяется как отношение тока
протекающего по защищаемой линии к току, протекающему по смежной линии при
однофазном КЗ за смежной линией в узле 10 в максимальном режиме (таблица Б.1.4)
Ток
срабатывания первой ступени защиты линии, А
,
где
- ток, протекающий по смежной линии при однофазном
замыкании в конце смежной линии в максимальном режиме, А (таблица Б.1.4).
Ток
срабатывания второй ступени защиты, А
в) согласование с ТЗНП I ступени смежной линии на ПС Камала-2 - ПС
Бородинская
,
где
- коэффициент согласования;
-
коэффициент токораспределения, который определяется как отношение тока
протекающего по защищаемой линии к току, протекающему по смежной линии при
однофазном КЗ за смежной линией в узле 35 в максимальном режиме (таблица Б.1.6)
Ток
срабатывания первой ступени защиты линии, А
,
где
- ток, протекающий по смежной линии при однофазном
замыкании в конце смежной линии в максимальном режиме, А (таблица Б.1.6).
Ток
срабатывания второй ступени защиты, А
Большее
значение 
принимаем за основу.
Вторичный
ток срабатывания реле, А,
.
Принимаем
уставку на реле 
А.
Сделаем проверку коэффициента чувствительности защиты. Значение
коэффициента чувствительности, согласно [8], не должно быть меньше его
минимального значения, равного 1,3.
,
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, А (таблица Б.3.1).
,
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, при каскадном отключении линии
С-63 со стороны 98-9, А (таблица Б.4.1).
Время
срабатывания защиты, с
III ступень - токовая отсечка нулевой последовательности c
выдержкой времени.
Первичный ток срабатывания защиты третьей ступени определим по
чувствительности защиты при КЗ в конце линии, А
,
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, А (см. таблицу Б 3.1);
-
коэффициент чувствительности.
Вторичный
ток срабатывания реле, А
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
Время
срабатывания защиты, с
ступень
- максимальная токовая защита нулевой
последовательности.
Защита
со стороны 18-9:
а)
отстройка первичного тока срабатывания зашиты от тока небаланса в нулевом
проводе при трёхфазном КЗ.
За
трансформатором Т20 за стороной низшего напряжения
,
где
- коэффициент отстройки;
-
коэффициент броска;
- ток
небаланса, протекающий в нулевом проводе при внешнем трёхфазном КЗ.
,
где
- ток трёхфазного КЗ, протекающий по защищаемой линии
при КЗ за трансформатором в максимальном режиме, А (таблица Б.1.7);
-
коэффициент небаланса при кратности 
.
;
б)
обеспечение требуемой чувствительности
А,
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, А (таблица Б.3.1).
Вторичный ток срабатывания реле, А
.
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
.
Коэффициент чувствительности в конце защищаемого элемента
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном замыкании
в конце линии в минимальном режиме, А (см. таблицу Б.3.1).
Коэффициент чувствительности в конце линии ПС Камала-2 - ПС Камарчага
где
- ток, протекающий по защищаемой линии при однофазном
КЗ, в конце смежной линии С-54, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.2).
Коэффициент чувствительности в конце смежного элемента Т20
где
- ток, протекающий по защищаемой линии при однофазном
КЗ, за трансформатором T20, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.5).ступень -
токовая отсечка нулевой последовательности.
Защита,
установленная на линии со стороны 9-18:
а)
отстройка от однофазного короткого замыкания в конце защищаемой линии, А
,
где
- коэффициент отстройки;
- ток
фазы А протекающий по защищаемой линии при однофазном замыкании в конце линии в
максимальном режиме, А (таблица Б.1.2);
б) отстройка от броска тока намагничивания трансформатора Т1
установленного на Красноярской ГРЭС-2, А
,
где
Сб = 0,92 - коэффициент броска тока при включении в конце линии одной обмотки
трансформатора;- эквивалентное сопротивление от источника питания до шин линии.
где
Z48 - сопротивление защищаемой линии;
-
индуктивное сопротивление одной обмотки трансформатора
где
- средненоминальное напряжение основной ступени
(защищаемого элемента), кВ;
-
номинальная мощность трансформатора, ;
-
напряжение короткого замыкания, %.
в) отстройка от КЗ в конце параллельной линии, А
где
- значение тока фазы А нулевой последовательности,
протекающего в месте установки защиты при однофазном коротком замыкании на
параллельной линии вблизи места установки защиты в максимальном каскадном
режиме, А (таблица Б.2.4).
Вторичный ток срабатывания защиты, А
.
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
А.
Коэффициент чувствительности защиты
,
где
- ток фазы А протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, при каскадном отключении линии
С-63 со стороны 41-18, А (таблица Б.4.2).
Так
как , то Iступень ТЗНП неэффективна и следует проверить
чувствительность IIступени ТЗНП при КЗ в этой же точке.ступень - токовая защита
нулевой последовательности.
Защита со стороны 9-18:
Первичный ток срабатывания защиты второй ступени, А:
а) согласование с ТЗНП I ступени смежного элемента, линии Красноярская
ГРЭС-2 - ПС Промбаза
,
где - коэффициент согласования;
-
коэффициент токораспределения, который определяется как отношение тока
протекающего по защищаемой линии к току, протекающему по смежной линии С-01
(С-124) при однофазном КЗ за смежной линией в узле 103 в максимальном режиме
(таблица Б 1.14)
Ток
срабатывания первой ступени защиты линии С-01, А
где
- ток, протекающий по смежной линии при однофазном
замыкании в конце смежной линии в максимальном режиме, А (см. таблицу Б.1.14).
Ток
срабатывания второй ступени защиты, А
б) согласование с ТЗНП I ступени смежной линии Красноярская ГРЭС 2 - ПС
Шумково
,
где - коэффициент согласования;
-
коэффициент токораспределения, который определяется как отношение тока
протекающего по защищаемой линии к току, протекающему по смежной линии С-122
при однофазном КЗ за смежной линией в узле 84 в максимальном режиме (таблица
Б.1.18)
Ток
срабатывания первой ступени защиты линии С-122, А
где
- ток, протекающий по смежной линии при однофазном
замыкании в конце смежной линии в максимальном режиме, А (см. таблицу Б.1.18).
Ток
срабатывания второй ступени защиты, А
в) отстройка от однофазного КЗ за автотрансформатором на подстанции,
примыкающей к противоположному концу линии
,
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение тока, протекающего по защищаемой линии к току, протекающему по
обмотке высшего напряжения автотрансформатора при однофазном замыкании за этой
обмоткой (таблица Б.1.19).
.
Ток срабатывания второй ступени защиты, А
;
Большее
значение 
принимаем за основу.
Вторичный
ток срабатывания реле, А
.
Принимаем
уставку на реле 
А.
Сделаем проверку коэффициента чувствительности защиты. Значение
коэффициента чувствительности, согласно [8], не должно быть меньше его
минимального значения, равного 1,3.
,
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, А (таблица Б 3.6).
,
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, при каскадном отключении линии
С-63 со стороны 41-18, А (таблица Б.4.2).
Время
срабатывания защиты, с
III ступень - токовая отсечка нулевой последовательности c выдержкой
времени.
Первичный ток срабатывания защиты третьей ступени определим по
чувствительности защиты при КЗ в конце линии, А
,
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, А (таблица Б.3.6);
-
коэффициент чувствительности.
Вторичный
ток срабатывания реле, А
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
Время
срабатывания защиты, с
-
максимальная токовая защита нулевой последовательности.
а)
отстройка первичного тока срабатывания зашиты от тока небаланса в нулевом
проводе при трёхфазном КЗ.
За
трансформатором AT1 за стороной высшего напряжения
,
где - коэффициент отстройки;
-
коэффициент броска;
- ток
небаланса, протекающий в нулевом проводе при внешнем трёхфазном КЗ.
,
где
- ток трёхфазного КЗ, протекающий по защищаемой линии
при КЗ за трансформатором в максимальном режиме, А (таблица Б.1.12);
-
коэффициент небаланса при кратности .
;
б)
обеспечение требуемой чувствительности
А,
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, А (таблица Б.3.4).
Вторичный ток срабатывания реле, А
.
Уставка
выставляется на терминале с помощью программы «EKRASMS»
.
Коэффициент чувствительности в конце защищаемого элемента
где
- ток, протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме, А (таблица Б.3.4).
Коэффициент чувствительности в конце смежного элемента, линии
Красноярская ГРЭС-2 - ПС Шумково
где
- ток, протекающий по защищаемой линии при однофазном
КЗ, в конце смежной линии С-123, в минимальном режиме, А (таблица Б.3.7).
Время
срабатывания защиты, с
8.5 Расчёт устройства резервирования при отказе
выключателя
Ток
срабатывания реле тока УРОВ (Iср) регулируется в пределах (0,04-0,4)∙Iном
вт. ТА. Принимаем 
А.
Определим
первичный ток срабатывания реле, А
Значение коэффициента чувствительности не должно быть меньше его
минимального значения, равного 1,3.
Сделаем проверку коэффициента чувствительности защит по току:
конец защищаемого участка
;
,
где
- ток при двухфазном коротком замыкании в конце линии
в минимальном режиме, протекающий в месте установки защиты, А (таблица Б.3.9);
- ток
при двухфазном коротком замыкании на землю в конце линии в минимальном режиме,
протекающий в месте установки защиты (МУЗ), А (таблица Б.3.19).
;
,
где
- ток при двухфазном коротком замыкании в конце линии
в минимальном режиме, протекающий в месте установки защиты, А (таблица Б.3.8);
- ток
при двухфазном коротком замыкании на землю в конце линии в минимальном режиме,
протекающий в месте установки защиты, А (таблица Б.3.18);
конец
зоны резервирования
,
где
- ток при двухфазном коротком замыкании в минимальном
режиме, протекающий в МУЗ, А (таблица Б.3.10).
,
где
- ток при двухфазном коротком замыкании в минимальном
режиме, протекающий в МУЗ, А (таблица Б.3.14).
8.6 Расчёт уставок АПВ
Так как питание линии осуществляется с двух сторон, то следует выполнять
АПВ с контролем напряжения или с контролем синхронизма.
Выдержка времени АПВ (t1АПВ) должна быть больше выдержки времени
готовности для повторного включения привода отключившегося выключателя
АПВ ≥ tг.п. + tзап,
где tг.п. - время готовности привода, которое для различных видов
приводов может быть в пределах от 0,2 до 1 с;зап - время запаса, учитывающее
непостоянство tг.п., которое выбирается в диапазоне от 0,3 до 0,5 с.АПВ ≥
0,5+0,4 = 0,9 с.
Выдержка времени АПВ должна быть больше выдержки времени от момента
погасания электрической дуги в месте КЗ до полного восстановления изоляционных
свойств воздуха (время деионизации воздуха).
АПВ ≥ tд + tзап,
где tд - время деионизации, составляющее от 0,1 до 0,3 c;зап - время
запаса, учитывающее непостоянство tд, которое принимается равным от 0,3 до 0,5
с.АПВ ≥ 0,2+0,4 = 0,6.
За уставку принимается большее из полученных значений t1АПВ = 0,9 с.
Выдержка времени готовности к повторному действию (tгот) выбирается
исходя из необходимости обеспечения однократного действия АПВ при повторном
включении на устойчивое КЗ и, соответственно, должна быть отстроена от
наибольшей выдержки времени действия РЗА в этом режиме
гот ≥ tзащ + tотк + tзап,
где tзащ - наибольшая выдержка времени защиты;отк - время отключения
выключателя;зап - время запаса, которое принимается равным от 0,3 до 0,5 с.гот ≥
1,8+0,065 + 0,4 = 2,26 с.
Одновременно должно быть соблюдено условие tгот ≥ t2АПВ.
Напряжения срабатывания реле, контролирующих напряжение на линии,
выбираются по условиям:
напряжение срабатывания реле минимального напряжения, контролирующее
отсутствие напряжения на линии, В
напряжение
срабатывания реле максимального напряжения, контролирующее наличие напряжения
на линии, В
Синхронизм между двумя участками цепи (шины и линия), соединяемые
выключателем контролируется с помощью трёх параметров - ΔU,
Δjи Δf, где Δf - разность частот напряжений на
шинах и на линии: Δf ≈ Δj/Δt.
Условия по синхронизму считаются выполненными, если все три
контролируемых параметра находятся в пределах нормы.
Рекомендованные значения[4]:
кВ;
Δf = 0,05 Гц - для соединения частей схем, к которым
предъявляются высокие требования по синхронизму, а также для важных
межсистемных связей;
Δf = 0,1 Гц - для схем, допускающих большое время АПВ или для
АПВ коротких линий.
Уставки
по синхронизму должны выбираться таким образом, чтобы максимально
соответствовать ожидаемым параметрам по максимальному сдвигу фаз (Δjмакс) и максимальной разности частот (Δfмакс). При правильном выборе уставок при АПВ будет
обеспечено синхронное включение выключателя.
После
выбора уставок необходимо провести проверку правильности их выбора с помощью
выражения
2·Δjмакс / (Δfмакс·360) ≥ tио + tвкл ,
где
tио - время срабатывания измерительных реле контроля синхронизма может быть
принято равным 0,03 с;вкл- время включения выключателя.
,
.
9. Разработка микропроцессорного
органа сопротивления и органа тока
.1 Актуальность проблемы
Функционирование средств релейной защиты и противоаварийной автоматики
(РЗ и ПА) оказывает существенное влияние на протекание аварийных и
послеаварийных процессов в электроэнергетических системах (ЭЭС). Причём,
поскольку собственные процессы в устройствах РЗ и ПА неразрывно связаны с
процессами в ЭЭС, правильность действий РЗ и ПА оказывается взаимосвязанной с
этими процессами. Между тем, согласно обобщённой статистике, около 25% тяжёлых
аварий в ЭЭС происходит из-за неправильных действий РЗ и ПА, одной из основных
причин которых является использование при проектировании и эксплуатации
недостаточно полной и достоверной информации об указанных процессах. Из
вышеизложенного следует, что для обеспечения возможности получения полной и
достоверной информации о процессах в ЭЭС и, в частности, правильной настройки
средств РЗ и ПА, необходимо адекватно моделировать не только основное оборудование
и технологическую автоматику ЭЭС, но и средства РЗ и ПА.
Для уменьшения уровня аварийности в ЭЭС из-за неправильной работы РЗ и
ПА, связанной с использованием при их проектировании, исследовании и
эксплуатации недостаточно полной и достоверной информации о процессах в ЭЭС,
необходим альтернативный подход к решению проблемы адекватного моделирования
ЭЭС. В том числе с учётом функционирования средств РЗ и ПА, позволяющий
достаточно полно и достоверно воспроизводить без декомпозиции и ограничения интервала
реальный спектр процессов во всем значимом оборудовании, в том числе в РЗ и ПА,
и ЭЭС в целом при всевозможных нормальных, аварийных и послеаварийных режимах
их работы. В связи с этим актуальной является разработка концепции всережимного
моделирования РЗ и ПА, соответствующих математических моделей, учитывающих
процессы в измерительных трансформаторах и конкретных реализациях РЗ и ПА, и
средств их осуществления.
Осуществление указанного подхода к моделированию релейной защиты
позволяет значительно повысить эффективность решения следующих важнейших задач:
достоверного выявления причин неправильной работы РЗ и ПА;
оптимальной настройки РЗ и ПА;
выработки обоснованных критериев и условий для модернизации существующих
и разработки новых средств РЗ и ПА.
Возможность использования всережимных моделей РЗ и ПА для практических
целей связана с наличием соответствующих средств моделирования ЭЭС. Такими
возможностями обладает программный комплекс PSCAD/EMTDC.
9.2 Программный комплекс PSCAD/EMTDC
Собственно PSCAD представляет собой удобный и многофункциональный
графический интерфейс, позволяющий пользователю схематично строить сеть из
представленных в библиотеке разнообразных моделей элементов
электроэнергетической сети, выполнять моделирование, анализировать результаты,
управлять данными.
Все основные расчёты по составлению и расчёту дифференциальных уравнений
и управлению системой осуществляются EMTDC (сокращённо Electromagnetic
Transients including DC). Ядро EMTDC состоит из трёх основных частей: из
динамической части, которая включает в себя основную подпрограмму динамических
расчётов (DSDYN), подпрограмму вывода (DSOUT), и модуля расчёта электрической
сети. Расчёт осуществляется последовательно через определённый интервал
времени, который может составлять 50 микросекунд.
Рисунок 9.1- Формирование времени расчёта
Программа PSCAD обеспечивает решение следующих задач
исследования переходных процессов, проходящих в энергетических системах,
при (не)симметричных коротких замыканиях, автоматическом повторном включении,
изменении величины и характера нагрузки, феррорезонансе и других возмущающих
воздействиях;
исследование подсинхронного резонанса в электрических машинах (SSR);
оценка согласования уровней изоляции и грозовых импульсов;
анализ качества электрической сети, включая анализ гармонического состава
при исследовании электрических машин и различного рода нелинейных нагрузок,
провалов и повышения напряжения;
проектирование распределительных систем с распределённой генерацией, с
учётом перенапряжений в переходных процессах;
анализ потокораспределения для взаимосвязанных энергосистем с учётом
пропускной способности линий электропередач;
исследование систем управления вставками постоянного тока, устройств
компенсации реактивной мощности и ветрогенераторных установок.
Расчёт параметров энергосистем осуществляется на основе моделей. В
программе предусмотрены предварительно запрограммированные и прошедшие
тестирование модели от простых пассивных элементов до элементов управления, электрических
машин, линий электропередач и кабелей. Имеющаяся библиотека моделей с более чем
280 элементами позволяет создавать более совершенные нелинейные модели
энергосетей и силовой электроники. Аттестация моделей энергообъектов
гарантирует правильность полученных при расчёте данных для дальнейшего
исследования.
В настоящее время продукт используется в более чем 1 700 коммерческих и
исследовательских организациях (ABB - Швеция, Siemens - Германия, AREVA T&D
(UK) Ltd - Великобритания, Gothia Power - Швеция), в более чем 80 странах мира.
Он проверен при сравнении результатов расчётов и измерений, как режимов работы
больших электрических сетей, так и протекания процессов в отдельных элементах
электросетевых объектов.
9.3 Описание моделей
В данной работе представлены программные модели органа сопротивления и
тока, при реализации которых был задействован программный комплекс PSCAD/
EMTDC.
Модели состоят из нескольких блоков, которые были выбраны из библиотеки
программы PSCAD/EMTDC.
Разработанные модели представляют собой математическую модель,
имитирующую функции современных органов сопротивления и тока, применяемых в МП
защитах. Модели позволяют изучить особенности работы измерительных органов на
конкретных примерах. С помощью данных моделей можно производить расчёты защит и
выставлять значения уставок, а также исследовать поведение моделей при
различных режимах работы электрической сети.
Таким образом, виртуальные модели сопротивления и тока позволяют детально
проанализировать процессы, протекающие в цепях релейной защиты, что имеет
огромное значение не только для научного, но и для образовательного процесса.
9.4 Принцип действия модели органа сопротивления
Функциональная схема цифрового органа сопротивления представлена на
чертеже 7 приложения Г. Модель состоит из следующих элементов: блок выделения
амплитудного значения и фазы входных величин (FFT), блок формирования
последовательностей (FS), расчётный блок (ICE) и блок формирования условий
срабатывания (TP).
9.4.1 Частотные сканеры FFT
На вход частотных сканеров (FFT) поступают мгновенные значения токов и
напряжений линии, в которых происходит выделение амплитудного значения, фазы и
постоянной составляющей входных величин.
Блок осуществляет вычисления по алгоритму быстрого вычисления дискретного
преобразования Фурье (БПФ). Сначала происходит выборка входных сигналов, прежде
чем разложить их на гармонические составляющие. Опции предусматривают
использовать один, два или три входных сигнала. Сканеры обрабатывают сигнал
промышленной частоты.
Рисунок 9.2 - Блок выделения амплитудного значения и фазы входных величин
Вычисления осуществляются на основании следующих уравнений
На
рисунке 9.2 представлено меню задания параметров блока выделения амплитудного
значения и фазы входных величин.
Таблица
9.1 - Задание параметров блока FFT
|
Вид
|
Из списка
|
Выбрать вид блока:
однофазный, двухфазный, трёхфазный выходные сигналы
|
|
Количество гармоник
|
Из списка
|
Выбрать число гармоник: 7,
15, 31, 63, 127 или 255 (выборка через период промышленной частоты)
|
|
Частота
|
Вводимая
|
Частота основной гармоники
|
|
Амплитуда выходного сигнала
|
Из списка
|
Выбрать действующее
значение или амплитудное
|
|
Фаза выходного сигнала
|
Из списка
|
Выбрать в градусах или радианах
|
|
Вид фазы выходного сигнала
|
Из списка
|
Выбрать синусоида или
косинусоида
|
|
Фильтр наложения частот
|
Из списка
|
Выбрать да или нет
|
|
Слежение частоты
|
|
В случае выбора пункта,
есть возможность изменять угол сдвига фаз. В этом случае угол сдвига фаз
выходной величины не будет сравниваться с углами сдвига фаз выходных величин
других блоков.
|
9.4.2 Блок формирования последовательностей FS
Блок формирования последовательностей (рисунок 9.4) осуществляет линейное
преобразование входных значений амплитуд и фаз токов и напряжений в величины,
пропорциональные симметричным составляющим трёхфазной системы I1, I2, I0 и U1,
U2, U0 в виде модуля и фазного угла.
Рисунок 9.4 - Блок формирования последовательностей
Таблица 9.2 - Задание параметров блока FS
|
Входная величина угла
сдвига фаз
|
Из списка
|
Выбрать в радианах или в
градусах
|
|
Выходная величина угла
сдвига фаз
|
Из списка
|
Выбрать в радианах или в
градусах
|
9.4.3 Расчётный блок ICE
В расчётном блоке (ICE) происходит определение вида короткого замыкания,
путём расчёта сопротивлений при коротких замыканиях на землю («линия-земля») и
при междуфазных замыканиях («линия-линия»). Выходное сопротивление выдаётся в
прямоугольной системе координат (R и X) и оптимизируется для использования в четырёхугольной
характеристике. Есть возможность задания других видов характеристик:
многоугольной, круговой, эллиптической и т. д.
На рисунке 9.6 представлена составляющая блока для расчёта сопротивления
«линия-земля».
Рисунок 9.6 - Первая составляющая блока ICE «линия-земля»
Расчёт сопротивления «линия-земля» осуществляется по следующему принципу
где
- фазное напряжение;
- фазный
ток.
,
где
- полное сопротивление нулевой последовательности от
места установки реле до конца охраняемой зоны;
- полное
сопротивление прямой последовательности от места установки реле до конца
охраняемой зоны.
Таблица 9.3 - Входные параметры, основные
|
Коэффициент k - постоянная
заземления
|
Вводимая (постоянная)
|
Это постоянная используется
при расчёте сопротивления
|
|
Входная величина угла
сдвига фаз
|
Из списка
|
Выбрать в радианах или в
градусах
|
Таблица 9.4 - Задание начальных условий
|
Начальное время
|
В начале моделирования,
входные величины (амплитуда и фаза), могут проходить через переходные
процессы. Чтобы избежать этого переходного периода, выходные характеристики
элемента (т. е. R и X) могут быть зафиксированы в течение этого заданного
времени в секундах
|
|
Выходное значение
сопротивления R при задании начальных условий
|
Вводимая
|
Это будет выходное сопротивление
в течение времени инициализации
|
|
Выходное значение
сопротивления X при задании начальных условий
|
Вводимая
|
Это будет выходное
сопротивление в течение времени инициализации
|
На рисунке 9.8 представлена составляющая блока для расчёта сопротивления
«линия-линия».
Рисунок 9.8 - Вторая составляющая блока ICE «линия-линия»
Расчёт сопротивления «линия-линия» производится по следующим формулам
где
- фазное напряжение прямой и обратной
последовательностей,
- фазный
ток прямой и обратной последовательностей.
Выходное
сопротивление выдаётся в прямоугольной системе координат (R и X) и
оптимизируется для использования в четырёхугольной характеристике.
Таблица 9.5 - Входные параметры, основные
|
Входная величина угла
сдвига фаз
|
Из списка
|
Выбрать в радианах или в
градусах
|
Таблица 9.6 - Задание начальных условий
|
Начальное время
|
Вводимая
|
В начале моделирования,
входные величины (амплитуда и фаза), могут проходить через переходные процессы.
Чтобы избежать этого переходного периода, выходные характеристики элемента
(т. е. R и X) могут быть зафиксированы в течение этого заданного времени в
секундах
|
|
Выходное значение
сопротивления R при задании начальных условий
|
Вводимая
|
Это будет выходное
сопротивление в течение времени инициализации
|
|
Выходное значение
сопротивления X при задании начальных условий
|
Вводимая
|
Это будет выходное
сопротивление в течение времени инициализации
|
9.4.4 Блок формирования условий срабатывания
органа сопротивления
Четырёхугольная характеристика является зоной срабатывания органа
сопротивления. В блоке проверяется, лежит ли точка, которая задана входными
параметрами R и X в плоскости или нет. Заданные сопротивления могут быть в
относительных единицах и в омах. Единицы измерения входных и выходных
параметров должны совпадать. Если точка попадает в характеристику, то на выходе
1, в противном случае - 0.
Рисунок 9.10 - Блок формирования условий срабатывания
Таблица 9.7 - Входные параметры, основные
|
Количество точек
характеристики
|
Из списка
|
Выбрать число сторон: от 3
до 8
|
Таблица 9.8 - Координаты точек
|
X и Y координаты точек
|
Вводимая
|
Ввод координат точек
пересечения сторон четырёхугольника
|
Формирование условий срабатывания заключается в задании координат точек
характеристики срабатывания - уставки органа сопротивления (рисунок 9.11). Для
определения уставок была задействована программа Mathcad
а б
Рисунок 9.11 - Характеристика срабатывания органа сопротивления (а) и
меню задания точек координат (б)
Mathcad
- система компьютерной алгебры из класса систем автоматизированного
проектирования
<#"869841.files/image424.gif">
,
.
Сопротивления
уставок:
Таблица 9.9 - Расчёт координат точек
|
Точка 0
|
Точка 1
|
Точка 2
|
Точка 3
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как для определения зоны действия органа сопротивления необходимо
задать координаты точек характеристики срабатывания, то данная модель может
использоваться для различных ступеней дистанционной защиты.
9.5 Принцип действия модели органа тока
Функциональная схема цифрового органа тока представлена на чертеже 8
приложения Г. Модель состоит из следующих элементов: блок выделения
амплитудного значения и фазы входных величин (FFT), блок формирования
последовательностей (FS) и блок формирования условий срабатывания (CD).
Работа блока выделения амплитудного значения и фазы входных величин (FFT)
и блока формирования последовательностей (FS) в органе тока не отличаются от
работы их в органе сопротивления и приведены выше.
9.5.1 Блок формирования условий срабатывания
органа тока
Этот элемент непрерывно проверяет, превышает или нет входной сигнал
заданную величину тока. Он может быть настроен на проверку входного сигнала:
если значение входного сигнала превышает уставку, за указанное время задержки,
то на выходе элемента будет 1(в противном случае 0).
Рисунок 9.12 - Формирование условий срабатывания органа тока
На рисунке 9.13 представлено меню задания параметров блока DC,
формирование условий срабатывания органа тока.
Таблица 9.10 - Входные параметры
|
Уставка по току
|
Вводимая
|
Ввод значения предельного
тока. Единицы измерения, должны быть теми же, что для входного сигнала.
|
|
Предобработка
|
Из списка
|
Выбор из списка: нет,
абсолютное значение (модуль), аналоговое действующее значение или цифровое
действующее значение.
|
|
Сглаживающая постоянная
времени
|
Вводимая
|
Ввод значения выравнивающей
постоянной времени, только если в предыдущем пункте выбрали
Предобработка/Аналоговое действующее значение выбрано - секунды.
|
|
Частота
|
Вводимая
|
Ввод значения частоты
входного сигнала, только если выбрано в предыдущем пункте
Преобработка/Цифровое действующее значение - герц.
|
|
Время задержки
|
Вводимая
|
Время, с
|
9.6 Применение моделей
Для испытания модели органа сопротивления и органа тока была создана
специальная модель трёхфазной электрической сети, параметры которой также можно
изменять в ходе испытания модели. Модель сети включает в себя: систему,
трансформаторы, выключатели, линию и нагрузки. Необходимые значения напряжения
и тока поступают во вторичную цепь от амперметра-вольтметра. Изменение режимов
работы электрической сети 110 кВ производится путём перемещения места короткого
замыкания. Момент возникновения и вид аварии определяет пользователь.
9.6.1 Исходные данные
На рисунке 9.14 представлена схема ЭЭС для
исследования работы ДЗ.
Рисунок 9.14 - Принципиальная схема электрической сети
Параметры схемы представлены в таблицах 9.11-9.13.
Таблица 9.11 - Параметры генератора
|
Обозначение на
принципиальной схеме
|
Pном, МВт
|
Uном, кВ
|
cos
φ
|
Относительное сопротивление
|
|
|
|
|
 
|
|
|
G1
|
32
|
10,5
|
0,8
|
0,153
|
0,26
|
Таблица 9.12 - Параметры линии электропередач
|
Обозначение на
принципиальной схеме
|
Длина, км/ марка провода
|
Удельное сопротивление,
Ом/км
|
|
|
r
|
x
|
|
W1
|
40/AC240/39
|
0,118
|
0,405
|
Таблица 9.13 - Параметры нагрузок
|
Обозначение на
принципиальной схеме
|
Сопротивление, Ом
|
|
r
|
x
|
|
H1
|
3,02
|
7,85
|
Таблица 9.14 - Параметры трансформаторов
|
Обозначение на
принципиальной схеме
|
Sном, МВ АUном,
кВuк, %
|
|
|
|
|
В
|
Н
|
|
|
Т1
|
125
|
121
|
13,8
|
10,5
|
|
Т2
|
40
|
115
|
10,5
|
10,5
|
Схема замещения электрической сети представлена на рисунке 9.11.
Рисунок 9.11 - Схема замещения электрической сети
9.6.2 Расчёт параметров схемы замещения
Сопротивление генератора определяются по формуле, Ом
где
- сверхпереходное индуктивное сопротивление
генератора, о. е.;
-
среднее номинальное напряжение ступени приведения, кВ;ном - номинальная
мощность генератора, МВ·А.
.
Сопротивления
двухобмоточных трансформаторов, Ом
где
uк - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;ном - номинальная
мощность трансформатора, МВ∙А.
;
.
Сопротивления
линии электропередачи, Ом
где
- длина линии, км;
- среднее
номинальное напряжение линии, кВ;
-
удельное индуктивное сопротивление, Ом/км;
-удельное
активное сопротивление, Ом/км.
Расчёт параметров схемы замещения нулевой последовательности
Сопротивления линий электропередач, Ом
В программе TKZ 3000 составим файл исходных данных
9.6.3 Расчёт дистанционной защиты
Расчёт I ступени дистанционной защиты.
Первичное сопротивление срабатывания первой ступени комплекта
дистанционной защиты, установленного на ПС 1, Ом.
Отстройка от КЗ в конце защищаемой линии
где
- коэффициент надёжности, о. е.
Вторичное
сопротивление срабатывания реле, Ом
.
Далее
рассчитываем координаты точек характеристики срабатывания I ступени органа
сопротивления, в соответствие с алгоритмом и таблицей 9.9. Для определения
уставок была задействована программа Mathcad.
Полученные значения координат точек выставляем в меню задания уставок для
определения ограничения характеристики срабатывания.
Проверка чувствительности по току точной работы
где
- ток, протекающий в месте установки защиты, при
трёхфазном КЗ в конце ВЛ в минимальном режиме, А (таблица В.1.7);
- ток
десятипроцентной точности работы, А.
Первая
ступень ДЗ работает без выдержки времени.
Расчёт
II ступени дистанционной защиты.
Определим
первичное сопротивление срабатывания второй ступени комплекта дистанционной
защиты, установленного на ПС 1, Ом:
а)
отстройка от КЗ за T2
где
- коэффициент токораспределения, который определяется
как отношение протекающего тока по защищаемой линии W1 к току, протекающему по
трансформатору Т2 при трёхфазном КЗ за трансформатором в точке 4, в
максимальном режиме (таблица В.1.5).
Приведём расчёт вторичного сопротивления срабатывания защиты, Ом
Далее рассчитываем координаты точек характеристики срабатывания 2 ступени
органа сопротивления, в соответствие с алгоритмом и таблицей 9.9. Для
определения уставок была задействована программа Mathcad. Результаты расчёта
приведены ниже.
Полученные значения координат точек выставляем в меню задания уставок для
определения ограничения характеристики срабатывания.
Проверим чувствительность второй ступени дистанционной защиты. Значение
коэффициента чувствительности, согласно [8], не должно быть меньше его
минимального значения, равного 1,3.
Проверка чувствительности по току точной работы
,
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при трёхфазном
КЗ в точке 6, в минимальном режиме (таблица В.1.7).
Определим время срабатывания защиты
с,
где
- время срабатывания первой ступени дистанционной
защиты, принимаем 0 секунд;
- время
работы УРОВ, с;
-
ступень селективности.
Расчёт III ступени дистанционной защиты.
Отстройка от сопротивления нагрузки
,
где
- коэффициент надёжности;
-
коэффициент возврата;
- угол
полного сопротивления соответственно линии и нагрузки в рассматриваемом режиме
после отключения внешнего короткого замыкания.
,
где
- максимальное значение первичного рабочего тока в
защищаемой линии.
Рассчитаем вторичное сопротивление срабатывания защиты, Ом
Далее
рассчитываем координаты точек характеристики срабатывания 3 ступени органа
сопротивления, в соответствие с алгоритмом и таблицей 9.9. Для определения
уставок была задействована программа Mathcad. Результаты расчёта приведены
ниже.
Полученные значения координат точек выставляем в меню задания уставок для
определения ограничения характеристики срабатывания.
Определим время срабатывания защиты, с
Значение коэффициента чувствительности по току точной работы, согласно
[8], не должно быть меньше его минимального значения, равного 1,3.
Расчёт коэффициента чувствительности со стороны 2-3:
В зоне защищаемого участка
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при трёхфазном
КЗ в узле 6, в минимальном режиме, А (таблица В.1.7).
В
зоне действия защиты
где
- ток протекающий по защищаемой линии, при двухфазном
КЗ в точке 4, в минимальном режиме, А (таблица В.1.6).
9.6.4 Расчёт токовой защиты нулевой
последовательности
I ступень - токовая отсечка нулевой последовательности.
Защита, установленная на линии со стороны 2-3:
а) отстройка от однофазного короткого замыкания в конце защищаемой линии,
А
,
где
- коэффициент отстройки;
- ток
фазы А протекающий по защищаемой линии при однофазном замыкании в конце линии в
максимальном режиме, А (таблица В.1.8);
б) отстройка от броска тока намагничивания трансформатора Т1, А
,
где
Сб = 0,92 - коэффициент броска тока при включении в конце линии одной обмотки
трансформатора;- эквивалентное сопротивление от источника питания до шин линии.
где
Z3 - сопротивление защищаемой линии;
-
индуктивное сопротивление одной обмотки трансформатора
где
- средненоминальное напряжение основной ступени
(защищаемого элемента), кВ;
-
номинальная мощность трансформатора, ;
-
напряжение короткого замыкания, %.
Вторичный ток срабатывания защиты, А
.
Уставка
выставляется в меню параметров блока DC, как показано на рисунке 9.13.
Коэффициент чувствительности защиты
,
где
- ток фазы А протекающий через защиту при однофазном
замыкании в конце линии в минимальном режиме (таблица В.1.9).
9.6.5 Испытание моделей органа сопротивления и
тока
Для испытания моделей в программном комплексе PSCAD/EMTDC органа
сопротивления и тока была создана специальная модель трёхфазной электрической
сети представленная на чертеже 9 приложения Г, параметры которой также можно
изменять в ходе испытания моделей. Модель сети включает в себя: систему, трансформаторы,
выключатели, линию и нагрузку. Необходимые значения напряжения и тока поступают
во вторичную цепь от амперметра-вольтметра. Изменение режимов работы
электрической сети 110 кВ производилось путём перемещения места короткого
замыкания. Момент возникновения и вид аварии определяет пользователь. В
результате работы модели, в случае обнаружения КЗ в сети загораются сигнальные
органы соответствующей ступени ДЗ.
Для исследования модели органа сопротивления необходимо:
Таким образом, испытание модели дистанционной защиты производится в
следующем порядке:
Задание параметров первичной цепи. Модель предусматривает задание всех
необходимых параметров: генератора (G1), выключателей (Q1, Q2), линии
(W1),трансформаторов (Т1, Т2) нагрузки (H1);
Запуск настроенной модели электрической сети;
Получение в программе необходимых токов и напряжений, необходимые токи КЗ
с помощью короткозамыкателей;
Расчёт и задание уставок органа сопротивления и органа тока;
Повторный запуск модели электрической сети и органов;
Получение результатов испытаний в виде осциллограмм и исследование
поведения органов при различных режимах работы.
Исследования показали, что при верном расчёте уставок при аварийных
режимах происходит срабатывание испытываемых моделей.
Таким образом, виртуальные модели органа сопротивления и тока позволяют
детально проанализировать процессы, протекающие в цепях релейной защиты, что
имеет огромное значение не только для научного, но и для образовательного
процесса.
10. Безопасность и экологичность
проекта
.1 Предисловие к разделу
Электроэнергия в наши дни - это основа функционирования всех современных
жизненно необходимых жизненных систем и объектов промышленности, сельского
хозяйства, транспорта, коммунального хозяйства, сферы обслуживания и быта,
создания и обеспечения комфортных условий существования и жизнедеятельности
людей. Поэтому к предприятиям электроэнергетической отрасли предъявляются
особые требования. Население и промышленные предприятия должны иметь,
во-первых, бесперебойное энергоснабжение, либо с минимальным перерывом для
произведения необходимых аварийных или текущих ремонтных работ. Во-вторых,
крайне важный вопрос - качество электроэнергии, которое определяется
установленными стандартами. В связи с этим на электроэнергетическом
производстве необходимо поддерживать высокий уровень безопасности,
экологичности и устойчивости.
Вопросы безопасности труда на предприятии электрических сетей приобретают
особое значение. В наши дни совершенствуются существующие и создаются новые,
более безопасные, электроустановки, удовлетворяющие требованиям
производственной санитарии, техники безопасности, пожарной безопасности,
эстетики, физиологии и психологии человека; обеспечить безопасность при монтаже
и обслуживании оборудования; обеспечиваются оптимальные условия труда и отдыха
дежурного и ремонтного персонала.
В процессе функционирования электроэнергетической системы (ЭЭС) могут
возникать повреждения, чаще всего короткие замыкания, сопровождаемые
увеличением токов через отдельные элементы ЭЭС. Без принятия специальных мер,
эти режимы могут привести к повреждению элементов ЭЭС и нарушению
электроснабжения объектов жизнедеятельности.
Для обеспечения нормального функционирования ЭЭС используются устройства
релейной защиты и автоматики (РЗ и А).
Меры безопасности при эксплуатации устройств РЗ и А будут рассмотрены в
следующих разделах.
10.2 Идентификация и анализ опасных и вредных
факторов, условий и причин их проявления в электроустановках, рассматриваемых в
дипломном проекте
В качестве устройств релейной защиты в данном дипломном проекте выбраны
шкафы ШЭ2607, предназначенные для защиты линий электропередач.
В рамках идентификации опасных вредных факторов [15] при эксплуатации
данных шкафов РЗ и А были рассмотрены следующие факторы: повышенный уровень
шума, повышенный уровень напряжения в электрической цепи, замыкание в которой
может пройти через тело человека.
Данные электроустановки находятся в помещении, доступном только для
квалифицированного персонала (степень защищённости от атмосферных воздействий -
закрытая).
Шкафы относятся к классу напряжений до 1 кВ. (Напряжение питания
составляет 220 В.)
По требованиям защиты человека от поражения
электрическим током шкаф соответствует классу I по [4] и [5].
Уровень звука на рабочих местах, установленный по общему уровню звука на
частоте 1000 Гц не превышает 75 дБ.
Конструкция шкафа пожаробезопасности в соответствии с [17] и обеспечивает
безопасность обслуживания в соответствии с [18] и [16].
При эксплуатации шкафов релейной защиты возможны возникновения следующих
аварийных ситуаций:
короткие замыкания;
перегрузки;
повышение переходных сопротивлений в электрических контактах;
перенапряжение;
возникновение токов утечки.
В соответствии с [19] по взрывопожаробезопасности
помещения релейной защиты относятся к классу Д.
При соблюдении требований эксплуатации и хранения шкаф
не создаёт опасность для окружающей среды.
10.3 Защитные меры и средства, обеспечивающие
нормативную надёжность и безопасность при эксплуатации шкафов ШЭ2607
.3.1 Организационные и технические мероприятия,
обеспечивающие нормативную безопасность при обслуживании, ремонтах и осмотрах
электроустановок
Монтаж, обслуживание и эксплуатацию шкафа разрешается
производить лицам, прошедшим специальную подготовку, имеющим аттестацию на
право выполнения работ (с учётом соблюдения необходимых мер защиты изделий от
воздействия статического электричества), хорошо знающим особенности
электрической схемы и конструкцию шкафа.
Монтаж шкафа и работы на разъёмах терминала, рядах
зажимов шкафа и разъёмах устройств, следует производить при обесточенном
состоянии шкафа. При необходимости проведения проверок должны приниматься
дополнительные меры, предотвращающие поражения обслуживающего персонала
электрическим током.
Перед включением и во время работы, шкаф должен быть
надёжно заземлён. Сопротивление контура заземления в установках до 1000 В не
должно превышать 4 Ом [22], периодичность проверки не реже одного раза в шесть
лет.
Аппаратура шкафа для защиты от соприкосновения с
токоведущими частями имеет защитную оболочку из диэлектрических материалов.
Приближение людей, механизмов и грузоподъёмных машин к не ограждённым
токоведущим частям, находящимся под напряжением, не нормируется.
Средства защиты, используемые в электроустановках,
должны удовлетворять требованиям, соответствующим государственному стандарту. В
качестве средств защиты при работе со шкафами ШЭ2607 используются:
средства защиты от поражения электрическим током
(электрозащитные средства);
средства индивидуальной защиты в соответствии с
государственным стандартом (одежда специальная защитная).
К электрозащитным средствам относятся:
изолирующие штанги всех видов (оперативные,
измерительные, для наложения заземления);
изолирующие и электроизмерительные клещи;
указатели напряжения всех видов и классов напряжений
(с газоразрядной лампой, бесконтактные, импульсного типа, с лампой накаливания
и др.);
бесконтактные сигнализаторы наличия напряжения;
изолированный инструмент;
диэлектрические перчатки, боты и галоши, ковры,
изолирующие подставки;
переносные заземления;
устройства и приспособления для обеспечения
безопасности труда при проведении испытаний и измерений в электроустановках
(указатели напряжения для проверки совпадения фаз, устройства для прокола
кабеля, устройство определения разности напряжений в транзите, указатели повреждения
кабелей и т. п.);
плакаты и знаки безопасности;
прочие средства защиты, изолирующие устройства и
приспособления для ремонтных работ под напряжением в электроустановках
напряжением 110 кВ и выше, а также в электросетях до 1000 В.
Также используют полимерные и гибкие изоляторы,
изолирующие лестницы, канаты, вставки телескопических вышек и подъёмников;
штанги для переноса и выравнивания потенциала; гибкие изолирующие покрытия и
накладки и т.п.
Все перечисленные средства, находятся в распоряжении
оперативно-ремонтного персонала.
При работах следует использовать только средства защиты, имеющие
маркировку с указанием завода-изготовителя, наименования или типа изделия и
года выпуска, а также штамп об испытании.
10.3.2 Защитные меры и средства, обеспечивающие
недоступность токоведущих частей под напряжением
Для предотвращения поражения электрическим током используются
предупреждающие плакаты «Осторожно! Электрическое напряжение», «Стой
Напряжение!», «Испытание опасно для жизни».
Для запрещения действий с коммутационными аппаратами,
при ошибочном включении которых может быть подано напряжение на место работы
используются запрещающие плакаты: «Не включать работают люди!», «Не открывать
работают люди!» (на дверях шкафов).
Для разрешения конкретных действий только при
выполнении определённых требований безопасности используются предписывающие
плакаты: «Работать здесь», «Влезать здесь»;
Для указания местонахождения различных объектов и
устройств используются указательные плакаты.
10.3.3 Меры пожарной безопасности
Противопожарная защита должна достигаться применением одного из следующих
способов или их комбинацией:
применением средств пожаротушения и соответствующих видов пожарной
техники;
применением автоматических установок пожарной сигнализации и
пожаротушения;
применением основных строительных конструкций и материалов, в том числе
используемых для облицовок конструкций, с нормированными показателями пожарной
опасности;
применением пропитки конструкций объектов антипиренами и нанесением на их
поверхности огнезащитных красок (составов);
устройствами, обеспечивающими ограничение распространения пожара;
организацией с помощью технических средств, включая автоматические,
своевременного оповещения и эвакуации людей;
применением средств коллективной и индивидуальной защиты людей от опасных
факторов пожара;
применением средств противодымной защиты.
10.4 Безопасность при эксплуатации шкафов ШЭ2607
.4.1 Безопасность при обслуживании шкафов ШЭ2607
На передней верхней части шкафа должны быть расположены:
общешкафная лампа сигнализации неисправности и срабатывания устройств,
находящихся внутри шкафа;
надпись, содержащая номер и наименование назначения шкафа
(данная надпись может быть нанесена на дополнительно установленном
металлическом козырьке высотой 100 мм, закреплённом на крыше шкафа).
Шкаф должен быть двухстороннего обслуживания (устанавливаются передняя и
задняя двери).
Передняя дверь должна быть со смотровым окном. Размеры окна должны
обеспечивать визуальный контроль состояния оборудования, находящегося внутри
шкафа (МП устройства, ключи, накладки и т. п.).
При ширине шкафа 800 мм и более задняя дверь должна быть распашная
разделённая на две равные створки. При меньшей ширине шкафа допускается
выполнение задней двери с одной створкой. Все двери должны закрываться на замок.
При открывании передние двери должны иметь торможение и фиксаторы,
ограничивающие угол раскрытия. При открывании задних дверей должно включаться
местное освещение.
10.4.2 Безопасность при монтаже и ремонтных
работах шкафов ШЭ2607
Для обеспечения безопасности работ, проводимых в цепях измерительных
приборов и устройств релейной защиты, все вторичные обмотки измерительных
трансформаторов тока и напряжения должны иметь постоянное заземление. В сложных
схемах релейной защиты для группы электрически соединённых вторичных обмоток
трансформаторов тока независимо от их числа допускается выполнять заземление
только в одной точке.
При необходимости разрыва токовой цепи измерительных приборов и реле цепь
вторичной обмотки трансформатора тока предварительно закорачивается на
специально предназначенных для этого зажимах. В цепях между трансформатором
тока и зажимами, где установлена закоротка, запрещается производить работы,
которые могут привести к размыканию цепи.
При производстве работ на трансформаторах тока или в их вторичных цепях
необходимо соблюдать следующие меры безопасности:
а) шины первичных цепей не использовать в качестве вспомогательных
токопроводов при монтаже или токоведущих цепей при выполнении сварочных работ;
б) цепи измерений и защиты присоединять к зажимам указанных
трансформаторов тока после полного окончания монтажа вторичных схем;
в) при проверке полярности приборы, которыми она производится, до подачи
импульса тока в первичную обмотку надёжно присоединять к зажимам вторичной
обмотки.
Работа в цепях устройств релейной защиты, электроавтоматики и
телемеханики (РЗА и Т) производится по исполнительным схемам: работа без схем,
по памяти, запрещается.
При работах в устройствах РЗА и Т необходимо пользоваться
слесарно-монтажным инструментом с изолирующими рукоятками.
При необходимости производства каких-либо работ в цепях или на аппаратуре
РЗА и Т при включённом основном оборудовании принимаются дополнительные меры
против его случайного отключения.
Запрещается на панелях или вблизи места размещения релейной аппаратуры
производить работы, вызывающие сильное сотрясение релейной аппаратуры, грозящие
ложным действием реле.
Записывать показания электросчётчиков и других измерительных приборов,
установленных на щитах управления и в РУ, разрешается:
единолично лицам из оперативного персонала предприятия с группой по
электробезопасности не ниже II при наличии постоянного оперативного персонала
(с дежурством 2 лиц) и с группой по электробезопасности не ниже III - без
постоянного оперативного персонала;
персоналу других организаций в сопровождении лица из местного
оперативного персонала с группой по электробезопасности не ниже III.
Установку и снятие электросчётчиков и других измерительных приборов,
подключённых к измерительным трансформаторам, должны производить по наряду со
снятием напряжения два лица, из которых одно должно иметь группу по
электробезопасности не ниже IV, а второе - не ниже III.
При наличии испытательных блоков или специальных зажимов, позволяющих
безопасно закорачивать токовые цепи, установку и снятие этих электросчётчиков,
а также их проверку указанные лица могут выполнять по распоряжению.
Установку и снятие электросчётчиков непосредственного включения
допускается производить по распоряжению одному лицу с группой по
электробезопасности не ниже III. Установка и снятие электросчётчиков, а также
присоединение измерительных приборов для проверки выполняются со снятием
напряжения.
Установка и снятие электросчётчиков разных присоединений, расположенных в
одном помещении, могут производиться по одному наряду (распоряжению) без
оформления перехода с одного рабочего места на другое.
В электроустановках потребителей персонал предприятий «Энергонадзор»
работы в цепях учёта выполняет в соответствии с [3].
Присоединение измерительных приборов, установка и снятие электросчётчиков,
подключённых к измерительным трансформаторам, при наличии испытательных блоков
или специальных зажимов, позволяющие безопасно закорачивать токовые цепи,
выполняются без снятия нагрузки и напряжения.
10.4.3 Требования к температурному режиму
Шкафы РЗА с микропроцессорными устройствами должны устанавливаться в
обогреваемых помещениях. Для поддержания нормальной температуры внутри шкафа
допустимой температурой в помещении считать температуру не выше плюс 35 °С. В связи с этим необходимо в
помещении иметь систему кондиционирования воздуха и контроль влажности.
Температурный режим, поддерживаемый в шкафу, зависит от тепловых потерь
электрооборудования, установленного в шкафу и температуры окружающей среды.
Теплопотери должны выводиться из шкафа путём естественной вентиляции. Установка
устройств принудительной вентиляции внутри шкафов не допускается.
10.4.4 Безопасность и надёжность систем
управления шкафов ШЭ2607
Системы управления должны быть сконструированы и изготовлены таким
образом, чтобы они были безопасными и надёжными и могли предотвратить
возникновение опасных ситуаций. Прежде всего, они должны быть сконструированы и
изготовлены так, чтобы:
выдерживать нормальные условия использования и воздействия внешних
факторов;
ошибки в логической схеме не приводили бы к возникновению опасных
ситуаций.
10.4.5 Безопасность органов управления шкафов
ШЭ2607
Органы управления должны быть:
чётко видимы и различимы, и иметь соответствующую маркировку, где это
необходимо;
расположены таким образом, чтобы обеспечить надёжное, быстрое и
безошибочное действие;
сконструированы так, чтобы действие органа управления вызывало
соответствующее управляющее воздействие;
расположены вне опасных зон, за исключением определённых органов
управления, где это необходимо, таких как орган управления, аварийным
остановом, пульт управления роботом;
расположены так, чтобы их использование не вызывало дополнительного
риска;
сконструированы или защищены таким образом, чтобы в тех случаях, где
возможно возникновение риска, желаемый эффект нельзя было бы достигнуть без
преднамеренных действий;
изготовлены так, чтобы выдержать возможную нагрузку, при этом особенное
внимание необходимо уделять средствам аварийного останова, которые могут быть
подвергнуты особенно сильному воздействию.
Органы управления должны быть организованы таким образом, чтобы
направление перемещения и усилия для приведения их в действие были бы
согласованы с выполняемыми действиями с учётом принципов эргономики. Необходимо
принимать во внимание скованность и ограниченность движений персонала
вследствие использования необходимых или предусмотренных средств личной защиты
(таких как специальная обувь, перчатки и др.).
Находясь в основном месте управления, оператор должен иметь возможность
удостовериться в отсутствии людей в опасных зонах.
Если это невозможно, система управления должна быть сконструирована и
изготовлена таким образом, чтобы акустический и/или визуальный
предупредительный сигнал давался, как только машина или механизм будет готов к
пуску. Лицо, подвергшееся опасности, должно иметь время и возможность быстро
исключить запуск машины или механизма.
10.4.6 Особенности обозначения устройства
Каждый аппарат должен иметь:
позиционное обозначение (буквенно-цифровое);
сквозной шкафный номер независимо от принадлежности к монтажным единицам;
номер монтажной единицы (МЕ), к которой аппарат относится (если в шкафу
несколько МЕ).
Позиционные обозначения аппаратам присваиваются согласно ГОСТ 2.710-81.
Обязательной частью позиционного обозначения элементов и устройств являются вид
элемента и номер элемента данного вида. Все аппараты, принадлежащие к одной МЕ
должны иметь индивидуальные позиционные обозначения. Аппараты, относящиеся к
разным МЕ, могут иметь одинаковые позиционные обозначения.
В пределах одной МЕ аппараты с одинаковым буквенным обозначением и
одинаковой зоной аппараты располагаются с фасадной стороны слева направо и
сверху вниз по возрастанию номеров цифровой части позиционных обозначений этих
аппаратов. В шкафах должна быть сквозная нумерация аппаратуры независимо от номеров
монтажных единиц: на двери и монтажных панелях - слева направо и сверху вниз по
виду со стороны монтажа. При этом нумеруются аппараты, расположенные с фасадной
стороны, а вместе с ними и аппараты, расположенные с монтажной стороны. Аппарат
нумеруется арабскими цифрами от 1 до 999. Ключи управления, кнопки,
переключатели и другие органы управления должны снабжаться надписями на русском
языке или символами, указывающими управляемый объект, к которому они относятся,
его назначение и состояние («включено», «отключено» и т. п.), соответствующее
данному положению органа управления, и (или) дающими другую необходимую для
конкретного случая информацию [30].
10.4.7 Безопасность при транспортировке и
хранении шкафов ШЭ2607
Условия транспортирования, хранения и допустимые сроки сохраняемости в
упаковке до ввода шкафа в эксплуатацию должны соответствовать указанным в
таблице 13.
Таблица 13 - Условия транспортирования, хранения и допустимые сроки
сохраняемости в упаковке до ввода шкафа в эксплуатацию
|
Назначение НКУ
|
Обозначение условий
транспортирования в части воздействия
|
Обозначение условий
хранения
|
Допустимые сроки
сохраняемости в упаковке и консервации изготовителя, годы
|
|
механических факторов
|
климатических факторов
таких, как условия хранения
|
|
|
|
Для нужд народного
хозяйства (кроме районов Крайнего Севера и труднодоступных районов
|
Л
|
5(ОЖ4)
|
1(Л)
|
3
|
|
Для нужд народного
хозяйства в районы Крайнего Севера и труднодоступные районы
|
С
|
5(ОЖ4)
|
2(С)
|
3
|
Примечания
Нормированная температура окружающего воздуха при транспортировании и
хранении должна быть от минус 25 до плюс 45 °С по [30], если другое на
конкретные типы устройств РЗ и А.
Нижнее значение температуры окружающего воздуха при транспортировании и
хранении определяется комплектующей аппаратурой и материалами, применяемыми в
устройствах РЗ и А.
Для условий транспортирования в части воздействия механических факторов
«Л» допускается общее число перегрузок не более четырёх.
Для условий транспортирования в части воздействия механических факторов
«С» для экспортных поставок в районы с умеренным климатом, при наличии указания
в заказ-наряде, и в районы с тропическим климатом допускается транспортирование
морским путём.
Требования по условиям хранения распространяются на склады изготовителя и
потребителя продукции.
Транспортирование упакованных устройств РЗА может производиться
железнодорожным транспортом в крытых вагонах, автотранспортом в крытых
автомашинах, воздушным и водным транспортом, в универсальных контейнерах по
[31].
Погрузка, крепление и перевозка устройств РЗ и А в транспортных средствах
должны осуществляться в соответствии с действующими правилами перевозок грузов
на соответствующих видах транспорта, причём погрузка, крепление и перевозка
железнодорожным транспортом должны производиться в соответствии с [32].
11. Смета затрат на установку шкафов релейной
защиты ШЭ 2607
В связи с развитием энергосистемы и увеличением требований к релейной
защите дальнейшее использование старых панелей релейной защиты не
представляется возможным. Физический износ оборудования, старение изоляции,
отсутствие запасных частей для проведения ремонтных работ (так как производство
этих панелей и её составляющих прекращается), большее число ложных срабатываний
и отказов защит по сравнению с новыми шкафами защит. Всё это предполагает замену
старых панелей, на новые шкафы ШЭ2607, которые включают в себя основной и
резервный комплекты защит.
Приобретение и установка шкафов защит ШЭ2607 011 и ШЭ2607 031 отражается
в смете. Смета выявляет совокупность материальных, трудовых, и денежных затрат на
приобретение, установку и реконструкцию устройств релейной защиты и автоматики.
Таким образом, сметой (без учёта демонтажа старого оборудования) определяют
необходимые объёмы финансирования, приобретения и монтажа новых защит линий.
Для установки новой релейной защиты (шкафы защит ШЭ2607) составляется
смета.
Структура сметной стоимости включает:
а) прямые затраты, которые непосредственно связаны с производством
конкретных видов работ. Их величина определяется прямым счётом в зависимости от
объёма работ. Прямые затраты включают:
затраты на материалы;
расходы на основную заработную плату;
затраты на эксплуатацию строительных машин и оборудования;
б) накладные расходы − это расходы, связанные с управлением
строительством и обслуживанием работников, и состоят из:
административно-хозяйственные расходы;
расходов на организацию и производство на строительных площадках.
Накладные расходы определяются, как 140 % от заработной платы с учётом
отклонения.
в) сметная прибыль - нормативная прибыль от выполнения ремонтно
строительных работ. Плановые накопления определяются, как 80 % от суммы
накладных расходов [33].
Смета затрат на приобретение и монтаж шкафа защиты ЛЭП 110 кВ типа ШЭ2607
031 и ШЭ2607 011 представлена в таблице 11.1.
Смета на приобретение и монтаж шкафов защит ЛЭП 110 кВ типа ШЭ2607 031 и
ШЭ2607 011 представлена в таблице 11.1. Смета представлена в ценах 2012 года.
Данные по стоимости шкафа предоставлены маркетинговым отделом ООО НПП «ЭКРА».
Таблица 11.1 - Смета на покупку и монтаж оборудования релейной защиты
|
Шифр, номера нормативов и
ресурсов, коды ресурсов
|
Наименование работ и затрат
|
Кол. шт
|
Затраты труда, чел./ч
|
Стоимость оборудования, руб
|
Стоимость работ, руб
|
|
|
|
единицы
|
всего
|
|
|
|
|
|
|
|
единицы
|
всего
|
|
|
1-03-021-4
|
Схемы вторичной коммутации
выключателя
|
2
|
128
|
256
|
|
|
|
|
1-03-024-2
|
Схема вторичной коммутации
управления разъединителя
|
8
|
40
|
320
|
|
|
|
|
1-03-024-2
|
Схема вторичной коммутации
управления заземления ножом
|
8
|
40
|
320
|
|
|
|
|
1-03-025-2
|
Схемы электромагнитной
блокировки коммутационных аппаратов
|
14
|
40
|
560
|
|
|
|
|
Стоимость шкафа ШЭ2607 031
|
2
|
|
|
750000
|
1500000
|
|
|
Стоимость шкафа ШЭ2607 011
|
2
|
|
|
678000
|
1356000
|
|
|
Итого
|
|
|
1456
|
|
2856000
|
|
|
Зар. плата: (стоимость
1чел/ч инженера наладчика 200 руб.)
|
|
|
|
|
|
291200
|
|
Накладные расходы 140%
|
|
|
|
|
|
407680
|
|
Сметная прибыль 80%
|
|
|
|
|
|
326144
|
|
Итого по смете
|
|
|
|
|
|
2881024
|
|
Составление сметы 1%,
технического отчета 1,5%
|
|
|
|
|
|
97025,6
|
|
Итого
|
|
|
|
|
|
3978049,6
|
|
МДС 81-27.2001 п.5.2.5
|
Непредвиденные затраты 3%
|
|
|
|
|
|
11934,5
|
|
Итого
|
|
|
|
|
|
3989984,1
|
|
НДС 18%
|
|
|
|
|
|
718197,1
|
|
Итого
|
|
|
|
|
|
4708181,2
|
Таким образом, затраты на покупку и монтаж шкафов релейной защиты
составляют 4708181,2 руб.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данном проекте рассмотрены вредные и опасные производственные факторы,
связанные с установкой и эксплуатацией релейной защиты на базе шкафов фирмы «ЭКРА».
Рекомендованы наиболее значимые мероприятия по уменьшению вредных
факторов.
Выполнение рекомендаций и рассмотренных мероприятий позволит обеспечить
безопасность производственного процесса и экологическую безопасность.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1 Неклепаев, Б. Н. Электрическая
часть электростанций и подстанций: Справочные материалы [Текст]: метод. пособие
для вузов / Б. Н. Неклепаев, И. П. Крючков. - М.: Энергоатомиздат, 2010. - 608
с.
2
Герасименко, А.А. Передача и распределение электрической энергии [Текст]: учеб.
пособие / А. А. Герасименко, В. Т. Федин. - Ростов-н/Д.; Красноярск:
Издательские проекты, 2011. - 720 с.
Правила
устройства электроустановок 7-е изд. [Текст]: Все действующие разделы ПУЭ-7, 2й
выпуск, с изм. и доп. по сост-ию на 1 ноября 2005г. - Новосибирск: Сиб. унив.
изд-во, 2010. - 512 с.
Руководство
по эксплуатации ЭКРА.656453.022 РЭ. Шкаф защиты линии и автоматики управления
выключателем типа ШЭ2607 011.
Руководство
по эксплуатации ЭКРА.656453.023 РЭ. Шкаф напрвленной высокочастной защиты линии
типа ШЭ2607 031.
Гельфанд, Я.
С. Панель высокочастотной направленной защиты ПДЭ 2802 [Текст] / Я. С. Яковлев,
Н. А. Дони, А. И. Левиуш и др. - М.: Энергоатомиздат, 1992. - 128 с.
Дистанционная
защита линий 35-330 кВ [Текст]: рук. указания по релейной защите. - М.:
Энергия, 2011. - 172 с.
Дьяков, А. Ф.
Основы проектирования релейной защиты электроэнергетических систем [Текст]:
учеб. пособие / А. Ф. Дьяков, B. B. Платонов. - М.: Изд-во МЭИ, 2010. - 248 с.
Басс, Э. И.
Релейная защита электроэнергетических систем [Текст]: учеб. пособие / Э. И.
Басс, В. Г. Дорогунцев. - М.: Изд-во МЭИ, 2002. - 296 с.
Руководящие
указания по релейной защите. Вып. 12. Токовая защита нулевой последовательности
от замыканий на землю линий 110-500 кВ. Расчеты [Текст]. - М.: Энергия, 2014. -
80 с.
Федеральный
закон РФ «Об основах охраны труда в РФ», М.: 1999.
Межотраслевые
правила по охране труда правила безопасности при эксплуатации электроустановок
[Текст]. - Новосибирск: Сиб. унив. изд-во, 2010. - 144 с.
Долин, П. А.
Основы техники безопасности в электроустановках [Текст] / П. А. Долин. - М.:
Энергоатомиздат, 1984. - 448 с.
Костылев, П.
П. Безопасность и экологичность [Текст]: метод. указания по дипломному
проектированию / П. П. Костылев; Краснояр. гос. техн. ун-т. - Красноярск: ИПЦ
КГТУ, 2004. - 48 с.
ГОСТ
12.1.2004 - 85 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.
ГОСТ
12.2.007.0-75. Система стандартов безопасности труда.
Изделия
электротехнические. Общие требования безопасности.
ГОСТ
12.1.004-91. Система стандартов безопасности труда. Пожарная безопасность.
Общие требования
ГОСТ Р
51321.1-2007. Устройства комплектные низковольтные распределения и управления.
Часть 1. Устройства, испытанные полностью или частично. Общие требования и
методы испытаний.
19 НПБ 105-03. Определение категорий помещений, зданий и наружных
установок по взрывопожарной и пожарной опасности.
ГОСТ15543.1-89. Изделия электротехнические. Общие требования в части
стойкости к климатическим внешним воздействующим факторам.
ГОСТ 15150-69. Машины, приборы и другие технические изделия.
22 ГОСТ
17516.1-90. Изделия электротехнические. Общие требования в части стойкости к
механическим внешним воздействующим факторам.
ГОСТ
14254-96. Степени защиты, обеспечиваемые оболочками.
СП 23-05-2003. Естественное освещение жилых и
общественных зданий.
СНиП
41-01-2003. Отопление, вентиляция, кондиционирование
ГОСТ
12.1.003. Система стандартов безопасности труда. Шум.
Общие
требования безопасности.
ГОСТ
12.1.029. ССБТ. Средства и методы защиты от шума. Классификация.
ГОСТ
12.1.019-79.ССБТ. Электробезопасность. Общие требования и номенклатура видов
защит. Введён 01.07.80. - М.: Изд-во стандартов, 1989. - 6 с.
ГОСТ
12.2.003-91.ССБТ. Оборудование производственное. Общие требования безопасности.
ГОСТ
12.2.061-81.ССБТ. Оборудование производственное. Общие требования безопасности
к рабочим местам.
ГОСТ
12.2.064-81.ССБТ. Система стандартов безопасности труда. Органы управления
производственным оборудованием.
ГОСТ
12.2.002-75.ССБТ. Процедуры производственные. Общие требования техники
безопасности.
Разработка
сметно-финансовой документации на ремонт и реконструкцию энергооборудования
[Текст]: метод. указания/cост. О. Н. Лазарева, И. А. Астраханцева. -
Красноярск: КГТУ, 1998. - 32 с.
СТО
4.2-07-2012 Система менеджмента качества. Общие требования к построению,
изложению и оформлению документов учебной и научной деятельности. - Взамен СТО
4.2-07-2010; дата введ. 27.02.2012. - Красноярск: БИК СФУ, 2012. - 57 с.
Приложение А
(обязательное)
Исходные данные для расчёта токов КЗ и остаточных напряжений
Таблица А.1 - Исходные данные прямой и обратной последовательности для
максимальных режимов
┌────┬────┬─────────┬─────────┬──────────┬──────────┬─────────┬─────────┬──────┐
│ Tип│Пар │
Узел-1 │ Узел-2 │ R │ X │E;K;B(c);│
F │ N эл.│
├────┼────┼─────────┼─────────┼──────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────┤
│ 4 │ 0 │
0 │ 11 │ 0.001│ 9.680│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 12 │ 0.001│ 9.680│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 1 │ 0.001│ 9.680│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 3 │ 0.001│ 34.400│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 2 │ 0.001│ 15.000│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 4 │ 0.001│ 15.000│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 5 │ 0.001│ 15.000│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 6 │ 0.104│ 1.330│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 8 │ 0.480│ 9.150│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 110 │ 2.750│ 8.610│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 106 │ 5.180│ 12.200│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 84 │ 1.420│ 8.000│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
6 │ 42 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
42 │ 18 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
42 │ 53 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
6 │ 43 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
43 │ 25 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
43 │ 54 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
6 │ 44 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
44 │ 25 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
44 │ 55 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
6 │ 45 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
45 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
45 │ 56 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
8 │ 46 │ 0.001│ 7.940│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
46 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
46 │ 57 │ 1.001│ 16.400│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
8 │ 47 │ 0.001│ 7.940│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
47 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
47 │ 58 │ 0.001│ 16.400│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
9 │ 91 │ 0.001│ 35.540│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
91 │ 94 │ 0.001│ 22.300│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
9 │ 92 │ 0.001│ 35.540│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
92 │ 96 │ 0.001│ 22.300│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
103 │ 97 │ 0.001│ 88.860│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
97 │ 99 │ 0.001│ 55.790│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
103 │ 100 │ 0.001│ 88.860│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
100 │ 102 │ 0.001│ 55.790│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
13 │ 15 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
16 │ 12 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
19 │ 1 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
17 │ 3 │ 0.001│ 18.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
27 │ 2 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
31 │ 114 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
32 │ 5 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
25 │ 51 │ 0.001│ 43.700│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
25 │ 52 │ 0.001│ 43.700│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
36 │ 75 │ 4.480│ 15.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
35 │ 75 │ 4.480│ 15.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 33 │ 9.120│ 40.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 34 │ 9.120│ 40.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
33 │ 10 │ 0.204│ 0.420│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
34 │ 48 │ 0.204│ 0.420│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
35 │ 9 │ 2.070│ 5.370│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 40 │ 2.070│ 5.370│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 18 │ 2.850│ 16.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
41 │ 98 │ 2.850│ 16.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 14 │ 11.800│ 30.100│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 84 │ 11.800│ 30.100│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
15 │ 18 │ 0.150│ 2.060│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
16 │ 18 │ 0.150│ 2.060│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
19 │ 23 │ 0.120│ 0.836│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
27 │ 23 │ 0.120│ 0.836│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
17 │ 30 │ 0.472│ 1.620│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 31 │ 0.180│ 1.250│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 32 │ 0.180│ 1.250│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 73 │ 1.680│ 3.300│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 72 │ 1.680│ 3.300│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 104 │ 9.520│ 24.300│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 105 │ 4.760│ 12.150│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
104 │ 106 │ 7.310│ 18.660│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
105 │ 74 │ 12.410│ 31.680│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 107 │ 1.680│ 6.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
108 │ 10 │ 2.730│ 10.920│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
107 │ 109 │ 6.195│ 24.780│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 108 │ 5.145│ 20.580│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
10 │ 110 │ 7.350│ 29.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
10 │ 50 │ 7.350│ 29.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 112 │ 2.430│ 3.990│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 111 │ 2.430│ 3.990│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
112 │ 97 │ 1.650│ 2.710│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
111 │ 103 │ 1.650│ 2.710│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 71 │ 1.260│ 2.480│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 113 │ 1.260│ 2.480│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 21 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 22 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 24 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 29 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
20 │ 23 │ 0.001│ 6.870│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
23 │ 30 │ 0.001│ 6.870│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
21 │ 20 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
22 │ 20 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
24 │ 23 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
29 │ 23 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 30 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 30 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
53 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
54 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
55 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
56 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
57 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
58 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
51 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
52 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
94 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
96 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
99 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
102 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
97 │ 103 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
14 │ 84 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
48 │ 10 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
36 │ 35 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
35 │ 40 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
109 │ 10 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
106 │ 74 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
9 │ 98 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
41 │ 18 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
13 │ 11 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
25 │ 75 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
50 │ 110 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
└────┴────┴─────────┴─────────┴──────────┴──────────┴─────────┴─────────┴──────┘
Таблица А.2 - Исходные данные нулевой последовательности для максимальных
режимов
┌────┬────┬─────────┬─────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│ Tип│Пар │
Узел-1 │ Узел-2 │ R │ X │ K; B(c); │
├────┼────┼─────────┼─────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│ 0 │ 0 │
0 │ 11 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 12 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 1 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 3 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 2 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 4 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 5 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 6 │ 0.762│ 2.990│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 8 │ 0.278│ 4.480│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 110 │ 5.570│ 26.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 106 │ 10.130│ 57.460│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 84 │ 4.280│ 37.600│ 0.000│
│ 3 │ 0 │
6 │ 42 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
42 │ 18 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
42 │ 53 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
6 │ 43 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
43 │ 25 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
43 │ 54 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
6 │ 44 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
44 │ 25 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
44 │ 55 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
6 │ 45 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
45 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
45 │ 56 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
8 │ 46 │ 0.001│ 7.940│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
46 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
46 │ 57 │ 0.001│ 16.400│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
8 │ 47 │ 0.001│ 7.940│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
47 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
47 │ 58 │ 0.001│ 16.400│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
9 │ 91 │ 0.001│ 35.000│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
91 │ 94 │ 0.001│ 22.300│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
9 │ 92 │ 0.001│ 35.540│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
92 │ 96 │ 0.001│ 22.300│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
103 │ 97 │ 0.001│ 88.860│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
97 │ 99 │ 0.001│ 55.790│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
103 │ 100 │ 0.001│ 88.860│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
13 │ 15 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
16 │ 12 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
19 │ 1 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
17 │ 3 │ 0.001│ 18.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
27 │ 2 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
31 │ 114 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
32 │ 5 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
25 │ 51 │ 0.001│ 43.700│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
25 │ 52 │ 0.001│ 43.700│ 1.000│
│ 0 │ 0 │
36 │ 75 │ 10.180│ 72.400│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
35 │ 75 │ 10.180│ 72.400│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 33 │ 23.400│ 191.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 34 │ 23.400│ 191.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
33 │ 10 │ 0.354│ 1.970│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
34 │ 48 │ 0.354│ 1.970│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
35 │ 9 │ 4.020│ 25.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 40 │ 4.020│ 25.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 18 │ 8.550│ 75.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
41 │ 98 │ 8.550│ 75.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 84 │ 22.800│ 141.500│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 14 │ 22.800│ 141.500│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
15 │ 18 │ 0.900│ 6.180│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
16 │ 18 │ 0.900│ 6.180│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
19 │ 23 │ 0.720│ 2.510│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
27 │ 23 │ 0.720│ 2.510│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
17 │ 30 │ 1.070│ 4.860│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 31 │ 1.080│ 3.760│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 32 │ 1.080│ 3.760│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 73 │ 2.880│ 9.900│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 72 │ 2.880│ 9.900│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 104 │ 17.920│ 114.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 105 │ 8.960│ 57.100│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
104 │ 106 │ 13.760│ 87.700│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
105 │ 74 │ 23.360│ 148.900│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 107 │ 4.080│ 30.080│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
108 │ 10 │ 6.630│ 51.320│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
107 │ 109 │ 15.040│ 116.500│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 108 │ 12.500│ 96.730│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
10 │ 110 │ 17.850│ 138.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
10 │ 50 │ 17.850│ 138.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 112 │ 3.780│ 18.750│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 111 │ 3.780│ 18.750│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
112 │ 97 │ 2.570│ 12.740│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
111 │ 103 │ 2.570│ 12.740│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 71 │ 2.160│ 7.440│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 113 │ 2.160│ 7.440│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 21 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 22 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 24 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 29 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
20 │ 23 │ 0.001│ 6.870│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
23 │ 30 │ 0.001│ 6.870│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
21 │ 20 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
22 │ 20 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
24 │ 23 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
29 │ 23 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 30 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 30 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
53 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
54 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
55 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
56 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
57 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
58 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
51 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
52 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
94 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
96 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
99 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
102 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
97 │ 103 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
14 │ 84 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
48 │ 10 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
36 │ 35 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
50 │ 110 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
40 │ 35 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
109 │ 10 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
74 │ 106 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
98 │ 9 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
41 │ 18 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
13 │ 11 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
4 │ 114 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
25 │ 75 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
└────┴────┴─────────┴─────────┴──────────┴──────────┴──────────┘
Таблица А.3 - Исходные данные прямой и обратной последовательности для
минимальных режимов
┌────┬────┬─────────┬─────────┬──────────┬──────────┬─────────┬─────────┬──────┐
│ Tип│Пар │
Узел-1 │ Узел-2 │ R │ X │E;K;B(c);│
F │ N эл.│
├────┼────┼─────────┼─────────┼──────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────┤
│ 4 │ 0 │
0 │ 11 │ 0.001│ 9.680│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 12 │ 0.001│ 9.680│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 1 │ 0.001│ 9.680│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 3 │ 0.001│ 34.400│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 4 │ 0.001│ 15.000│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 5 │ 0.001│ 15.000│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 6 │ 0.208│ 2.660│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 8 │ 0.960│ 18.300│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 110 │ 5.500│ 17.220│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 106 │ 10.360│ 24.400│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 4 │ 0 │
0 │ 84 │ 2.850│ 16.000│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
6 │ 42 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
42 │ 18 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
42 │ 53 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
6 │ 43 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
43 │ 25 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
43 │ 54 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
6 │ 44 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
44 │ 25 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
44 │ 55 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
6 │ 45 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
45 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
45 │ 56 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
8 │ 46 │ 0.001│ 7.940│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
46 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
46 │ 57 │ 1.001│ 16.400│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
8 │ 47 │ 0.001│ 7.940│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
47 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
47 │ 58 │ 0.001│ 16.400│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
9 │ 91 │ 0.001│ 35.540│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
91 │ 94 │ 0.001│ 22.300│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
9 │ 92 │ 0.001│ 35.540│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
92 │ 96 │ 0.001│ 22.300│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
103 │ 97 │ 0.001│ 88.860│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
97 │ 99 │ 0.001│ 55.790│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
103 │ 100 │ 0.001│ 88.860│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
100 │ 102 │ 0.001│ 55.790│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
13 │ 15 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
16 │ 12 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
19 │ 1 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
17 │ 3 │ 0.001│ 18.800│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
27 │ 2 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
31 │ 114 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
32 │ 5 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
25 │ 51 │ 0.001│ 43.700│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
25 │ 52 │ 0.001│ 43.700│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
36 │ 75 │ 4.480│ 15.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
35 │ 75 │ 4.480│ 15.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 33 │ 9.120│ 40.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 34 │ 9.120│ 40.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
33 │ 10 │ 0.204│ 0.420│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
34 │ 48 │ 0.204│ 0.420│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
35 │ 9 │ 2.070│ 5.370│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 40 │ 2.070│ 5.370│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 18 │ 2.850│ 16.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
41 │ 98 │ 2.850│ 16.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 14 │ 11.800│ 30.100│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 84 │ 11.800│ 30.100│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
15 │ 18 │ 0.150│ 2.060│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
16 │ 18 │ 0.150│ 2.060│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
19 │ 23 │ 0.120│ 0.836│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
27 │ 23 │ 0.120│ 0.836│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
17 │ 30 │ 0.472│ 1.620│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 31 │ 0.180│ 1.250│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 32 │ 0.180│ 1.250│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
75 │ 73 │ 1.680│ 3.300│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 72 │ 1.680│ 3.300│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 104 │ 9.520│ 24.300│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 105 │ 4.760│ 12.150│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
104 │ 106 │ 7.310│ 18.660│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
105 │ 74 │ 12.410│ 31.680│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 107 │ 1.680│ 6.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
108 │ 10 │ 2.730│ 10.920│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
107 │ 109 │ 6.195│ 24.780│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
9 │ 108 │ 5.145│ 20.580│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
10 │ 110 │ 7.350│ 29.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
10 │ 50 │ 7.350│ 29.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 112 │ 2.430│ 3.990│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 111 │ 2.430│ 3.990│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
112 │ 97 │ 1.650│ 2.710│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
111 │ 103 │ 1.650│ 2.710│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 71 │ 1.260│ 2.480│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 113 │ 1.260│ 2.480│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 21 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
18 │ 22 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 24 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 29 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
20 │ 23 │ 0.001│ 6.870│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
23 │ 30 │ 0.001│ 6.870│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
21 │ 20 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
22 │ 20 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
24 │ 23 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
29 │ 23 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 30 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
25 │ 30 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
53 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
54 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
55 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
56 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
57 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
58 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
51 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
52 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
94 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
96 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
99 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
102 │ 0 │ 9.999│ 9.999│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
97 │ 103 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
14 │ 84 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
48 │ 10 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
36 │ 35 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
35 │ 40 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
109 │ 10 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
106 │ 74 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
9 │ 98 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
41 │ 18 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
13 │ 11 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
25 │ 75 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
50 │ 110 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
└────┴────┴─────────┴─────────┴──────────┴──────────┴─────────┴─────────┴──────┘
Таблица А.4 - Исходные данные нулевой последовательности для минимальных
режимов
┌────┬────┬─────────┬─────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│ Tип│Пар │
Узел-1 │ Узел-2 │ R │ X │ K; B(c); │
├────┼────┼─────────┼─────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│ 0 │ 0 │
0 │ 11 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 12 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 1 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 3 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 4 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 5 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 6 │ 1.520│ 5.980│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 8 │ 0.555│ 8.950│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 110 │ 11.140│ 52.400│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 106 │ 20.230│ 114.900│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
0 │ 84 │ 8.550│ 75.200│ 0.000│
│ 3 │ 0 │
6 │ 42 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
42 │ 18 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
42 │ 53 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
6 │ 43 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
43 │ 25 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
43 │ 54 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
6 │ 44 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
44 │ 25 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
44 │ 55 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
6 │ 45 │ 0.001│ 7.250│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
45 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
45 │ 56 │ 0.001│ 10.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
8 │ 46 │ 0.001│ 7.940│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
46 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
46 │ 57 │ 0.001│ 16.400│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
8 │ 47 │ 0.001│ 7.940│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
47 │ 75 │ 0.001│ 0.001│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
47 │ 58 │ 0.001│ 16.400│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
9 │ 91 │ 0.001│ 35.000│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
91 │ 94 │ 0.001│ 22.300│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
9 │ 92 │ 0.001│ 35.540│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
92 │ 96 │ 0.001│ 22.300│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
103 │ 97 │ 0.001│ 88.860│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
97 │ 99 │ 0.001│ 55.790│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
103 │ 100 │ 0.001│ 88.860│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
100 │ 102 │ 0.001│ 55.790│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
13 │ 15 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
16 │ 12 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
19 │ 1 │ 0.001│ 7.330│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
17 │ 3 │ 0.001│ 18.800│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
27 │ 2 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
31 │ 114 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
32 │ 5 │ 0.001│ 6.810│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
25 │ 51 │ 0.001│ 43.700│ 1.000│
│ 3 │ 0 │
25 │ 52 │ 0.001│ 43.700│ 1.000│
│ 0 │ 0 │
36 │ 75 │ 10.180│ 72.400│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
35 │ 75 │ 10.180│ 72.400│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 33 │ 23.400│ 191.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 34 │ 23.400│ 191.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
33 │ 10 │ 0.354│ 1.970│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
34 │ 48 │ 0.354│ 1.970│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
35 │ 9 │ 4.020│ 25.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 40 │ 4.020│ 25.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 18 │ 8.550│ 75.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
41 │ 98 │ 8.550│ 75.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 84 │ 22.800│ 141.500│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 14 │ 22.800│ 141.500│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
15 │ 18 │ 0.900│ 6.180│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
16 │ 18 │ 0.900│ 6.180│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
19 │ 23 │ 0.720│ 2.510│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
27 │ 23 │ 0.720│ 2.510│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
17 │ 30 │ 1.070│ 4.860│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 31 │ 1.080│ 3.760│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 32 │ 1.080│ 3.760│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
75 │ 73 │ 2.880│ 9.900│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 72 │ 2.880│ 9.900│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 104 │ 17.920│ 114.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 105 │ 8.960│ 57.100│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
104 │ 106 │ 13.760│ 87.700│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
105 │ 74 │ 23.360│ 148.900│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 107 │ 4.080│ 30.080│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
108 │ 10 │ 6.630│ 51.320│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
107 │ 109 │ 15.040│ 116.500│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
9 │ 108 │ 12.500│ 96.730│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
10 │ 110 │ 17.850│ 138.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
10 │ 50 │ 17.850│ 138.200│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 112 │ 3.780│ 18.750│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 111 │ 3.780│ 18.750│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
112 │ 97 │ 2.570│ 12.740│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
111 │ 103 │ 2.570│ 12.740│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 71 │ 2.160│ 7.440│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 113 │ 2.160│ 7.440│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 21 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
18 │ 22 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 24 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 29 │ 0.001│ 15.800│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
20 │ 23 │ 0.001│ 6.870│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
23 │ 30 │ 0.001│ 6.870│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
21 │ 20 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
22 │ 20 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
24 │ 23 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
29 │ 23 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 30 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
25 │ 30 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
53 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
54 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
55 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
56 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
57 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
58 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
51 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
52 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
94 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
96 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
99 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 0 │ 0 │
102 │ 0 │ 0.001│ 0.001│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
97 │ 103 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
14 │ 84 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
48 │ 10 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
36 │ 35 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
50 │ 110 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
40 │ 35 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
109 │ 10 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
74 │ 106 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
98 │ 9 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
41 │ 18 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
13 │ 11 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
4 │ 114 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
│ 1 │ 0 │
25 │ 75 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
└────┴────┴─────────┴─────────┴──────────┴──────────┴──────────┘
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
(обязательное)
Результаты расчётов токов КЗ и остаточных напряжений
В приложении показаны только те токи КЗ, сопротивления и остаточные
напряжения, которые используются в расчёте.
Б.1 Максимальные режимы
Таблица Б.1.1 - Однофазное КЗ в узле 98
|
МЕСТО КЗ 98 Uпа 78.22 -3
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.900 3.843) Z2 (0.900 3.843) Z0
(0.867 10.715) I1 2429 -85 I2 2429 -85 3I0 7288 -85 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-41
I1 709 -89 I2 432 -89 I0 324 -83 3I0 972 -83 U1 47.08 -4 U2 -3.94 49 U0 -1.60
4 3U0 -4.79 4
|
Таблица Б.1.2 - Однофазное КЗ в узле 18
|
МЕСТО КЗ 18 Uпа 86.28 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.271 2.263) Z2 (0.271 2.263) Z0
(0.084 2.255) I1 7313 -88 I2 7313 -88 3I0 21939 -88 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-9
I1 -305 -76 I2 -558 -82 I0 -153 -85 3I0 -458 -85
|
Таблица Б.1.3 - Однофазное КЗ в узле 106
|
МЕСТО КЗ 106 Uпа 101.61 -1
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.359 8.311) Z2 (3.359 8.311) Z0
(6.350 38.154) I1 1041 -77 I2 1041 -77 3I0 3124 -77 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
106-104 I1 145 -40 I2 -170 -79 I0 -177 -78 3I0 -532 -78 18-41 I1 344 -88 I2
67 -82 I0 50 -76 3I0 151 -76
|
Таблица Б.1.4 - Однофазное КЗ в узле 10
|
МЕСТО КЗ 10 Uпа 84.74 -3
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (2.009 8.378) Z2 (2.009 8.378) Z0
(4.089 30.985) I1 1011 -84 I2 1011 -84 3I0 3033 -84 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
10-109 I1 -90 -88 I2 -207 -83 I0 -184 -84 18-41 I1 366 -88 I2 88 -87 I0 54
-82
|
Таблица Б.1.5 - Однофазное КЗ в узле 92
|
МЕСТО КЗ 92 Uпа 38.56 -12
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.177 18.141) Z2 (3.177 18.141) Z0
(0.129 15.296) I1 429 -95 I2 429 -95 3I0 1286 -95 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 92-9 I1
-850 -89 I2 -199 -103 I0 -135 -94 18-9 I1 313 -91 I2 38 -108 I0 22 -90
|
Таблица Б.1.6 - Однофазное КЗ в узле 35
|
МЕСТО КЗ 35 Uпа 77.99 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.177 4.419) Z2 (1.177 4.419) Z0
(1.867 15.505) I1 1821 -84 I2 1821 -84 3I0 5464 -84 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 35-9
I1 -498 -71 I2 -480 -84 I0 -539 -85 3I0 -1618 -85 18-41 I1 524 -88 I2 246 -87
I0 182 -82 3I0 546 -82
|
МЕСТО КЗ 96 Uпа 16.12 -40
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (7.282 9.584) I1 774 -93 ЗАМЕРЯЕМЫЕ
ВЕЛИЧИНЫ 18-41 I1 298 -93
|
Таблица Б.1.8 - Трёхфазное КЗ в узле 18
|
МЕСТО КЗ 18 Uпа 86.28 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.271 2.263) I1 21851 -87
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 9-98 I1 1414 -79
|
Таблица Б.1.9 - Трёхфазное КЗ в узле 9
|
МЕСТО КЗ 9 Uпа 79.01 -3
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.887 3.786) I1 11739 -80
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-41 I1 2314 -85
|
Таблица Б.1.10 - Трёхфазное КЗ в узле 92
|
МЕСТО КЗ 92 Uпа 38.56 -12
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.177 18.141) I1 1209 -92
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 92-9 I1 -1209 -92 U1 0.00 0 18-9 I1 380 -93 U1 49.05 -4
|
Таблица Б.1.11 - Трёхфазное КЗ в узле 106
|
МЕСТО КЗ 106 Uпа 101.61 -1
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.359 8.311) I1 6543 -69
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 106-74 I1 -777 -74 18-41 I1 694 -80
|
Таблица Б.1.12 - Трёхфазное КЗ в узле 6
|
МЕСТО КЗ 6 Uпа 99.73 -1
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.077 0.941) I1 60981 -87
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 6-42 I1 -3861 -91 9-18 I1 -97 -94
|
Таблица Б.1.13 - Трёхфазное КЗ в узле 10
|
МЕСТО КЗ 10 Uпа 84.74 -3
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (2.009 8.378) I1 5681 -80
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 10-109 I1 -1046 -79 U1 0.00 0 18-41 I1 772 -85 U1 46.18
-4
|
Таблица Б.1.14 - Однофазное КЗ в узле 103
|
МЕСТО КЗ 103 Uпа 79.84 -2
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.903 5.134) Z2 (1.903 5.134) Z0
(1.548 12.576) I1 1964 -79 I2 1964 -79 3I0 5892 -79 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
97-103 I1 0 0 I2 0 0 I0 0 0 98-41 I1 -152 -104 I2 138 -71 I0 30 -72
|
Таблица Б.1.15 - Трёхфазное КЗ в узле 84
|
МЕСТО КЗ 84 Uпа 105.55 -2
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.264 5.528) I1 10749 -79
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 84-18 I1 -1292 -75 9-98 I1 -111 -164
|
Таблица Б.1.16 - Трёхфазное КЗ в узле 97
|
МЕСТО КЗ 97 Uпа 79.84 -2
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.903 5.134) I1 8419 -72
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 97-112 I1 -4210 -72 U1 0.00 0 9-18 I1 358 -45 U1 37.16 -6
|
Таблица Б.1.17- Трёхфазное КЗ в узле13
|
МЕСТО КЗ 13 Uпа 100.24 -2
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.101 5.352) I1 10813 -91
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 13-15 I1 -3955 -92 U1 0.00 0 9-18 I1 140 -75 U1 39.40 -2
|
Таблица Б.1.18 - Однофазное КЗ в узле 84
|
МЕСТО КЗ 84 Uпа 105.55 -2
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.264 5.528) Z2 (1.264 5.528) Z0
(11.528 73.003) I1 716 -82 I2 716 -82 3I0 2147 -82 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 84-18
I1 250 -55 I2 -109 -76 I0 -358 -82 3I0 -1073 -82 98-41 I1 -261 -90 I2 18 -69
I0 15 -79 3I0 46 -79
|
Таблица Б.1.19 - Однофазное КЗ в узле 6
|
МЕСТО КЗ 6 Uпа 99.73 -1
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.077 0.941) Z2 (0.077 0.941) Z0
(0.180 1.454) I1 17174 -86 I2 17174 -86 3I0 51521 -86 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
6-42 I1 -333 -118 I2 -1399 -87 I0 -2349 -92 3I0 -7046 -92 98-41 I1 -227 -89
I2 51 -85 I0 60 -90 3I0 181 -90
|
Таблица Б.1.20 - Однофазное КЗ в узле 11
|
МЕСТО КЗ 11 Uпа 100.24 -2
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.101 5.352) Z2 (0.101 5.352) Z0
(0.000 0.000) I1 5406 -91 I2 5406 -91 3I0 16219 -91 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 13-11
I1 -1542 -95 I2 -2418 -89 I0 0 0 98-41 I1 -73 -101 I2 207 -84 I0 0 0
|
Таблица Б.1.21 - Трёхфазное КЗ в узле 35
|
МЕСТО КЗ 35 Uпа 77.99 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.177 4.419) I1 9841 -79 ЗАМЕРЯЕМЫЕ
ВЕЛИЧИНЫ 35-9 I1 -2612 -77 18-41 I1 1605 -83
|
Б.2 Максимальные каскадные режимы
Таблица Б.2.1 - Однофазное КЗ в узле 41
|
ОТКЛ 0 41 18 0 МЕСТО КЗ 41
Uпа 76.40 -3 суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.972 20.493) Z2
(3.972 20.493) Z0 (9.498 87.505) I1 340 -85 I2 340 -85 3I0 1020 -85
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-9 I1 452 -89 I2 81 -90 I0 54 -83 3I0 161 -83 U1 49.85
-4 U2 -3.23 85 U0 -0.14 0 3U0 -0.41 0
|
Таблица Б.2.2 - Трёхфазное КЗ в узле 41
|
ОТКЛ 0 18 41 0 МЕСТО КЗ 41
Uпа 76.40 -3 суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.972 20.493) I1 2112
-82 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 41-98 I1 -2113 -82 U1 0.00 0 18-9 I1 873 -87 U1 48.48
-4
|
Таблица Б.2.3 - Трёхфазное КЗ в узле 98
|
ОТКЛ 0 9 98 0 МЕСТО КЗ 98
Uпа 86.78 -4 суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.123 18.392) I1 2686
-84 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 98-41 I1 -2686 -84 U1 0.00 0 9-18 I1 -115 -114 U1
42.04 -3
|
Таблица Б.2.4 - Однофазное КЗ в узле 98
|
ОТКЛ 0 9 98 0 МЕСТО КЗ 98
Uпа 86.78 -4 суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.123 18.392) Z2
(3.123 18.392) Z0 (8.641 77.507) I1 435 -86 I2 435 -86 3I0 1305 -86
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 9-18 I1 -328 -90 I2 44 -81 I0 11 -90 3I0 33 -90 U1 43.77
-3 U2 -2.30 82 U0 -0.17 0 3U0 -0.52 0
|
Б.3 Минимальные режимы
Таблица Б.3.1 - Однофазное КЗ в узле 98
|
МЕСТО КЗ 98 Uпа 66.37 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.148 5.333) Z2 (1.148 5.333) Z0
(0.866 13.130) I1 1596 -87 I2 1596 -87 3I0 4787 -87 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 98-41 I1 -600 -93 I2 -365 -90 I0 -257 -84
3I0 -770 -84 U1 29.63 -3 U2 -8.72 10 U0 -20.99 0 3U0 -62.98 0 18-41 I1 600
-93 I2 365 -90 I0 257 -84 3I0 770 -84
U1 39.28 -5 U2 -4.55 53 U0 -1.58 4 3U0 -4.73 4
|
Таблица Б.3.2 - Однофазное КЗ в узле 74
|
МЕСТО КЗ 74 Uпа 66.37 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (18.319 49.162) Z2 (18.319 49.162)
Z0 (33.188 219.130) I1 118 -82 I2 118 -82 3I0 355 -82 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
18-41 I1 263 -96 I2 27 -85 I0 19 -79 3I0 57 -79 U1 41.84 -5 U2 -3.93 87 U0
-0.12 9 3U0 -0.35 9
|
Таблица Б.3.3 - Однофазное КЗ в узле 9
|
МЕСТО КЗ 9 Uпа 66.37 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.149 5.332) Z2 (1.149 5.332) Z0
(0.871 13.129) I1 1596 -87 I2 1596 -87 I0 1596 -87 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 9-18
I1 -600 -93 I2 -365 -90 I0 -257 -84 U1 29.63 -3 U2 -8.73 10 U0 -21.00 0
|
Таблица Б.3.4 - Однофазное КЗ в узле 18
|
МЕСТО КЗ 18 Uпа 72.82 -5
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.390 2.952) Z2 (0.390 2.952) Z0
(0.095 2.822) I1 4795 -90 I2 4795 -90 I0 4795 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-9 I1
-147 -62 I2 -367 -84 I0 -116 -86 U1 27.79 -4 U2 -14.33 9
|
Таблица Б.3.5 - Однофазное КЗ в узле 92
|
МЕСТО КЗ 92 Uпа 32.72 -13
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.345 18.468) Z2 (3.345 18.468) Z0
(0.129 15.655) I1 356 -96 I2 356 -96 3I0 1067 -96 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-41
I1 276 -99 I2 40 -108 I0 22 -90 3I0 66 -90 U1 41.76 -5 U2 -3.81 86 U0 -0.14
-5 3U0 -0.41 -5
|
Таблица Б.3.6 - Однофазное КЗ в узле 41
|
МЕСТО КЗ 41 Uпа 72.82 -5
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.394 2.952) Z2 (0.394 2.952) Z0
(0.100 2.822) I1 4795 -90 I2 4795 -90 I0 4795 -90 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 98-9 I1
-147 -62 I2 -367 -84 I0 -116 -86
|
Таблица Б.3.7 - Однофазное КЗ в узле 14
|
МЕСТО КЗ 14 Uпа 72.82 -5
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (12.190 33.052) Z2 (12.190 33.052)
Z0 (22.896 144.321) I1 195 -83 I2 195 -83 3I0 584 -83 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ
98-41 I1 -223 -99 I2 15 -77 I0 5 -90 3I0 14 -90 U1 37.96 -4 U2 -2.78 83 U0
-0.19 8 3U0 -0.58 8
|
Таблица Б.3.8 - Двухфазное КЗ в узле 18
|
МЕСТО КЗ 18 Uпа 72.82 -5
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.390 2.952) Z2 (0.390 2.952) I1
7062 -88 I2 -7062 -88 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-9 I1 -317 -71 I2 540 -82 U1
21.03 -5 U2 21.03 -5
|
Таблица Б.3.9 - Двухфазное КЗ в узле 9
|
МЕСТО КЗ 9 Uпа 66.37 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.149 5.332) Z2 (1.149 5.332) I1
3511 -82 I2 -3511 -82 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 9-18 I1 -1036 -88 I2 803 -85 U1
19.15 -4 U2 19.15 -4 9-41 I1 -1036 -88 I2 803 -85 U1 19.15 -4 U2 19.15 -4
|
Таблица Б.3.10 - Двухфазное КЗ в узле 35
|
МЕСТО КЗ 35 Uпа 66.67 -5 суммарные
величины в месте несимметрии Z1 (2.020 7.269) Z2 (2.020 7.269) I1 2550 -80 I2
-2550 -80 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-41 I1 664 -87 I2 -434 -81 U1 38.42 -6 U2
5.41 -47
|
Таблица Б.3.11 - Двухфазное КЗ в узле 109
|
МЕСТО КЗ 109 Uпа 66.37 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (9.022 36.513) Z2 (9.022 36.513) I1
509 -80 I2 -509 -80 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 41-98 I1 351 -93 I2 -116 -83 U1 41.17
-5 U2 4.02 -77
|
Таблица Б.3.12 - Двухфазное КЗ в узле 97
|
МЕСТО КЗ 97 Uпа 65.59 -3
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.546 8.598) Z2 (3.546 8.598) I1
2037 -71 I2 -2037 -71 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 41-98 I1 146 -131 I2 140 -62 U1
36.95 -8 U2 7.48 -45
|
Таблица Б.3.13 - Двухфазное КЗ в узле 14
|
МЕСТО КЗ 14 Uпа 72.82 -5
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (12.190 33.052) Z2 (12.190 33.052)
I1 597 -75 I2 -597 -75 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 98-41 I1 198 -104 I2 46 -69 U1
40.32 -6 U2 4.52 -67
|
Таблица Б.3.14 - Двухфазное КЗ в узле 103
|
МЕСТО КЗ 103 Uпа 69.68 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.994 9.213) Z2 (3.994 9.213) I1
2003 -71 I2 -2003 -71 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 9-98 I1 -141 -133 I2 -146 -64 U1
35.09 -6 U2 4.72 -46
|
Таблица Б.3.18 - Двухфазное КЗ на землю в узле 18
|
МЕСТО КЗ 18 Uпа 72.82 -5
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.390 2.952) Z2 (0.390 2.952) Z0
(0.095 2.822) I1 9499 -89 I2 -4629 -86 I0 -4882 -92 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-9
I1 -500 -76 I2 354 -80 I0 118 -88 U1 13.78 -3 U2 13.78 -3
|
Таблица Б.3.19 - Двухфазное КЗ на землю в узле 9
|
МЕСТО КЗ 9 Uпа 66.37 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.149 5.332) Z2 (1.149 5.332) Z0
(0.871 13.129) I1 4110 -83 I2 -2912 -81 I0 -1207 -89 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 9-18
I1 -1173 -88 I2 666 -84 I0 194 -87 U1 15.89 -3 U2 15.89 -3 U0 15.89 -3
|
Таблица Б.3.20 - Трёхфазное КЗ в узле 98
|
МЕСТО КЗ 98 Uпа 66.37 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (1.149 5.332) I1 7021 -82
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 98-41 I1 -1838 -87
|
Таблица Б.3.21 - Трёхфазное КЗ в узле 41
|
МЕСТО КЗ 41 Uпа 72.82 -5
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (0.394 2.952) I1 14122 -88
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 41-98 I1 -853 -78
|
Таблица Б.3.22 - Двухфазное КЗ в узле 74
|
МЕСТО КЗ 74 Uпа 66.37 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (18.318 49.162) Z2 (18.318 49.162)
I1 365 -74 I2 -365 -74 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 41-98 I1 316 -92 I2 -83 -77 U1
41.43 -6 U2 4.05 -81
|
Таблица Б.3.23 - Двухфазное КЗ в узле 40
|
МЕСТО КЗ 40 Uпа 66.37 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.219 10.702) Z2 (3.219 10.702) I1
1713 -77 I2 -1713 -77 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 41-98 I1 622 -87 I2 -392 -81 U1
39.10 -6 U2 5.04 -54
|
Б.4 Минимальные каскадные режимы
Таблица Б.4.1 - Однофазное КЗ в узле 98
|
МЕСТО КЗ 98 Uпа 73.53 -5
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (3.242 19.088) Z2 (3.242 19.088) Z0
(8.650 78.076) I1 362 -88 I2 362 -88 3I0 1087 -88 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 18-41
I1 362 -88 I2 362 -88 I0 362 -88 3I0 1087 -88 U1 41.34 -5 U2 -4.07 74 U0
-1.04 0 3U0 -3.13 0
|
Таблица Б.4.2 - Однофазное КЗ в узле 41
|
МЕСТО КЗ 41 Uпа 64.22 -4
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (4.352 22.504) Z2 (4.352 22.504) Z0
(9.472 90.731) I1 271 -86 I2 271 -86 3I0 812 -86 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 9-98 I1
271 -85 I2 271 -86 I0 271 -86 3I0 813 -86 U1 35.29 -3 U2 -2.72 49 U0 -4.21 1
3U0 -12.64 1
|
Приложение В
(обязательное)
Исходные данные и результаты расчётов токов КЗ
Таблица В.1.1 - Исходные данные прямой и обратной последовательности для
максимальных режимов
┌────┬────┬────────┬────────┬──────────┬─────────┬─────────┬─────────┬──────┐
│ Tип│Пар │
Узел-1 │ Узел-2 │ R │ X │E;K;B(c);│
F │ N эл.│
├────┼────┼─────────┼────────┼──────────┼────────┼─────────┼─────────┼──────┤
│ 4 │ 0 │
0 │ 1 │ 0.001│ 85.900│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
1 │ 2 │ 0.001│ 11.100│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
3 │ 4 │ 0.001│ 34.700│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
5 │ 6 │ 4.480│ 15.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
7 │ 4 │ 3.020│
7.850│ 0.000│ 0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
2 │ 5 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
3 │ 6 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
└────┴────┴────────┴────────┴──────────┴─────────┴─────────┴─────────┴──────┘
Таблица В.1.2 - Исходные данные нулевой последовательности для
максимальных режимов
┌────┬────┬─────────┬─────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│
Tип│Пар │ Узел-1 │ Узел-2 │ R │ X
│ K; B(c); │
├────┼────┼─────────┼─────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│
0 │ 0 │ 0 │ 1 │ 0.001│ 85.900│
0.000│
│
3 │ 0 │ 1 │ 2 │ 0.001│ 11.100│
1.000│
│
3 │ 0 │ 3 │ 4 │ 0.001│ 34.700│
1.000│
│
0 │ 0 │ 5 │ 6 │ 10.180│ 46.200│
0.000│
│
0 │ 0 │ 2 │ 3 │ 5.870│ 23.600│
0.000│
│
1 │ 0 │ 2 │ 5 │ 0.000│ 0.000│
0.000│
│
1 │ 0 │ 3 │ 6 │ 0.000│ 0.000│
0.000│
└────┴────┴─────────┴─────────┴──────────┴──────────┴──────────┘
Таблица В.1.3 - Исходные данные прямой и обратной последовательности для
минимальных режимов
┌────┬────┬────────┬────────┬─────────┬──────────┬─────────┬─────────┬──────┐
│ Tип│Пар │
Узел-1 │ Узел-2 │ R │ X │E;K;B(c);│
F │ N эл.│
├────┼────┼────────┼────────┼─────────┼──────────┼─────────┼─────────┼──────┤
│ 4 │ 0 │
0 │ 1 │ 0.001│ 85.900│ 115.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
1 │ 2 │ 0.001│ 11.100│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 3 │ 0 │
3 │ 4 │ 0.001│ 34.700│ 1.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
5 │ 6 │ 4.480│ 15.400│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 0 │ 0 │
7 │ 7 │ 3.020│
7.850│ 0.000│ 0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
2 │ 5 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
│ 1 │ 0 │
3 │ 6 │ 0.000│ 0.000│ 0.000│
0.000│ 0 │
└────┴────┴────────┴────────┴─────────┴──────────┴─────────┴─────────┴──────┘
Таблица В.1.4 - Исходные данные нулевой последовательности для
минимальных режимов
┌────┬────┬─────────┬─────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│
Tип│Пар │ Узел-1 │ Узел-2 │ R │ X
│ K; B(c); │
├────┼────┼─────────┼─────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│
0 │ 0 │ 0 │ 1 │ 0.001│ 85.900│
0.000│
│
3 │ 0 │ 1 │ 2 │ 0.001│ 11.100│
1.000│
│
3 │ 0 │ 3 │ 4 │ 0.001│ 34.700│
1.000│
│
0 │ 0 │ 5 │ 6 │ 10.180│ 46.200│
0.000│
│
0 │ 0 │ 2 │ 3 │ 5.870│ 23.600│
0.000│
│
1 │ 0 │ 2 │ 5 │ 0.000│ 0.000│
0.000│
│
1 │ 0 │ 3 │ 6 │ 0.000│ 0.000│
0.000│
└────┴────┴─────────┴─────────┴──────────┴──────────┴──────────┘
Таблица В.1.5 - Трёхфазное КЗ в узле 4 (максимальный режим)
|
МЕСТО КЗ 4 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (4.521 147.091) I1 451 -88
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 4-3 I1 -451 -88 U1 0.00 0 2-5 I1 451 -88 U1 22.69 -3
|
Таблица В.1.6 - Двухфазное КЗ в узле 4 (минимальный режим)
|
МЕСТО КЗ 4 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (4.521 147.091) Z2 (4.521 147.091)
I1 225 -88 I2 -225 -88 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 4-3 I1 -226 -88 I2 226 -88 U1
33.20 0 U2 33.20 0 2-5 I1 226 -89 I2 -226 -88 U1 44.53 -1 U2 21.88 -2
|
Таблица В.1.7 - Трёхфазное КЗ в узле 6 (минимальный режим)
|
МЕСТО КЗ 6 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (4.485 112.406) I1 590 -88
ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 2-5 I1 590 -88 U1 9.47 -14
|
Таблица В.1.8 - Однофазное КЗ в узле 3 (максимальный режим)
|
МЕСТО КЗ 3 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (4.427 112.411) Z2 (4.427 112.411)
Z0 (3.670 112.621) I1 196 -88 I2 196 -88 I0 196 -88 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 2-5
I1 197 -88 I2 197 -88 I0 67 -90 U1 47.34 -1 U2 -19.07 2 U0 -19.07 2
|
Таблица В.1.9 - Однофазное КЗ в узле 6 (минимальный режим)
|
МЕСТО КЗ 6 Uпа 115.00 0
суммарные величины в месте несимметрии Z1 (4.485 112.406) Z2 (4.485 112.406)
Z0 (3.478 112.633) I1 196 -88 I2 196 -88 I0 196 -88 ЗАМЕРЯЕМЫЕ ВЕЛИЧИНЫ 2-5
I1 197 -88 I2 197 -88 I0 67 -90 U1 47.34 -1 U2 -19.07 2 U0 -19.07 2
|
Приложение Г
(обязательное)
Перечень графического материала
|
Чертёж 1 - Принципиальная
схема электрической сети………… Чертёж 2 - Схема замещения электрической
сети…………..…... Чертёж 3 - Структурная схема дистанционной защиты терминала
ШЭ2607………….………… Чертёж 4 - Структурная схема токовой направленной защиты
нулевой последовательности терминала ШЭ2607……………………… Чертёж 5 -
Функциональная схема высокочастотной направленной защиты………………. Чертёж 6 -
Функциональная схема АПВ………………………… Чертёж 7 - Функциональная схема органа
сопротивления...…… Чертёж 8 - Функциональная схема органа тока…………….…… Чертёж
9 - Схема лабораторного стенда…...………..…………....
|
153 154 155 156 157 158
159 160 161
|
Похожие работы на - Расчет комплекса релейной защиты воздушной линии электропередачи напряжением 110 кВ (защиты типа ШЭ2607 011 и ШЭ2607 031)
|