Проектирование низковольтной распределительной сети
Министерство
образования и науки Российской Федерации
Новосибирский
Государственный Технический Университет
Курсовая
работа
по предмету
«Системы электроснабжения»
Проектирование
низковольтной распределительной сети
Вариант 24
Факультет:
Энергетики
Группа:
ЭН1-11
Выполнил:
Гладышев М.В.
Проверил:
Гужов Н.П.
Дата
сдачи:
Отметка
о защите:
Новосибирск
2014
Содержание
ВВЕДЕНИЕ
1. РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК
ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКОВ
2. РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
НАГРУЗОК
. ВЫБОР И ПРОВЕРКА ЭЛЕМЕНТОВ
ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ
1. Выбор мощности
трансформатора
2. Расчет сечения проводников
линий электропередачи
. Выбор электрических
аппаратов
. Проверка оборудования на
действия токов коротких замыканий
. Проверка условия
срабатывания защиты от однофазных токов коротких замыканий в электрической сети
до 1000 В
4. РАСЧЕТ И РЕГУЛИРОВАНИЕ
НАПРЯЖЕНИЯ
1. Расчет отклонения
напряжения в узлах электрической сети, выбор наилучшей отпайки ПБВ
трансформатора ТП
2. Оценка диапазона отклонений
напряжения на шинах 0,4 кВ ТП с доверительной вероятностью 0,95
. Расчет отклонения
напряжения в максимальном режиме на зажимах АД
5. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ АКТИВНОЙ
МОЩНОСТИ И ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
1. Расчет максимальных потерь
мощности во всех элементах расчетной схемы
2. Расчет потери электроэнергии
за сутки в линии Л1 и трансформаторе
. Оценка потерь мощности в
элементах сети, обусловленных передачей реактивной составляющей
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Введение
Электроснабжение - это процесс производства,
преобразования, передачи и распределения электрической энергии среди
электроприемников в электрифицированной жизнедеятельности человека, т.е. по
сути это процесс обеспечения электроприемников электрической энергией. Получая
электрическую энергию, электроприемники преобразуют её в другие виды энергии,
необходимые для жизнедеятельности человека в различных сферах. В настоящее
время, когда электрическая энергия проникла во все сферы жизни человека и
появилась потребность в огромных её количествах, в большинстве случаев её
производство осуществляется централизованно электроэнергетической системой,
которая, по сути, обеспечивает потенциальную возможность получения потребителем
электрической энергии. В этих условиях задача электроснабжения - это передача,
преобразование и распределение электрической энергии, которая реализуется так
называемой системой электроснабжения.
Целью данной курсовой работы является решение
ряда проектных задач, таких как, проектирование низковольтной распределительной
сети 0,4кВ и конкретной подстанции, расчёт электрических нагрузок как по объекту
в целом, так и по отдельным группам электроприёмников, приобретение навыков по
контролю распределения электрической энергии между потребителями.
Характеристика расчетной схемы
На рис.1 представлен фрагмент типовой схемы
системы электроснабжения, включающий следующие элементы: ЦП - центр
электрического питания, например РУ 10 кВ главной понизительной подстанции
(ГПП); Л1 - кабельная линия 10 кВ, одна из высоковольтной распределительной
сети (ВВРС), питающая подстанцию ТП 10/0,4 кВ. Способ прокладки кабеля - в
траншее (в земле);
Рис. 1. Расчетная схема
ТП - трансформаторная понизительная
подстанция; Л2 - одна из кабельных линий низковольтной распределительной сети
(НВРС) номинальным напряжением 380 В, питающая РП. Способ прокладки - в
кабельном канале; РП - распределительный пункт с автоматами, служащими для
защиты ответвлений силовой распределительной сети; Л3 - ответвление от РП к
электроприемнику (асинхронному двигателю АД). Способ прокладки - изолированными
проводами в трубе; АД - асинхронный двигатель, необходимые паспортные данные
которого приведены в таблице исходных данных.
1.
РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКОВ
Схема компоновки цеха представлена на рис.2.
Рис. 2. Схема компоновки цеха
Участок №1
Рис.3 Участок металлопокрытий МПК
Участок №2
,
Рис.4 Участок токарный №3
Установленную активную и реактивную мощности
элетроприемников цеха рассчитываем по выражениям:
,
,
где Pн
- номинальная мощность электроприемников; ПВ - продолжительность включения (по
умолчанию 100%); tgφ
- коэффициент реактивной мощности электроприемников.
Таблица 1.1
Характеристики электроприемников
Номера
ЭП
|
Наименование
электроприемников
|
n
|
PНпасп,
кВт
|
КИ
|
cosφ
|
tgφ
|
Ру,
кВт
|
Qу,
квар
|
1.1
|
Вентилятор
|
1
|
13
|
0,65
|
0,8
|
0,73
|
13
|
9,49
|
1.2
|
Вентилятор
|
1
|
10
|
0,65
|
0,8
|
0,73
|
10
|
7,3
|
1.3
|
Ванна
(постоянный ток 6 В)
|
5
|
350
А
|
0,7
|
0,98
|
0,2
|
2,1
|
0,42
|
1.4
|
Ванна
(постоянный ток 12 В)
|
3
|
250
А
|
0,7
|
0,98
|
0,2
|
3
|
0,6
|
1.5
|
Ванна
(постоянный ток 6 В)
|
3
|
250
А
|
0,7
|
0,98
|
0,2
|
1,5
|
0,3
|
1.6
|
Ванна
(постоянный ток 12 В)
|
2
|
600
А
|
0,7
|
0,98
|
0,2
|
7,2
|
1,44
|
1.7
|
Станок
|
1
|
18
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
18
|
42,3
|
1.8
|
Станок
|
1
|
28
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
28
|
35,8
|
1.9
|
Станок
|
1
|
18
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
18
|
42,3
|
1.10
|
Электропечь
|
1
|
16
|
0,7
|
1
|
0
|
16
|
0
|
1.11
|
Насос
|
1
|
13
|
0,7
|
0,8
|
0,73
|
13
|
9,49
|
2.1
|
Станок
|
3
|
9
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
9
|
21,15
|
2.2
|
Станок
|
3
|
2,8
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
2,8
|
6,58
|
2.3
|
Станок
|
2
|
26
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
26
|
61,1
|
2.4
|
Станок
|
20
|
3,2
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
3,2
|
7,52
|
2.5
|
Станок
|
1
|
2
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
2
|
4,7
|
2.6
|
Станок
|
1
|
18
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
18
|
42,3
|
2.7
|
Станок
|
3
|
5,6
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
5,6
|
13,16
|
2.8
|
Станок
|
1
|
1,3
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
1,3
|
3,055
|
2.9
|
Станок
|
1
|
5,6
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
5,6
|
13,16
|
2.10
|
Станок
|
2
|
4,5
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
4,5
|
10,575
|
2.11
|
Станок
|
2
|
16
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
16
|
37,6
|
2.12
|
Станок
|
2
|
5,1
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
5,1
|
11,985
|
2.13
|
Станок
|
2
|
0,9
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
0,9
|
2,115
|
2.14
|
Станок
|
2
|
24
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
24
|
56,4
|
2.15
|
Станок
|
3
|
1,5
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
1,5
|
3,525
|
2.16
|
Станок
|
2
|
5,6
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
5,6
|
13,16
|
2.17
|
Станок
|
3
|
10
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
10
|
23,5
|
2.18
|
Кран
10 т., 3 двигателя, ПВ = 25%
|
1
|
14
|
0,05
|
0,5
|
1,73
|
2,25
|
3,8925
|
|
|
|
2,2
|
0,05
|
0,5
|
1,73
|
3,75
|
6,4875
|
|
|
|
11
|
0,05
|
0,5
|
1,73
|
5
|
8,65
|
2.
РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК
2.1 Для линии 1
Расчет электрической нагрузки производится по
методу упорядоченных диаграмм, при этом все электроприемники делятся на две
группы по коэффициенту использования (Kи>0.6
и Kи<0.6
).
Электрическая нагрузка для электропиемников с Kи>0.6
рассчитывается в следующей последовательности:
· рассчитываются среднесменные
мощности:
где ni
- количество соответствующих электроприемников.
· рассчитываются суммарные
среднесменные мощности:
Таким образом, выделим из двух участков цеха
электроприемники, у которых Kи>0.6.
Таблица 2.1
№
ЭП
|
Наименование
ЭП
|
n
|
КИ
|
Ру,
кВт
|
Qу,
квар
|
Pсм,
кВт
|
Qсм,
квар
|
1.1
|
Вентилятор
|
1
|
0,65
|
13
|
9,49
|
8,45
|
6,1685
|
1.2
|
Вентилятор
|
1
|
0,65
|
10
|
7,3
|
6,5
|
4,745
|
1.3
|
Ванна
(постоянный ток 6 В)
|
5
|
0,7
|
2,1
|
0,42
|
7,35
|
1,47
|
1.4
|
Ванна
(постоянный ток 12 В)
|
3
|
0,7
|
3
|
0,6
|
6,3
|
1,26
|
1.5
|
Ванна
(постоянный ток 6 В)
|
3
|
0,7
|
1,5
|
0,3
|
3,15
|
0,63
|
1.6
|
Ванна
(постоянный ток 12 В)
|
2
|
0,7
|
7,2
|
1,44
|
10,08
|
2,016
|
1.10
|
Электропечь
|
1
|
0,7
|
16
|
0
|
11,2
|
0
|
1.11
|
Насос
|
1
|
0,7
|
13
|
9,49
|
9,1
|
6,643
|
Суммарные
среднесменные мощности
|
62,13
|
22,9325
|
Электрическая нагрузка для электроприемников с Kи<0.6
рассчитывается в следующей последовательности:
· рассчитываются среднесменные
мощности:
· рассчитываются суммарные
среднесменные мощности:
· определяется суммарная установленная
мощность
где ni
- количество соответствующих электроприемников.
· рассчитывается средневзвешенный
коэффициент использования
· определяется эффективное число
электроприемников
· оценивается значение коэффициента
максимума
· определяются расчетные нагрузки
Таким образом, выделим из двух участков цеха
электроприемники, у которых Kи<0.6.
Таблица 2.2
№
ЭП
|
Наименование
ЭП
|
n
|
КИ
|
Ру,
кВт
|
Qу,
квар
|
Pсм,
кВт
|
Qсм,
квар
|
n∙
Pу2
|
1.7
|
Станок
|
1
|
0,12
|
18
|
42,3
|
2,16
|
3,948
|
324
|
1.8
|
Станок
|
1
|
0,12
|
28
|
35,8
|
3,36
|
6,204
|
784
|
1.9
|
Станок
|
1
|
0,12
|
18
|
42,3
|
2,16
|
4,512
|
324
|
2.1
|
Станок
|
3
|
0,12
|
9
|
21,15
|
3,24
|
2,544
|
81
|
2.2
|
Станок
|
3
|
0,12
|
2,8
|
6,58
|
1,008
|
33,048
|
7,84
|
2.3
|
Станок
|
2
|
0,12
|
26
|
61,1
|
6,24
|
13,176
|
676
|
2.4
|
Станок
|
20
|
0,12
|
3,2
|
7,52
|
7,68
|
4,224
|
10,24
|
2.5
|
Станок
|
1
|
0,12
|
2
|
4,7
|
0,24
|
77,76
|
4
|
2.6
|
Станок
|
1
|
0,12
|
18
|
42,3
|
2,16
|
0,48
|
324
|
2.7
|
Станок
|
3
|
0,12
|
5,6
|
13,16
|
2,016
|
3,528
|
31,36
|
2.8
|
Станок
|
1
|
0,12
|
1,3
|
3,055
|
0,156
|
21,18
|
1,69
|
2.9
|
Станок
|
1
|
0,12
|
5,6
|
13,16
|
0,672
|
5,652
|
31,36
|
2.10
|
Станок
|
2
|
0,12
|
4,5
|
10,575
|
1,08
|
8,028
|
20,25
|
2.11
|
Станок
|
2
|
0,12
|
16
|
37,6
|
3,84
|
7,344
|
256
|
2.12
|
Станок
|
2
|
0,12
|
5,1
|
11,985
|
1,224
|
5,016
|
26,01
|
2.13
|
Станок
|
2
|
0,12
|
0,9
|
2,115
|
0,216
|
7,896
|
0,81
|
2.14
|
Станок
|
2
|
0,12
|
24
|
56,4
|
5,76
|
2,088
|
576
|
2.15
|
Станок
|
3
|
0,12
|
1,5
|
3,525
|
0,54
|
6,768
|
2,25
|
2.16
|
Станок
|
2
|
0,12
|
5,6
|
13,16
|
1,344
|
10,152
|
31,36
|
2.17
|
Станок
|
3
|
0,12
|
10
|
23,5
|
3,6
|
18,612
|
100
|
2.18
|
Кран
5 т., 3 двигателя, ПВ = 25%
|
1
|
0,05
|
2,25
|
3,8925
|
0,1125
|
0,195
|
5,062
|
|
|
|
0,05
|
3,75
|
6,5
|
0,1875
|
0,325
|
14,06
|
|
|
|
0,05
|
5
|
8,7
|
0,25
|
0,435
|
25
|
Сумма
|
216,1
|
471,08
|
49,246
|
243,115
|
3656,3
|
· Средневзвешенный коэффициент
использования:
· Эквивалентное число ЭП:
·
· Коэффициент максимума:
· Активная и реактивная мощности
группы с Kи<0.6:
· Кроме электроприемников, в цехе
имеется осветительная нагрузка
Таким образом, полная нагрузка для линии Л1
.2 Для линии 2
Вычислим расчетную мощность 6 электроприемников
наиболее удаленных от ТП. Пусть это станки под номерами 2, 3, 17,
(электроприемники №2 и №3 входят в это множество дважды, электроприемник №17
входит в это множество трижды), находящиеся на токарном участке.
Таблица 2.3
№
ЭП
|
Наименование
ЭП
|
Кол-во,
шт
|
Рн,
кВт
|
kи
|
cоsф
|
tgф
|
Ру,
кВт
|
Qу,
квар
|
2.3
|
Станок
|
2
|
3,7
|
0,12
|
0,4
|
3,7
|
8,6
|
2.12
|
Станок
|
2
|
5,1
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
5,1
|
11,985
|
2.11
|
Станок
|
2
|
16
|
0,12
|
0,4
|
2,35
|
16
|
37,6
|
Расчет соответствующих мощностей.
Таблица 2.4
№
ЭП
|
Наименование
ЭП
|
Кол-во,
шт
|
kи
|
Ру,
кВт
|
Qу,
квар
|
Pсм,
кВт
|
Qсм,
квар
|
n∙Ру
|
n∙Ру^2
|
2.3
|
Станок
|
2
|
0,12
|
3,7
|
8,6
|
0,888
|
2,064
|
7,4
|
27,4
|
2.12
|
Станок
|
2
|
0,12
|
5,1
|
11,985
|
1,2
|
2,9
|
10,2
|
52,02
|
2.11
|
Станок
|
2
|
0,12
|
16
|
37,6
|
3,8
|
9
|
32
|
512
|
Сумма
|
|
|
|
|
5,9
|
13,9
|
49,6
|
591,4
|
трансформатор электропередача линия
замыкание
· Средневзвешенный коэффициент
использования:
· Эквивалентное число ЭП:
· Коэффициент максимума:
· Расчетная полная мощность для Л2:
2.3 Для линии 3
В качестве нагрузки линии Л3 в данной работе
примем один из наиболее удаленных электроприемников, например ЭП номер 2.3:
где η=0,9 - коэффицент
полезного действия данной электроустановки.
3.
ВЫБОР И ПРОВЕРКА ЭЛЕМЕНТОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ
3.1 Выбор мощности
трансформатора
В основе выбора мощности трансформаторов лежит
их перегрузочная способность, которая заключается в том, что трансформатор,
работая в часы минимальных нагрузок и имея температуру перегрева ниже длительно
допустимой, может быть перегружен в часы максимальных нагрузок, т.к. обладает большой
тепловой инерционностью. Но при этом величина перегрузки и длительность её
действия не должны привести трансформатор к перегреву свыше длительно
допустимой температуры.
Существует методика выбора мощности
трансформаторов по перегрузочной способности, отраженная в ГОСТ 14209-97
(Руководство по нагрузке силовых масляных трансформаторов). В этом стандарте
для трансформаторов с соответствующими системами охлаждения взаимоувязаны между
собой: коэффициент загрузки трансформатора в часы минимальных нагрузок;
коэффициент перегрузки в часы максимальных нагрузок; допустимая длительность
перегрузки. При этом суточный график нагрузки перестраивается в эквивалентный
двухступенчатый.
Для наиболее распространенных потребителей,
работающих по односменному режиму работы, в практике проектирования систем
электроснабжения часто пользуются упрощенной методикой выбора мощности
трансформаторов, которая выработана на основе оценки мощности по перегрузочной
способности. Так для однотрансформаторных подстанций номинальная мощность
трансформатора оценивается по условию.
,
где Sсм - средняя за
наиболее загруженную смену мощность нагрузки, (для указанного выше графика
нагрузки это период с 8 до 16 часов).
Таблица 3.1
Рис.5. График суточной нагрузки
Sсм=( S9-10 + S11-12+ S13-14+ S15-16)/4=(90+100+80+95)/4=91,25%
Sсм= Sсм*Sр=0,9125*402,95=367,69
кВА
Выбираем трансформатор типа
ТМ-400/10 с паспортными характеристиками:
Sном тр = 400 кВА, ΔPКЗ=5,5 кВт, ΔPХХ=0,83 кВт, Uk=4,5 %.
Найдем сопротивления обмоток
трансформатора:
3.2.1 Выбор
сечения линии Л1
Выбор сечения производим по
допустимой токовой нагрузке:
В соответствии с полученным
значением допустимого тока и условий прокладки кабеля для линии № 1(в земле)
выбираем кабель марки ААБ 3х16 мм2, Iдоп=70 А, r01=1,25Ом/км ,
x01=0,0675
Ом/км, l1=0,5 км.
Сопротивления линии:
1=r01∙l1=1,25∙0,5=0,625
Ом
X1=x01∙l1=0,0675∙0,5=0.03375
Ом
3.2.2 Выбор
сечения линии Л2
Выбор сечения производим по
допустимой токовой нагрузке:
В соответствии с полученным
значением допустимого тока и условий прокладки кабеля для линии № 2(в кабельном
канале) выбираем кабель марки АВВГ 4х6 мм2, Iдоп=90А, r02=5,21Ом/км, x02=0,09Ом/км ,
l2=0,04 км.
Сопротивления линии:
2=r02∙l2=5,21∙0,04=0,2084Ом
X2=x02∙l2=0,09∙0,04=0,0036
Ом
3.2.3 Выбор
сечения линии Л3
Выбор сечения производим по
допустимой токовой нагрузке
В соответствии с полученным
значением допустимого тока и условий прокладки кабеля для линии №
3(изолированными проводами в трубе) выбираем кабель 5АПВ 3х2,5мм2, Iдоп=19А, r03=12,5Ом/км, x03=0,116Ом/км,
l3=0,01 км.
Сопротивления линии:
R3=r03∙l3=12,5∙0,01=0,125
Ом
X3=x03∙l3=0,116∙0,01=0,00116
Ом
3.2.4
Расчет потерь напряжения
Потеря напряжения для линий с
подключенной в конце нагрузкой рассчитывается по выражению:
∆U = ,% ,
где - активная и реактивная
составляющие электрической нагрузки (кВт, квар); - активное и реактивное
сопротивление линии (Ом), - номинальное напряжение сети (кВ).
Потеря напряжения до удаленного
потребителя, подключенного к распределительной сети 0,38 кВ не должно превышать
4-6%. Если это условие не соблюдается, то необходимо увеличить сечение, что
приводит к уменьшению активного сопротивления, и соответственно, к уменьшению
потери напряжения.
Таблица 3.2
№
линии
|
Р,кВт
|
Q,квар
|
R,Ом
|
Х,Ом
|
∆U,%
|
1
|
230,8
|
330,3
|
0.625
|
0.03773
|
0,142
|
2
|
21,2
|
15,3
|
0.2084
|
0.0036
|
3,09
|
3
|
4,1
|
9,3
|
0.125
|
0.00116
|
0,362
|
∆U∑=∆U1+∆U2+∆U3=0,142+3,09+0,362=3,594%<5%
Суммарные потери напряжения не превышают
допустимые.
3.2.5 Расчет сечения по
экономической плотности тока
Расчет сечения линии 1 по экономической
плотности тока производится для электрических сетей выше 1000 В (для систем
электроснабжения это сети 10 кВ).
Экономическое сечение линии 1 электропередачи
определяется по выражению:
где jЭ - экономическая плотность
тока.
3.3 Выбор электрических
аппаратов
.3.1 Выбор автомата QF для
отключения Л1
Выбираем защитно-коммутационный автомат QF1(линейный
выключатель в РУ 10 кВ ГПП) по следующим условиям:
1. По номинальному напряжению Uном.а≥10
кВ
2. По номинальному току Iном.а≥I1=22А
Выбираем ВМП-10 с Iном.а=630
А.
3.3.2 Выбор автомата QF2 и QF3(вводной
автомат в РУ 0,4 кВ)
Выбираем защитно-коммутационный автомат QF2
и QF3 по следующим
условиям:
1. По номинальному напряжению Uном.а≥0,4
кВ
2. По номинальному току Iном.а≥1,25∙I2=87,25А
Выбираем ВА47-100 с Iном.а=100
А.
3.3.3 Выбор автомата QF4 для
защиты Л3
Выбираем защитно-коммутационный автомат QF4
по следующим условиям:
1. по условию нагрева максимальным рабочим
током: Iнр≥1,25∙I3=19,4А;
2. по несрабатыванию при пусковых токах
асинхронного двигателя (принять 7-и кратным от номинального тока): Iэм≥1,25∙Iпуск=135,6А.
Для того чтобы было возможным определить
защитную характеристику модульного автомата, рассчитаем ток срабатывания
электромагнитного расцепителя. Принимая кратность пускового тока равным 7:
пуск=7∙I3=7∙15,5=108,5А
Рассчитаем кратность тока срабатывания
электромагнитного расцепителя к номинальному току теплового расцепителя:
В соответствии с требуемыми условиями в качестве
защитно-коммутационного аппарата для присоединения линии Л3, идущей к
электроприемнику, выбираем автомат серии ВА27-29 с характеристикой В.
3.4 Проверка
оборудования на действия токов коротких замыканий
Рис.6. Схема замещения
Расчет токов КЗ необходим для проверки
электрических аппаратов по условиям динамического действия токов КЗ, а также
для проверки проводников и аппаратов по условиям нагрева при КЗ.
Результирующее эквивалентное сопротивление Xc
определяется по выражению:
где Uном номинальное напряжение 10,5 кВ, IК1
примем равным 9кА.
При расчете токов КЗ принято считать, что
максимальное значение тока короткого замыкания наступает через 0,01 с от
момента возникновения КЗ. Такой ток, вызывающий в этом случае наибольшие
электродинамические усилия, называется ударным и используется для проверки
электрических аппаратов и проводников электродинамических и термических
действиях токов короткого замыкания.
где Kуд - ударный коэффициент.
Для электрических аппаратов в качестве
справочной информации приводятся значения предельного тока электродинамической
стойкости. Аппарат пригоден для установки в данной цепи, если выполняется
соотношение:
iдин=50кА
≥ iуд,
где iдин
- амплитудное значение тока электродинамической стойкости.
Проверка на отключающую способность, т.е. на
способность отключить ток КЗ. Эта способность характеризуется номинальным током
отключения. Для правильного выбора должно быть выполнено соотношение:
Iном откл=20кА
≥ IК1
где Iном
откл - номинальный ток отключения защитного аппарата.
Степень термического воздействия тока КЗ на
проводники и электрические аппараты определяет тепловой импульс, выделяемый при
протекании тока КЗ. Для определения теплового импульса в электрических сетях
систем электроснабжения можно воспользоваться следующим выражением:
где tКЗ
- время протекания тока КЗ (время с момента возникновения КЗ до полного его
отключения).
В справочных данных электрического аппарата
приводятся значения тока и времени термической стойкости:
где IТС
- ток термической стойкости; tТС
- время термической стойкости.
Выбранный выключатель ВМП соответствует всем
требованиям.
Определяем минимальное сечение проводника по
условию термической стойкости:
3.5 Проверка условия
срабатывания защиты при однофазном коротком замыкании в сети до 1000 В
В соответствии с требованиями ПУЭ однофазное
короткое замыкание на электроприемниках должно быть отключено за время не более
0,4 с.
Проверим, обеспечит ли автомат с выбранной
защитной характеристикой отключение токов короткого замыкания за требуемое
время.
По табл.9, табл.11 [3] определим расчетное
сопротивление трансформатора и удельные сопротивления петли фаза-ноль для
выбранных марок кабелей:
Расчетная формула токов короткого замыкания:
,
Кратность этого тока к номинальному току
теплового расцепителя автомата QF4
определяется по выражению:
.
Выбранный модульный автомат с соответствующей
защитной характеристикой обеспечит отключение однофазного короткого замыкания
на электроприемнике за 0,4 с.
. РАСЧЕТ И РЕГУЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ
При проектировании и управлении системами
электроснабжения, когда отсутствует информация о графиках электрических
нагрузок, оценить качество напряжения можно по двум предельным режимам
нагрузки: максимальному и минимальному. Эти предельные значения электрической
нагрузки определяются на основании гипотезы о распределении её по нормальному
закону распределения вероятностей.
При совместном расчете режима распределительных
сетей 10 и 0,38кВ оценки напряжений и потерь напряжений будем представлять в
процентах от номинального напряжения, причем учитываем только продольную
составляющую потери напряжения.
Рассчитаем среднесуточное отклонение активной и
реактивной мощностей, приняв среднеквадратическое отклонение мощности 15% от
расчетной:
Считая, что нагрузка распределена по нормальному
закону, найдем значения средней и минимальной мощностей:
На шинах ГПП в течение суток поддерживается
постоянное напряжение равное 10,5 кВ. Рассчитаем отклонения напряжения на шинах
ГПП:
4.1 Расчет отклонения
напряжения в узлах электрической сети, выбор наилучшей отпайки ПБВ
трансформатора ТП
Определим отклонения напряжений в заданной сети:
· рассчитывается потеря напряжения в
линии Л1:
· определяется отклонение напряжения в
узле 2 (перед трансформатором)
· рассчитывается потеря напряжения в
трансформаторе:
· определяется отклонение напряжения в
узле 3 (за трансформатором)
Определим отклонения напряжений в заданной сети
в режиме передачи максимальной мощностей:
· рассчитывается потеря напряжения в
линии Л1:
· определяется отклонение напряжения в
узле 2 (перед трансформатором)
· рассчитывается потеря напряжения в
трансформаторе:
· определяется отклонение напряжения в
узле 3 (за трансформатором)
Определим значения отклонения напряжения в
режиме передачи минимальной мощности:
· рассчитывается потеря напряжения в
линии Л1:
· определяется отклонение напряжения в
узле 2 (перед трансформатором)
· рассчитывается потеря напряжения в
трансформаторе:
·
· определяется отклонение напряжения в
узле 3 (за трансформатором)
4.2 Оценка диапазона
отклонений напряжения на шинах 0,4 кВ ТП
Требуется рассчитать отклонения напряжения в
узле 4:
Максимальный режим (Л2):
Pmax=
21,2 кВт
Qmax=
15,3 квар
· потеря напряжения в линии Л2
· отклонение напряжения в узле 4 (РП
0,4 кВ):
4.3 Расчет отклонения
напряжения в максимальном режиме на зажимах АД
Определим отклонения напряжений на зажимах
асинхронного двигателя в режиме передачи максимальной мощности:
Максимальный режим (Л3):
Pmax=
4,1 кВт
Qmax=
9,3 квар
· Потеря напряжения в линии Л3
· Отклонение напряжения на зажимах АД
Потери напряжения до самого удаленного
потребителя в распределительной сети 0,38 кВ не должны превышать 5%. Рассчитав
отклонение напряжения на зажимах электроприемника в режиме максимальных
нагрузок, получили приемлемое значение отклонения напряжения. Построим эпюры
падений напряжения на каждом участке цепи.
Рис.7. Эпюры отклонений напряжений
. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ АКТИВНОЙ МОЩНОСТИ И
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
5.1 Расчет максимальных
потерь мощности во всех элементах расчетной схемы
Потери мощности в линии 1:
Потери мощности в трансформаторе:
Потери мощности в линии 2:
Потери мощности в линии 3:
Доля потерь активной мощности на каждом участке
цепи:
5.2 Расчет потерь
электроэнергии за сутки в линии 1 и трансформаторе
Расчет потерь электроэнергии в линии 1:
где =0,8
- коэффициент корреляции.
Разобьем формулу расчета потерь электроэнергии в
линии 1 на 2 части и произведем отдельный расчет для каждой части:
Расчет потерь электроэнергии в трансформаторе:
Разобьем формулу расчета потерь электроэнергии в
трансформаторе на части и произведем отдельный расчет для каждой части:
Полная переданная мощность за сутки:
Оценим долю потерь по отношению к передаваемой
по линии электроэнергии:
5.3 Расчет потерь
мощности в элементах сети, обусловленные передачей реактивной мощности
Потери мощности в линии 1:
,
- доля потерь
мощности, обусловленных передачей реактивной мощности, от полных потерь
мощности в линии 1.
Потери мощности в трансформаторе:
- доля потерь
мощности, обусловленных передачей реактивной мощности, от полных потерь
мощности в трансформаторе.
Потери мощности в линии 2:
,
- доля потерь
мощности, обусловленных передачей реактивной мощности, от полных потерь
мощности в линии 2.
Потери мощности в линии 3:
,
- доля потерь
мощности, обусловленных передачей реактивной мощности, от полных потерь
мощности в линии 3.
Заключение
В процессе выполнения курсовой работы произведён
расчет для заданного участка СЭС, а именно определена расчётная нагрузка,
выбраны марки проводов и их сечения. Для линий подобраны автоматические
выключатели. Выбран трансформатор для однотрансформаторной подстанции.
Рассчитано отклонение напряжения в НВРС и установлено, что оно оказалось в
пределах допустимых. Производился расчет потерь мощности и электроэнергии в
элементах схемы. Также были оценены потери от передачи реактивной мощности и
вследствие неравномерности графика потребления. Доля потерь вызванных передачей
реактивной мощности достаточно велика (60-90%), целесообразна компенсация
реактивной мощности.
Закреплены, систематизированы и расширены
теоретические знания и практические навыки с помощью решения комплексных
инженерных задач электроснабжения промышленного объекта.
Список использованных
источников
1. Системы
электроснабжения: учебник / Н.П. Гужов, В.Я. Ольховский, Д.А. Павлюченко. -
Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2007. - 258 с.
. Справочник
по проектированию электрических сетей и электрооборудования / Под ред. Ю.Г.
Барыбина и др. - М: Энергоатомиздат, 1991. - 464 с.: ил. - (Электроустановки
промышленных предприятий / Под общ. ред. Ю.Н. Тищенко и др.)
. Электроснабжение:
Задание и методические указания по выполнению контрольной работы для студентов
заочного отделения / НГТУ; Сост.: Н.П. Гужов. - Новосибирск, 2007.
. Документы
кафедры СЭСП.