Механика контактного взаимодействия
Реферат
Механика
контактного взаимодействия
Введение
механика контактный
шероховатость упругий
Механика контактного
взаимодействия является основополагающей инженерной дисциплиной, чрезвычайно
полезной при проектировании надёжного и энергосберегающего оборудования. Она
будет полезна при решении многих контактных задач, например колесо-рельс, при
расчёте муфт, тормозов, шин, подшипников скольжения и качения, передач
зубчатыми колесами, шарниров, уплотнений; электрических контактах и др. Она охватывает
широкий спектр задач, начиная от расчётов прочности элементов сопряжения
трибосистемы с учётом смазывающей среды и строения материала и заканчивая
применением в микро- и наносистемах.
Классическая механика
контактных взаимодействий связана прежде всего с именем Генриха Герца. В 1882
году Герц решил задачу о контакте двух упругих тел с искривлёнными
поверхностями. Этот классический результат и сегодня лежит в основе механики
контактного взаимодействия.
1. Классические задачи механики
контактного взаимодействия
. Контакт между шаром и
упругим полупространством
Твёрдый шар радиуса R
вдавливается в упругое полупространство на глубину d (глубина проникновения),
образуя область контакта радиуса
.
Необходимая для этого сила
равна
,
где ;
Здесь E1, E2 - модули
упругости; ν1, ν2 - коэффициенты
Пуассона обоих тел.
2. Контакт между двумя
шарами
При контакте двух шаров с
радиусами R1 и R2 эти уравнения справедливы соответственно для радиуса R
.
Распределение давления в
площади контакта определяется по формуле
с максимальным давлением в
центре
.
Максимальное касательное
напряжение достигается под поверхностью, для ν = 0,33 при
.
3. Контакт между двумя
скрещивающимися цилиндрами с одинаковыми радиусами R
Контакт между двумя скрещенными
цилиндрами с одинаковыми радиусами эквивалентен контакту между шаром радиусом R
и плоскостью (см. выше).
4. Контакт между твердым
цилиндрическим индентором и упругим полупространством
Если твердый цилиндр радиусом a
вдавливается в упругое полупространство, тo давление распределяется следующим
образом:
,
причем
.
Связь между глубиной
проникновения и нормальной силой определяется
.
5. Контакт между твердым
коническим индентором и упругим полупространством
При индентировании упругого
полупространства твердым конусообразным индентером глубина проникновения и
радиус контакта определяются следующим соотношением:
.
Здесь θ
−
угол между горизонталью и боковой плоскостью конуса.
Распределение давления
определяется формулой
.
Напряжение в вершине конуса (в
центре области контакта) изменяется по логарифмическому закону. Суммарная сила
рассчитывается как
.
6. Контакт между двумя
цилиндрами с параллельными осями
В случае контакта между двумя
упругими цилиндрами с параллельными осями сила прямо пропорциональна глубине
проникновения
.
Радиус кривизны в этом
соотношении вообще не присутствует. Полуширина контакта определяется следующим
отношением
,
с ,
как и в случае контакта между
двумя шарами.
Максимальное давление равно
.
7. Контакт между
шероховатыми поверхностями
Когда два тела с шероховатыми
поверхностями взаимодействуют друг с другом, то реальная площадь контакта A
намного меньше, чем геометрическая площадь A0. При контакте между плоскостью со
случайно распределенной шероховатостью и упругим полупространством реальная
площадь контакта пропорциональна нормальной силе F и определяется следующим
приближенным уравнением:
.
При этом Rq −
среднеквадратичное значение неровности шероховатой поверхности и .
Среднее давление в реальной площади контакта
рассчитывается в хорошем
приближении как половина модуля упругости E *, умноженная на среднеквадратичное
значение неровности профиля поверхности Rq. Если это давление больше твердости
HB материала и таким образом
то микронеровности находятся
полностью в пластичном состоянии.
Для ψ
<2/3
поверхность
при контакте деформируется только упруго. Величина ψ
была
введена Гринвудом и Вильямсоном и носит название индекса пластичности.
. Учет шероховатости
На основании анализа экспериментальных данных и
аналитических методов расчета параметров контактирования сферы с
полупространством с учетом наличия шероховатого слоя был сделан вывод о том,
что расчетные параметры зависят не столько от деформации шероховатого слоя,
сколько от деформации отдельных неровностей.
При разработке модели контактирования
сферического тела с шероховатой поверхностью учитывались полученные ранее
результаты:
– при малых нагрузках давление для
шероховатой поверхности меньше рассчитанного по теории Г. Герца и
распределяется по большей площади (Дж. Гринвуд, Дж. Вильямсон);
– применение широко используемой модели
шероховатой поверхности в виде ансамбля тел правильной геометрической формы,
вершины высот которых подчиняются определенному закону распределения, приводит
к значительным ошибкам при оценке параметров контактирования, особенно при
малых нагрузках (Н.Б. Демкин);
– отсутствуют пригодные для расчета
параметров контактирования простые выражения и не достаточно развита
экспериментальная база.
В данной работе предлагается подход, основанный на
фрактальных представлениях о шероховатой поверхности как о геометрическом
объекте с дробной размерностью.
Модуль упругости шероховатого слоя (а не материала,
из которого состоит деталь и, соответственно, шероховатый слой) Eeff, являясь
величиной переменной, определяется зависимостью:
, (1)
где Е0 - модуль упругости материала; ε
- относительная
деформация неровностей шероховатого слоя; ζ - константа
(ζ
= 1); D - фрактальная размерность профиля шероховатой
поверхности.
Действительно, относительное сближение
характеризует в определенном смысле распределение материала по высоте
шероховатого слоя и, таким образом, эффективный модуль характеризует
особенности пористого слоя. При ε = 1 этот
пористый слой вырождается в сплошной материал со своим модулем упругости.
Полагаем, что число пятен касания
пропорционально размерам контурной площади, имеющей радиус ас:
.
Перепишем это выражение в виде
. (2)
Найдем коэффициент пропорциональности С. Пусть N
= 1, тогда ас=(Smax / π)1/2, где
Smax - площадь одного пятна контакта. Откуда
и .
Подставив полученное значение С в уравнение (2),
получим:
. (3)
Полагаем, что кумулятивное распределение пятен
контакта с площадью, большей s, подчиняется следующему закону
. (4)
Дифференциальное (по модулю) распределение числа
пятен определяется выражением
. (5)
Выражение (5) позволяет найти фактическую
площадь контакта
. (6)
Полученный результат показывает, что фактическая
площадь контакта зависит от структуры поверхностного слоя, определяемой
фрактальной размерностью и максимальной площадью отдельного пятна касания,
расположенного в центре контурной площади. Таким образом, для оценки параметров
контактирования необходимо знать деформацию отдельной неровности, а не всего
шероховатого слоя. Кумулятивное распределение (4) не зависит от состояния пятен
контакта. Оно справедливо, когда пятна касания могут находиться в упругом,
упругопластическом и пластическом состояниях. Наличие пластических деформаций
определяет эффект приспосабливаемости шероховатого слоя к внешнему воздействию.
Данный эффект частично проявляется в выравнивании давления на площади касания и
увеличении контурной площади. Кроме того, пластическое деформирование
многовершинных выступов приводит к упругому состоянию этих выступов при
небольшом числе повторных нагружений, если нагрузка не превышает
первоначального значения.
По аналогии с выражением (4) запишем
интегральную функцию распределения площадей пятен контакта в виде
. (7)
Дифференциальная форма записи выражения (7)
представляется следующим выражением:
. (8)
Тогда математическое ожидание площади контакта
определяется следующим выражением:
. (9)
Так как фактическая площадь контакта равна
и, учитывая выражения (3), (6), (9), запишем:
.
Откуда
. (10)
Считая, что фрактальная размерность профиля
шероховатой поверхности (1 < D < 2) является величиной постоянной, можно
сделать вывод о том, что радиус контурной площади контакта зависит только от
площади отдельной максимально деформированной неровности.
Определим Smax из известного выражения
,
где α - коэффициент,
равный 1 для пластического состояния контакта сферического тела с гладким
полупространством, и α = 0,5 - для
упругого; r - радиус закругления вершины неровности; δmax
- деформация
неровности.
Положим, что радиус круговой (контурной) площади
ас определяется модифицированной формулой Г. Герца
. (11)
Тогда, подставив выражение (1) в формулу (11),
получим:
. (12)
Приравняв правые части выражений (10) и (12) и
решая полученное равенство относительно деформации максимально нагруженной
неровности, запишем:
. (13)
Здесь ,
r - радиус закругления вершины неровности.
При выводе уравнения (13) учитывалось, что
относительная деформация наиболее нагруженной неровности равна
,
где δmax - наибольшая
деформация неровности; Rmax - наибольшая высота профиля.
Для гауссовской поверхности фрактальная
размерность профиля D=1,5 и при ς = 1 выражение
(13) имеет вид:
. (14)
Считая деформацию неровностей и осадку их
основания аддитивными величинами, запишем:
Тогда суммарное сближение найдем из следующего
соотношения:
. (15)
Таким образом, полученные выражения позволяют
найти основные параметры контактирования сферического тела с полупространством
с учетом шероховатости: радиус контурной площади определялся по выражениям (12)
и (13), сближение − по формуле (15).
. Эксперимент
Испытания проводились на установке для
исследования контактной жесткости неподвижных стыков. Точность измерения
контактных деформаций составляла 0,1-0,5 мкм.
Схема испытаний приведена на рис. 1. Методика
проведения эксперимента предусматривала плавное нагружение и разгрузку
образцов, имеющих определенную шероховатость. Между образцами устанавливались
три шарика диаметром 2R=2,3 мм.
Деформации и нагрузка измерялись непрерывно.
Были исследованы образцы, имеющие следующие
параметры шероховатости (табл. 1).
При этом верхний и нижний образцы имели
одинаковые параметры шероховатости. Материал образцов - сталь 45,
термообработка - улучшение (HB 240). Результаты испытаний приведены в табл. 2.
Здесь же представлено сравнение
экспериментальных данных с расчетными значениями, полученными на основе
предлагаемого подхода.
Таблица 1
Параметры шероховатости
Номер образца
|
Параметры шероховатости
поверхности стальных образцов
|
|
Rmax, мкм
|
Ra, мкм
|
r, мкм
|
Sm, мкм
|
Параметры аппроксимации опорной
кривой
|
|
|
|
|
|
b
|
ν
|
10,6
|
1,4
|
88
|
32
|
2,51
|
1,84
|
2
|
18,6
|
2,8
|
79
|
88
|
1,45
|
1,76
|
Таблица 2
Сближение сферического тела с шероховатой
поверхностью
F, Н
|
Образец № 1
|
Образец № 2
|
|
δmax,
мкм
|
δосн, мкм
|
Теория
|
Эксперимент
|
δmax,
мкм
|
δосн, мкм
|
Теория
|
Эксперимент
|
|
|
|
δΣ,
мкм
|
δΣЭ,
мкм
|
|
|
δΣ,
мкм
|
δΣЭ,
мкм
|
33
|
3,1
|
1,2
|
4,3
|
2,5
|
4,4
|
1,0
|
5,4
|
3,5
|
67
|
3,7
|
2,1
|
5,8
|
4,5
|
5,4
|
1,8
|
7,2
|
5,5
|
100
|
4,2
|
3,0
|
7,2
|
6,1
|
6,1
|
2,6
|
8,7
|
8,0
|
133
|
4,6
|
3,8
|
8,4
|
8,0
|
6,6
|
3,4
|
10,0
|
10,0
|
167
|
4,9
|
4,6
|
9,5
|
7,0
|
4,1
|
11,1
|
12,0
|
200
|
5,1
|
5,4
|
10,5
|
10,5
|
7,4
|
4,8
|
12,2
|
13,0
|
Сравнение экспериментальных и расчетных данных
показало их удовлетворительное соответствие, что говорит о применимости
рассмотренного подхода к оценке параметров контактирования сферических тел с
учетом шероховатости.
На рис. 2 показана зависимость отношения ас/ас
(Н) контурной площади с учетом шероховатости к площади, рассчитанной по теории
Г. Герца, от фрактальной размерности.
Как видно на рис. 2, с увеличением фрактальной
размерности, отражающей сложность структуры профиля шероховатой поверхности,
растет величина отношения контурной площади контакта к площади, рассчитанной
для гладких поверхностей по теории Г. Герца.
Рис. 1. Схема испытания: а - нагружение; б -
расположение шариков между испытуемыми образцами
Приведенная зависимость (рис. 2) подтверждает
факт увеличения площади касания сферического тела с шероховатой поверхностью по
сравнению с площадью, рассчитанной по теории Г. Герца.
При оценке фактической площади касания
необходимо учитывать верхний предел, равный отношению нагрузки к твердости по
Бринеллю более мягкого элемента.
Площадь контурной площади с учетом шероховатости
найдем, используя формулу (10):
(16)
Рис. 2. Зависимость отношения радиуса контурной
площади с учетом шероховатости к радиусу герцевской площади от фрактальной
размерности D
Для оценки отношения фактической площади
контакта к контурной разделим выражение (7.6) на правую часть уравнения (16)
(17)
На рис. 3 показана зависимость отношения
фактической площади контакта Ar к контурной площади Ас от фрактальной
размерности D. С увеличением фрактальной размерности (увеличением
шероховатости) отношение Ar/ Ас уменьшается.
Рис. 3. Зависимость отношения фактической
площади контакта Ar к контурной площади Ас от фрактальной размерности
Таким образом, пластичность материала
рассматривается не только как свойство (физико-механический фактор) материала,
но и как носитель эффекта приспосабливаемости дискретного множественного
контакта к внешнему воздействию. Этот эффект проявляется в некотором
выравнивании давлений на контурной площади касания.
Список литературы
1. Мандельброт
Б. Фрактальная геометрия природы / Б. Мандельброт. - М.: Институт компьютерных
исследований, 2002. - 656 с.
2. Воронин
Н.А. Закономерности контактного взаимодействия твердых топокомпозиционных
материалов с жестким сферическим штампом / Н.А. Воронин // Трение и смазка в
машинах и механизмах. - 2007. - №5. - С. 3-8.
. Иванов
А.С. Нормальная, угловая и касательная контактные жесткости плоского стыка / А.С.
Иванов // Вестник машиностроения. - 2007. - №1. С. 34-37.
. Тихомиров
В.П. Контактное взаимодействие шара с шероховатой поверхностью / Трение и
смазка в машинах и механизмах. - 2008. - №9. -С. 3-
. Демкин
Н.Б. Контакт шероховатых волнистых поверхностей с учетом взаимного влияния
неровностей / Н.Б. Демкин, С.В. Удалов, В.А. Алексеев [и др.] // Трение и
износ. - 2008. - Т.29. - №3. - С. 231-237.
. Буланов
Э.А. Контактная задача для шероховатых поверхностей / Э.А. Буланов // Техника
машиностроения. - 2009. - №1(69). - С. 36-41.
. Ланков,
А.А. Вероятность упругих и пластических деформаций при сжатии металлических
шероховатых поверхностей / А.А. Лакков // Трение и смазка в машинах и
механизмах. - 2009. - №3. - С. 3-5.
8. Greenwood
J.A. Contact of nominally flat surfaces / J.A. Greenwood, J.B.P. Williamson //
Proc. R. Soc., Series A. - 196 - V. 295. - №1422. - P. 300-319.
9. Маджумдар
М. Фрактальная модель упруго-пластического контакта шероховатых поверхностей /
М. Маджумдар, Б. Бхушан // Современное машиностроение. − 1991. − № −
С. 11-23.
10. Varadi
K. Evaluation of the real contact areas, pressure distributions and contact
temperatures during sliding contact between real metal surfaces / K. Varodi, Z.
Neder, K. Friedrich // Wear. - 199 - 200. - P. 55-62.