Сечение слитка,
мм
|
400×450
|
Общая высота
слитка, мм
|
2500
|
Масса, кг
|
3532,5
|
Марка стали
|
У8
|
Сечение блюмов,
мм
|
200×220
|
Номинальный
диаметр валков, мм
|
850
|
Двигатели
|
Количество
|
2
|
Тип
|
МП5350-70
|
Температура, 0С
|
Начала прокатки
|
1200
|
Конца прокатки
|
1100
|
1.
Максимальное обжатие по условию захвата металла валками
В соответствии с рекомендациями принимаем 2Нвр
(глубина вреза) для первого калибра (бочки валков) 115 мм, для остальных
калибров 215 мм. Зазор между буртами валков выбираем 15 мм. Тогда рабочий
диаметр валков составит:
в первом калибре Dр=Do-2Нвр-S=850-115-15=720 мм;
в остальных калибрах Dр=850-215-15=675 мм.
Определяем окружную скорость валков при средней частоте
вращения валков в момент захвата раската nу=30 об/мин по формуле:
, (1.1)
в первом калибре
м/с;
в остальных калибрах
м/с.
По табл.2.1 (стр.26, [1]) допустимый угол захвата [α] составит:
при прокатке на гладкой бочке валков 22,730;
в калиброванных валках без насечки 26,010;
с насечкой 31,10.
Определяем максимальное обжатие в первом калибре по формуле:
мм (1.2)
Максимальное обжатие для остальных калибров в зависимости от
характеристики валков и их рабочего диаметра составит: для калиброванных валков
с углом захвата 26,010 - ∆Нmax α=62,78; для валков с насечкой и углом захвата
31,10 - ∆Нmax α=89,06
2.
Максимальное обжатие по мощности электродвигателя
По табл. 2.2 (стр. 31, [1]) для двух электродвигателей
МП5350-70 находим:
мощность N=2*5350 кВт=10700 кВт;
номинальный крутящий момент Мн=2*730,6 кН*м
=1461,2 кН*м;
маховой момент якоря электродвигателя
GDя2=2*1686,8 кН*м2 =3373,6 кН*м2;
частота вращения электродвигателя n=70-120 об/мин;
допустимый коэффициент перегрузки Кп=2,5-2,75.
Допустимый момент электродвигателей:
Мдв. доп. =Кп*Мн=2,6*1461,2=3799,12
кН*м; (2.1)
Далее определяем:
приведённый маховой момент:
∑GD2=1,1* GDя2=1,1*3373,6 =3710,96 кН*м2; (2.2)
динамический момент при ускорении валков а=40 об/мин*с (для
предварительных расчётов рекомендуется принять 30-40 об/мин*с):
кН*м; (2.3)
момент холостого хода
Мх. х. =0,035*Мн=0,035*1461,2=51,14 кН*м. (2.4)
Находим допустимый крутящий момент прокатки на валках блюминга Мпр.
доп. при η=0,95
(механический КПД при передаче крутящего момента от электродвигателя к рабочим
валкам без шестеренной клети) и θ=1 (коэффициент, учитывающий снижение
крутящего момента электродвигателя вследствие ослабления магнитного потока при
частоте вращения валков n больше
номинальной nН, принимаем n≈ nН):
кН*м
Далее определяем ориентировочное значение контактного давления.
Размеры поперечного сечения слитка посередине Н0×В0=450×400 мм. Ориентировочное значение обжатия
составит:
∆Н=1,3*∆Нmax α=1,3*83,61=55,88 мм (2.6)
Относительное обжатие:
(2.7)
Скорость деформации при n≈ nН=70 об/мин и Rр=0,5 Dр=360 мм:
(1/с) (2.8)
Для стали У8 находим: σод=88 МПа - базисное значение сопротивления деформации (по
данным учебно-методического пособия "Сопротивление деформации при
обработке металлов давлением" Пронина М.В., Тимофеев В. В.); коэффициенты:
температурный kt=0,548, степенной kε=1,4 и скоростной ku=0,51 при температуре 12000С.
Определяем сопротивление деформации:
σ= σод kt kε ku=88*0,51*1,07*0,82=34,43 МПа (2.9)
Находим длину очага деформации:
мм (2.10)
Фактор формы очага деформации .
Поскольку получившееся значение достаточно мало, можно принять nσ=1 (коэффициент напряженного состояния,
учитывающий влияние на контактное давление внешнего трения).
Находим nж - коэффициент, учитывающий влияние
внешних зон по отношению к геометрическому очагу деформаций:
Находим контактное давление по формуле:
р=nβnσnжσ, (2.11)
где nβ
- коэффициент, учитывающий
влияние среднего раската главного напряжения, т.е. влияние ширины раската (при
прокатке на блюминге можно принять примерно равным 1,15).
р=1,15*1*1,506*34,43=59,63МПа
Находим коэффициент плеча приложения равнодействующей по формуле:
Ψп=0,790-0,887* (lc /Нср) +0,444 (lc /Нср) 2; (2.12)
Ψп=0,790-0,887* (0,359) +0,444 (0,359) 2=0,5286
Находим длину очага деформации по формуле:
, (2.13)
где fп - коэффициент трения в шейках валков (для текстолитовых
подшипников блюминга, работающих в тяжелых условиях, можно принять fп=0,05);
dш - диаметр шейки валка, dш≈0,55 D0=0,55*850=467,5 мм:
мм
Определим максимальное обжатие по мощности электродвигателя по
формуле:
мм (2.14)
Принимаем максимальное обжатие по мощности электродвигателя ∆Нmax N=330 мм.
3.
Максимальное обжатие по прочности валков
Для блюминга 850 принимаем бочки валков L=2,3 м, длину шейки l≈dш=467,5 мм, ширину крайнего
бурта Вσ=105 мм, ширину калибра
по дну Вд≈В0=0,4 мм, ширину калибра по буртам при
выпуске калибра tgφ=0,3, ширину вреза рассчитаем
по формуле
Ввр=Вд+ (tgφ*2Hвр) =400+ (0,3*115) =434,5мм.
Тогда получим c=l/2+Bд+Ввр/2=467,5/2+115+400/2=566 мм.
Для остальных кованых валков принимаем допустимое напряжение
на изгиб [σ] =125 МПа.
Находим допустимое усилие прокатки по формуле:
; (3.1)
кН.
Определяем максимальное обжатие по прочности валков при р=59,63
МПа и Вср≈В0=400 мм по формуле:
; (3.2)
мм.
4. Выбор
максимального обжатия
В результате расчетов получили значения ∆Нmax:
по условию захвата раската валками ∆Нmax α=55,88 мм;
по мощности электродвигателя ∆Нmax N=327,3 мм;
по прочности валков ∆Нmax р=524,36 мм.
Окончательно принимаем ∆Нmax =55 мм.
5. Среднее
обжатие за проход и число проходов
Среднее обжатие за проход ∆Нср определяем по
формуле:
∆Нср = (0,8÷0,9) ∆Нmax; (5.1)
В этой формуле числовой коэффициент принимают в зависимости
от формы сечения слитка и блюма: 0,8 - если слиток и блюм имеют одинаковые
сечения; 0,9 - если слиток и блюм имеют разные сечения.
∆Нср=0,8*55=44 мм.
Находим число проходов, необходимое для прокатки блюмов
сечением 200×220 мм при Н0×В0=450×400 мм:
; (5.2)
.
Принимаем число проходов nпр=11 и уточняем среднее обжатие за проход ∆Нср=89,4
мм.
6.
Предварительная схема обжатий
Составляем предварительную схему обжатий в соответствии с
рекомендациями, изложенными выше. Принимаем первую кантовку после второго
прохода.
Предварительная схема обжатий при прокатке блюмов сечением 200×220 из слитка мм массой 3532,5 кг на блюминге 850
приведена в таблице 1.
Таблица 1. Предварительная схема обжатий при прокатке блюмов
сечением 200×220 на блюминге 850.
Номер прохода
|
Номер калибра
|
Н×В, мм
|
∆Н, мм
|
∆В, мм
|
В/Н
|
0
|
|
450×400
|
|
|
|
1
|
I
|
395×405
|
55
|
5
|
|
2
|
|
340×410
|
55
|
5
|
1,21
|
Кантовка
|
3
|
I
|
360×350
|
50
|
10
|
|
4
|
|
310×360
|
50
|
10
|
1,16
|
Кантовка
|
5
|
I
|
310×320
|
50
|
10
|
|
6
|
|
260×330
|
50
|
10
|
1,27
|
Кантовка
|
7
|
II
|
290×275
|
40
|
15
|
|
8
|
|
250×290
|
40
|
15
|
1,16
|
Кантовка
|
9
|
II
|
240×265
|
50
|
15
|
|
10
|
|
200×280
|
40
|
15
|
1,4
|
Кантовка
|
11
|
III
|
240×220
|
40
|
20
|
|
12
|
|
200×240
|
40
|
20
|
1,2
|
Кантовка
|
13
|
IV
|
200×220
|
40
|
20
|
|
7.
Окончательная схема обжатий
Составляем окончательную схему обжатий с учётом расчёта
уширения по кривым А.Ф. Головина (стр 37, [1]). Результаты уширения приведены в
таблице 2.
Таблица 2. Результаты уширения по методу А.Ф. Головина при
прокатке блюмов сечением 200×220 на блюминге 850.
Номер прохода Номер калибра , ммВср=В0+∆В/2,ммНср=Н0-∆Н/2,ммLср/ВсрНср/Вср∆В/∆Н
Рис.2.6 [2] ∆В, мм
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расчётное
|
принятое
|
1
|
I
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
5
|
2*
|
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
5
|
3
|
|
134,1640786
|
345
|
385
|
0,388
|
1,115
|
0,14
|
7
|
10
|
4*
|
|
134,1640786
|
355
|
335
|
0,377
|
0,943
|
0,135
|
6,75
|
10
|
5
|
I
|
134,1640786
|
315
|
335
|
0,425
|
1,063
|
0,15
|
7,5
|
10
|
6*
|
|
134,1640786
|
325
|
285
|
0,412
|
0,876
|
0,13
|
6,5
|
10
|
7
|
II
|
111,3552873
|
267,5
|
310
|
0,416
|
1,158
|
0,25
|
10
|
10
|
8*
|
|
111,3552873
|
282,5
|
255
|
0,394
|
0,902
|
0,139
|
5,56
|
10
|
9
|
II
|
124,498996
|
257,5
|
265
|
0,483
|
1,029
|
0,16
|
8
|
10
|
10*
|
|
111,3552873
|
272,5
|
245
|
0,408
|
0,899
|
0,138
|
5,52
|
10
|
11
|
III
|
111,3552873
|
210
|
260
|
0,530
|
1,238
|
0,161
|
6,44
|
10
|
12*
|
|
111,3552873
|
230
|
200
|
0,484
|
0,869
|
0,165
|
6,6
|
10
|
13
|
IV
|
111,3552873
|
210
|
220
|
0,530
|
1,047
|
0, 19
|
7,6
|
10
|
Окончательная схема обжатий при прокатке блюмов сечением 200×220 из слитка мм массой 3532,5 кг на блюминге 850 приведена в таблице 3.
Таблица 3. Окончательная схема обжатий при прокатке блюмов
сечением 200×220 на блюминге 850.
Номер прохода
|
Номер калибра
|
Н×В, мм
|
∆Н, мм
|
В/Н
|
0
|
|
450×400
|
|
|
|
1
|
I
|
395×405
|
55
|
5
|
|
2
|
|
340×410
|
55
|
5
|
1,21
|
Кантовка
|
3
|
I
|
360×350
|
50
|
10
|
|
4
|
|
310×360
|
50
|
10
|
1,16
|
Кантовка
|
5
|
I
|
310×320
|
50
|
10
|
|
6
|
|
260×330
|
50
|
10
|
1,27
|
Кантовка
|
7
|
II
|
290×270
|
40
|
10
|
|
8
|
|
250×280
|
40
|
10
|
1,12
|
Кантовка
|
9
|
II
|
250×260
|
30
|
10
|
|
10
|
|
220×270
|
30
|
10
|
1,23
|
Кантовка
|
11
|
III
|
240×230
|
30
|
10
|
|
12
|
|
210×240
|
30
|
10
|
1,14
|
Кантовка
|
13
|
IV
|
200×220
|
40
|
10
|
|
8. Длина
раската и коэффициент вытяжки по проходам
В первом и втором проходах длину раската принимаем равной
длине слитка - 2,5 м. Площадь поперечного сечения раската для четвёртого
прохода составит:
дм2
Площади поперечного сечения раската по проходам приведены в
таблице 4.
Объём обжатого металла находится по формуле:
(8.1)
где γ - плотность
обжатого металла, равная 7850 кг/м3,Gсл - масса
слитка.
м3
Длину раската можно найти по формуле:
(8.2)
где (ω1) m, (Н1) m и (B1) m - соответственно площадь поперечного сечения,
высота и ширина раската после прохода m.
В четвёртом проходе длина раската составит: 4,032 м
Коэффициент вытяжки в четвёртом проходе составит:
Угол захвата α выводим из формулы:
∆Н=2Dрsin2α/2; (8.3)
и получаем:
для четвёртого прохода:
град
Результаты расчётов длины раската L1,
коэффициентов вытяжки λ, углов
захвата α и
показания циферблата S по проходам
для других проходов приведены в таблице 4.
Таблица 4. Длина раската L1, коэффициенты вытяжки λ, углы захвата α и показание циферблата S по проходам.
Номер прохода
|
Н×В, мм
|
ω1, м2
|
L1, м
|
λ
|
α, град
|
S, мм
|
0
|
450×400
|
|
|
|
|
|
1
|
395×405
|
-
|
2,5
|
1
|
22,54
|
280
|
2*
|
340×410
|
-
|
2,5
|
1
|
22,54
|
225
|
3
|
360×350
|
0,126
|
3,571429
|
1,106349
|
21,48
|
245
|
4*
|
310×360
|
0,1116
|
4,032258
|
1,129032
|
21,48
|
195
|
5
|
310×320
|
0,0992
|
4,53629
|
1,125
|
21,48
|
195
|
6*
|
260×330
|
0,0858
|
5,244755
|
1,156177
|
21,48
|
145
|
7
|
290×270
|
0,0783
|
5,747126
|
1,095785
|
19,82
|
170
|
8*
|
250×280
|
0,07
|
6,428571
|
1,118571
|
19,82
|
130
|
9
|
250×260
|
0,065
|
6,923077
|
1,076923
|
17,15
|
130
|
10*
|
220×270
|
0,0594
|
7,575758
|
1,094276
|
17,15
|
100
|
11
|
240×230
|
0,0552
|
8,152174
|
1,076087
|
17,15
|
120
|
12*
|
210×240
|
0,0504
|
8,928571
|
1,095238
|
17,15
|
90
|
13
|
200×220
|
0,044
|
10,22727
|
1,145455
|
19,82
|
80
|
* После этого
прохода производят кантовку
|
9. Калибровка
валков
Определяем размеры калибров и составляем эскизы валков в
соответствии с рекомендациями [1].
Рекомендуемая глубина ручья Нвр = (0,2÷0,3) Нmin, где Нmin - минимальная высота
раската при прокатке в данном калибре, составляет:
во 2-ом калибре Нвр = (0,2÷0,3) 220=44÷66 мм;
в 3-м калибре Нвр = (0,2÷0,3) 210=42÷63 мм;
С целью сокращения числа ступеней станинных роликов примем у
2 и 3 калибров глубину ручьёв одинаковой Нвр =60мм или 2Нвр =120
мм.
Глубина ручья у первого калибра принята, как указывалось
выше, 57,5 мм, следовательно, 2Нвр =115 мм.
Определим размеры 2-ого калибра.
Ширина калибра по дну ручья: Вд=В0min- (0÷10 мм), где В0min - минимальная ширина
раската, задаваемого в калибр.
Вд=260-10=250 мм.
Ширина калибра по буртам:
Ввр=В1max+ (5÷10 мм),
где В1max - максимальная ширина
раската после прокатки в калибре.
Ввр=260+10=270 мм.
Выпуск калибра
Радиусы закругления r1=r2= (0,07÷0,1) Вд=17,5÷25 мм.
Принимаем r1=r2=25 мм.
Определим размеры 3-его калибра.
Ширина калибра по дну ручья: Вд=220-5=215 мм
Ширина калибра по буртам: Ввр=230+5=235 мм.
Выпуск калибра
Радиусы закругления r1=r2= (0,07÷0,1) Вд=15,05÷21,5 мм.
Принимаем r1=r2=20 мм.
Определим размеры 4-ого калибра. Ширина калибра по дну ручья: Вд=220
мм. Выпуск калибра принимаем равным 10%, тогда ширина калибра по буртам равна
Ввр= Вд+2Нврtgφ=220+120·0,1=232 мм.
Радиусы закругления r1=r2= (0,1÷0,12) Н=20÷24 мм.
Принимаем r1=r2=20 мм.
Ширина первого калибра по буртам определена по разности между
длиной бочки валков и шириной буртов:
Ввр=2300- (270+235+232) - 2·120-3·90=1053 мм;
Ширина первого калибра по дну при выпуске tgφ=0,3 составит:
Вд=Ввр-2tgφ·Нвр=1053-2·0,3·57,5=1018,5
мм
Радиусы закругления принимаем r1=r2=30 мм.
Показание циферблата: для первого прохода S=H1-2Hвр=395-115=280 мм, для второго прохода S=340-115=225 мм. Показание циферблата для других проходов
указаны в таблице 4.
Заключение
В данной курсовой работе был произведен предварительный
расчет обжатий металла на стане 850 валками, с учетом характеристик двигателей,
валков и свойств металла заготовки. Для этого использовали метод
термомеханических коэффициентов, а также экспериментальные данные В.А.
Тягунова, по методу А.И. Целикова определили контактные давления.
Получили требуемую заготовку нужных размеров, которая в
дальнейшем может использоваться для прокатки сортовых и фасонных профилей.
Библиографический
список
1.
Калибровка прокатных валков. Смирнов В.К., Шилов В.А., Инатович Ю.В. Учебное
пособие для вузов. - М.: Металлургия, 1987.
.
Сопротивление деформации при обработке металлов давлением: Учеб. - метод.
пособие /М.В. Пронина, В.В. Тимофеев. - Нижний Тагил: НТИ (ф) УГТУ-УПИ, 2005.