Электромагнитный расчет
Проводим магнитный расчет зубцов ротора по двум сечениям, на высоте: Расчет диаметра сечений:
Расчетные площади сечений зубцов ротора:
где ;
(так как паз имеет параллельные стенки).
Ширина зубца статора в поперечном сечении:
где диаметр расчетного сечения.
Расчетная площадь сечения стали зубцов статора на полюсном делении эквивалентной явнополюсной машины:
Расчетная площадь сечения немагнитного зазора на полюсном делении эквивалентной явнополюсной машины:
где, поправочный коэфициент.
Площадь сечения стали ярма статора:
Площадь сечения ярма ротора:
где
. Характеристика холостого хода
Расчёт характеристики холостого хода проводят для ряда значений ЭДС:
;
коэффициент, учитывающий радиальные вентиляционные каналы сердечника статора:
коэффициент, учитывающий рифление поверхности ротора:
для косвенного охлаждения принимаем шаг рифления ширина канавки =0,006 м.
коэффициент, учитывающий ступенчатость крайних пакетов сердечника статора:
Расчетная средняя длина индукционных магнитных линий ярма статора:
Коэффициент магнитной проводимости для потока пазового рассеяния ротора при прямоугольном пазе:
где - толщина подклиновой прокладки из текстолита или миканита);
Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния по коронкам зубцов ротора:
Так как, значение магнитной индукции , находим коэффициент ответвления потока в паз:
Так как, значение магнитной индукции в ярме ротора превышает рекомендуемые значения. Заполняем магнитным материалом (стальной стержень) центральное отверстие для снижения магнитной индукции (). Находим площадь сечения ярма ротора:
Расчетная длинна индукционных линий ярма ротора (радиус по дну пазов):
6. Магнитодвижущая сила обмотки возбуждения при номинальной нагрузке. Регулировочная характеристика
Магнитодвижущая сила обмотки статора на один полюс при номинальном токе якоря:
Коэффициент приведения по 1-ой гармоники МДС якоря к условиям обмотки возбуждения:
Приведенная МДС обмотки якоря, при номинальной нагрузке к условиям обмотки возбуждения:
Индуктивное сопротивление рассеяния Потье:
Для определения МДС обмотки возбуждения турбогенератора была построена, в относительных единицах, векторная диаграмма (лист 4) неявнополюсной машины (диаграмма Потье).
в относительных единицах:
в именованных единицах:
ЭДС обмотки статора при по рис. :
Изменение напряжения при сбросе нагрузки от номинальной до нуля:
Для построения регулировочной характеристики в относительных единицах были построены векторные диаграммы для ряда токов нагрузки (лист 4): .
Две точки регулировочной характеристики известны ; Так как в относительных единицах, можно построить регулировочную характеристику
Охлаждения обмотки ротора - косвенное водородом. За расчетную температуру обмотки ротора принимаем . Удельное сопротивление меди с присадкой серебра при температуре :
при температуре :
Для предварительного определения площади поперечного сечения эффективного проводника обмотки возбуждения требуется определить среднюю длину витка:
средняя длина лобовой части полувитка обмотки возбуждения;
по табл. 9.3 и рис. 9.10.
Предварительная площадь сечения эффективного проводника обмотки возбуждения:
где .
Выбираем из справочных данных два проводника с размерами: Площадь эффективного сечения проводника:
Высота эффективного проводника:
Число эффективных проводников по высоте паза ротора (предварительно):
где толщина витковой изоляции.
Принимаем
Уточняем высоту паза ротора с учетом размеров изоляции:
+0,009+0,0357=0,145 м.
Так как окончательная высота паза меньше предварительной, а ширина паза осталась неизменной проверку допустимой ширины зубца ротора не делаем.
Уточняем размеры:
Число витков обмотки возбуждения на один полюс:
Номинальный ток возбуждения:
Плотность тока в проводниках обмотки возбуждения при косвенном охлаждении:
Полученное величина находится в пределах допустимых значений.
Электрическое сопротивление обмотки возбуждения постоянному току при температуре :
при
Номинальное напряжение обмотки возбуждения:
Номинальное напряжение на контактных кольцах ротора и возбудителя:
Номинальная мощность возбуждения:
7. Параметры и постаянная времени турбогенератора
Индуктивное сопротивление взаимной индукции по продольное оси:
здесь при (табл. 4.1).
Индуктивное сопротивление взаимной индукции по поперечной оси:
Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси:
Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси:
Коэффициент рассеяния обмотки ротора:
где коэффициент магнитной проводимости для потокосцепления магнитного поля пазового рассеяния для прямоугольных пазов.
Индуктивное сопротивление обмотки возбуждения переменному току при отсутствии короткозамкнутых обмоток или контуров на статоре и роторе:
Индуктивное сопротивления рассеяния обмотки возбуждения:
Переходное индуктивное сопротивление обмотки статора по продольной оси:
Сверхпереходные индуктивные сопротивления по обмотки якоря по продольной и поперечной осям:
Синхронное индуктивное сопротивление для токов обратной последовательности:
Синхронное индуктивное сопротивление обмотки якоря токам нулевой последовательности при
здесь найденны в пп.25; 37; и 55.
Постоянная времени обмотки возбуждения при разомкнутой обмотки статора с учетом действия вихревых токов в массивной бочке ротора:
где .
Постоянная времени затухания переходной составляющей тока якоря при внезапном трехфазном коротком замыкании обмотки:
Постоянная времени затухания сверхпереходной составляющей тока якоря при внезапном коротком замыкании обмотки:
Постоянная времени затухания апериодической составляющей тока якоря при внезапном трехфазном коротком замыкании (без учета насыщения):
. Отношение короткого замыкания, токи короткого замыкания и статическая перегружаемость
Отношение короткого замыкания:
Кратность установившегося тока трехфазного короткого замыкания при номинальном возбуждении:
Кратность установившегося тока двухфазного короткого замыкания:
При
Приот.ед.:
Кратность установившегося однофазного тока короткого замыкания:
При
При от.ед.:
Кратность ударного тока:
Статическая перегружаемость:
Масса меди обмотки статора:
Масса меди обмотки ротора:
Полная масса меди обмоток статора и ротора:
Масса стали ярма статора:
Масса стали зубцов статора:
Полная масса электротехнической стали статора:
Расход активных материалов:
Для меди:
Для электротехнической стали:
Потери короткого замыкания.
Основные электрические потери в обмотке якоря при номинальном напряжении и температуре 75 :
Добавочные потери мощности в обмотке якоря:
здесь коэффициент вытеснения тока (пп.46).
Добавочные потери мощности в зубцах и ярме соответственно, от высших гармонических МДС обмотки возбуждения:
здесь удельные потери стали на гистерезис и вихревые токи;
поправочные коэффициенты;
магнитные индукции в зубцах и ярме статора;
коэффициент для горячекатаной стали.
Добавочные потери мощности в зубцах от зубцовых гармонических МДС обмотки возбуждения при коротком замыкании:
где МДС обмотки возбуждения при трехфазном коротком замыкании и токе якоря равном номинальному;
коэффициент учитывающий затухание высших гармонических магнитного поля в зазоре между статором и ротором.
Добавочные пульсационные потери мощности в зубцах статора от зубчатости ротора при коротком замыкании:
Вт;
коэффициент пульсации потерь.
Добавочные потери мощности на поверхности ротора высших гармонических МДС обмотки статора при коротком замыкании:
здесь .
Добавочные потери мощности от зубцовых гармонических МДС обмотки статора при коротком замыкании:
здесь .
Добавочные потери мощности в торцевых частях турбогенератора при коротком замыкании:
Полные потери мощности при коротком замыкании и номинальном токе якоря:
Потери мощности при холостом ходе.
Потери мощности в стали ярма и зубцов статора соответственно:
где ; коэффициенты, учитывающие увеличение потерь в стали из-за ее механической обработки и неравномерности распределения магнитной индукции в сечении ярма и зубцов; - удельные потери в стали.
Основные потери мощности при холостом ходе:
Добавочные потери мощности в магнитопроводе статора от высших гармонических МДС обмотки возбуждения при холостом ходе:
Добавочные потери мощности в магнитопроводе статора от зубцовых гармонических МДС обмотки возбуждения при холостом ходе:
Добавочные пульсационные потери мощности в зубцах статора от зубчатости ротора при холостом ходе:
Добавочные потери мощности на поверхности ротора от зубчатости статора при холостом ходе:
Добавочные потери мощности при холостом ходе в торцевых частях:
Сумма потерь мощности в стали при холостом ходе:
Потери мощности на возбуждение.
Потери мощности на возбуждение при номинальной нагрузке и температуре 75 :
здесь падение напряжения в щеточном контакте;
КПД возбудителя, присоединенного непосредственно к валу турбогенератора.
Механические потери мощности.
Потери мощности на трение в двух подшипниках скольжения:
Диаметр и длину шейки вала (цапфы) определяем из соотношений:
где рекомендуемое давление в подшипниках скольжения.
Принимаем
Потери на трение ротора об газ, при давлении водорода
:
и :
Потери мощности на трении торцевых поверхностей канавок рифления о газ определяем из следующих формул
.
Потери на трение щеток о контактные кольца:
суммарная поверхность всех щеток одной полярности;
коэффициент трения при скольжении щеток по кольцу;
давление щеток на кольцо;
внешний диаметр кольца.
здесь подогрев газа при водородном охлаждении;
подогрев газа на вентиляторе при водородном охлаждении.
Потери мощности на вентиляцию:
Вт;
где Па - давление, равное гидравлическому сопротивлению вентиляционной системы для турбогенераторов с водородным охлаждением;КПД осевого вентилятора.
Полные механические потери мощности:
Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке:
Постоянные потери мощности независящие от нагрузки:
Потери мощности короткого замыкания:
где значение тока при постоянном напряжении и постоянном коэффициенте мощности пропорционально мощности нагрузки:
Потери мощности на возбуждение:
где - по регулировочной характеристике для соответствующей нагрузки.
Коэффициент полезного действия при любой нагрузке :
Заключение
электромагнитный турбогенератор замыкание ток
Отечественные турбогенераторы, не уступая по электрическим параметрам и коэффициенту полезного действия лучшим зарубежным аналогам, имеют несколько большие значения удельных расходов материалов и меньшее количество пусков в год (маневренность - 50-100 пусков в год по сравнению с 300 у зарубежных аналогов). В связи с повышенными требованиями маневренности и надёжности турбогенераторов создана единая серия турбогенераторов мощностью от 63 до 800 МВт, 3000 об/мин.
Единая унифицированная серия турбогенераторов спроектирована на базе серии ТВВ и ТВФ. В единой серии турбогенераторов применены только проверенные и оправдавшие себя в эксплуатации конструктивные решения основных узлов турбогенераторов. В этих турбогенераторах использованы схемы охлаждения, которые обеспечивают стабильное тепловое состояние и оптимальные условия работы изоляции. Выбранные конструктивные решения и электромагнитные нагрузки обеспечивают стабильный и низкий уровень вибрации, а также необходимые запасы для работы в маневренных и аномальных режимах. В единой серии турбогенераторов приняты следующие основные технические решения:
.косвенное водородное охлаждение обмотки статора турбогенератора 63 и 110 МВт и непосредственное водяное охлаждение обмотки статора турбогенераторов большой мощности;
2.непосредственное водородное охлаждение обмотки ротора;
.заполнение корпуса турбогенератора водородом;
.термореактивная изоляция обмотки статора;
.жесткое монолитное крепление лобовых частей обмотки статора, плотное закрепление обмотки статора в пазу;
.жесткое крепление сердечника статора в корпусе турбогенераторов 63 и 110 МВт и эластичное присоединение сердечника статора к корпусу турбогенераторов большей мощности;
.выносные стояковые опорные подшипники.
С повышением электромагнитных нагрузок в единой серии стало возможным сократить габаритные размеры и снизить удельное использование материалов.
В данном курсовом проекте представлен расчет турбогенератора типа ТВВ с косвенным водородным охлаждением обмотки статора и обмотки ротора. Основные параметры спроектированного турбогенератора сведены в таблицу.
Список литературы
1.Извеков В.И. и др. Проектирование турбогенераторов - М: Изд-во МЭИ, 2005г.