Участок, точка
|
Расход, л/с
|
Диаметр труб, мм
|
Скорость, м/с
|
Длина участка, м
|
Потери по длине ,м
|
Напор в точке, м
|
1
|
0,85
|
|
3
|
|
|
100
|
1-2
|
0,85
|
20
|
3
|
2
|
1,93
|
|
2
|
0,86
|
|
3
|
|
|
101,93
|
2-3
|
1,71
|
32
|
3
|
2
|
0,42
|
|
3
|
0,86
|
|
3
|
|
|
102,35
|
3-4
|
2,57
|
40
|
3
|
2
|
0,46
|
|
4
|
0,86
|
|
3
|
|
|
102,81
|
4-а
|
3,43
|
40
|
3
|
0,8
|
0,33
|
|
Для рядка I(а)
|
3,43
|
|
3
|
|
|
103,14
|
a-b
|
3,43
|
40
|
3
|
2
|
0,82
|
|
Для рядка II(в)
|
3,44
|
|
3
|
|
|
103,96
|
6,87
|
65
|
3
|
2
|
0,165
|
|
Для редка III(с)
|
3,45
|
|
3
|
|
|
104,125
|
c-d
|
10,32
|
80
|
3
|
2
|
0,149
|
|
Для редка IV(d)
|
3,45
|
|
3
|
|
|
104,399
|
d-e
|
13,77
|
80
|
3
|
2
|
0,265
|
|
Для редка V(е)
|
3,45
|
|
3
|
|
|
104,664
|
e-f
|
17,22
|
100
|
3
|
2
|
0,137
|
|
Для редка VI(f)
|
3,46
|
|
3
|
|
|
104,8
|
f-g
|
20,68
|
100
|
3
|
2
|
0,198
|
|
Для редка VII(g)
|
3,46
|
|
3
|
|
|
105
|
g-0
|
24,14
|
125
|
3
|
0,8
|
0,034
|
|
0
|
24,14
|
|
3
|
|
|
105,034
|
.3 Определение требуемого напора в системе
В общем случае требуемый напор в начале установки (после пожарного
насоса) складывается из следующих составляющих
, (3.9)
где hг - потери напора на горизонтальном
участке трубопровода;
,2 - коэффициент, учитывающий местные потери напора в сети;
hв - потери напора на вертикальном
участке трубопровода;
Hуу - местные сопротивления в узле
управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах);
Hо - напор у диктующего оросителя, 100
м;
Z -
геометрическая высота диктующего оросителя над осью насоса.
Потери напора на горизонтальном участке трубопровода hг
рассчитаем, суммировав все полученные значения потерь по длине (линейные
потери, полученные в результате гидравлического расчета системы и потери на
участке от насосной до ввода в помещение)
hг=1,93+0,42+0,46+0,33+0,82+0,165+0,149+0,265+0,137+0,198+0,034+=6,02 м
d=125 мм, =>
К1=13530, выбираем трубы стальные электросварные/7/.
hв=,
Lв - длина вертикального участка трубопровода, м.
Включает в себя длину трубопровода, пересекающего подвал и 2 этажа (высоту 2-х
этажей, толщину междуэтажных плит перекрытия, высоту подвала) за вычетом
расстояния от трубопровода до плиты перекрытия защищаемого помещения, а также
расстояние от пола до оси насоса.
м
Hуу
(КСК) - местные
сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах)
определяется по формуле, м
м
Геометрическая
высота диктующего оросителя над осью насоса - Z включает в
себя высоту 2-х этажей, подвала, толщину междуэтажных плит перекрытия за вычетом
расстояния от трубопровода до плиты перекрытия защищаемого помещения, от
абсолютной ометки пола подвала- 45 м, Принимаем, что отметка оси насоса
находится на высоте 0,5 м от отметки пола подвала- 45,5 м, таким образом,
Z= 45+2∙12+2∙0,12+2-0,2-45,5=
25,54 м , (3.11)
Тогда
требуемый напор в системе будет равен
Нтр=
1,2∙6,02+1+0,45+100+25,54= 134,2 м
Согласно
заданию гарантированный напор в сети городского водопровода составляет 30 м. В
результате расчетов получено значение требуемого Hтр = 134,2 м. Следовательно, для обеспечения работы
автоматической установки пожаротушения необходимо подобрать повысительный
насос.
4.
Подбор насосного оборудования
Установка насосных агрегатов осуществляется в подвалах зданий под
лестничными клетками или в отдельных помещениях, для проектируемой АУПТ
насосное оборудование будет размещено в подвале (по заданию).
Размеры помещений, где располагаются насосные установки, определяются
исходя из габаритов насосных агрегатов и выступающих частей оборудования, и
принимаются не менее: от боковых стен помещений до агрегатов - 0,7 м; от
торцевых стен помещений до агрегатов - 1,0 м; от распределительного щита до
агрегатов - 2,0 м
Количество насосов принимается не менее двух (один рабочий и один
резервный, предусматривается для повышения надежности системы).
Подбор насосов производится на следующие условия:
При отсутствии регулирующей емкости - на расход не менее максимально -
секундного расхода /12/;
При наличии водонапорного бака или гидропневматической установки и
насосов, работающих в повторно - кратковременном режиме, - на расход не менее
максимального часового расхода воды (для простых систем пожаротушения).
Для автоматических систем пожаротушения - расход не менее требуемого
расхода.
Для насоса проектируемой АУПТ расход принимаем не менее требуемого,
который по результатам гидравлического расчета составляет Q=24,14 л/с.
Водонапорные баки и гидропневматические установки устанавливаются для
регулирования неравномерности водопотребления (т.е. при недостатке расхода воды
в отдельные часы суток).
В рассматриваем здании необходима установка водонапорного бака.
При наличии водонапорного бака насос выбирается по формуле
Hн=z1-z2+h1-Hгар+Hтр, м (4.1)
где z1 - отметка верха падающей трубы бака,
принимаем, что труба бака выше на 1 м от отметки дна бака, м;
z2 - отметка верха трубы городского
водопровода, Средняя глубина прокладки труб от поверхности земли до верха трубы
в северных районах принимается от 2,6 до 3,5 метров /17/. Примем, что верх
трубы городского трубопровода располагается на глубине 3,5 м от абсолютной
отметки пола первого этажа защищаемого помещения, тогда отметка верха трубы
городского водопровода будет z2
= 43,5 м;
h1 - потери напора по длине от места
подключения насосов к вводу в здание до верха падающей трубы бака;
Hгар - гарантированный напор в сети
городского водопровода, согласно исходным данным составляет 30 м;
Hтр
- требуемый напор
в системе, в п.3.3 было определено, что данная величина 134,2 м.
,
l = z1+Lвв-н,
где z1- отметка верха падающей трубы бака, принимаем, что
труба бака выше на 1 м от отметки дна бака, м;
Lвв-н-расстояние от ввода в помещение до
подключения насосов, (включает Lв и расстояние от торцевой стены
помещения до агрегатов - 1,0 м), Lвв-н=26,54 м.
Водонапорный бак располагается на такой высоте, которая должна обеспечить
соответствующее давление в сети. Установим бак на чердаке склада (на отметке
71,36 м)
Необходимая отметка дна бака определяется по формуле
Zб ≤ Z + hЈ + H0, (4.2)
где Z - абсолютная отметка диктующего
оросителя, Z=70,92 м;
hЈ
- потери напора на
участке от бака до диктующего оросителя;
Н0- минимальный напор для диктующего оросителя, Н0=100
м.
hЈ = ,
Lб-до- длина участка от бака до диктующего оросителя
(включает в себя принятую геометрическую высоту расположения бака (25,86 м),
длину вертикального трубопровода (25,54 м) и горизонтальный участок до
диктующего оросителя (22,6 м))
hЈ==3,2 м
Zб≤ 70,92+3,2+100=174,12 м,
Для
удобства бак располагается на чердаке здания на отметке 71,36.
,36<174,12
Тогда
l=72,36+26,54=98,9 м,
Hн ≥ 72,36-43,5+4,26-30+134,2=137,32 м
Располагая
данными о потребном напоре и расходе (по результатам проведенного
гидравличeскoгo расчета Qтр=24,14
л/с) водопитателя по каталогам производится подбор насоса так, чтобы
выполнялось условие
Hн ≥ 137,32 м
Q ≥ 24,14 л/с (86,9 м3/ч).
Данному
условию отвечает установка пожаротушения Hydro AT(П) 5 CR 15-10 серии ШПН.
Установка пожаротушения Hydro AT(П) 5 CR 15-10 серии ШПН с насосами CR
применяется в системах водяного тушения и ликвидации возгорания.
Технические
характеристики
Электрическая
мощность: 11.00 кВт
Схема
пуска: УПП
Скорость
вращения: 2900 об./мин.
Подключение:
3 х 380 В / 50 Гц
Максимальный
напор: 148.00 м
Максимальный
расход: 93.6 м3/ч
Диаметр
патрубков: DN 150
Объем
бака: 25 литров
Количество
насосов: 5 (4 рабочих, 1 резервный)
Класс
защиты (от воды): IP 55
Класс
защиты (электричество): F
Установка
водяного пожаротушения Hydro AT(П) 5 CR 15-10 серии ШПН (пожарная установка). В
автоматическом режиме осуществляет каскадное включение насосов от УПП с
мощностью двигателей 11.00 кВт и количеством до пяти при поступлении по одному
из информационных каналов сигнала «ПОЖАР».
Регулирующий
объем водонапорного бака определяется в м3 для случая
автоматического включения насосов.
При
производительности насосной установки Q, м3/ч равной или
превышающей максимальный часовой расход
, (4.3)
Большие значения принимаются для установки с мощностью насоса ≤
10 кВт.
м3
Диаметр
водонапорного бака определяется в м
(4.4)
Высота
водонапорного бака определяется в м:
H = 0,7∙D
(4.5)
H= 0,7∙2,7=
1,89 м
Водонапорный
бак устанавливается на постамент высотой 0,5 метра, а также, бак имеет бортик
высотой 0,5 метра для предотвращения разлива воды.
Водонапорный
бак изготовляется путем сварки стальных листов и покрывается антикоррозийной
краской.
5. Расчет требуемого запаса воды для противопожарных целей
Общий расчетный пожарный расход воды Qпож складывается из расхода на наружное пожаротушение Qнар (от гидрантов) в течении 3 часов и
на внутреннее пожаротушение Qвн от пожарных кранов в течении 2 часов
в соответствии с /12/, а также из расхода на спринклерные Qспр и дренчерные установки Qдр, для тушения пожара на объекте
запроектирована спринклерная АУП-ТРВ.
Qпож = Qнар + Qвн + Qспр + Qдр (5.1)
Qнар
(внут) = 3,6 tпож нар (внут) ×m× qнар (внут), (5.2)
где tпож, нар, (внут) - расчетная продолжительность
наружного и внутреннего пожаротушения;
m -
число одновременных пожаров в на территории предприятия;
qнар
(внутр) - расход
воды л/с на один пожар, л/с.
Норма расхода воды на пожаротушения для промышленных зданий зависит от
объема здания, степени огнестойкости и категории.
В разделе 1 было определено, что рассматриваемое 2-х этажное здание -
промышленное складского назначения. Помещения отделены друг от друга
перегородками из негорючих материалов (класс конструктивной пожарной опасности
К0, исходя из этого степень огнестойкости здания принимается I /9/). В качестве защищаемого
рассматривается склад 1 , предназначенный для хранения перевязочных материалов.
Площадь всего здания -1092 м2, объем здания-26208 м3.
В соответствии с требованиями, описанными в /12/ расход воды на наружное
пожаротушение в производственных зданиях I и II
степени огнестойкости, при категориях производства по пожарной опасности А, Б,
В, объемом до 50 тысяч м3 составляет 20 л/с.
Тогда, рассматривая вероятность возникновения на объекте одного пожара (в
соответствии с /12/ на промышленных объектах площадью менее 150 га принимается
одновременность возникновения одного пожара)
Qнар
= 3,6×3×20=216 м3
Расход воды на внутреннее пожаротушение зависти от вида здания и числа
подаваемых струй. В соответствии с /12/ для рассматриваемого объекта, производственного
здания высотой до 50 м, число струй составит 2 с расходом по 2,5 л/с.
В этом случае
Qвнут = 3,6×2×2×2,5= 36 м3.
В результате гидравлического расчета (раздел 3) был получен расход на
пожаротушение из спринклерной установки равный 24,14 л/с. В разделе 2
определено, что защищаемый склад относятся к 6 группе помещений, на основании
/20/ время работы установки- 45 минут(0,75 часа).
Qспр= 3,6×24,14∙0,75= 65,2 м3
С учетом всего этого общий запас воды на пожарные цели Qпож составит
Qпож = Qнар+ Qвн +Qспр
Qпож =216+36+65,2=317,2 м3.
Заключение
При выполнении курсовой работы были приобретены навыки принятия
самостоятельных инженерных решений, закреплен учебный материал по расчету
типовых систем пожаротушения и подбору противопожарных сигнализаций.
В ходе проекта была разработана автоматическая установка пожаротушения
для склада перевязочных материалов. Были закреплены знания
нормативно-технической базы в области пожарной безопасности, противопожарного
водоснабжения, закреплен навык ведения гидравлических расчётов.
По итогу работы была запроектирована автоматическая спринклерная водяная
установка пожаротушения тонкораспыленной водой с угловой схемой трассировки
распределительного трубопровода, а также были подобраны два повысительных
насоса марки ЦНС 105-147, произведен расчет запаснорегулирующих емкостей
(подобран напорный бак регулирующим объемом 10,9 м3), определены
требуемые напор и запас воды для противопожарных целей рассматриваемого склада
медикаментов.
Таким образом, в результате курсовой работы было исполнено одно из
обязательных мероприятий, входящих в состав системы противопожарной защиты
пожаровзрывоопасных объектов в соответствии требованиям федерального
законодательства /16/.
Список использованных источников
1. Абрамов Н.Н. «Водоснабжение». - М.: Стройиздат,
1974. - 688 с.
. Бубырь Н.Ф., Бабуров В.П., Мангасаров В.И.
«Пожарная автоматика».- М.: Стройиздат, 1984. - 208 с.
. Демидов П.Г., Шандыба В.А., Щеглов П.П. - Горение и
свойства горючих веществ.
. Иванов Е.Н. «Противопожарное водоснабжение». - М.:
Стройиздат, 1986. - 316 с.
. Малая медицинская энциклопедия. - М.: Медицинская
энциклопедия. 1991-96 гг.
. Собурь С.В. «Установки пожарной сигнализации:
Справочник». - 4-е изд. - М.: Пожкнига, 2004.- 296 с.
. ГОСТ 10704-76 «Трубы стальные электросварные
прямошовные. Сортамент»
. ГОСТ 27331-87 "Классификация пожаров"
. НПБ 105-95 "Определение категорий помещений и
зданий по взрывопожарной и пожарной опасности"
. НПБ 88 - 2001 «Установки пожаротушения и
сигнализации. Нормы и правила проектирования». Утверждены приказом ГУГПС МВД
России от 4 июня 2001 г. №31
. Рекомендации ФГУ ВНИИПО МЧС России «Средства
пожарной автоматики. Область применения. Выбор типа»
. СНиП 2.04.02 - 84 «Водоснабжение. Наружные сети и
сооружения». Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2000 г. - 128 с.
. СНиП 2.04.01 - 84 «Внутренний водопровод
канализация зданий». Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2000 г. - 150 с.
. СНиП 2.04.09-84 «Пожарная автоматика зданий и
сооружений». Изд-во стандартов, 1988.
. СП 5.13.130 - 2009 «Системы противопожарной защиты.
Установки пожарной сигнализации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила
проектирования». Утвержден приказом МЧС России от 25.03.09 г. № 175.
. Федеральный закон № 123- ФЗ от 22.07.2008
«Технический регламент о требованиях пожарной безопасности».
. Технические условия по проектированию установок
пожаротушения с применением оросителей тонкораспыленной воды
"МАКСТОП"