вариант
|
Участок
|
l ЛЭП, км
|
l ЛЭП, км
|
Номер ПС
|
Кол-во выключателей n, шт.
|
а
|
0; 1
|
12
|
69
|
1
|
3
|
|
1; 2
|
13
|
|
2
|
3
|
|
2; 3
|
19
|
|
3
|
3
|
|
3; 4
|
14
|
|
4
|
3
|
|
0; 4
|
11
|
|
0 (РЭС)
|
3
|
б
|
0; 1
|
12
|
88
|
1
|
3
|
|
1; 2
|
13
|
|
2
|
3
|
|
2; 0
|
23
|
|
3
|
3
|
|
0; 3
|
15
|
|
4
|
3
|
|
3; 4
|
14
|
|
0 (РЭС)
|
5
|
|
4; 0
|
11
|
|
|
|
в
|
0; 1
|
12
|
79
|
1
|
7
|
|
1; 2
|
26
|
|
2
|
3
|
|
1; 3
|
16
|
|
3
|
3
|
|
3; 4
|
14
|
|
4
|
3
|
|
4; 0
|
11
|
|
0 (РЭС)
|
3
|
г
|
0; 1
|
12
|
81
|
1
|
3
|
|
1; 2
|
13
|
|
2
|
3
|
|
2; 3
|
19
|
|
3
|
3
|
|
3; 0
|
15
|
|
4
|
3
|
|
4; 0
|
22
|
|
0 (РЭС)
|
7
|
Вывод о выборе варианта схемы,
имеющей замкнутый контур: исходя из упрощенных критериев, наилучшим вариантом
исполнения сети из предложенных является вариант, приведенный на рисунке 2.2.1
а.
3.
Приближенный расчет потокораспределения в электрической сети
3.1 Приближенный
расчет потокораспределения в радиально-магистральной сети в нормальном режиме
Составляется схема радиально -
магистральной сети в нормальном режиме (рисунок 3.1.1).
Рисунок 3.1.1 - Схема радиально -
магистральной сети в нормальном режиме
Расставляются направления потоков
мощности на участках сети (рисунок 3.1.1).
Рассчитываются потоки мощности на
участках сети:
Рассчитываем мощность, передающуюся
через радиальный участок 012 -
Рассчитываем мощность, передающуюся
через радиальный участок 03 -
Рассчитываем мощность, передающуюся
через радиальный участок 04 -
3.2 Приближенный
расчет потокораспределения в радиально-магистральной сети в послеаварийном
режиме
Составляется схема радиально -
магистральной сети в послеаварийном режиме (рисунок 3.2.1). В данном случае
подстанция 1 является ответвительной.
Рисунок 3.2.1 - Схема радиально -
магистральной сети в послеаварийном режиме
Расставляются направления потоков
мощности на участках сети (рисунок 3.2.1).
Расставляются направления потоков
мощности на участках сети.
Рассчитываем мощности, передающиеся
через радиальный участок 012 -
Рассчитываем мощность, передающиеся
через радиальный участок 03 -
Рассчитываем мощность, передающуюся
через радиальный участок 04 -
3.3 Приближенный
расчет потокораспределения в кольцевой сети в нормальном режиме
Составляется схема кольцевой сети в
нормальном режиме (рисунок 3.3.1).
Расставляются направления потоков
мощности на участках сети (рисунок 3.3.1).
Рассчитываются потоки мощности,
передающейся по участкам кольцевой сети 012340.
Рисунок 3.3.1 - Схема кольцевой сети
в нормальном режиме
Потоки мощности для головных
участков сети 01 и 04 рассчитываются по правилу электрических моментов:
Потоки мощности для остальных
участков сети (промежуточных) 12, 23, 34, рассчитываем по первому закону
Кирхгофа:
В кольцевой сети точка 3
является точкой потокораздела активной и реактивной мощностей.
3.4 Приближенный
расчет потокораспределения в кольцевой сети в послеаварийном режиме
Составляется схема кольцевой сети в
послеаварийном режиме (рисунок 3.4.1).
В данном случае в кольцевой сети
012340 наиболее загруженным головным участком в нормальном режиме является
участок 04. При рассмотрении послеаварийного режима сети предполагается, что
данный участок 04 вышел из строя. Тогда в послеаварийном режиме кольцевая сеть
012340 преобразуется в разомкнутую сеть 01234 (рисунок 3.4.1).
Расставляются направления потоков
мощности на участках сети (рисунок 3.4.1).
Рассчитываются потоки мощности для
участков сети:
4.
Выбор номинальных напряжений для радиально - магистральной сети
4.1 Выбор номинальных
напряжений для радиально-магистральной сети
Номинальные напряжения ,
кВ для каждого участка сети вычисляются по формуле Стилла:
Полученные нестандартные
значения номинального напряжения округляются до ближайших стандартных.
Ближайшим меньшим и большим стандартными значениями для всех участков схемы
являются: и
.
Полученные значения
номинальных напряжений проверяются по допустимой суммарной потере напряжения в
сети в нормальном и послеаварийном режимах.
Принимаем номинальные
напряжения на всех участках сети равными .
Проверка в
нормальном режиме:
Так как условие в
нормальном режиме не выполняется для одного из участков схемы, следовательно,
данное условие не выполняется для всей схемы.
Отсюда, номинальное
напряжение для
радиально - магистральной сети не подходит.
Номинальное напряжение
сети на всех участках схемы принимаются .
Проверка в
нормальном режиме:
Для участка 012 -
Для участка 03 -
Для участка 04 -
Проверка в
послеаварийном режиме:
Для участка 012 -
Для участка 03 -
Для участка 04 -
Таким образом, для
номинального напряжения все
условия проверки: в
нормальном режиме и в
послеаварийном выполняются. Значит выбранное нами номинальное напряжение сети подходит
для всех участков радиально - магистральной сети.
4.2 Выбор номинальных
напряжений для кольцевой сети
По формуле Стилла рассчитаем
номинальное напряжение для наиболее загруженного участка кольцевой сети, таковым
является участок 04:
Полученное нестандартное
значение номинального напряжения округляем до меньшего и большего стандартных -
и
.
Полученные значения
номинальных напряжений проверяются по допустимой суммарной потере напряжения в
сети в нормальном и послеаварийном режимах.
Номинальное напряжение
для кольцевой сети 012340 принимается равным .
Проверка в
нормальном режиме (условия должны выполняться до точки потокораздела 3):
Для участка 0123 -
Для участка 043 -
Проверка в
послеаварийном режиме, когда из строя выходит наиболее загруженный участок 04
(условия должны выполняться до наиболее удаленной подстанции)
Так как для номинального
напряжения в
кольцевой схеме сети все условия проверки и выполняются,
то номинальное напряжение подходит.
5.
Баланс активной и реактивной мощностей электрической сети
5.1 Приближенный
баланс активной мощности электрической сети
5.2 Приближенный
баланс реактивной мощности в радиально - магистральной сети
5.3 Приближенный
баланс реактивной мощности в кольцевой сети
6.
Определение необходимости установки компенсирующих устройств в электрической
сети
6.1 Определение
необходимости и выбор компенсирующих устройств (КУ) в радиально - магистральной
сети
Определяется мощность компенсирующих
устройств (КУ), необходимых для радиально - магистральной сети:
Так как получилось
равным > 0,4 то существует необходимость установки компенсирующих устройств
в сети.
Суммарная мощность
компенсирующих устройств распределяется по подстанциям:
Определяем необходимое количество и
мощность батарей конденсаторов компенсирующих устройств (КУ) необходимых для
радиально - магистральной сети:
- На подстанции 1
устанавливается батарея конденсаторов КСКГ - 1,05 - 125 номинальным напряжением
10 кВ мощностью, выдаваемой батареей, при
На подстанции 2
устанавливается батарея конденсаторов КСКГ - 1,05 - 125 номинальным напряжением
10 кВ мощностью, выдаваемой батареей, при
На подстанции 3
устанавливается батарея конденсаторов КСКГ - 1,05 - 125 номинальным напряжением
10 кВ мощностью, выдаваемой батареей, при
На подстанции 4
устанавливается батарея конденсаторов КСКГ - 1,05 - 125 номинальным напряжением
10 кВ мощностью, выдаваемой батареей, при
Уточняем мощности нагрузок
подстанций на основании выбранных батарей конденсаторов:
Исходя из уточненных мощностей
нагрузок подстанций, пересчитываются мощности, передаваемые по участкам сети.
Приближенный расчет потокораспределения
в радиально - магистральной сети в нормальном режиме:
Приближенный расчет
потокораспределения в радиально - магистральной сети в послеаварийном режиме:
6.2 Определение необходимости
и выбор компенсирующих устройств (КУ) в кольцевой сети
Определяется мощность компенсирующих
устройств (КУ), необходимых для кольцевой сети:
Так как получилось
равным > 0,4 то существует необходимость установки компенсирующих устройств
в сети.
Суммарная мощность
компенсирующих устройств распределяется по подстанциям:
Определяем необходимое количество и
мощность батарей конденсаторов компенсирующих устройств (КУ) необходимых для
кольцевой сети:
- На подстанции 1
устанавливается батарея конденсаторов КСКГ - 1,05 - 125 номинальным напряжением
10 кВ мощностью, выдаваемой батареей, при
На подстанции 2
устанавливается батарея конденсаторов КСКГ - 1,05 - 125 номинальным напряжением
10 кВ мощностью, выдаваемой батареей, при
На подстанции 3
устанавливается батарея конденсаторов КСКГ - 1,05 - 125 номинальным напряжением
10 кВ мощностью, выдаваемой батареей, при
На подстанции 4
устанавливается батарея конденсаторов КСКГ - 1,05 - 125 номинальным напряжением
10 кВ мощностью, выдаваемой батареей, при
Уточняем мощности нагрузок
подстанций на основании выбранных батарей конденсаторов:
Исходя из уточненных мощностей
нагрузок подстанций, пересчитываются мощности, передаваемые по участкам сети.
Приближенный расчет
потокораспределения в кольцевой сети в нормальном режиме. Потоки мощности для
головных участков сети 01 и 04 рассчитываются по правилу электрических
моментов:
Потоки мощности для
остальных участков сети (промежуточных) 12, 23, 34 определяются по первому
закону Кирхгофа:
Приближенный расчет
потокораспределения в кольцевой сети в послеаварийном режиме, когда из строя
выходит участок 04:
Приближенный расчет
потокораспределения в кольцевой сети в послеаварийном режиме, когда из строя
выходит участок 01:
7.
Выбор трансформаторов на подстанциях
Так как напряжение сети для
радиально - магистральной и кольцевой сети получилось одинаковым - 110 кВ, то
выбор трансформаторов для подстанций этих двух вариантов исполнения сети будет
одинаковым.
7.1 Выбор
трансформаторов на подстанциях для радиально-магистральной сети
На подстанции 1 устанавливаем два
трансформатора, необходимая мощность каждого из которых равна:
На подстанции 1 устанавливаем два
трехфазных двухобмоточных трансформатора
ТРДН 25000/110.
На подстанции 2 устанавливаем два трансформатора,
необходимая мощность каждого из которых равна:
На подстанции 2 устанавливаем два
трехфазных двухобмоточных трансформатора
ТРДН 25000/110.
На подстанции 3 устанавливаем два
трансформатора, необходимая мощность каждого из которых равна:
На подстанции 3 устанавливаем два
трехфазных двухобмоточных трансформатора
ТРДН 25000/110.
На подстанции 4 устанавливаем два
трансформатора, необходимая мощность каждого из которых равна:
На подстанции 4 устанавливаем два
трехфазных двухобмоточных трансформатора ТРДН 25000/110.
7.2 Выбор
трансформаторов на подстанциях для кольцевой сети
Для кольцевой сети типы
трансформаторов на подстанциях будут такими же, потому что мощности нагрузок
подстанций у радиально - магистральной и кольцевой сети абсолютно совпадают.
Каталожные и расчетные данные
трансформатора ТРДН 25000/110 выписываем из справочника.
Таблица 7.2.1 - Каталожные данные
трансформатора ТРДН 25000/110
Тип
|
Sном,
МВА
|
±n×E0, %
|
UномВН,
кВ
|
UномНН,
кВ
|
Uкз,
%
|
DPкз,
кВт
|
DPхх,
кВт
|
Iхх,
%
|
Rтр,
Ом
|
Xтр,
Ом
|
DQхх,
квар
|
ТРДН 25000/110
|
25
|
±9×1,78
|
115
|
10,5/10,5
|
10,5
|
120
|
27
|
0,7
|
2,54
|
55,9
|
175
|
8.
Выбор сечений проводов воздушных линий электропередачи
Для воздушных ЛЭП напряжением 35 -
220 кВ выбираются сталеалюминевые провода марки АС, а для прокладки линий
используют железобетонные опоры.
Результаты выбора сечений проводов
воздушных ЛЭП сводятся в соответствующие таблицы, при этом используют следующие
формулы:
- для нормального
режима;
- для послеаварийного
режима.
Для ВЛ 110 кВ будем использовать
провод марки АС (сталеалюминевый). Для прокладки ЛЭП будем использовать
железобетонные опоры. Цепность линии определяется по схеме рассматриваемой
электрической сети.
Таблица 8.1 - Выбор сечений проводов
ВЛ электропередач радиально - магистральной сети
Участок
|
Siнр,
МВА
|
| Siнр|, МВА
|
Iiнр,
А
|
Марка-F,
мм2
|
Iдоп,
А
|
01
|
24,5+j5,591
|
25,13
|
131,897
|
АС - 120
|
390
|
12
|
11,5+ j2,242
|
11,717
|
61,496
|
АС - 70
|
265
|
03
|
13,5+ j1,284
|
13,561
|
71,176
|
АС - 95
|
330
|
04
|
13+ j1,284
|
13,063
|
68,564
|
АС - 70
|
265
|
Таблица 8.2 - Проверка сечений
проводов ВЛ электропередач радиально - магистральной сети
Участок
|
Siпавр,
МВА
|
| Siпавр|, МВА
|
Iiпавр,
А
|
Окончательное F,
мм2
|
Iдоп,
А
|
01
|
49+j11,181
|
50,259
|
263,794
|
АС - 120
|
390
|
12
|
23+ j4,484
|
23,433
|
122,991
|
АС - 70
|
265
|
03
|
27+ j2,568
|
27,122
|
142,353
|
АС - 95
|
330
|
04
|
26+ j5,744
|
26,627
|
139,755
|
АС - 70
|
265
|
Таблица 8.3 - Выбор сечений проводов
ВЛ электропередач для кольцевой сети
Участок
|
Siнр,
МВА
|
| Siнр|, МВА
|
Iiнр,
А
|
Марка - F,
мм2
|
Iдоп,
А
|
01
|
50,072+j10,238
|
51,108
|
268,247
|
АС - 240
|
610
|
12
|
24,072+ j3,541
|
24,331
|
127,705
|
АС - 150
|
450
|
23
|
1,072 - j0,943
|
2,168
|
7,494
|
АС - 95
|
330
|
34
|
25,928+ j3,511
|
26,165
|
137,329
|
АС - 150
|
450
|
40
|
51,928+ j9,255
|
52,746
|
276,864
|
АС - 240
|
610
|
Таблица 8.4 - Выбор сечений проводов
ВЛ электропередач для кольцевой сети
Участок
|
Siпавр,
МВА При выходе из строя уч. №
|
| Siпавр|,
МВА При выходе из строя уч. №
|
Iiпавр,
А При выходе из строя уч. №
|
Iiпаврmax, А
|
Окончательное F,
мм2
|
|
40
|
01
|
40
|
01
|
40
|
01
|
|
|
01
|
102+j19,493
|
-
|
103,846
|
-
|
545,05
|
-
|
545,05
|
АС - 240
|
12
|
76+ j12,796
|
26+j6,697
|
77,07
|
26,849
|
404,511
|
140,919
|
404,51
|
АС - 150
|
23
|
53+ j8,312
|
49+ j11,181
|
53,648
|
50,259
|
281,578
|
263,794
|
281,57
|
АС - 95
|
34
|
26+ j5,744
|
76+ j13,749
|
26,627
|
77,234
|
139,755
|
405,371
|
405,37
|
АС - 150
|
40
|
-
|
102+ j19,493
|
-
|
103,846
|
-
|
545,05
|
545,05
|
АС - 240
|
9.
Составление схемы замещения электрической сети и определение ее параметров
Схема замещения радиально - магистральной
сети представлена на рисунке 9.1а, а схема замещения кольцевой сети - на
рисунке 9.1б. Результаты расчета параметров схем замещения ВЛ и трансформаторов
представлены в таблицах 9.1 и 9.2.
Параметры схем замещения ВЛ и
трансформаторов определяются по сдледующим выражениям:
- Для одноцепной ЛЭП:
- Для двухцепной ЛЭП:
- Для однотранформаторной
подстанции на которой установлен двухобмоточный трехфазный трансформатор:
- Для двухтрансформаторной
подстанции на которой установлены два двухобмоточных трансформатора:
Таблица 9.1 - Параметры схем
замещения ВЛЭП
Участок
|
Кол-во цепей ЛЭП
|
Марка-сечение F, мм2 провода
|
Uном, кВ
|
lуч, км
|
r0, Ом/км
|
x0, Ом/км
|
b0×10-6,
См/км
|
Rуч, Ом
|
Xуч, Ом
|
Qсуч, Мвар
|
Радиально - магистральная сеть
|
01
|
2
|
АС-120
|
110
|
12
|
0,249
|
0,427
|
2,66
|
1,494
|
2,562
|
0,38623
|
12
|
2
|
АС-70
|
110
|
13
|
0,444
|
2,55
|
2,782
|
2,886
|
0,40112
|
03
|
2
|
АС-95
|
110
|
15
|
0,306
|
0,434
|
2,61
|
2,295
|
3,255
|
0,47372
|
04
|
2
|
АС-70
|
110
|
11
|
0,428
|
0,444
|
2,55
|
2,354
|
2,442
|
0,33941
|
Кольцевая сеть
|
01
|
1
|
АС-240
|
110
|
12
|
0,12
|
0,405
|
2,81
|
1,44
|
4,86
|
0,20401
|
12
|
1
|
АС-150
|
110
|
13
|
0,198
|
0,42
|
2,7
|
2,574
|
5,46
|
0,21236
|
23
|
1
|
АС-95
|
110
|
19
|
0,306
|
0,434
|
2,61
|
5,814
|
8,246
|
0,30002
|
34
|
1
|
АС-150
|
110
|
14
|
0,198
|
0,42
|
2,7
|
2,772
|
5,88
|
0,22869
|
40
|
1
|
АС-240
|
110
|
11
|
0,12
|
0,405
|
2,81
|
1,32
|
4,455
|
0,18701
|
Заключение
электроэнергия сеть напряжение
районный
В результате выполнения курсового
проекта была спроектирована районная электрическая сеть. В качестве
окончательного варианта исполнения принята полностью кольцевая сеть,
напряжением 110 кВ. Это решение обосновано технико-экономическими расчетами
методом приведенных затрат. Для данного варианта выбрано основное
электрооборудование: сечения проводов линий электропередачи, трансформаторы и
компенсирующие устройства на подстанциях.
Список литературы
1. А.А. Герасименко, В.Т. Федин Передача и распределение
электрической энергии: Учебное пособие / Ростов на Дону, Феникс; Красноярск:
Издательские проекты, 2006 г.
. В.И. Идельчик Электрические системы и сети: Учебник для
ВУЗов/М. Энергоатомиздат, 1989 г.
. И.А. Гутов Рачеты установишихся режимов работы
электрических сетей/ Барнаул: издательство АлтГТУ, 2001 г.
. И.А. Гутов Районные электрические сети: Пример выполнения
курсового проекта по дисциплине «Электрические сети» для студентов
специальности 100400 «Электроснабжение (по отраслям)» / АлтГТУ имени Ползунова
- Барнаул: издательство АлтГТУ, 2003 г.
. Б.Н. Неклепаев, И.П. Крючков Электрическая часть
электростанций и подстанций: Справочные данные для курсового и дипломного
проектирования / М. Энергоатомиздат, 1989 г.