Нейтронно-физический расчет реактора типа ВВЭР
Курсовая работа
Дисциплина: «Реакторы и
парогенераторы»
Тема: Нейтронно-физический расчет
реактора типа ВВЭР
Оглавление
Введение
1. Определение
теплотехнических характеристик для теплоносителя
2.
Геометрические характеристики кассеты
3. Конструктивные
характеристики активной зоны
4. Расход
теплоносителя средняя и максимальная скорости
5. Объемные
доли компонент по ячейке в приближении к кассете
6. Определение
ядерных концентраций
6.1 Определение
ядерных концентраций в веществе (т.е. «в самом себе»)
6.2 Определение
ядерных концентраций в ячейке
7. Температура
нейтронного газа
7.1 Определение
микросечений поглощения компонент при 
7.2 Определение
макросечений поглощения компонент и суммарного значения в макроячейке
7.3 Определение
замедляющей способности для компонент при E=1эВ и суммарного значения в
макроячейке
7.4 Определение
температуры нейтронного газа и g-факторов для деления и поглощения 
8. Усреднение
микросечений поглощения и деления по спектру Максвелла для отдельных компонент
9. Усреднение
макросечений поглощения и деления по спектру Максвелла для отдельных компонент
и в целом для топлива в макроячейке
10. Расчет
транспортных макросечений для отдельных компонент и в целом для топлива в
макроячейке
11. Расчет
замедляющей способности в резонансной области для отдельных компонент и в целом
для макроячейки
12. Расчет
замедляющей способности быстрых нейтронов для отдельных компонент и в целом по
макроячейке 13. Расчет транспортных макросечений быстрых нейтронов для
отдельных компонент и по макроячейке в целом
14. Определение
длинны диффузии, длины замедления и длины миграции
14.1 Длина
диффузии
14.2 Длина
замедления
14.3 Длина
миграции
15. Определение
числа нейтронов деления на один акт поглощения
16. Расчет
коэффициента размножения на быстрых нейтронах
17. Определение
вероятности избежать резонансного захвата для отдельных компонент и общей
вероятности избежать резонансного захвата для макроячейки
18. Определение
коэффициента использования тепловых нейтронов
19. Расчет
коэффициента размножения в бесконечной среде
20. Расчет
коэффициента размножения в активной зоне конечных размеров
21. Определение
реактивности на горячее неотравленное состояние реактора без мощности на начало
кампании
Вывод
Список
использованных источников
Введение
Целью работы является
определение эффективного коэффициента размножения и реактивности для реактора
типа ВВЭР в начале кампании в неотравленном горячем состоянии при нулевой
мощности.
Активная зона реактора
состоит из ТВС, располагаемых по правильной треугольной сетке. Плотность потока
тепловых нейтронов максимальна в замедлителе между соседними ТВС и уменьшается
по направлению к центру ТВС, достигая там минимума.
В реакторе распределение плотности
потока тепловых нейтронов по его объему является суперпозицией трех
распределений:
) распределение по объему
гомогенизированной активной зоны;
) распределение по ячейке,
относящейся к ТВС;
) распределение по ячейке,
относящейся к твэлу.
Общее распределение 
по
реактору спадает от центра к периферии вследствие утечки нейтронов из реактора.
В целях упрощения расчетов
используют метод эквивалентной ячейки. Выделение эквивалентной ячейки основано
на двух основных положениях.
) Считается возможным
выполнить расчет распределения по
ячейке отдельно от расчета по реактору. Это равносильно тому, что реактор
принимается неограниченно протяженным, т.к. распределение по
бесконечно большому реактору постоянно ввиду отсутствия утечки нейтронов.
) Из первого положения
следует физическая симметрия ячейки и равенства нулю производной 
в центре
и на границе ячейки.
Реальная граница ячейки имеет
шестигранную форму.
В одномерном расчете реальная
граница заменяется окружностью, что не вносит существенной погрешности,но
позволяет проводить расчет в одном измерении.
Полученная ячейка совпадает
по площади с реальной, что позволяет вычислить радиус ячейки.
Расчеты проводятся по модели
ячейки в приближении к ТВС (макроячейка).
1.
Определение теплотехнических характеристик для теплоносителя
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
1
|
Температура воды на линии
насыщения при Р1= 140 кгс/см2
|
|
|
таб XXIII,
[1]
|
-
|
|
|
2
|
Температура воды на входе в
реактор
|
|
|
|
|
290,08
|
|
3
|
Энтальпия воды на линии
насыщения при Р1= 140 кгс/см2
|
|
|
таб XXIII,
[1] 
|
|
1562,1
|
|
4
|
Энтальпия воды на выходе из
реактора при p1 и Tвых
|
|
|
таб XXIV,
[1]
|
|
1491,67
|
|
5
|
Энтальпия воды на входе в
реактор при p1 и Tвх
|
|
|
|
|
1286,18
|
|
6
|
Средняя температура в
реакторе
|
|
|
|
|
307,58
|
|
7
|
Средний удельный объем воды
при p1 и   таб XXIV,
[1]-0,0014165
|
|
|
|
|
|
|
8
|
Средняя плотность воды при p1
и     0,70597
|
|
|
|
|
|
|
9
|
Максимальная температура на
выходе
|
|
|
|
|
330
|
10 Максимальная
энтальпия на выходе при p1 и 
таб XXIV,
[1]
|
 1524,41
|
|
|
|
|
|
|
|
11
|
Средняя максимальная
температура воды в реакторе
|
|
|
|
|
310,04
|
|
12
|
Средний максимальный
удельный объем воды при p1 и  таб XXIV,
[1]-0,0014275
|
|
|
|
|
|
|
13
|
Средняя максимальная
плотность воды при p1 и    0,70053
|
|
|
|
|
|
2.
Геометрические характеристики кассеты
|
14
|
Диаметр сердечника твэла
|
|
мм
|
|
|
7,66
|
|
15
|
Число рядов твэлов в
кассете
|
|
-
|
  15
|
|
|
|
16
|
Конструктивный размер от
кожуха до ряда твэлов
|
|
мм
|
0,825 ( 0,825·
( 2,888
|
|
|
|
16
|
Размер кассеты под “ключ”
|
|
|
 
|
 175,18
|
|
|
17
|
Площадь живого сечения
кассеты для прохода теплоносителя
|
 мм2  13767,2999
|
|
|
|
|
|
18
|
Площадь, занимаемая
топливом в кассете
|
 мм2  7788,1467
|
|
|
|
|
|
19
|
Площадь, занимаемая
конструкционным материалом оболочки твэла в кассете
|
   3652,7926
|
|
|
|
|
|
20
|
Площадь, занимаемая
конструкционным материалом кожуха в кассете
|
   1081,0907
|
|
|
|
|
|
21
|
Площадь, занимаемая
конструкционными материалами в кассете
|
 +3652,7926+1081,09074733,8833
|
|
|
|
|
|
22
|
Площадь, занимаемая газовым
зазором в кассете
|
   287,2858
|
|
|
|
|
23 Площадь
кассеты 
13767,2999+7788,1467+3652,7926+
|
+1081,0907+287,285826576,6157
|
|
|
|
|
|
|
24
|
Площадь кассеты
|
   26576,6157
|
|
|
|
|
|
25
|
Шаг кассет
|
   175,18+5180,18
|
|
|
|
|
|
26
|
Площадь ячейки
|
 мм²  28115,3696
|
|
|
|
|
27 Площадь,
занимаемая водой в межкассетном пространстве 
28115,3696-26576,61571538,7539
|
|
|
|
|
|
|
28
|
Суммарная площадь в кассете
для прохода теплон.
|
 +13767,2999+ 1538,753915306,0538
|
|
|
|
|
|
29
|
Вводно-топливное
соотношение для кассеты
|
ωкас
|
-
|
/ 13767,2999/7788,14671,7677
|
|
|
3.
Конструктивные характеристики активной зоны
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
30
|
Радиус эквивалентной
ячейки, относящейся к кассете
|
|
мм
|
|
|
94,6
|
|
31
|
Объем активной зоны
реактора (предв.)
|
|
м3
|
Qр/qv
|
2000 / 85
|
23,5294
|
|
32
|
Диаметр активной зоны
(предв.)
|
|
м
|
  3,04606
|
|
|
|
33
|
Высота активной зоны
(предв.)
|
|
|
m · 1,06·3,046063,22882
|
|
|
|
34
|
Общая площадь активной зоны
(предв.)
|
|
м2
|
(π· 2)/4(π·3,046062)/47,2873023
|
|
|
35 Количество
кассет в активной зоне nкас шт / Fяч7,2873023∙106/28115,3696259,19
|
|
|
|
|
|
36
|
Общая площадь активной зоны
|
Fаз
|
м2
|
nкас·Fяч
|
259·28115,3696∙10-6
|
7,2818807
|
|
37
|
Диаметр активной зоны
|
Dаз
|
м
|
|
|
3,04493
|
|
38
|
Высота активной зоны
|
Hаз
|
|
m·Dаз
|
1,06·3,04493
|
3,22763
|
|
39
|
Объем активной зоны
реактора
|
Vаз
|
м3
|
|
|
23,5032
|
|
40
|
Пересчет
энергонапряженности активной зоны
|
qv
|
МВт/м3
|
Qр/Vаз
|
2000/23,5032
|
85,0948
|
|
41
|
Площадь живого сечения
активной зоны для прохода замедлителя в кассете
|
   13767,2999 3,5657307
|
|
|
|
|
|
42
|
Площадь активной зоны,
занятая топливом
|
   2,01713
|
|
|
|
|
|
43
|
Площадь активной зоны,
занятая газовым зазором
|
  287,28580,074407
|
|
|
|
|
|
44
|
Площадь активной зоны,
занятая конструкционным материалом оболочки твэлов
|
  3652,79260,9460733
|
|
|
|
|
|
45
|
Площадь активной зоны,
занятая конструкционным материалом кожуха кассеты
|
  1081,09070,2800025
|
|
|
|
|
|
46
|
Площадь живого сечения
активной зоны для прохода теплоносителя в межкассетном пространстве
|
  (28115,3696 -26576,6157 )0,3985373
|
|
|
|
|
|
47
|
Суммарная площадь живого
сечения активной зоны для прохода теплоносителя
|
  3,5657307+0,39853733,964268
|
|
|
|
|
|
48
|
Суммарная площадь активной
зоны, занятая конструкционными материаломи
|
 + 0,9460733+0,28000251,2260758
|
|
|
|
|
|
49
|
Водно-топливное соотношение
активной зоны
|
ωаз
|
-
|
/ 3,964268/2,017131,9653
|
|
|
50 Суммарная
площадь активной зоны 
++++2,01713+0,074407+0,9460733+
|
+0,2800025+3,9642687,2818808
|
|
|
|
|
4. Расход теплоносителя средняя и максимальная скорости
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
51
|
Расход теплоносителя в
активной зоне
|
    9732,83
|
|
|
|
|
|
52
|
Средняя скорость
теплоносителя
|
    3,75
|
|
|
|
|
|
53
|
Максимальная скорость
теплоносителя
|
   5,12
|
|
|
|
|
|
54
|
Коэффициент неравномерности
расхода теплоносителя
|
 -kr∙(Iвых Iвх)/(IмахвыхIвх)1,57∙(1491,67-1286,18)/(1524,41-1286,18)1,354
|
|
|
|
|
|
55
|
Средний расход
теплоносителя в кассете
|
   36,45
|
|
|
|
|
|
56
|
Максимальный расход
теплоносителя через кассету
|
  36,45∙1,35449,35
|
|
|
|
|
5. Объемные
доли компонент по ячейке в приближении к кассете
|
57
|
Объёмная доля топлива
|
 - 7788,1467/28115,36960,277007
|
|
|
|
|
|
58
|
Объёмная доля газового
зазора
|
 - 287,2858/28115,36960,010218
|
|
|
|
|
|
59
|
Объёмная доля оболочки
твэла
|
 - 3652,7926/28115,36960,129922
|
|
|
|
|
|
60
|
Объёмная доля кожуха
кассеты
|
 - 1081,0907/28115,36960,038452
|
|
|
|
|
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
61
|
Объёмная доля теплоносителя
в кассете
|
 - 13767,2999/28115,36960,489672
|
|
|
|
|
|
62
|
Объёмная доля теплоносителя
в межкассетном пространстве
|
 - 1538,7539/28115,36960,05473
|
|
|
|
|
|
63
|
Объёмная доля теплоносителя
в ячейке
|
 -+0,489672+ 0,054730,544402
|
|
|
|
|
|
64
|
Объёмная доля
конструкционных материалов в ячейке
|
 -+0,129922+ 0,0384520,168374
|
|
|
|
|
65 Сумма
долей (проверка) εяч - 
0,277007+0,010218+0,544402+
6.
Определение ядерных концентраций
.1
Определение ядерных концентраций в веществе (т.е. «в самом себе»)
|
66
|
Молярная масса урана
|
 г/мольM5·x5 + M8·(1-
x5)235,12·0,044+238,12·(1-0,044)237,988
|
|
|
|
|
|
Ядерные концентрации:
|
|
67
|
- для U
|
    0,0216399
|
|
|
|
|
|
68
|
- для U-235
|
|
|
|
|
|
69
|
- для U-238
|
   0,0206877
|
|
|
|
|
|
70
|
- для О2
|
  0,0216399∙20,0432798
|
|
|
|
|
|
71
|
- для Н2О
|
   0,0236081
|
|
|
|
|
|
72
|
- для He
|
   0,0000268
|
|
|
|
|
|
73
|
- для Zr
|
   0,0425215
|
|
|
|
|
6.2
Определение ядерных концентраций в ячейке
|
74
|
- для U
|
  0,0216399 0,2770070,0059944
|
|
|
|
|
|
75
|
- для U-235
|
  0,00095220,2770070,0002638
|
|
|
|
|
|
76
|
- для U-238
|
  0,02068770,2770070,0057306
|
|
|
|
|
|
77
|
- для О2
|
  0,04327980,2770070,0119888
|
|
|
|
|
|
78
|
- для Не
|
  0,00002680,0102180,0000003
|
|
|
|
|
|
79
|
- для Zr
|
  0,04252150,1683740,0071595
|
|
|
|
|
|
80
|
- для Н2О
|
  0,02360810,5444020,0128523
|
|
|
|
|
|
81
|
- для Zr
в оболочке
|
  0,04252150,1299220,0055245
|
|
|
|
|
|
82
|
- для Zr
в кожухе
|
  0,04252150,0384520,001635
|
|
|
|
|
7.
Температура нейтронного газа
7.1
Определение микросечений поглощения компонент при
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
83
|
- для U-235
|
    485,6368107
|
|
|
|
|
|
84
|
- для U-238
|
  2,71 1,9269045
|
|
|
|
|
|
85
|
- для О2
|
  0,00020,0001422
|
|
|
|
|
|
86
|
- для Не
|
  0,0070,0049772
|
|
|
|
|
|
87
|
- для Zr
|
  0,1850,1315414
|
|
|
|
|
|
88
|
- для Н2О
|
  0,6640,4721271
|
|
|
|
|
7.2
Определение макросечений поглощения компонент и суммарного значения в
макроячейке
|
89
|
-для U-235
|
 485,6368107 0,00026380,1281110
|
|
|
|
|
|
90
|
-для U-238
|
  1,92690450,00573060,0110423
|
|
|
|
|
|
91
|
-для О2
|
 0,00014220,01198880,0000017
|
|
|
|
|
|
92
|
-для Не
|
  0,00497720,00000030
|
|
|
|
|
|
93
|
-для Zr
|
  0,13154140,00715950,0009418
|
|
|
|
|
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
94
|
-для Н2О
|
  0,47212710,01285230,0060679
|
|
|
|
|
95 -
сумма макросечений для ячейки 
0,1281110+0,0110423+0,0000017+
|
+0+0,0009418+0,00606790,1461647
|
|
|
|
|
7.3
Определение замедляющей способности для компонент при E=1эВ и суммарного значения в макроячейке
|
96
|
-для U-235
|
   0,126 0,00026380,0000332
|
|
|
|
|
|
97
|
-для U-238
|
   0,0750,00573060,0004298
|
|
|
|
|
|
98
|
-для О2
|
   0,450,01198880,005395
|
|
|
|
|
|
99
|
-для Zr
|
  0,1350,00715950,0009665
|
|
|
|
|
|
100
|
-для Н2О
|
   410,01285230,5269443
|
|
|
|
|
|
101
|
Замедляющая способности
смеси одной ячейки
|
ΣξΣs(1эВ)
|
|
ΣξΣsi(1эВ)
|
0,0000332+0,0004298+0,005395+
+0,0009665+0,5269443
|
0,5337688
|
7.4
Определение температуры нейтронного газа и g-факторов для
деления и поглощения
102 Температура
нейтронного газа 
К
580,73·[1+1,4·(0,1461647/0,5337688]803,36
|
|
|
|
|
|
|
|
103
|
Фактор, учитывающий
отклонение сечений поглощения и деления от закона 1/v при
усреднении по спектру Максвелла
|
gа5 (gf5)
|
-
|
Принимается по справочным
данным по Tнг с использованием линейной интерполяции
|
-
|
0,935
|
ядерный реактор нейрон
8. Усреднение
микросечений поглощения и деления по спектру Максвелла для отдельных компонент
|
№НазваниеОбозначениеРазмерностьФормулаРасчетРезультат
|
|
|
|
|
|
|
|
104
|
Поглощения: - для U-235
|
   342,2137917
|
|
|
|
|
|
105
|
- для U-238
|
   1,4522269
|
|
|
|
|
|
106
|
- для О2
|
   0,0001072
|
|
|
|
|
|
107
|
- для Не
|
   0,0037511
|
|
|
|
|
|
108
|
- для Zr
|
   0,0991373
|
|
|
|
|
|
109
|
- для Н2О
|
   0,3558224
|
|
|
|
|
|
110
|
Деления: - для U-235
|
   291,6082383
|
|
|
|
|
9. Усреднение
макросечений поглощения и деления по спектру Максвелла для отдельных компонент
и в целом для топлива в макроячейке
|
111
|
Поглощения: - для U-235
|
 342,21379170,00026380,090276
|
|
|
|
|
|
112
|
- для U-238
|
 1,45222690,00573060,0083221
|
|
|
|
|
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
113
|
- для О2
|
  0,00010720,01198880,0000013
|
|
|
|
|
|
114
|
- для Не
|
 0,00375110,00000030
|
|
|
|
|
|
115
|
- для Zr
|
 0,09913730,00715950,0007098
|
|
|
|
|
|
116
|
- для Н2О
|
 0,35582240,01285230,0045731
|
|
|
|
|
|
117
|
- для топлива
|
 ++0,090276+0,0083221+0,00000130,0985994
|
|
|
|
|
118 - сумма 
0,090276+0,0083221+0,0000013+0+
|
+0,0007098+0,00457310,1038823
|
|
|
|
|
|
|
119
|
Деления: - для U-235
|
  291,60823830,00026380,0769263
|
|
|
|
|
10. Расчет
транспортных макросечений для отдельных компонент и в целом для топлива в
макроячейке
|
120
|
- для U-235
|
  150,00026380,003957
|
|
|
|
|
|
121
|
- для U-238
|
   90,00573060,0515754
|
|
|
|
|
|
122
|
- для О2
|
  3,60,01198880,0431597
|
|
|
|
|
|
123
|
- для Не
|
  0,660,00000030,0000002
|
|
|
|
|
|
124
|
- для Zr
|
  6,140,00715950,0439593
|
|
|
|
|
|
125
|
- для Н2О
|
   0,01285230,4274288
|
|
|
|
|
126 - для топлива 
+
+0,003957+0,0515754+0,04315970,0986921
127 - сумма 
0,0986921+0,0000002+0,0439593+
11. Расчет
замедляющей способности в резонансной области для отдельных компонент и в целом
для макроячейки
|
128
|
- для U-235
|
  0,090,00026380,0000237
|
|
|
|
|
|
129
|
- для U-238
|
  0,070,00573060,0004011
|
|
|
|
|
|
130
|
- для О2
|
  0,460,01198880,0055148
|
|
|
|
|
|
131
|
- для Zr
|
  0,140,00715950,0010023
|
|
|
|
|
|
132
|
- для Н2О
|
  40,40,01285230,5192329
|
|
|
|
|
133 -
сумма 
0,0000237+0,0004011+0,0055148+
|
+0,0010023+0,51923290,5261748
|
|
|
|
|
12. Расчет замедляющей
способности быстрых нейтронов для отдельных компонент и в целом по макроячейке
|
134
|
- для U-235
|
  0,050,00026380,0000132
|
|
|
|
|
|
135
|
- для U-238
|
  0,060,00573060,0003438
|
|
|
|
|
|
136
|
- для О2
|
  0,430,01198880,0051552
|
|
|
|
|
|
137
|
- для Zr
|
  0,140,00715950,0010023
|
|
|
|
|
|
138
|
- для Н2О
|
  18,10,0128523 0,2326266
|
|
|
|
|
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
139 -
сумма 
0,0000132+0,0003438+0,0051552+
|
+0,0010023+0,23262660,2391411
|
|
|
|
|
13. Расчет
транспортных макросечений быстрых нейтронов для отдельных компонент и по
макроячейке в целом
|
140
|
- для U-235
|
  7,80,00026380,0020576
|
|
|
|
|
|
141
|
- для U-238
|
  7,70,00573060,0441256
|
|
|
|
|
|
142
|
- для О2
|
  3,60,01198880,0431597
|
|
|
|
|
|
143
|
- для Zr
|
  6,10,00715950,043673
|
|
|
|
|
|
144
|
- для Н2О
|
  9,50,01285230,1220969
|
|
|
|
|
145 -
сумма 
0,0020576+0,0441256+0,0431597+
|
+0,043673+0,12209690,2551128
|
|
|
|
|
14.
Определение длинны диффузии, длины замедления и длины миграции
.1 Длина
диффузии
|
146
|
Квадрат длины диффузии
|
   5,628609
|
|
|
|
|
|
147
|
Длина диффузии
|
    2,372469
|
|
|
|
|
14.2 Длина
замедления
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
148
|
Отношение
|
 - /0,52617480,1974293
|
|
|
|
|
|
149
|
Относительная граничная
энергия
|
 -Методом подбора-4,7303901
|
|
|
|
|
|
150
|
Энергия тепловых нейтронов
|
 эВ  0,06914
|
|
|
|
|
|
151
|
Граничная энергия
|
  0,06914∙4,73039010,32706
|
|
|
|
|
|
152
|
Граничная летаргия
|
 -  15,62627
|
|
|
|
|
|
153
|
Возраст тепловых нейтронов
|
   85,37832
|
|
|
|
|
|
154
|
Длина замедления
|
  9,24004
|
|
|
|
|
14.3 Длина
миграции
15.
Определение числа нейтронов деления на один акт поглощения
|
157
|
Число нейтронов деления на
один поглощенный тепловой нейтрон
|
 -  1,8881
|
|
|
|
|
16. Расчет коэффициента размножения на быстрых нейтронах
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
158
|
Объем воды на 1 см2 высоты
блока
|
    74,7175
|
|
|
|
|
|
159
|
Объем уранового блока
|
   46,0837
|
|
|
|
|
|
160
|
Возможность нейтрона
испытать первое взаимодействие в блоке с U-238
|
Р
|
-
|
  29,40602
|
|
|
|
161
|
Коэффициент размножения на
быстрых нейтронах в урановом блоке, когда блок окружен бесконечным
замедлителем
|
   1,0012
|
|
|
|
|
|
162
|
Коэффициент размножения на
быстрых нейтронах
|
   1,0123
|
|
|
|
|
17.
Определение вероятности избежать резонансного захвата для отдельных компонент и
общей вероятности избежать резонансного захвата для макроячейки
|
163
|
Температурная поправка
|
 -  1,09533
|
|
|
|
|
|
164
|
Средняя хорда,
характеризующая пробеги нейтронов в пределах блока горючего
|
   12,22
|
|
|
|
|
|
165
|
Эффективный резонансный
интеграл для U-238
|
 барн  13,5094
|
|
|
|
|
|
166
|
Вероятность избежать
резонансного захвата для U-238
|
φ8
|
-
|
  0,8632
|
|
|
|
167
|
Эффективный резонансный
интеграл для U-235
|
 барнСправочная величина-271
|
|
|
|
|
|
168
|
Эффективный резонансный
интеграл для кислорода
|
 0
|
|
|
|
|
|
169
|
Эффективный резонансный
интеграл для Zr
|
 3
|
Эффективный резонансный
интеграл для гелия
|
 0
|
|
|
|
|
|
171
|
Эффективный резонансный
интеграл для воды
|
 0
|
|
|
|
|
|
172
|
Вероятность избежать
резонансного захвата для U-235
|
 -  0,873
|
|
|
|
|
|
173
|
Вероятность избежать
резонансного захвата для материала кожуха
|
   0,9907
|
|
|
|
|
|
174
|
Вероятность избежать
резонансного захвата для материала оболочки
|
   0,969
|
|
|
|
|
|
175
|
Общая вероятность избежать
резонансного захвата
|
  0,86320,8730,9690,99070,7234
|
|
|
|
|
18.
Определение коэффициента использования тепловых нейтронов
|
№
|
Название
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
|
176
|
Коэффициент использования
тепловых нейтронов
|
 -  0,9468
|
|
|
|
|
19. Расчет
коэффициента размножения в бесконечной среде
|
177
|
Коэффициент размножения в
бесконечной среде
|
K∞
|
-
|
νa · ε · θ · φобщ
|
1,8881· 1,0123·
0,9468·0,7234
|
1,30909
|
20. Расчет
коэффициента размножения в активной зоне конечных размеров
|
178
|
Эффективная высота активной
зоны
|
   340,763
|
|
|
|
|
|
179
|
Эффективный радиус активной
зоны
|
  304,493/2 +8 160,247
|
|
|
|
|
|
180
|
Геометрический параметр
|
Bг2
|
1/см2
|
  0,00031
|
|
|
|
181
|
Материальный параметр
|
Bм2
|
1/см2
|
Так как реактор находится в
критическом состоянии Bг2 = Bм2
|
0,00031
|
|
182
|
Условие большого реактора
|
Bг2·τ
|
-
|
Bг2·τ «1
|
0,00031·85,37832
|
0,0264673
|
|
183
|
Эффективный коэффициент
размножения
|
   1,27317
|
|
|
|
|
21.
Определение реактивности на горячее неотравленное состояние реактора без
мощности на начало кампании
|
184
|
Реактивность на горячее состояние
реактора
|
 -  0,21456
|
|
|
|
|
Вывод
В результате работы были определены эффективный коэффициент размножения и
реактивность для реактора типа ВВЭР в начале кампании в неотравленном горячем
состоянии при нулевой мощности.
Величина реактивности в начале кампании в неотравленном горячем состоянии
при нулевой мощности компенсирует следующие эффекты:
) выгорание и шлакование топлива за кампанию реактора;
) стационарное и нестационарное отравление реактора Xe-135;
) стационарное отравление реактора Sm-139;
) мощностной эффект реактивности.
Список использованных источников
1. Ганев И.Х. Физика и расчет реактора: Учеб. пособие для
вузов / Под общ. ред. Н.А. Доллежаля - М.: Энергоатомиздат, 2011. 386 с.
. Тепловой расчет котельных агрегатов (Нормативный метод) /
Под ред. Н.В. Кузнецова - М.: Энергия, 2010. 296 с.
. Галанин А.Д. Введение в теорию ядерных реакторов на
тепловых нейтронах. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1990. 536
с.
. Алешин В.С., Саркисов А.А. Ядерные реакторы: Учеб. пособие
для вузов - Л.: Судпромгиз, 2009. 372 с.
. Основы теории и методы расчета ядерных энергетических
реакторов: Учеб. пособие для вузов / Г.Г. Бартоломей, Г.Б. Бать, В.Д. Байбаков,
М.С. Алтухов; Под ред. Г.А. Батя - М.: Энергоатомиздат, 2008. 512 с.