Наименование
|
Расчет
|
Основной
расчетный режим: tн =-30°С, влагосодержание воздуха d=0,32г/кг [7.6]
|
|
Теоретический
объем воздуха Vo, м3/м3
|
0,0476
[0,5CO+0,5H2+1,5H2S+S(m+n/4) CmHn-O2]=
=0,0476 [(1+4/4).98,599+(2+6/4).0,318+(3+8/4).0,078+(4+10/4).0,051+(5+12/4).0,005]=9,48
|
Теоретический
объем азота VoN2, м3/м3
|
0,79Vo+N2/100=0,79.9,48+0,918/100=7,5
|
Объем трехатомных газов VRO2, м3/м3
|
0,01
[CO2+CO+H2S+SmCmHn]=0,01
[0,031+(1.98,599+2.0,318+3.0,078+4.0,051+5.0,005)]=1
|
Теоретический
объем водяных паров VoН2О, м3/м3
|
0,01
[H2S+H2+Sn/2CmHn+0,124dг.т.]+0,00161.d.Vo=
0,01 [4/2.98,599+6/2.0,318+8/2.0,078+10/2.0,051+12/2.0,005]+
0,00161.0,32.9,48=1,99
|
VoН2О+0,00161.d.(a-1)=1,99+0,00161.0,32
(6,54-1).9,48=2,02
|
Объем дымовых
газов Vг, м3/м3
|
VRO2+
VoN2+ VН2О+(a-1). Vo=1+7,5+2,02+(6,54-1).9,48=63,04
|
Масса дымовых
газов G, кг/м3
|
rг.т+dг.т./1000+1,306a. Vo+0,0013aVo (d-10)= 0,7233+1,306.6,54.9,48+0,0013.6,54.9,48
(0,32-10)=80,9
|
Удельный вес
дымовых газов ¡ог (при нормальных условиях), кг/нм3
|
|
Плотность
дымовых газов rог (при нормальных условиях), кгс2 /м4
|
¡ог/9,81=1,283/9,81=0,1308
|
Режим: tн =+30°С,
влагосодержание воздуха d=22г/кг
(j=80%)
[7.6]
|
|
Теоретический
объем водяных паров VoН2О, м3/м3
|
0,01
[H2S+H2+Sn/2CmHn+0,124dг.т.]+0,00161.d.Vo=
0,01 [4/2.98,599+6/2.0,318+8/2.0,078+10/2.0,051+12/2.0,005]+
0,00161.25,0.9,48=2,32
|
Oбъем водяных паров VН2О, м3/м3
|
VoН2О+0,00161.d.(a-1)=2,32+0,00161.22 (6,54-1).9,48=4,18
|
Объем дымовых
газов Vг, м3/м3
|
VRO2+
VoN2+ VН2О+(a-1). Vo=1+7,5+4,18+(6,54-1).9,48=65,2
|
Масса дымовых
газов G, кг/м3
|
rг.т+dг.т./1000+1,306a. Vo+0,0013aVo (d-10)= 0,7233+1,306.6,54.9,48+0,0013.6,54.9,48
(22-10)=82,7
|
Удельный вес
дымовых газов ¡ог (при нормальных условиях), кг/нм3
|
|
Плотность
дымовых газов rог (при нормальных условиях), кгс2 /м4
|
¡ог/9,81=1,268/9,81=0,129
|
.4 Cекундные объемы газов и
плотности по участкам тракта Основной расчетный режим: tн=-30°C
Участок до клапана перед поверхностью нагрева, после ГТУ
нм3/с, м3/с кгс2 /м4
Расход через клапан с учетом проскока 5% газов через клапан
байпасного газохода:
м3/с
Участок на выходе из котельной установки:
°C
м3/с
кгс2 /м4
Режим: tн=+30°C
Участок до клапана перед поверхностью нагрева, после ГТУ
нм3/с, м3/с
кгс2 /м4
Расход через клапан с учетом проскока 5% газов через клапан
байпасного газохода:
м3/с
Участок на выходе из котельной установки:
°C
Участок на выходе из котельной установки
м3/с
кгс2 /м4
4.
Расчет сопротивлений по участкам тракта
Таблица 4.1
Наименование сопротивления Геометрические данные Скорость ; м/сКоэффициент сопротивления
Сопротивление
, мм вод. ст
|
|
|
|
1-ый участок
(после ГТУ, от компенсатора, до КУВ)
|
|
|
|
|
1 Диффузор a=30° (переход с круглого на прямоугольное
сечение) м2, м2,
, L=1,6 м0,18х0,8=0,144
[7.1, рис. VII - 12,11]
|
|
|
|
2 Резкий поворот на 90° с изменением сечения м2, м2, ,1,1x1х0,97=1,07
[7.1, рис. VII-19б, VII-16, VII-17]
|
|
|
|
|
3 Клапан
2100х3600
|
м30,2 По ТУ на клапаны
|
|
|
|
4 Сопротивление трения участка L=2,25 м, м; м; м; м2
L~5,95 м, м; м; м; м2
[7.1, стр. 172; т. VII-2]
|
|
|
|
|
Суммарное
сопротивление 1 участка Dh1
|
|
|
|
1,4+5+0,9+0,1+0,2
= 7,6
|
2-ой участок
(поверхность нагрева КУВ) Dh2
|
|
|
[7.2.]
|
129,5 (1270
Па)
|
|
|
|
|
5 Внезапное изменение сечения м2, м2, 0,21
[7.1, рис. VII-11]
|
|
|
|
|
6
Шумоглушитель. Ступень 1.
|
м2Расчет по программе
(конструкция выдана 7 бюро).1,7 (16,02 Па)
|
|
|
|
7 Внезапное изменение сечения a=126° м2, м2, 0,3
[7.1, рис. VII-11]
|
|
|
|
8 Внезапное изменение сечения a=74° м2, м2, 0,17
[7.1, рис. VII-11]
|
|
|
|
|
9
Шумоглушитель. Ступень 2 и 3.
|
м2Расчет по программе
(конструкция выдана 7 бюро).3,83x2=7,7 (37,6х2=75,2 Па)
|
|
|
|
10 Внезапное изменение сечения a=80° м2, м2, 0,2
[7.1, рис. VII-11]
|
|
|
|
Суммарное сопротивление газового тракта: SDh = 166,4 мм вод. ст.
Самотяга газового тракта: h1=5,866-2,093=3,773 м; t=362 °C
мм вод. ст.
h2=7,316-5,866=1,45 м; t=(362+133)/2=247,5 °C
мм вод. ст.
h3=21,28-7,316=13,96 м; t=144 °C
мм вод. ст
Самотяга дымовой трубы: Н=50-21,28=28,72 м; t =144 °C
мм вод. ст.
Среднее эффективное давление по тракту (hбар.=740
мм рт. ст.):
мм рт. ст.
Суммарное сопротивление тракта с поправкой на давление и
плотность:
мм вод. ст.
Перепад полных давлений в газовом тракте:
DHп=DH - hc1г.т.
- hc2г.т
- hc = 163,5 -3,4-1,1-8,5-17,6=132,9 мм
вод. ст.
Суммарное сопротивление газового тракта КУ в границах поставки ЗиО
(включая шумоглушители):
SDhЗиО = 166,4 мм вод. ст. или 1632 Па.
5.
Пересчет сопротивлений газового тракта на режим при tн=+30 °С
Таблица 5.1
№ участка - Коэффициент пересчета Dhисх
мм вод стDhрасч
мм вод ст
|
|
|
|
1
|
п. 1 - п. 4
|
7,66,1
|
|
|
2
|
Поверхность
нагрева
|
[6.2]
|
129,5
|
117,7 (1155)
|
3
|
п. 5-13
|
17,213,8
|
|
|
4
|
п. 14 - п. 15
|
0,8
|
12,1
|
9,7
|
|
Итого:
|
|
166,4
|
147,3
|
Суммарное сопротивление газового тракта: SDh = 147,3 мм вод. ст.
Самотяга газового тракта: h1=5,866-2,093=3,773 м; t=508 °C
мм вод. ст.
h2=7,316-5,866=1,45 м; t=(508+144)/2=326 °C
мм вод. ст.
h3=21,28-7,316=13,96 м; t=164 °C
мм вод. ст
Самотяга дымовой трубы: Н=50-21,28=28,72 м; t =164 °C
мм вод. ст.
Среднее эффективное давление по тракту (hбар =740
мм рт. ст.):
мм рт. ст.
Суммарное сопротивление тракта с поправкой на давление и
плотность:
мм вод. ст.
Перепад полных давлений в газовом тракте:
DHп=DH - hc1г.т.
- hc2г.т
- hc = 142,9 -2,7-0,9-5,3-10,8=123,2 мм
вод. ст.
Суммарное сопротивление газового тракта КУ в границах поставки ЗиО
(включая шумоглушители):
SDhЗиО = 147,3 мм вод. ст. или 1445 Па.
Аэродинамические расчеты показали, что сопротивление газового
тракта котельной установки в пределах поставки завода меньше 2000 Па, требуемых
по ТУ на котельную установку.
Список использованной документации
1.
Аэродинамический расчет котельных агрегатов. Нормативный метод.
г.
.
Теплогидравлический расчет Р-90931/А РР. 2004 г.
.
Технические условия. Котел-утилизатор водогрейный КУВ - 13,0/150.
.
Техническое описание и инструкция по эксплуатации. Р-90984 ИЭ.
.
Чертеж общего вида котла К-406658МЧ.
.
Свойства влажного воздуха при давлениях 500-1000 мм рт. ст. 1963 г.