Физико
- механические характеристики
|
Усл.
|
Ед.
|
Формула
расчета
|
Слои
грунта
|
|
обозн.
|
изм.
|
|
№
16
|
№
13
|
№
31
|
Мощность
слоя
|
h
|
м
|
|
2,5
|
3
|
Не
вскрыт
|
Удельный
вес грунта при естественной влажности,
|
γ
|
кН/м3
|
γ=
ρ
g
|
18,8
|
19,2
|
18,9
|
Удельный
вес твердых частиц
|
γs
|
кН/м3
|
γs=
ρs
g
|
26,7
|
26,1
|
26,0
|
Естественная
влажность
|
w
|
дол.ед.
|
|
0,28
|
0,16
|
0,11
|
Удельный
вес сухого грунта
|
γd
|
кН/м3
|
|
14,69
|
16,55
|
17,03
|
Коэффициент
пористости
|
е
|
д.е.
|
|
0,818
|
0,577
|
0,527
|
Удельный
вес грунта с учетом взвешивающего действия воды
|
γsb,
|
кН/м3
|
9,186
|
10,209
|
10,478
|
Степень
влажности грунта
|
Sг
|
д.е.
|
|
0,914
|
0,724
|
0,543
|
Влажность
на границе текучести
|
wL
|
д.е.
|
|
-
|
-
|
0,26
|
Влажность
на границе пластичности
|
wp
|
д.е.
|
|
-
|
-
|
0,10
|
Число
пластичности грунта
|
Ip
|
д.е.
|
Ip=wL-wp
|
-
|
-
|
0,16
|
Показатель
текучести
|
IL
|
д.е.
|
IL=
|
-
|
-
|
0,0625
|
Удельное
сцепление
|
с
|
кПа
|
|
-
|
-
|
39
|
Угол
внутреннего трения
|
j
|
град.
|
|
26
|
34
|
23
|
Модуль
деформации грунта
|
Е
|
МПа
|
|
4
|
36
|
28
|
Условное
расчетное сопротивление
|
R0
|
кПа
|
|
Не
норм-я
|
400
|
290,088
|
.1
Наименование грунтов
Слой№ 16 : песок крупный рыхлый насыщенный водой
,толщина слоя 2,5м. Удельный вес γ=18,8 кН/м3,
угол внутреннего трения j=26°, модуль деформации Е=4 МПа;
условное расчетное сопротивление не нормируется[1, прил.3, табл.2].
Крупный - размер зерен d>0.5 мм составляет
60% [2, табл.Б.10];
Насыщен водой - Sг
=0.914
> 0.8 [2, табл. Б17];
Рыхлый - e=0.818 > 0.7 [2,табл. Б.18];
Слой №13 : песок средней крупности средней
степени водонасыщения, толщина слоя 3 м. Удельный вес γ=19,2
кН/м3, угол внутреннего трения j=34°, модуль деформации
Е=36МПа; условное расчетное сопротивление R0=400кПа [1, приложение
3, таблица 2];
Средней крупности - размер зерен d>0.25 мм
составляет 80% [2, табл.Б.10];
Средней степени водонасыщения - Sг
=0.724
> 0.5 [2, табл. Б17];
Слой №31 :суглинок полутвёрдый, слой не вскрыт.
Удельный вес γ=18,9 кН/м3,
угол внутреннего трения j=28°,угол внутреннего трения с=39
кПа,модуль деформации Е=28 МПа; условное расчетное сопротивление R0=
290,088 кПа [1, прил.3, табл.3].
Суглинок Ip
=
0.16 < 0.17 [2, табл Б.11];
Полутвёрдое состояние - IL
=
0.0625 < 0.25 [2, табл Б.14];
.2 Заключение по данным инженерно-геологического
разреза
Площадка строительства располагается в городе
Актюбинск. Природный рельеф площадки строительства имеет спокойный характер с
ярко выраженным косым напластованием. Мощность верхнего слоя варьируется от 1-7
метров. Отметка поверхности природного рельефа 115,5 м. Уровень подземных вод
на отметке 111,0 м.
Нормативная глубина промерзания для г. Актюбинск
составляет 1,8 м. Слои №31 и №13 обладают достаточной несущей способностью и
могут рассматриваться как основания для фундаментов.
Рисунок 1- План расположения здания на участке
строительства
.3 Анализ объемно-планировочных и конструктивных
решений зданий
Здание химического корпуса прямоугольного
очертания в плане 36х24 м. Здание 2-х секционное.
секция: в осях А-Б, каркас железобетонный, сетка
колонн 6х18 м, 3-х этажное высотой 13,5 м, колонны железобетонные размером
300х300 и 450х450 мм, толщина ограждающих конструкций 300 мм, кровля плоская.
секция: в осях Б-В, каркас железобетонный, сетка
колонн 6х6 м, 6-ти этажное высотой 27 м, колонны железобетонные 450х450 и
300х300 мм, толщина ограждающих конструкций 300 мм, кровля плоская.
Подвал в здании отсутствует. В осях В-Г на
расстоянии 6-ти м располагается труба, высотой 40 м, диаметром 5 м,
железобетонная. Так как каркас здания железобетонный, принимаем
отдельно-стоящие фундаменты со стаканами под колонны.
.4 Выбор возможных вариантов фундаментов
В качестве возможных вариантов фундаментов
принимаем
) Фундаменты мелкого заложения на
естественном основании;
) Свайные фундаменты;
2. Расчет фундаментов мелкого
заложения
.1
Определение
глубины заложения и глубины обреза фундаментов
Глубину заложения фундамента из условий
промерзания грунтов определяем с учетом сезонного промерзания грунтов ,
согласно формулам СНиП 2.02.02-83* :
dfn=1,8м
- нормативная глубина промерзания грунта по карте для г.Актюбинск.
- коэффициент
теплового режима здания по табл. СНиП, (при t=15)
=0,5
Глубину заложения фундамента от положения уровня
подземных вод.
уровень подземных вод 3,5 м.
, т.е. не зависит
от
Из конструктивных особенностей здания Принимаем
глубину заложения фундамента 3,15 м
Рисунок 2 - Расчетная схема определения глубины
заложения отметки обреза фундамента
.2 Расчет оснований фундаментов мелкого
заложения по второй группе предельных состояний
Фундамент 1
Исходные данные: d1=3,15
м; =1901
кН, =10
,
сечение колонны 300x300 мм.
Определяем предварительную величину площади
подошвы фундамента:
где N-
вертикальная сила на обрезе фундамента,
- усредненное
значение удельного веса материалов фундамента и грунта на его уступах, равное
20 кН/м3.
Задаемся
соотношением сторон для квадратного фундамента:
=> b=2,38м
=1,0*2,38=2,38м
Подбираем унифицированные размеры подошвы
фундаменты: фундамент типа ФА8-4, h=3000
мм, lb=2,7м
2,4 м
По табл. 5.4 [3] найдем ,
.
Коэффициент k=1.
По табл. 5.5. [3] при φ=23
найдем
,
,
Разница между 400 кПа и 817,93 кПа > 15 %, во
втором приближении получаем:
b=1,59
м ; =1,0*
b =1,59 м
Подбираем унифицированные размеры подошвы
фундаменты: фундамент типа ФА2-4, h=3000
мм, lb=1,8м
1.8 м
Разница между 817,93 кПа и 798,781 кПа <15 %
Проверяем следующие условия:
.
Условие не выполняется.
Увеличиваем ширину подошвы фундамента.
.
, где
Все условия выполняются. Размеры фундамента
2,4х2,1 м.
Фундамент 2
Исходные данные: d1=3,15
м; =3745
кН, =-9
,
сечение колонны 450x450 мм.
Определяем предварительную величину площади подошвы фундамента:
где N-
вертикальная сила на обрезе фундамента,
- усредненное
значение удельного веса материалов фундамента и грунта на его уступах, равное
20 кН/м3.
Задаемся
соотношением сторон для квадратного фундамента:
=1,0*3,33=2,38м
Подбираем унифицированные размеры подошвы
фундаменты: фундамент типа ФВ13-4, h=3000
мм, lb=4,2м
х3,6 м
По табл. 5.4 [3] найдем ,
.
Коэффициент k=1.
По табл. 5.5. [3] при φ=23
найдем
,
,
Разница между 400 кПа и 922,08 кПа > 15 %, во
втором приближении получаем:
b=1,59
м ; =1,0*
b =2,09 м
Подбираем унифицированные размеры подошвы
фундаменты: фундамент типа ФА6-4, h=3000
мм, lb=2,4м
2,1 м
Разница между 870,53 кПа и 922,08 кПа <15 %
Проверяем следующие условия:
.
Условие не выполняется.
Увеличиваем ширину подошвы фундамента.
.
, где
Все условия выполняются. Размеры фундамента
2,7х2,4 м.
Фундамент 3
Исходные данные: d1=3,15
м; =2869
кН, =23
,
сечение колонны 300x300 мм.
Определяем предварительную величину площади
подошвы фундамента:
где N-
вертикальная сила на обрезе фундамента,
- усредненное
значение удельного веса материалов фундамента и грунта на его уступах, равное
20 кН/м3.
Задаемся
соотношением сторон для квадратного фундамента:
=> b=2,92м
=1,0*2,92=2,92м
Подбираем унифицированные размеры подошвы
фундаменты: фундамент типа ФА11-4, h=3000
мм, lb=3,6м
х3,0 м
По табл. 5.4 [3] найдем ,
.
Коэффициент k=1.
По табл. 5.5. [3] при φ=23
найдем
,
,
Разница между 400 кПа и 901,458 кПа > 15 %,
во втором приближении получаем:
b=1,85
м ; =1,0*
b =1,85 м
Подбираем унифицированные размеры подошвы
фундаменты: фундамент типа ФА6-4, h=3000
мм, lb=2,4м
2,1 м
Разница между 870,53 кПа и 901,458 кПа <15 %
Проверяем следующие условия:
.
, где
Все условия выполняются. Размеры фундамента
2,4х2,1 м
.3 Абсолютная осадка фундаментов мелкого
заложения
Расчет по деформациям производим для фундамента
№1.
Осадку определяем методом послойного
суммирования по формуле (прил.2 [2]):
,
где β - безразмерный
коэффициент, равный 0,8;
szpi - среднее
значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое
грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней zi-1 и
нижней zi границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы
фундамента;
hi
и
Еi
- соответственно толщина и модуль деформации i-го
слоя грунта;
n - число слоев, на
которые разбита сжимаемая толща основания.
Дополнительные вертикальные напряжения на
глубине z определяем по
формуле (2), прил. 2, [2]:
,
Значения коэффициента α
определяем
по табл.1, прил. 2, [2], при
.
Дополнительное вертикальное давление на
основание:
,
ср
- среднее давление под подошвой фундамента;
szg,0 - вертикальное
напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
.
Размеры подошвы фундамента составляют: 2.1×2.4
м.
Из условия hi≤0,4×b
принимаем толщину слоев hi≤0.4х2.1=0.84
м.
По формуле определяем
ординаты эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта.
Нижнюю границу сжимаемой толщи находим из условия .
Рисунок 3 - Осадка ФМЗ
S=3,40472 см.
В соответствие с прил. 4 [2],
для каркасного железобетонного здания максимальная осадка -
условие выполняется, следовательно, размеры фундамента считаем окончательными.
3.
Расчет свайного фундамента
3.1 Назначение сечения и длины свай, определение
необходимого числа свай и размеров ростверка
Формула определения несущей способности для
висячих свай [3]:
= gc*(
gcR R*A +u* Sgcf*fi*hi)
где: gc
- коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый gc
= 1,
R - расчетное
сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа
A - площадь опирания
на грунт сваи, м2,
u - наружный
периметр поперечного сечения сваи, м;
fi
- расчетное сопротивление i-го
слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м2),
принимаемое по табл.2 СНиП;
hi
- толщина 1-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м; не
должна превышать 2м
gcR
,gcf
- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на
боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на
расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3 СНиП, в данных условиях
равны 1,0.
Высота ростверка 1,4м.
Сваи длиной 5 метров, с размерами сечения
0,3х0,3 м.
Расчетное сопротивление грунта под нижним концом
сваи R=7756,25 кПа.
грунт здание фундамент осадка
Расчетная нагрузка допускаемая на сваю:
Рисунок 4- К расчету свай
Фундамент 1.
Исходные данные: N= 1901кН, М=10 кН*м
Количество свай :
Проверка фундамента
на опрокидывание:
N=
N=
,81<731,87
Условие выполняется
Рисунок 5 - Схема свайного фундамента №1
Фундамент 2.
Исходные данные: N= 3745кН, М=-9 кН*м
Количество свай :
Проверка фундамента
на опрокидывание:
N=
N=
,667<731,87
Условие выполняется
Рисунок 6 - Схема свайного фундамента №2
Фундамент 3.
Исходные данные: N= 2869кН, М=23*м
Количество свай :
Проверка фундамента
на опрокидывание:
N=
N=
,023<731,87
Условие выполняется
Рисунок 7 - Схема свайного фундамента №3
.2 Расчет осадки свайного фундамента
Расчет осадки для фундамента № 1.
Исходные данные: N= 1901 кН
Угол внутреннего трения грунта
φср
=
α= φср
/4=7,530 .
Осадку определяю методом послойного суммирования
по формуле
Порядок расчета осадки свайного фундамента
методом послойного суммирования.
1. Ширина условного фундамента
ВУСГМ =d+2l*tgα=1,622м.
2. Определение массы свайно-грунтового
массива
GУГСМ
==1,6222
*6,3*20=331,4808
3. Определение среднего фактического
давления под подошвой условного фундамента
Р=
1. Определение расчетного сопротивления
грунта под подошвой условного фундамента
R==
=1.4*1.3/1(1,55*1*1,622*10,478+7,22*6,5*13,813)=1227,75
кПа.
5. Проверка условия Р=848,53<R=1227,75,
условие выполняется.
h<0.4 BУСГМ
=0,4*1,622=0,64м
Максимальная осадка -
условие выполняется, следовательно, размеры фундамента считаем окончательными
Рисунок 8 - Осадка свайного фундамента
Заключение
Курсовой проект выполнен в соответствии с
существующими государственными стандартами и нормами проектирования.
В курсовой работе были произведены расчеты
фундамента мелкого заложения (ФМЗ) и свайного фундамента.
В результате курсовой работе по заданным
характеристикам грунтов и их несущей способности были обоснованы два варианта
фундаментов для химического корпуса, расположенной в г. Актюбинск: мелкого
заложения (ФМЗ) и свайные; произведены расчёты фундаментов по второй группе
предельных состояний на примере фундамента №1.
При выполнении курсового проекта были
определены:
. расчётная глубина промерзания грунта df= -
0,95 м;
. размеры подошвы ФМЗ №1 b=2,1 м, l=2,4 м,
глубина заложения d = - 3,15 м, осадка
фундамента S=3,41 см;
. в свайном фундаменте №1 4 сваи С 5.30, глубина
заложения ростверка d = - 1,5 м, осадка фундамента S=4,92 см;
Список использованной литературы
1. СНиП 2.02.01-83* "Основания
зданий и сооружений".
. ГОСТ 25100-95 "Грунты.
Классификация."
. СНиП 2.02.03-85 "Свайные
фундаменты".
. Методические указания
"Задания на курсовой проект и общие методические указания по
выполнению", Гареева Н.Б., УГНТУ, 2012 г.
Приложение