Конструкции промышленного здания с неполным каркасом

"Конструкции промышленного здания с неполным каркасом"

Содержание

1. Компоновка сборного перекрытия

2. Расчет и конструирование сборной предварительно напряженной плиты перекрытия

2.1 Материалы

.2 Сбор нагрузок

.3 Определение усилий

.4 Определение параметров расчетного сечения

.5 Определение сечения рабочей арматуры

2.6 Определение геометрических характеристик приведенного сечения

2.7 Определение потерь предварительного напряжения

2.8 Проверка плиты в стадии монтажа

2.9 Расчет прочности наклонного сечения продольного ребра

2.10 Расчет полки плиты

2.11 Расчет поперечного ребра плиты

.12 Расчет плиты по второй группе предельных состояний

.12.1 Расчет по раскрытию трещин

2.12.2 Расчет по деформациям плиты с трещинами в растянутой зоне

3. Расчет и конструирование сборного разрезного ригеля

3.1 Материалы

.2 Сбор нагрузок и определение усилий

.2.1 Сбор нагрузок

.2.2 Определение усилий

.3 Расчет прочности нормальных сечений

.4 Расчет прочности наклонных сечений

.5 Определение места обрыва продольных стержней

.5.1 Анкеровка обрываемых стержней

.6 Расчет по деформациям

4. Расчет прочности колонны подвального этажа многоэтажного здания со случайным эксцентриситетом

4.1 Сбор нагрузок на 1 м² покрытия

.2 Материалы

.3 Определение усилия Q, действующего на консоль

.4 Расчет консоли колонны

. Расчет прочности центрально нагруженного фундамента под колонну

.1 Материалы

.2 Расчет прочности тела фундамента

.3 Расчет армирования фундамента

Список литературы

плита ригель фундамент колонна

1. Компоновка сборного балочного перекрытия

Сборное железобетонное перекрытие здания состоит из панелей и ригелей, которые опираются на несущие наружные стены и колонны. Несущие стены здания с неполным каркасом являются диафрагмой жесткости и воспринимают горизонтальную ветровую нагрузку, элементы каркаса внутри здания воспринимают вертикальную нагрузку от всех выше перечисленных конструкций, полезной нагрузки с перекрытия и собственного веса, работают они как правило со случайным эксцентриситетом. Размеры сетки колонн 6*9 м, поэтому панели и ригели с разными пролетами. Опыт строительства, что наиболее предпочтительно для производственных зданий поперечное направление ригелей, как повышающее пространственную жесткость здания. В местах расположения колонн установлены плиты с вырезами (П 1, П 3), а для заполнения пристенных участков перекрытия принимаются монолитные участки (УМ 1). Наружные стены здания кирпичные с толщиной 640 мм.

Раскладка плит производится от оси. Плиты ребристые с промежуточных поперечными ребрами. Все плиты, опертые по контору и работают в двух направлениях, плиты выполняют ребрами вниз. Материал, из которого изготавливают плиты - легкий бетон с плотностью 1800 кг/м³ класса В30. Минимальная толщина полки плиты 50 мм, высота ребра 200мм, высота сечения 400 мм, номинальная длина 5960 мм. Расчетный пролет, равный расстоянию между осями ее опор при опирании по верху ригелей составляет 5780 мм, ширина плиты составляет 1480 мм.

Длина опирания ригеля на колонну - 250 мм, сечение ригеля прямоугольное с размерами 800*400 мм. Стык ригеля с колонной - шарнирный, то есть ригель разрезной. Пролет ригеля между осями колонн - 9 м, расчетный пролет 8200 мм.

Принятая в расчете колонна имеет квадратное сечение с размером 400*400 мм, членение колонн поэтажное. Стыки колонн располагаются на высоте 400 мм от уровня верха плиты перекрытия. Ригели опираются на консоли колонн, расчетная длина колонн -4800 мм, для подвального этажа с учетом защемления колонны в фундаменте на 700 мм оставляет 6000 мм. Глубина заложения фундамента 5850 мм от уровня чистого пола, а размер сечения 3*3м.

2. Расчет и конструирование сборной предварительно напряженной плиты перекрытия

.1 Материалы

.1.1 Арматура

Предварительно - напряженная арматура А-VI, способ натяжения арматуры - электротермический на упоры.

R_s=815 МПа                                        таблица 22 [1],

R_s,ser=980 МПа                                     таблица 19 [1],

E_s=19*10^-4 МПа                                                          таблица 29 [1].

ненапрягаемая А III и Вр I

А III     R_s=365 МПа,                     Вр I        R_s=360 МПа,

                    R_s,ser=390 МПа,                                 R_s,ser=490 МПа,

                    E_s=20*10⁴ МПа,                                                    E_s=17*10⁴ МПа,

Для монтажных петель арматура класса А I.

R_s=365 МПа,_s,ser=235 МПа,_s=21*10⁴ МПа,

.1.2 Бетон

Класса В30, D 1800 кг/м³, R_B=17 МПа, R_Bt=1,2 МПа, R_B,ser= 22 МПа,_Bt,ser=1,8 МПа, Е_В= 19,5*10³ МПа, R_Bр=15 МПа

2.2 Сбор нагрузок

Таблица 2.1

1 Постоянная (g) конструкция пола: - линолеум =3 мм, ρ= 12 кН/м²

- цементно-песчанная стяжка

δ=50 мм, ρ=22 кН/м²

^- плита =100 мм, ρ= 18 кН/м²

,036

,1

,8

,1

,3

,1

,039

,43

.3 Определение усилий

Расчетная схема плиты - свободно опертая однопролетная балка таврового сечения с полкой в сжатой зоне, загруженная равномерно распределенной нагрузкой q.

l₀ - расчетный пролет плиты, это расстояние между опорами, м;

l₀= 5960 -380/2=5780 мм

M_max=q*l₀²/8_max=q*l₀/2

1 От полной расчетной нагрузки:

;

От нормативной полной нагрузки:

;

От нормативной длительно действующей нагрузки:

;

От нормативной кратковременной нагрузки:

;

Поперечное усилие:

.

.4 Определение параметров расчетного сечения

;

;

;

;

;

Характеристика сжатой зоны бетона ;

Граничная высота сжатой зоны бетона :

, .

.5 Определение сечения рабочей арматуры

Определение расчетного случая:

М М_(x=), М_(x=)

=

Это первый расчетный случай, значит нейтральная ось проходит через полку; т.е. сечение рассчитывается как прямоугольное.

;

;

; для арматуры класса А VI;

;

;

По сортаменту определяем число стержней и их диаметр: 2Æ14 для арматуры класса А VI A_SP=3.08 см².

Делаем проверку ММ_PER

М_PER=;

Условие выполнено 99.1<100.6 на 1.5%

.6 Определение геометрических характеристик риведенного сечения

Определяем отношение модулей упругости

;

;

;

Площадь приведенного сечения:

Статический момент:

;

, ;

;

 - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до центра тяжести пред напряженной арматуры.

 - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани.

; ;

, ;

Определяем момент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения

;

Момент сопротивления приведенного сечения относительно нижней грани:

;

Упругопластические моменты сопротивления;  для таврового сечения:

.

.7 Определение потерь предварительного напряжения

Табл. 5 [1]. Способ создания натяжения арматуры электротермический на упоры.

σ_SP=0.6*R_S,SER*γ_SP, γ_SP=1,

; ;

γ_SP=10,13=1.13 и 0.87 принимаем 0.87.

;

Первые потери

;

 (От релаксации напряжений стержневой арматуры при электротермическом способе натяжения арматуры);

 (Потери от температурного перепада при пропаривании);

 (От деформации анкеров)

 (От трения об арматуру);

 (От деформации форм);

Определяем сумму первых потерь без учета :

;

Величина предварительного напряжения за вычетом первых потерь:

;

Усилие предварительного обжатия

;

Определяем напряжение в бетоне на уровне центра тяжести арматуры:

;

Уточним передаточную прочность бетона:

, ,  - взято верно 15 МПа.

Определим изгибающий момент в середине пролета от собственного веса плиты.

;

  - нормативный вес одного м² плиты.

Уточняем величину  от действия  с учетом изгибающего момента от собственного веса плиты.

Определение потерь от быстро натекающей ползучести:

 при ;

, ,

,

;

.

Величина предварительного напряжения за вычетом суммарных первых потерь.

;

Определяем усилие обжатия с учетом суммарных первых потерь:

.

Вторые потери

;

 (Потери от релаксации напряжения);

 (От усадки бетона) для бетона класса В 25, табл. 5 [1];

 (От ползучести) при ,

;

 (От смятия бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры);

 (От деформации обжатия стыков между блоками);

;

Подсчитываем величину полных потерь

.

Величина предварительного напряжения с учетом полных потерь:

;

Определяем усилие обжатия с учетом полных потерь:

;

Дополнение [1] табл. 5, п. 1.25, Величина суммарных потерь учитывается в расчете и должна быть не менее 100МПа, т.е. .Если это условие не выполняется то , тогда

.

2.8 Проверка плиты в стадии монтажа

[1], п. 1.13 , где

 - нормативная нагрузка от собственного веса;

 - ширина плиты;  = 0,8.

;

;

, из методики

;

, где

;

;

 значит, арматура учитывается только в растянутой зоне.

;

Æ14мм

Расчет необходимого диаметра монтажной петли

;

Определяем площадь сечения одной петли

,

Принимаем Æ10мм А I, c А_SP=0.789см².

2.9 Расчет прочности наклонного сечения продольного ребра

Диаметр поперечной арматуры назначается предварительно в соответствии с п. 5.25 - 5.28 [1], из условия свариваемости (т.е. не допускается пережег более тонких стержней)

Назначаем Æ4мм Вр I c а_SW=0.126см²

Проверяем прочность бетона по наклонной сжатой полосе между наклонными трещинами:

;

Вычисляются коэффициенты  и  по формулам:

;

где , ;

     - шаг поперечной арматуры, .

Шаг поперечной арматуры из конструктивных соображений назначается по 5.27 [1]

, ;

;

;

;

, условие

выполняется, следовательно, прочность обеспеченна.

Подсчитываем коэффициент , учитывающий влияние сжатых полок, и , учитывающий влияние продольной оси от предварительного обжатия.

, , принимаем .

, ,

принимаем .

Где Р - усилие предварительного обжатия, определенное с учетом полных потерь, при этом ,  следовательно условие не выполняется, значит принимаем .

Проверяем работу бетона на действие поперечной силы по наклонной трещине.

;

Заданное условие выполняется, значит арматура назначается Æ4мм Вр I c а_S=0.126см²

2.10 Расчет полки плиты

l₁=1350 мм, l₂=1230 мм

l₂/l₁>2 - полка рассчитывается как плита, защемленная по контуру.

q=(q+v)*( l₂*l₁₎=28,85 кН/м,

,

,

h₀=

A=0.022/1.23

Принимаем Æ3мм Вр I, c А_SP=0.071 см², с шагом S=150 мм.

Сетка С-2 необходима для восприятия опорного момента. Рабочая и конструктивная арматура принимается такая же как и С-1, отличие только в ширине.

С - 1 6360*1250мм,

С - 2 6360*490 мм.

2.12 Расчет плиты по второй группе предельных состояний

.12.1 Расчет по раскрытию трещин

; ;

Ширина раскрытия трещин определяется по формуле:

;

где,  - для изгибаемых элементов,

 - коэффициент, зависящий от длительности действия нагрузки (кратковременная и непродолжительного действия постоянные и длительные нагрузки),

 - диметр арматуры, мм;

 - коэффициент, зависящий от вида и профиля арматуры,

 - коэффициент армирования, принимаемый ;

 - Приращение напряжений в арматуре,

.  начальная ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок, , ,

;

, , ;

;

.  приращение ширины раскрытия трещин от действия кратковременных нагрузок, , , ;

;

.  ширина раскрытия трещин от продольного действия постоянных и длительных нагрузок, , , ;

;

;

Проверим условие:

, , , ;

Условие выполняется.

2.12.2 Расчет по деформациям плиты с трещинами в растянутой зоне

При расчете плиты по деформациям определяется величина прогиба, ограниченная эстетическими требованиями. При этом расчет выполняется только на действие постоянной и длительной действующей временной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке .

,,

предельно допустимый прогиб, где l = 6 м

Прогиб определяется по величине полной кривизны 1/r по формуле:

,

 - кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки;

 - тоже от постоянной и длительной нагрузок;

 - кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок

 - кривизна, обусловленная выгибом элемента.

Т.к. величина прогиба ограничивается эстетическими требованиями, то ==0.

Определяем кривизну от действия постоянных и длительных нагрузок:

;

где ,

Относительная высота сжатой зоны бетона расчитывется по формуле:

, где

;

, где

;

, ;

Эксцентриситет силы относительно центра тяжести площади сечения арматуры:

;

Плечо внутренней пары сил рассчитывается по формуле:

Рассчитываем коэффициент, характеризующий неравномерность деформации растянутой арматуры на участке между трещинами:

;

при этом

;

где ;

;

Определяется кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усадки и ползучести от усилия предварительного обжатия:

, где , ;

Сумма потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона на уровне центра тяжести растянутой продольной арматуры: ;=0, напряжение для напрягаемой арматуры, если бы она, имелась на уровне крайнего сжатого волокна бетона.

;

;

Полная кривизна плиты:

;

Прогиб плиты:

; условие выполнено.

3. Расчет прочности колонны подвального этажа многоэтажного здания со случайным эксцентриситетом

Проверяется условие ,  - расчетная длина колонны, равная высоте этажа,  - высота сечения колонны, принятая предварительно.

3.1 Сбор нагрузок на 1 м² покрытия

Таблица 3.1

1 Постоянная (g) Рулонный ковер 3 слоя, =6мм, ρ=1600 кг/м³

Стяжка =30мм, ρ=1600 кг/м³

Утеплитель газобетон =160мм, ρ=600 кг/м³

Цем.-песч. Стяжка =25мм, ρ=2200 кг/м³

Плита =100 мм, ρ= 2500кг/м³

Итого

,096

,48

,96

,55

,5

,59

,3

,3

,2

,3

,1

,125

,624

,152

,72

,75

Определяем гибкость:

,

Подсчитываем величину продольной силы от постоянных и временных длительно действующих нагрузок.

, где

 и  длительно действующая нормативная нагрузка на перекрытие и покрытие соответственно;

 - количество этажей;

 - грузовая площадь колонны;

 и  соответственно собственная масса и пролет ригеля.

,

,

.

Продольная сила от кратковременной нагрузки:

;

Продольная сила от действия полной расчетной нагрузки:

;

Определяем отношение;

.2 Материалы

Класса В20, D 2500 кг/м³, R_b=11,5 МПа, R_bt=0,9 МПа, R_b,ser= 15 МПа,

R_bt,ser=1,4 МПа, Е_b= 17*10³ МПа.

Арматура продольная А III R_sc=R_s=360 МПа,

E_s=20*10⁴ МПа,

Хомуты 4ÆВр I          R_sw=265 МПа,

E_s=20*10⁴ МПа.

Эксцентриситет

.

Предварительно принимаем:

, , ,  (для h>200),

Определяем площадь поперечного сечения колонны:

,

Размер поперечного сечения колонны:

, принимаем .

Фактическая площадь поперечного сечения колонны равна:

Проверяем условие:

≤20;

Вычисляем значение коэффициента , учитывающего длительность загружения, гибкость, характер армирования:

,, ;

, принимаем ;

Определяем сечение рабочей сжатой арматуры:

,

По сортаменту принимаем 8Æ20 А III, с ;

Определяем фактический коэффициент армирования сечения колонны:

, ; удовлетворяет условию.

4.3 Конструирование колонны

, , ;

Продольные стержни сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечения на длину не менее ;

, ;

принимаются по таблице 37 [3]; .

.4 Определение усилия Q, действующего на консоль

Консоль рассчитывается на действие поперечной силы Q, передаваемой от сборного ригеля: . Для определения Q необходимо собрать нагрузку q на 1 м.п. ригеля, определить расчетный пролет ригеля l₀ (расстояние м/у осями колонны).

,  - собственный вес ригеля;

; .

4.5 Расчет консоли колонны

Расчет выполняется [1], п. 3.34, по величине опорного давления ригеля Q. Определяем длину площадки передачи нагрузки от ригеля на консоль:

;

Наименьший вылет консоли (200-300 мм), с учетом зазора между торцом ригеля и гранью колонны с=30 - 60мм, принимаем вылет консоли равный . Расстояние от грани колонны до точки приложения силы Q

;

Вычисляем величину изгибающего момента в опорном сечении консоли:

;

Площадь сечения верхней продольной растянутой арматуры консоли подбирается по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%.

, , ;

;

, , ;

;

По сортаменту принимаем 2Æ18 АIII с ;

Поперечная арматура консоли выбирается конструктивно при h>2a (600>528) в виде отогнутых стержней и горизонтальных хомутов по всей высоте консоли. Шаг хомутов:

:

Диаметр хомутов принимаем конструктивно с учетом требований по свариваемости. 8Æ5 Вр I с ;

Площадь сечения отгибов:

;

по сортаменту принимаем 2Æ14 A-III с  и проверим прочность бетона консоли у грани колонны по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой.

коэффициент, учитывающий влияние поперечной арматуры, где

, , .

 - площадь сечения хомутов в одной плоскости;

 - шаг хомутов.

Определяем  расчетную ширину наклонной сжатой полосы:

,

где  - угол наклона расчетной сжатой полосы . Проверяем условие:

,

,

, условие выполняется.

4. Расчет и конструирование сборного разрезного ригеля

Расчетная схема ригеля - свободно опертая однопролетная балка, загруженная равномерно распределенной нагрузкой q.

l₀ =l - h_k -а∙2 = 6000-300-264∙2 =5172;

в_sup = (l_a + l_b) / 2 = (6+6) / 2 = 6 м.

.1 Материалы

Класса В20, D 1800кг/м³, R_B=11,5 МПа, R_Bt=0,9 МПа, R_B,ser= 15 МПа,

R_Bt,ser=1,4 МПа, Е_В= 17*10³ МПа.

Рабочая арматура для каркасов Æ10 А III и монтажные петли Æ12А I

А III  R_s=365 МПа,      Вр I R_s=360 МПа,

                R_s,ser=390 МПа,   R_s,ser=490 МПа,

                E_s=20*10⁴ МПа,   E_s=17*10⁴ МПа,

Петли Æ14 А I c R_sw=225 МПа.

4.2 Сбор нагрузок и определение усилий

.2.1 Сбор нагрузок

Нагрузка расчитывется на 1 п.м. ригеля по ранее подсчитанным нагрузкам на 1м² перекрытия умножением на ширину грузовой площади в_sup с учетом собственной массы.

Определение нагрузок на 1 п.м. ригеля:

Полн. расч. 16,65*6*0,95=94,9 кН/м;

Полн. норм. 13,94*6*0,95=79,5 кН/м;

Полн. норм. длит. 10,64*6*0,95=60,65 кН/м;

Полн. норм. крат. 6,24*6*0,95=35,6 кН/м.

.2.2 Определение усилий

1 От полной расчетной нагрузки:

;

От нормативной полной нагрузки:

;

От полной нормативной длительно действующей нагрузки:

;

4 От полной нормативной кратковременной нагрузки:

;

Поперечное усилие:

.

.3 Расчет прочности нормальных сечений

Ригель должен быть запроектирован таким образом, чтобы прочность нормальных сечений обеспечивалась одиночной рабочей растянутой арматурой. При этом должно выполнятся условие , .

Подбираем площадь арматуры:

, , .

Проверяем условие ,

где , ,  при .

 условие выполнено, сжатая арматура по расчету не требуется.

Определяем площадь сечения растянутой арматуры по формуле:

;

Принимаем 2Æ20 А III и 2Æ22 АIII, ;

,

Продольная сжатая арматура принимается конструктивно в зависимости от свариваемости, 2Æ10 АIII, ;

.4 Расчет прочности наклонных сечений

Так как в каркасе ригеля имеются продольные стержни Æ22, то минимальный диаметр поперечных стержней должен быть не менее d_SW =8 мм. Принимаем Æ10 АIII ([3] п. 2.19 б).

,

, , где n количество стержней.

Шаг поперечной арматуры: на при опорном участке принимаем S = 200мм,

, [1], п. 5.22, 5.26, 5.27

в пролете принимаем S = 500мм,

, где , .

Условие прочности

,

, где

,

, условие выполняется.

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:

, ,

,

,

,

Прочность обеспеченна, принимаем Æ10 А III с S_l/4=200мм, S=500мм.

4.5 Определение места обрыва продольных стержней (построение эпюры арматуры)

В целях экономии металла часть продольных стержней обрывается в пролете там, где она не требуется согласно расчету прочности элемента по нормальным сечениям.

Высота сжатой зоны элемента:

,

Момент воспринимаемый сечением с арматурой:

;

Место теоретического обрыва:

,

Решаем уравнение:

,.

Поперечная сила в месте теоретического обрыва:

,

4.5.1 Анкеровка обрываемых стержней

Обрываемые стержни должны быть заведены за место своего теоретического обрыва согласно эпюре изгибающих моментов на длину, на которой в наклонных сечениях отсутствие обрываемых стержней компенсируется поперечной арматурой.

Анкеровка обрываемой арматуры  определяется по большему из двух значений.

Анкеровка ω=800 мм.

.6 Расчет по деформациям

Деформации свободно опертой балки постоянного сечения определяются при влажности окружающего воздуха выше 40%. Проверяется необходимость по деформациям. При , прогиб заведомо меньше предельно допустимых, если выполняется условие: , условие выполнено.

5. Расчет прочности тела фундамента

.1 Материалы

Бетон

Бетон класса В20, D 2500кг/м³, R_B=11,5 МПа, R_Bt=0,9 МПа, R_B,ser= 11,5 МПа,

R_Bt,ser=1.15 МПа, Е_В= 15,5*10³ МПа.

Арматура

Рабочая арматура для сетки

А III  R_s=365 МПа,     

                R_s,ser=390 МПа,  

                E_s=20*10⁴ МПа,  

Условное расчетное сопротивление R₀ = 300 кПа, глубина заложения фундамента H₁ = 1,2 м.

Расчетная нагрузка на фундамент от колонны первого этажа,;

Определяем площадь подошвы фундамента:

;

Размер стороны квадрата в плане фундамента:

, принимаем 2,7*2,7м, А=7,29 м²;

Определяем отпор грунта без учета массы фундамента и грунта на его ступенях:

;

Рабочая высота фундамента с квадратной подошвой:

;

Полная высота фундамента , а=70мм при отсутствии подготовки под фундамент. Проверка высоты фундамента по конструктивным требованиям обеспечения жесткого защемления колонны в фундаменте и достаточной анкеровки продольной арматуры. Для этого проверяется глубина стакана фундамента .

;

;

принимаем h_f=50+20=70cм, конструктивно принимаем h_f=90см, т.к. h_f = 900, то фундамент трехступенчатый.

5.2 Выполняется проверка на продавливание [1], п. 3.42.

Продавливающая сила определяется на уровне верха фундамента за вычетом отпора грунта, распределенного по площади нижнего основания пирамиды продавливания:

;

Проверяем условие: , где

U_m - среднее арифметическое между периметрами верхнего и нижнего оснований пирамиды продавливания.

;

, , условие против продавливания выполняется.

Минимальная рабочая высота нижней ступени принимается:

;,

принимаем конструктивно h₁=30 см, проверим соответствие рабочей высоты нижней ступени фундамента.

,

;

Минимальное поперечное усилие воспринимаемое бетоном:

,

так как , то условие прочности соблюдается.

Размеры второй и третей ступени фундамента принимаются так, чтобы внутренние грани ступеней не пересекали прямую, проведенную под углом 45^° к грани колонны на отметке верха фундамента, , ;

5.3 Расчет армирования фундамента

Консоли фундамента работают подобно изгибаемым консолям, заделанным в массиве фундамента, их рассчитывают по нормальным сечениям. Армирование фундамента осуществляется сеткой.

Изгибающие моменты:

,

,

.

Расчетная площадь рабочей арматуры на всю ширину фундамента:

,

,

;

Принимаем нестандартную сетку из арматуры Æ12 класса АIII , , с ячейками 150*150 мм.

Процент армирования:

, что больше  установленного нормами.

Т.к. толщина стенки стакана по верху более 200 мм и более 0,75h₀₃ стенки стакана не армируются.

Список литературы

1. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. -М.: Стройиздат, 1985.-79 с.

. ПОСОБИЕ по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры

(к СНиП 2.03.01-84) -М.: Стройиздат, 1972.-27с.

. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. -М.: Стройиздат, 1986.-57 с.

. ПОСОБИЕ по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84) ЧАСТЬ 1. -М.: Стройиздат, 1985.-728 с.

5. Попов Н.Н., Забегаев А.В. Проектирование расчет железобетонных конструкций М.: Высшая школа. 1985. -315с.

. Железобетонные конструкции/ Под редакцией Полякова Л.П., Лысенко Е.Ф. и Кузнецова Л.В.-Киев.: Вища школа, 1984. 352 с.

. Проектирование железобетонных конструкций.: Справочное пособие/ Под редакцией А.Б. Голышева. Киев.: Будивельник. 1985.-496с.