Тепловой расчет парового котла ДКВР-4

Тепловой расчет парового котла ДКВР-4

Государственное бюджетное образовательное учреждение

Среднего профессионального образования Владимирской области

«Владимирский химико-механический колледж»

Курсовой проект

Тепловой расчет парового котла ДКВР-4

КП 140102 ТТ-31

Руководитель: Г.А. Руденко

Разработал: А.В.Жуков

Содержание

Краткое описание котла ДКВР-4

Задание для курсового проектирования

Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания

Тепловой баланс котла-8

Тепловой расчет топки

Определение ограждающей поверхности стен топочной камеры

Геометрические характеристики топочной камеры

Геометрические характеристики пароперегревателя

Схемы

Список литературы

Краткое описание котла ДКВР-10

ДКВР - двухбарабанный паровой котёл, вертикально - водотрубный, реконструированный с естественной циркуляцией и уравновешенной тягой, предназначен для выработки насыщенного и перегретого пара.

Расположение барабанов продольное. Движение газов в котлах горизонтальное с несколькими поворотами или без поворотов, но с изменением сечения по ходу газов.

Котлы относятся к системе котлов горизонтальной ориентацией, т.е. увеличение паропроизводительности идёт за счёт их развития в длину и в ширину при сохранении высоты.

Газомазутные котлы типа ДКВР имеют камерную топку.

Котлы паропроизводительностью 2,5; 4; 6,5 т/ч выполняются с удлинённым верхним барабаном, 10 т/ч - с удлинённым и коротким верхним барабаном, 20 т/ч - с коротким верхним барабаном.

Задание для курсового проектирования

Тип котла ДКВР-4

Паропроизводительность Д=4,1 т/ч

Температура насыщенного пара Тн=194ºС

Температура перегретого пара Тпр=215ºС

Температура питательной воды tпв=85ºС

Давление перегретого пара на выходе из пароперегревателя Рпе=1,37(14)МПа(кг/см2)

Температура уходящих газов θух=148ºС

Температура холодного воздуха tхв=30ºС

Доля непрерывной продувки котла αпр=4.0%

Газопровод Ставрополь -Москва (3я нитка)

Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания

Таблица 1

Таблица 2

Определение энтальпии воздуха и продуктов сгорания на 1 м3 газообразного топлива газопровода Ставрополь - Москва (3я нитка)

Количество теплоты ,содержащейся в воздухе и продуктах сгорания (дымовых газах),называется теплосодержанием (энтальпией) при выполнении расчетов энтальпию воздуха и продуктов сгорания относят к 1 м3(при нормальных условиях).

Энтальпия воздуха и продуктов сгорания на 1 м3 газообразного топлива газопровода Ставрополь - Москва (3я нитка)

Все расчеты сводим в таблицу 2.

Определяем энтальпии воздуха и продуктов сгорания на 1 м3 газообразного топлива газопровода Ставрополь - Москва (3я нитка).

Количество теплоты ,содержащееся в воздухе и продуктах сгорания ,(дымовых газах),называется теплосодержанием (энтальпией). При выполнении расчетов энтальпию воздуха и продуктов сгорания относят к 1 м3 (при нормальных условиях).

Таблица 3

Примечание: энтальпия воздуха и продуктов сгорания не указанных в таблице 2 определяется интерполяцией.

Составим таблицу 4 по данным таблице 8.

Таблица 4

Таблица 4.1

Примечание: при составлении Н-θ таблицы для каждого значения коэффициента избытка воздуха определяем величину Н в пределах немного превышающих реально возможные температуры в газоходах .Около величины Н целесообразно помещать величину ∆Н-разность двух соседних по вертикали значений Н при одном значении α.

Тепловой баланс котла

Располагаемое тепло на 1 м3 газообразного топлива ,определяем по формуле:

=Qнc+Qвнв+hтл, кДж/м3,где

Qнc-низшая теплота сгорания рабочей массы сухого газообразного топлива в кДж/м3внв- тепло, внесенное поступающим в котельный агрегат воздухом, при подогреве последнего, вне агрегата, отработанным теплом, при сжигании газообразного топлива.

=Qнс (кДж/м3)

Низшую теплоту сгорания газообразного топлива находим по таблице 1,для газопровода Ставрополь - Москва (3я нитка)=37040 кДж/м3

Потери тепла с уходящими газами определяем по формуле:

=(Hух-αух*Нºхв)*(100-q4)/Qpp, %

Определяем Нºхв=39,8*Vº=390,4

Для определения более точной температуры применяем энтерполяцию по формуле:

ух=[Hmax-Hmun/vmax-vmun]*(v-vmun)+Hmun

подставляем свои данные и получаем ух=1900 кДж/м3

Нºхв=390,4 кДж/м3=0

=Hух- αух* Нºхв*100/ Qpp=3,8%

=0,5=2,9

кабр=100-(q2+q3+q5)=86,4%

Коэффициент сохранения тепла:

=1- q5/ q5+ ɳкабр=0,97

Полное количество теплоты используемое в котле:

кв = Дпе · ( hпе - hпв) + Дпр· ( hs´ - hпв)

Дпе - количество перегретого пара (берется из задания по проекту - марки котла, в нашем случае ДКВР-4 Дпе = Д т/ч · 103/ 3600 = 1,13 т/чпе - энтальпия перегретого пара (кДж/кг) определяется по давлению Р = 1,37 МПа ( по заданию)и температуре перегретого пара tпе = 2150С (по заданию), тогда определяем энтальпию по таб. X XV - Нормативный метод(1998)пе = 2828,9 кДж/кг

Определяем энтальпию питательной воды ( кДж/кг)

пв = спв · tпв , где

спв 4,19 кДж/кг 0 С , tпв = 850С ( по заданию) , тогпв= 4,19 · 85= 356,15 кДж/кг 0 С

Дпр - расход воды на продувку котла, кг/с, определяем по формуле:

Дпр = П / 100 · Д = 4/100

,56 = 0,04 кг/с, где П =4 % - процент непрерывной продувки котла (по заданию).

Энтальпию кипящей воды hS´ определяем по таб. 6.2 [ 4 ] по давлению перегретого пара и температуре насыщения воды ( по заданию)= 825,6 кДж/кг

Тогда полное количество тепла используемое в котле :

ка = Дпе(hпе - hпв ) + Дпр ( hs - hпв ) = 1,13· ( 2864,6 -356,15) + 0,04 · (194,03-356,15) = 2828,01кВт.

Расход топлива подаваемый в топку

В = { Qка / Qрр ·ка} ·100 (м3/с) , тогда

В ={2828,01/ 37040 · 86,4} · 100 = 0,08 м3/с

Тепловой расчет топки

Произведем поверочный тепловой расчет топки, заключающийся в определении температуры газов на выходе из топки для существующей конструкции котла. Определяем полезное тепловыделение в топке Qт кДж / м3

т= Qрр100 - q3 / 100 + Qв

Где Qв - теплота вносимая в топку воздухом, кДж/ м3, проектируемые котлы не имеют воздухоподогревателя, поэтому в топку вносится тепло с холодным воздухом паровой котел тепловой топкав = т Н0хв , кДж / кг , где т = 1,1 - величина присоса воздуха в топку ( см. таблицу 1 настоящего расчета ) = 0,5 (см.п.1.2.3 настоящего расчета - потери тепла от химической неполноты сгорания )хв - энтальпия теоретически необходимого количества холодного воздуха кДж / м3 , при температуре холодного воздуха tхв = 300С ( по заданию ),

Теплота вносимая в топку горячим воздухом:в = 1,1390,4 = 429,4кДж / м3

Рассчитаем полезное тепловыделение в топке:

т = Qрр 100 - q3 / 100 + Qв = 37040((100 - 0,5) / 100) + 429,437284,2 кДж/м3

По известному значению Qт = 38147 кДж /м3 по таб. 3.1 ( значения Н- находим при принятой величине присоса воздуха в топке т = 1.1 , температуру а - температуру газов на выходе из топки.

Значение ближайшее Qт = На = 37284,2 кДж /м3 находится в пределах величин энтальпии

Нмин = 33219,9 кДж / м3 ;

Нмах = 37635,4 кДж / м3, а также температур :

мин = 15000С ,мах = 19000С.

Проведем интерполяцию:

а = мах - мин / Нмах - Нмин · ( На - Нмин ) + мин (0С )

а = 1900 - 1700 / 37635,4 - 33219,9 · (37284,2 -33219,9) = 1820С

Если найденная расчетом температура отличается от заданной по исходной величине ( задание по курсовому проектированию) более чем на 1000С, то задаются новыми значениями температур.

У нас по заданию тип котла ДКВР-4, температура уходящих газов ух = 1480С отличие от расчетнойа =1820С всего на 34 0С. Следовательно, расчет удовлетворяет требованиям.

В итоге адиабатическая температура горения определи

Та = а¹ = а + 273 = 182 + 273 =4550С

Определение ограждающей поверхности стен топочной камеры Fст .

Подробное описание котла типа ДКВР-4

Котел типа ДКВР-4 т/ч в топке имеет два боковых экрана. Фронтового и заднего экрана у него нет. Трубы боковых экранов завальцованы в верхнем барабане. Нижние концы труб боковых экранов приварены к нижним коллекторам (камерам),которые расположены под выступающей частью верхнего барабана возле обмуровки боковых стен. Для создания циркуляционного контура передний конец каждого экранного коллектора соединен опускной необогреваемой трубой с верхним барабаном, а задний конец - перепускной (соединительной) трубой с нижним барабаном. Вода поступает одновременно в боковые экраны из верхнего барабана по передним опускным трубам и из нижнего по перепускным трубам. Такая схема питания боковых экранов повышает надежность работы котла при понижении уровня воды в верхнем барабане и повышает кратность циркуляции.

Циркуляция в кипятильных трубах конвективного пучка происходит за счет бурного испарения воды в передних рядах труб, так как они ближе расположены к топке и омываются более горячими газами, чем задние , вследствие чего в задних трубах , расположенных на выходе из котла , вода идет не вверх, а вниз.

Камера догорания отделяется от конвективного пучка шамотной перегородкой ,устанавливаемой между первым и вторым рядами кипятильных труб, вследствие чего первый ряд конвективного пучка является одновременно и задним экраном камеры догорания.

Внутри конвективного пучка устанавливается поперечная чугунная перегородка, разделяющая его на первый и второй газоходы, по которым движутся дымовые газы, поперечно омывающие все кипятильные трубы.Поверхности нагрева котла делятся на экранные трубы и конвективную часть. Экранные поверхности нагрева состоят из стальных бесшовных труб диаметром 51˟2,5 мм изготовленными по ГОСТ 8734-75 и располагаются в газоходах котла. Присоединяются к верхнему и нижнему барабану вальцовкой. В экранных и конвективных поверхностях нагрева образуется насыщенный пар или вода определенной температуры. Барабаны котла ДКВр-4-13 ГМ, рабочим давлением 1,4 или 2,4 МПа, изготавливается из стали 16ГС, 09Г2С, стенка толщиной 13 или 20 мм соответственно. Контроль качества продукции, обеспечивается за счёт провидения ультразвуковой диагностики сварных швов барабана.

На котёл ДКВР 4-13 выписывается паспорт, присваивается номер котла. В паспорт котла вносится вся первичная документация на комплектующие (барабаны, трубная система, камерой экранов, трубная арматура).

Прилагается сертификаты и разрешения на применение выданное «Федеральной службой по экологическому, технологическому и атомному надзору «.

Экраны и кипятильные пучки котлов выполнены из стальных бесшовных труб Ø51×2,5 мм. Для удаления шламов в котлах имеются торцевые лючки на нижних камерах экранов, для периодической продувки камер имеются штуцера Ø32х3 мм.

Пароперегреватели котлов ДКВр, расположенные в первом по ходу газов газоходе, унифицированы по профилю для котлов одинаковых давлений и отличаются для котлов разной производительности лишь числом параллельных змеевиков. Пароперегреватели - одноходовые по пару - обеспечивают получение перегретого пара без применения пароохладителей. Камера перегретого пара крепится к верхнему барабану; одна опора этой камеры делается неподвижной, а другая - подвижной.

Паровой котёл ДКВР 4-13 ГМ имеет следующую циркуляционную схему: питательная вода поступает в верхний барабан по двум питательным линиям, откуда по слабообогреваемым трубам конвективного пучка поступает в нижний барабан. Питание экранов производится необогреваемыми трубами из верхнего и нижнего барабанов. Фронтовой экран котла ДКВр-10 питается водой из опускных труб верхнего барабана, задний экран - из опускных труб нижнего барабана. Пароводяная смесь из экранов и подъемных труб пучка поступает в верхний барабан. Все котлы в верхнем барабане снабжены внутри барабанным паросепарационным устройствами для получения пара.

Геометрические характеристики топочной камеры

Таблица 5

Площадь боковых стен Fст= (а1h1+a2h2+a4h4)*2=63 м2

Где а1=34=20=26=29=5=30

масштаб (1:20)

У котла типа ДКВР-4 нет фронтового и заднего экранов,только боковые экраны,стены камер догорания и выходное окно.

Площадь двух стен камеры догорания

кд=2bh4=2*61*30=73 м2

Площадь пода топки и камеры догорания

пода=b(a3+a4)=61*(13+5)=22 м2

Площадь потолка топки и камеры догорания

пот=b(a1+a4)=61*(34+5)=47 м2

Общая площадь ограждающих поверхностей определяется по формуле:

ст=Fст+Fкд+Fпода+Fпот=63+73+22+47=205 м2

гк=9 мм=49ммст=59 мм св=70 мм=5 мм

е=40 мм

х= 1

Лучевоспринимающая поверхность топочной камеры:

Нл=Нкд+2Нэб+Нво=858,5 м2

Активный объем топочной камеры:

тк=(Fст/2)*b=37,8 м3

Эффективная толщина излучающего слоя в топке:

=3,6*( Vтк/ Fст)=2,16 м

Геометрические характеристики пароперегревателя

Таблица 6

величина

1.наружный диаметр труб dн, мм

32

2.внутренний диаметр труб dвн ,мм

29

3.поперечный шаг труб s1, мм

64

4.продольный шаг труб s2,мм

80

5.относительный поперечный шаг трубы Ϭ1

2

6.относительный продольный шаг труб Ϭ2

2,5

7.количество труб в ряду n, шт

3

8.количество рядов труб z,шт

5

9.глубина газохода для размещения п/п, Lпе ,м

0,32

10.средняя освещенная длина трубы Lтрср

10

11.поверхность нагрева одного ряда Hр, м2

0,03

12.конвективная поверхность нагрева папоперегревателя Нпе, м2

0,15

S1-поперечный шаг труб п/п-продольный шаг труб

Пароперегреватель котла ДКВР-4-13

Расчетный участок конвективного пучка(стрелками указано направление движения дымовых газов).

Литература

1.Методические указания к курсовому проекту

.Методика расчета .

.Интернет ресурсы.

.ПМ-01 Конспекты