Расчет токов коротких замыканий

Расчет токов коротких замыканий

 

1. Определение параметров элементов расчетной схемы и составление схемы замещения

1.1 Определение параметров расчетной схемы

На основании расчетной схемы из справочника[1] выписываются параметры оборудования электрической системы.

Генераторы G1, G2, G3

Тип: ТВВ-220-2ЕУ3;

;

;

;

;

;

.

Трансформатор Т1

Тип: ТЦ-250000/500;

;

;

;

.

Трансформатор Т2

Тип: ТЦ-250000/220;

;

;

;

.

Трансформатор Т3

Тип: ТДЦ-250000/110;

;

;

;

.

Трансформатор Т4

Тип: ТДНС-16000/20;

;

;

;

.

Автотрансформатор АТ1

Тип: АТДЦН-500000/500/220;

;

;

;

;

Автотрансформатор АТ2

Тип: АТДЦТН-200000/220/110;

;

;

;

;

;

.

Система:

;

;

;

.

ЛЭП:

Провод 3xАС - 400;

.

1.2 Схема замещения

Схема замещения изображена на рисунке 1.1.

Рисунок 1.1. Схема замещения электроэнергетической сети

2. Расчет параметров схемы замещения прямой последовательности в именованных единицах для сверхпереходного и установившегося режима короткого замыкания

Для схемы замещения ЭЭС (рисунок 1.1) рассчитываются параметры ее элементов. При этом в соответствии с [2] при расчете периодической составляющей тока КЗ допускается учитывать только реактивные сопротивления элементов.

Прежде чем определять параметры схемы замещения в именованных единицах, следует задать базовое напряжение. Расчет будет производится по приближенному методу, основанному на шкале средних напряжений. Для данной схемы базовым принято высшее напряжение электроэнергетической сети - 500 кВ. Поэтому U_б = 515 кВ.

Сопротивления генераторов определяются по формуле:

, (2.1)

.

ЭДС генераторов принимается равной сверхпереходной ЭДС. Сверхпереходная ЭДС:

, (2.2)

где I_ном(б) - номинальный ток генератора, приведенный к базовому напряжению:

, (2.3)

.

Сопротивление трансформаторов рассчитывается по формуле:

, (2.4)

;

;

Сопротивление двухобмоточного автотрансформатора также определяется по формуле (2.4):

.

Трехобмоточный автотрансформатор изображается на схеме замещения ввиде трехлучевой звезды. Ее сопротивления рассчитываются следующим образом:

; (2.5)

; (2.6)

. (2.7)

В соответствии с формулами (2.5 - 2.7) определяются сопротивления автотрансформатора АТ2:

;

;

Сопротивление системы:

, (2.8)

,

ЭДС системы:

, (2.9)

.

Сопротивление ЛЭП:

, (2.10)

.

3. Векторная диаграмма и сверхпереходная ЭДС генератора

Для генератора G1 типа ТВВ-220-2ЕУ3 из справочника [1] необходимо выписать следующие параметры:

;

;

;

;

.

Для векторной диаграммы принимается базовое напряжение 500 кВ, поэтому .

Величины, приведенные к базовому напряжению:

;

;

;

.

Из диаграммы следует, что сверхпереходная ЭДС генератора , определенная графически, приблизительно равна 330 кВ, что совпадает со значением, рассчитанным в пункте 2.

4. Трехфазное короткое замыкание в точках К1 и К2

4.1. Расчет начального значения периодической составляющей токов КЗ

Расчеты периодической составляющей токов КЗ будут производится вручную с последующей проверкой на ЭВМ в программе TKZ-Win Pro.

Для ручного расчета необходимо исходную схему замещения преобразовать в эквивалентную схему относительно точки КЗ, содержащую одно эквивалентное сопротивление и одну эквивалентную ЭДС[3]. При этом используются обычные приемы преобразования электрических цепей: объединение параллельных и последовательных ветвей в одну, преобразование «треугольник-звезда» и др. Такое преобразование называется «сворачиванием» схемы.

Ветви, по которым ток КЗ не протекает, из схемы исключаются; для коротких замыканий в точках К1 и К2 это обмотка низкого напряжения автотрансформатора АТ2 и трансформатор собственных нужд Т4.

Всем ветвям и узлам присвоены порядковые номера, земля имеет номер «0».

Эквивалентирование цепи относительно точки К1 показано подробно, в дальнейшем часть преобразований будет опускаться.

Сначала ветви «1», «2» и «3» объединяются в сопротивление x₁:

.

Затем ветви «4» и «5» объединены в сопротивление x₂:

.

Ветви «10», «12», «13» и «14» объединены в сопротивление x₃:

.

Ветви «7» и «8» объединяются в сопротивление x₄:

Промежуточные результаты изображены на рисунке 4.1.

Рисунок 4.1. Первый шаг эквивалентирования

На втором шаге сопротивления x₁ и x₂ вместе с ЭДС E_с и E_G2 объединены в одну ветвь, последовательную с споротивлением x_АТ1. Эти ветви объединяются в одну эквивалентную ветвь с сопротивлением x₅ и ЭДС E₁:

;

.

Аналогичные преобразования выполняются с сопротивлениями x₄ и x₃, ЭДС E_G2 и E_G3:

;

.

На рисунке 4.2 показана схема замещения после второго шага.

Рисунок 4.2 - Второй шаг эквивалентирования

На заключительном шаге определяются непосредственно параметры эквивалентной схемы (рисунок 4.3):

;

.

Рисунок 4.3 - эквивалентная схема относительно К1

Периодическая составляющая тока короткого замыкания:

. (4.1)

Ток КЗ, приведенный к напряжению 500 кВ, равен:

.

Фактическое значение:

.

Чтобы найти токи в ветвях и напряжения в узлах, следует «развернуть» схему в исходную:

;

;

;

;

;

;

;

;

;

.

В таблице 4.1 приведены исходные данные для программы TKZ-Win в соответствии с рисунком 1.1 и расчетов пункта 2.

Таблица 4.1 - исходные данные для расчета КЗ в точке К1

Номер	Начало	Конец	Активное	Реактивное	ЭДС
ветви	ветви	ветви	сопpотивление	сопpотивление	модуль	фаза
1	0	1	0	24,75	297,335	0
2	1	2	0	45,9	0	0
3	1	2	0	45,9	0	0
4	3	2	0	137,9	0	0
5	0	3	0	195,7	330,7	0
6	2	4	0	63,65	0	0
7	5	4	0	116,7	0	0
8	0	5	0	195,7	330,7	0
9	5	9	0	1657,66	0	0
10	4	6	0	152,5	0	0
11	0	10	0	271,9	0	0
12	6	7	0	0	0	0
13	8	7	0	111,4	0	0
14	0	8	0	195,7	330,7	0

Результаты компьютерного расчета КЗ в точке К1 приведены в таблице 4.2.

Таблица 4.2 - результаты компьютерного расчета КЗ в точке К1

Номер	Начало	Конец	Ток			Номер	Hапpяжение
ветви	ветви	ветви	модуль	фаза		узла	модуль	фаза
1	0	1	2,4156	-90		1	237,5483	0
2	1	2	1,2078	-90		2	182,1097	0
3	1	2	1,2078	-90		3	243,5324	0
4	3	2	0,4454	-90		4	0	0
5	0	3	0,4454	-90		5	123,539	0
6	2	4	2,861	-90		6	109,7328	0
7	5	4	1,0586	-90		7	109,7328	0
8	0	5	1,0586	-90		8	189,8882	0
9	5	9	-90		9	123,539	0
10	4	6	0,7195	90		10	0	-90
11	0	10	0	-90
12	6	7	0,7195	90
13	8	7	0,7195	-90
14	0	8	0,7195	-90

=4,6391 (-90,0000); I2=4,0176 (-90,0000); Z1=0,0000+j67,2684;

Для расчета фактических токов следует умножить приведенные токи на коэффициент трансформации:

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

.

Фактические напряжения определяются аналогично, но приведенные напряжения делятся на коэффициент трансформации. Также напряжение следует умножить на  для перехода от линейных напряжений к фазным:

;

;

;

;

;

.

Аналогичным способом рассчитывается периодическая составляющая токов КЗ в точке К2. Для «сворачивания» схемы замещения можно воспользоваться данными из предыдущего расчета.

Рисунок 4.4 - второй шаг расчета КЗ в точке К2

Дальнейшие преобразования схемы на рисунке 4.4:

;

.

Результат показан на рисунке 4.5.

Рисунок 4.5 - третий шаг расчета КЗ в точке К2

Окончательный результат:

;

.

Рисунок 4.6 - эквивалентная схема относительно К2

По формуле (4.1) определяется периодическая составляющая тока КЗ в точке К2:

.

Фактическое значение:

.

Далее производится «разворачивание» схемы по аналогии с предыдущими расчетами для точки К2:

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

.

В таблицах 4.3 и 4.4 приведены соответственно исходные данные и результаты компьютерного расчета КЗ в точке К2.

Таблица 4.3 - исходные данные для расчета КЗ в точке К2

Номер	Начало	Конец	Активное	Реактивное	ЭДС
ветви	ветви	ветви	сопpотивление	сопpотивление	модуль	фаза
1	0	1	0	24,75	297,335	0
2	1	2	0	45,9	0	0
3	1	2	0	45,9	0	0
4	3	2	0	137,9	0	0
5	0	3	0	195,7	330,7	0
6	2	4	0	63,65	0	0
7	5	4	0	116,7	0	0
8	0	5	0	195,7	330,7	0
9	5	9	0	1657,66	0	0
10	4	6	0	152,5	0	0
11	0	10	0	271,9	0	0
12	6	7	0	0	0	0
13	8	7	0	111,4	0	0
14	0	8	0	195,7	330,7	0

Таблица 4.4 - результаты компьютерного расчета КЗ в точке К2

Номер	Начало	Конец	Ток		Номер	Hапpяжение
ветви	ветви	ветви	модуль	фаза	узла	модуль	фаза
1	0	1	0,9465	-90	1	273,9091	0
2	1	2	0,4733	-90	2	252,1869	0
3	1	2	0,4733	-90	3	284,6418	0
4	3	2	0,2354	-90	4	176,962	0
5	0	3	0,2354	-90	5	0	0
6	2	4	1,1819	-90	6	227,9738	0
7	5	4	1,5164	90	7	227,9738	0
8	0	5	1,6898	-90	8	265,2376	0
9	5	9	0	-90	9	0,0032	0
10	4	6	0,3345	90	10	0	-90
11	0	10	0	-90
12	6	7	0,3345	90
13	8	7	0,3345	-90
14	0	8	0,3345	-90

=3,2062 (-90,0000); I2=2,7766 (-90,0000); Z1=0,0000+j99,5042

Фактические токи и напряжения:

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

;

.

4.2 Расчет периодической составляющей тока для установившегося режима короткого замыкания с учетом АРВ генераторов

Установившийся режим короткого замыкания - такая стадия процесса, при которой все возникшие при замыкании свободные токи в синхронном генератора затухают и изменение напряжения на его выводах под действием АРВ прекращаются.

Для расчета установившегося режима КЗ необходимо рассчитать следующие параметры генераторов.

Коэффициент форсировки возбуждения:

, (4.2)

где I_{воз ф} - ток форсировки возбуждения, I_{воз ном} - номинальный ток возбудителя. Для возбудителя типа ВТ-4000-2У3:

.

Номинальное фазное напряжение, приведенное к базовому:

.

Предел форсировки:

, (4.3)

.

Синхронное сопротивление генератора:

, (4.4)

.

Критическое сопротивление:

, (4.5)

.

Критический ток:

, (4.6)

В сложных схемах расчет установившегося короткого замыкания ведется методом последовательных приближений[4]. Для этого необходимо произвольно задать для каждого генератора режим номинального напряжения либо режим предельного возбуждения. Если режимы всех генераторов выбраны правильно, то для каждого генератора будет выполнятся условие I_G ≤ I_кр, если он работает в режиме номинального напряжения, в противном случае условие I_G ≥ I_кр. Если для какого-либо генератора это условие не выполняется, то следует задать другие режимы работы.

Расчет установившегося режима КЗ для точек К1 и К2 выполнен в программе TKZ-Win-Pro. Результаты расчетов приведены в таблицах 4.5 и 4.6. Из результатов видно, что при установившихся коротких замыканиях в точках К1 и К2 все генераторы будут работать в режиме предельного возбуждения.

Таблица 4.5 - Установившееся с КЗ в точке К1

Номер	Начало	Конец	Ток			Номер	Hапpяжение
ветви	ветви	ветви	модуль	фаза		узла	модуль	фаза
1	0	1	2,5578	-90		1	234,0289	0
2	1	2	1,2789	-90		2	175,327	0
3	1	2	1,2789	-90		3	202,4484	0
4	3	2	0,1967	-90		4	0	0
5	0	3	0,1967	-90		5	33,1877	0
6	2	4	2,7545	-90		6	40,4587	0
7	5	4	0,2844	-90		7	40,4587	0
8	0	5	0,2844	-90		8	70,011	0
9	5	9	0	-90		9	33,1877	0
10	4	6	0,2653	90		10	0	-90
11	0	10	0	-90
12	6	7	0,2653	90
13	8	7	0,2653	-90
14	0	8	0,2653	-90

=3,3041 (-90,0000); I2=2,8615 (-90,0000); Z1=0,0000+j99,8763

Таблица 4.6 - Установившееся с КЗ в точке К2

Номер	Начало	Конец	Ток		Номер	Hапpяжение
ветви	ветви	ветви	модуль	фаза	узла	модуль	фаза
1	0	1	1,0784	-90	1	270,644	0
2	1	2	0,5392	-90	2	245,8942	0
3	1	2	0,5392	-90	3	268,3108	0
4	3	2	0,1626	-90	4	166,9059	0
5	0	3	0,1626	-90	5	0	0
6	2	4	1,241	-90	6	195,7619	0
7	5	4	1,4302	90	7	195,7619	0
8	0	5	0,3015	-90	8	216,8409	0
9	5	9	0	-90	9	0,0017	0
10	4	6	0,1892	90	10	0	-90
11	0	10	0	-90
12	6	7	0,1892	90
13	8	7	0,1892	-90
14	0	8	0,1892	-90

=1,7317 (-90,0000); I2=1,4997 (-90,0000); Z1=0,0000+j198,8609

 

4.3 Расчет ударного тока короткого замыкания

Ударный ток - наибольшее возможное мгновенное значение тока короткого замыкания. Ударный ток возникает при одновременном выполнении следующих условий:

1. до КЗ тока в цепи не было (холостой ход);

2. в момент КЗ напряжение проходит через ноль.

Ударный ток КЗ рассчитывается по формуле:

. (4.7)

где k_у - ударный коэффициент:

, (4.8)

где T_а - постоянная времени цепи КЗ, рассчитываемая по формуле:

, (4.9)

где f - частота тока в энергосистеме, x_эк - эквивалентное реактивное, r_эк - эквивалентное активное сопротивление относительно точки КЗ.

Эквивалентное реактивное сопротивление относительно точки К1 рассчитано в подпункте 4.1. Расчет эквивалентного активного сопротивления выполняется аналогично по схеме на рисунке 1.1, но реактивные сопротивления элементов следует заменить на активные.

Активное сопротивление генератора:

, (4.10)

для генераторов G1, G2, G3:

.

Активное сопротивление трансформаторов и двухобмоточных автотрансформаторов:

. (4.11)

Для трансформатора Т1:

;

Т2:

;

Т3:

.

Для автотрансформатора АТ1:

.

Активные сопротивления обмоток трехобмоточного автотрансформатора одинаковы и рассчитывается по формуле:

. (4.12)

.

Активное сопротивление системы в пятьдесят раз меньше реактивного:

.

Активное сопротивление ЛЭП рассчитывается аналогично реактивному:

.

На рисунке 4.7 изображена промежуточная эквивалентная схема:

;

;

;

Рисунок 4.7 - расчет эквивалентного активного сопротивления для точки К1

Эквивалентное активное сопротивление:

.

По формуле (4.4) определяется постоянная времени цепи:

.

Ударный коэффициент рассчитывается по формуле (4.3):

.

В соответствии с формулой (4.2) ударный ток равен:

.

Действующее значение ударного тока:

.

Эквивалентное активное сопротивление относительно точки К2 рассчитывается аналогично (рисунок 4.8).

Рисунок 4.8 - расчет эквивалентного активного сопротивления для точки К2

Эквивалентное сопротивление:

.

Постоянная времени цепи:

.

Ударный коэффициент рассчитывается по формуле (4.3):

.

Ударный ток:

.

Действующее значение ударного тока:

.

4.4 Определение затухания периодической составляющей тока

Затухание периодической составляющей тока КЗ для моментов времени 0,1 с; 0,2 с; 0,3 с определяется по типовым кривым.

Для расчета затухания используются начальные значения периодических составляющих токов от источников энергии - системы и генераторов. Эти токи рассчитаны в подпункте 4.1, их следует привести к напряжению, на котором произошло короткое замыкание.

Начальные значения периодических составляющих для точки К1 на шинах 220 кВ:

;

;

;

.

Для любого момента времени периодическая составляющая тока от системы равна начальному значению:

.

Сначала необходимо определить номинальный ток генератора, приведенный к среднему напряжению точки КЗ по формуле:

. (4.13)

Для генераторов G1, G2 и G3:

.

Типовые кривые затухания приведены в [5]. Для использования данных кривых следует определить соотношение:

. (4.14)

Для генератора G1 отношение (4.9):

.

Так как отношение меньше двух, то для всех моментов времени:

.

Для генератора G2:

.

По кривым определяется затухание для моментов времени:= 0,1 с; ; ;= 0,2 с; ; ;= 0,3 с; ; .

Аналогичный расчет выполняется для генератора G3:

.

По кривым определяется затухание для моментов времени:= 0,1 с; ; ;= 0,2с; ; ;= 0,3с; ; .

Ток КЗ в точке К1 в различные моменты времени:

;

;

.

Аналогичные расчеты выполняются для точки К2.

Начальные значения периодических составляющих для точки К2 на выводах генератора 15 кВ:

;

;

;

.

Для любого момента времени периодическая составляющая тока от системы равна начальному значению:

.

Для генераторов G1, G2 и G3:

.

Для генератора G1 отношение (4.9):

.

Так как отношение меньше двух, то для всех моментов времени:

.

Для генератора G2:

.

По кривым определяется затухание для моментов времени:= 0,1 с; ; ;= 0,2 с; ; ;= 0,3 с; ; .

Для генератора G3:

,

.

Ток КЗ в точке К2 в различные моменты времени:

;

;

.

4.5 Осциллограммы периодической и апериодической составляющих тока короткого замыкания

Для построения осциллограммы следует записать выражение для тока короткого замыкания в зависимости от времени:

. (4.15)

, (4.16)

где α - фазовый угол напряжения источника в момент t = 0 (угол включения); ϕ_к - угол сдвига тока в цепи КЗ относительно напряжения; I_Пm - амплитуда периодической составляющей:

. (4.17)

Начальное значение апериодической составляющей тока КЗ:

. (4.18)

Расчет выражения для тока КЗ в точке К1 по формулам (4.10 - 4.13) для углов включения 0°; 30°; 60°; 90°; при ϕ_к = 90°:

;

;

;

;

.

Выражения для построения осциллограмм:

;

;

;

.

Рисунок 4.9 - Осциллограмма тока КЗ при α = 0°

Рисунок 4.10 - Осциллограмма тока КЗ при α = 30°

Рисунок 4.11 - Осциллограмма тока КЗ при α = 60°

Рисунок 4.12 - Осциллограмма тока КЗ при α = 90°

4.6 Анализ режимов работы генератора

Для генератора G2 необходимо выполнить анализ трех режимов работы и определить наиболее тяжелый. Рассматриваются следующие режимы:

1. Короткое замыкание на его выводах (точка К2)

2. Несинхронное включение

. Самосинхронизация

Режим короткого замыкания:

. (4.19)

где k_Т - коэффициент трансформации. Так как схема замещения (рисунок 1.1) рассчитана для базового напряжения 515 кВ, то коэффициент трансформации равен:

.

Ток КЗ генератора G2 равен:

.

Ток несинхронного включения генератора:

, (4.20)

где E_эк и x_эк - соответственно эквивалентная ЭДС и эквивалентное сопротивление энергосистемы относительно генератора. На рисунке 4.5 это E₃ и x₆. Поэтому для генератора G2 ток несинхронного включения равен:

.

Ток в режиме самосинхронизации:

. (4.21)

Для генератора G2:

.

Из расчетов видно, что наиболее тяжелым режимом для генератора G2 является короткое замыкание на его выводах. Ток при этом составляет 55,26 кА.

5. Расчет токов короткого замыкания на шинах собственных нужд

5.1 Расчет тока КЗ от системы

При коротком замыкании на шинах собственных нужд всю электрическую сеть, находящуюся за трансформатором собственных нужд, можно рассматривать как систему бесконечной мощности.

Для расчета сопротивления системы можно воспользоваться рисунком 4.5, с учетом сопротивления трансформатора собственных нужд (рисунок 5.1).

Рисунок 5.1 - КЗ на шинах собственных нужд

Из расчетов подпункта 4.1:

;

.

Эквивалентное сопротивление системы:

,

эквивалентная ЭДС системы:

.

Начальное значение периодической составляющей тока от системы:

.

Периодическая составляющая тока от системы в любой момент времени одинакова и равна начальному значению:

.

Для расчета ударного коэффициента следует определить активное сопротивление системы. Сопротивление трансформатора собственных нужд по формуле (4.6):

.

В соответствии со схемой на рисунке 4.8 эквивалентное активное сопротивление системы:

.

Постоянная времени (4.4):

,

ударный коэффициент (4.3):

.

Ударный ток от системы:

.

Апериодическая составляющая тока КЗ от системы:

.

Для момента времени t = 0,2 с:

.

5.2 Расчет тока подпитки от асинхронных двигателей

Начальное значение периодической составляющей тока подпитки от асинхронных двигателей собственных нужд:

, (5.1)

где ΣP_д - суммарная мощность двигателей, приближенно принимается равной номинальной мощности трансформатора собственных нужд.

Периодическая составляющая тока подпитки:

.

Периодическая составляющая тока подпитки в момент времени t:

, (5.2)

где .

Для времени t = 0,2 с значение периодической составляющей тока подпитки:

.

Ударный ток двигателей:

.

Апериодическая составляющая в момент времени t = 0,2 с, при T_ад = 0,04:

.

Токи короткого замыкания на шинах собственных нужд в момент времени t = 0,2 с равна сумме токов от системы и токов подпидки от асинхронных двигателей:

;

;

;

.

 

6. Составление схем замещения прямой, обратной и нулевой последовательностей в относительных единицах для расчета несимметричного короткого замыкания

6.1 Схема замещения прямой последовательности в относительных единицах

Схема замещения прямой последовательности приведена на рисунке 1.1. При расчете параметров схемы замещения в относительных единицах необходимо произвольно задать базовую мощность. В данном случае целесообразно принять S_б = 1000 МВ·А.

Сопротивление генератора в относительных единицах:

, (6.1)

ЭДС генератора:

. (6.2)

Для генераторов G1, G2, G3:

,

.

Сопротивление двухобмоточного трансформатора или автотрансформатора:

, (6.3)

для трансформатора Т1:

;

Т2:

;

Т3:

;

Т4:

.

Автотрансформатор АТ1:

.

Сопротивление трехобмоточного автотрансформатора:

; (6.4)

; (6.5)

. (6.6)

Для автотрансформатора АТ2:

;

;

.

ЭДС системы:

;

сопротивление системы:

, (6.7)

.

Сопротивление ЛЭП:

, (6.8)

.

6.2 Схема замещения обратной последовательности в относительных единицах

Схема замещения обратной последовательности аналогична схеме замещения прямой последовательности, за исключением того, что в ней отсутствуют ЭДС генераторов и системы (рисунок 6.1).

Рисунок 6.1 - Схема замещения обратной последовательности

6.3 Схема замещения нулевой последовательности в относительных единицах

Схема замещения нулевой последовательности значительно отличается от схемы прямой и обратной последовательности. В ней отсутствуют ЭДС генераторов и системы. Кроме того, исключаются все элементы сети, которые находятся за трансформаторами, имеющими схему соединения «треугольник». Обмотка низкого напряжения трехобмоточных автотрансформаторов при работе на холостом ходу считается заземленной.

Сопротивления трансформаторов и автотрансформаторов такие же, как и для прямой последовательности. Сопротивление воздушных ЛЭП увеличивается на определенный коэффициент, зависящий от исполнения линии и наличия грозотроса. Воздушные ЛЭП напряжением 500 кВ как правило выполняются одноцепными и оборудуются грозотросами, поэтому реактивное сопротивление рассчитывается по формуле:

.

Сопротивление системы указано в задании - 1,2:

.

Библиографический список

сверхпереходный трехфазный замыкание короткий

1. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для дипломного проектирования. - М.: Энергоатомиздат, 1989.

. ГОСТ 27514-87. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 кВ.

. Попов В.А., Кушкова Е.И. Методы практического расчета начального значения периодической составляющей тока трехфазного короткого замыкания. М.у. к практическим занятиям и лабораторной работе. - Киров, ВятГУ, 2008

. Попов В.А., Кушкова Е.И. Установившийся режим короткого замыкания. М.у. к практическим занятиям и лабораторной работе. - Киров, ВятГУ, 2010.

. Кушкова Е.И. Расчет ударного тока, апериодической и периодической составляющих тока в произвольный момент времени при трехфазном коротком замыкании. М.у. к практическим занятиям и лабораторной работе. - Киров, ВятГУ, 2010.

. Кушкова Е.И. Расчет несимметричных коротких замыканий. М.у. к практическим занятиям и лабораторной работе. - Киров, ВятГУ, 2010.