Расчёт и проектирование фундаментов различного заложения

Расчёт и проектирование фундаментов различного заложения

Содержание

Введение

. Анализ инженерно-геологических данных. Определение значения условного расчетного сопротивления грунта R₀

. Расчет фундамента мелкого заложения

.1 Определение глубины заложения фундамента

.2 Определение размеров подошвы фундамента в плане

.3 Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования

.4 Расчет осадки фундамента методом эквивалентного слоя (метод Цытовича)

.5 Расчет затухания осадки во времени

. Расчет свайного фундамента

.1 Выбор глубины заложения ростверка, несущего слоя грунта и конструкции сваи

.2 Определяем несущую способность и силы расчётного сопротивления сваи по материалу и грунту

.3 Определение приближённого веса ростверка и числа свай

.4 Конструирование ростверка

.5 Расчет осадки свайного фундамента

Список литературы

Введение

1.      Местоположение площадки

Изучаемая площадка расположена на пересечении ул.Урожайной и ул.Полевой в г.Уфе.

.        Климат

В климатическом отношении площадка относится ко II климатическому району. Средняя t⁰ января -14,9⁰ С, средняя t⁰ июля +18,8⁰ С, средняя годовая t⁰ +4,3⁰ С. Число дней со снежным покровом составляет 140 дней. Холодный период длится с середины сентября до середины мая.

. Геоморфология рельефа

В геоморфологическом отношении площадка расположена в пределах среднерусской возвышенности (на абсолютной отметке поверхности земли 137,4).

. Геологическое строение

В геологическом строении площадки до изучаемой глубины 15-20 м принимают участие покровные и мореные отложения четвертичной системы. Представленные грунты: супесь твёрдая, суглинок тугопластичный, песок мелкий, глина полутвёрдая.

. Гидрогеологические условия

В процессе производства буровых работ подземные воды вскрыты скважинами на глубине 5,30 м от поверхности земли на абсолютной отметке 135,30 м. Максимально высокое положение уровня воды следует ожидать в весеннее время. Подземные воды являются слабоагрессивными.

. Инженерно-геологические условия

Определение физико-механических характеристик грунтов выполнялось в соответствии с требованиями нормативных документов. С учетом геологического строения, выделено 5 инженерно-геологических элементов:

.        Инженерно-геологических элемент 1:

Насыпной слой из почвы, шлака, бытовых и строительных отходов, мощностью 3,2 м.

Растительный слой состоит из почвы мощностью 0,3м.

.        Инженерно-геологических элемент 2:

Супеси желтовато-бурого цвета. Залегают на глубине 135,80 м, мощностью 1,60 м.

.        Инженерно-геологических элемент 3:

Суглинки темно-бурого цвета. Залегают на глубине 134,10 м, мощностью 1,70 м.

.        Инженерно-геологических элемент 4:

Пески желтовато-бурого цвета. Залегают на глубине 130,20 м, мощностью 3,90 м.

.        Инженерно-геологических элемент 5:

Глины темно-бурого цвета. Залегают на глубине 125,50 м, мощностью 4,70 м.

Рисунок 1. Геологический разрез.

Рисунок 2. Данные о физических свойствах грунтов.

1. Анализ инженерно-геологических данных. Определение значения условного расчётного сопротивления грунта R₀

Для заданного варианта грунтовых условий производим оценку характеристик слоев грунта, с целью использования его в качестве естественного основания.

слой:

.        Число пластичности:

;

=0,189-0,152=0,037

Так как число пластичности I_p находится в интервале 0,01 < I_p ≤0,07, то делаем вывод, что 1 слой - супесь.

2.      Показатель текучести:

;

==-2,46

Так как показатель текучести I_L находится в интервале I_L<0, то делаем вывод, что 1 слой - супесь твердая.

3.      Коэффициент пористости:

е=(1+W)-1;

е=

4.      Расчетное сопротивление:

Таблица 1.

Вывод: 1 слой - супесь твердая с расчетным сопротивлением R₀=300 кПа.

слой:

. Число пластичности:

=0,21-0,11=0,10

Так как число пластичности  находится в интервале 0,07 < <0,17 , то делаем вывод, что 2 слой - суглинок.

2.      Показатель текучести:

Так как показатель текучести  находится в интервале 0,25< I_L<0,5 , то делаем вывод, что 2 слой - суглинок тугопластичный.

3.      Коэффициент пористости:

е=∙(1+W)-1;

е=

4.      Расчетное сопротивление:

Таблица 2.

y=300+ кПа=250+ кПа=270+ кПа

Вывод: 2 слой - суглинок тугопластичный с расчетным сопротивлением R₀=240,24 кПа.

слой:

1.      Тип песчаных грунтов:

Частиц крупнее: 2,0 мм - 9,5% по весу

,5 мм - 23,4% по весу

,25 мм - 48,7% по весу

,10 мм - 88,3% по весу

,05 мм - 93% по весу

,01 мм - 96,2% по весу

,005 мм - 97,4% по весу

Менее 0,005 мм - 2,6% по весу

Делаем вывод, что 3 слой - песок мелкий.

.        Коэффициент пористости:

е=∙(1+W)-1;

е=

Так как коэффициент пористости е находится в интервале 0,60< е <0,75 , то делаем вывод, что песок средней плотности.

3.      Степень влажности:

Sr=

=

Так как степень влажности Sr находится в интервале 0,8< Sr <1 , то делаем вывод, что песок насыщенный водой.

Вывод: 3 слой - песок мелкий средней плотности насыщенный водой с расчётным сопротивлением R₀=200 кПа.

слой:

. Число пластичности:

=0,461-0,205=0,256

Так как число пластичности  находится в интервале 0,17 < , то делаем вывод, что 4 слой - глина.

2.      Показатель текучести:

Так как показатель текучести  находится в интервале 0< I_L<0,25 , то делаем вывод, что 4 слой - глина полутвёрдая.

3.      Коэффициент пористости:

е=

4.      Расчетное сопротивление:

Таблица 3.

y=500+ кПа=300+ кПа=370+ кПа

Вывод: 4 слой - глина полутвёрдая с расчетным сопротивлением R₀=340,975 кПа.

Итог: В качестве основания для фундаментов наиболее благоприятным является 1 слой - супесь твёрдая, I_L<0 и R₀=300 кПа.

2. Расчёт фундамента мелкого заложения

фундамент заложение свая грунт

2.1 Определение глубины заложения фундамента

Расчет ведем в соответствии со СНиП 2.01.01 - 82 «Строительная климатология».

Дано:

г.Уфа_w=2,1=15⁰C

грунт - супесь твёрдая, I_L<0.

Определяем нормативную глубину промерзания по формуле:

,

где - глубина промерзания: для супесей =0,28м;

- коэффициент, равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур воздуха в данном районе.

М = 14,9+13,7+6,7+5,1+11,2=51,6

Определяем расчетную глубину промерзания по формуле:

,

где к_h - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения на глубину промерзания грунтов у фундаментов, к_h =0,5;

. Т.к. (2+d_f) >d_wи грунт, залегающий под подошвой фундамента, - супесь c показателем текучести I_L<0 , то глубина заложения подошвы фундамента не менее d_f.

Принимаем d не менее d_f.

Глубина заложения фундамента d=1,1 м.

Рисунок 2.

2.2 Определение размеров подошвы фундамента в плане

1.      Определяем необходимые размеры подошвы ленточного фундамента, при условии, что к нему приложена вертикальная сила N^″=150 кН.

В 1^ом приближении находим площадь подошвы фундамента

^″ - расчетная нагрузка по 2^ой группе предельных состояний, приложенная к обрезу фундамента.₀ - условное расчетное сопротивление грунта основания

γ_m^″ - осредненное расчетное значение удельного веса грунта и материала фундамента.₀=300 кПа

γ_m^″=20 кН/м³ - для зданий без подвала=1,1 м

0,54 м²

2.      Ширина подошвы.

 м

3.      Найдем расчетное сопротивление грунтов основания:

γ_c1, γ_c2 - коэффициенты условия работы

γ_c1=1,25 - зависит от вида грунта

γ_c2= - зависит от вида грунта и от отношения длины и высоты здания

к - коэффициент принимаемый равным 1, если характеристики определены опытным путём.

к=1

М_γ, М_q, М_с - коэффициенты, принимаемые в зависимости от угла внутреннего трения φ =23⁰

М_γ =0,69, М_q =3,65, М_с =6,24.

к_z - коэффициент, принимаемый равным 1, т. к.  < 10 м.

γ - îñðåäíåííîå çíà÷åíèå óäåëüíîãî âåñà ãðóíòîâ çàëåãàþùèõ íèæå ïодошвы фундамента.

γ^' - тоже, но выше подошвы фундамента

γ=

γ_sb2= кН/м³

γ_sb3= кН/м³

γ= Кн/м³

γ^' = γ=20,1 Êí/ì³

c_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.₁ - глубина заложения фундамента_в - глубина пола подвала, принимаемая в зависимости от ширины подвала._II=12 кПа₁=1,1 м_в=0 м

 кПа

4.      Определяем площадь подошвы фундаменты при новом расчетном сопротивлением грунта.

 м²

 м

Подбираем фундамент.

Размеры фундаменты принимаем: b =800 мм, l=1180 мм, V_f=0.274 м³, h=300 мм

Выполняем расчет сопротивления для подобранного фундамента:

 кПа

5.      Проверка фундамента.

p_II ==N^II+N_f^II+N_s^II

_f^II -вес фундамента

_f^II =V_f ∙ γ_b , γ_b=25 кН/м³

_f^II =0,274∙25=6,85 кН_s^II -вес грунта над уступами фундамента

_s^II =V_s∙ γII'

_s^II =0,636*20,1=12,79 кН=150+6,85+12,79=169,64 кН

_II = кПа

179,70 кПа < 224,07 кПа

Разница превышает 5 %-фундамент подобран неэкономично

Принимаем размеры фундамента =1м, l=0,78 м, V_f=0,17 м³ h=0.3 м

Выполняем расчет сопротивления для подобранного фундамента:

кПа

Произведем проверку подобранных размеров

_II ==N^II+N_f^II+N_s^II

_f^II -вес фундамента

_f^II =V_f ∙ γ_b , γ_b=25 кН/м³

_f^II =0,17∙25=4,25 кН_s^II -вес грунта над уступами фундамента

_s^II =V_s∙ γII'

_s^II =0,56*20,1=11,256 кН=150+4,25+11,256=165,506 кН_II = кПа

,19 кПа < 227,73 кПа

Разница составляет 7 %, следовательно размеры фундамента подобраны верно. Окончательно принимаем фундамент ФЛ 10-8-2 с параметрами =1м, l=0,78 м, V_f=0,17 м³ h=0,3 м.

2.3 Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования

1.      Определяем природное и вспомогательное напряжение от собственного веса грунта.

 - природное

- вспомогательное

Определяем удельный вес грунтов:

ρ·g =2,01·10=20,1 кН/м³

ρ·g =1,89·10=18,9 кН/м³

Так как во втором слое грунта проходит уровень грунтовых вод, то удельный вес  необходимо пересчитать с учётом взвешивающего действия воды.

γ_sb2= кН/м³

Аналогично

γ_sb3= кН/м³

ρ·g =1,98·10=19,8 кН/м³

1) На поверхности земли:

Дополнительное вертикальное напряжение

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на подошве фундамента:

= кПа

Дополнительное вертикальное напряжение

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 1-го слоя:

= кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне грунтовых вод:

= кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 2-го слоя:

= кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 3-го слоя:

= кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на кровле водоупора:

 кПа

 кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на подошве 4-го слоя:

 кПа

 кПа

. Определяем дополнительное давление на подошву фундамента

 кПа

. Сжимающую толщу грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои высотой z_i Определяем высоту элементарного слоя :

 м < 0,3м, следовательно z_i=0,4 м

. Определяем напряжение на каждом элементарном слое.

Для этого составляем таблицу.

Таблица 4.

. Определяем осадку фундамента.

где β=0,8 - коэффициент бокового расширения,

- модуль деформации,

- среднее напряжение в i-ом слое.

1,36 см < 8 см

Вывод: осадка удовлетворяет условию, следовательно, допустима.

Рисунок 3.

2.4 Ðàñ÷åò îñàäêè ôóíäàìåíòà ìåòîäîì ýêâèâàëåíòíîãî ñëîÿ (ìåòîä Öûòîâè÷à)

. Íàéäåì êîýôôèöèåíò îòíîñèòåëüíîé ñæèìàåìîñòè ïî ôîðìóëå:

-êîýôôèöèåíò ñæèìàåìîñòèêîýôôèöèåíò ïîðèñòîñòè

êÏà^-1

 êÏà^-1

 êÏà^-1

. Îïðåäåëèì ìîùíîñòü ýêâèâàëåíòíîé ýïþðû ïî ôîðìóëå:

=2,60 - êîýôôèöèåíò ýêâèâàëåíòíîãî ñëîÿ (ïðè êîýôôèöèåíòå Ïóàññîíà = 0,3- äëÿ ïåñêîâ è ñóïåñåé)=1 ì - øèðèíà ïîäîøâû ôóíäàìåíòà

. Îïðåäåëÿåì âåëè÷èíó ñæèìàþùåé òîëùè ïî ôîðìóëå:

. Ñòðîèì ýïþðó è îïðåäåëÿåì çíà÷åíèÿ hi è zi

Ðèñóíîê 4.

=0,5 ì z1=4,95 ì=1,7 ì z2=3,85 ì=3,0 ì z3=1,5 ì

. Îïðåäåëÿåì ñðåäíåå çíà÷åíèå êîýôôèöèåíòà îòíîñèòåëüíîé ñæèìàåìîñòè:

. Îïðåäåëÿåì îñàäêó ôóíäàìåíòà:

Âûâîä: 0,465 ñì <8 ñì, ÷òî óäîâëåòâîðÿåò óñëîâèþ S<Su

.5 Ðàñ÷åò çàòóõàíèÿ îñàäêè âî âðåìåíè

Âåëè÷èíà ñæèìàåìîé òîëùè:

Âåëè÷èíà îñàäêè:

Îïðåäåëåíèå ñðåäíåãî çíà÷åíèÿ êîýôôèöèåíòà ôèëüòðàöèè:

Îïðåäåëåíèå êîýôôèöèåíòà êîíñîëèäàöèè:

Îïðåäåëåíèå ïåðèîäà êîíñîëèäàöèè:

Ðèñóíîê 5. Ãðàôèê çàòóõàíèÿ îñàäêè âî âðåìåíè.

3. Ðàñ÷åò ñâàéíîãî ôóíäàìåíòà

.1 Âûáîð ãëóáèíû çàëîæåíèÿ ðîñòâåðêà, íåñóùåãî ñëîÿ ãðóíòà è êîíñòðóêöèè ñâàè

Ãëóáèíó çàëîæåíèÿ ðîñòâåðêà ïðèíèìàåì êîíñòðóêòèâíî d=2,45 ì.

Âûñîòà ðîñòâåðêà ïðèíèìàåì 0,5 ì

Ïðèíèìàåì ãëóáèíó çàäåëêè ñâàè â ðîñòâåðê ∆Z=0,1 ì

Ðèñóíîê 6.

Ïðèíèìàåì ñå÷åíèå ñâàè:

30 ñì  30 ñì, ò. å. 0,3 ì  0,3 ì

äëèíó ñâàè ïðèíèìàåì 3 ì

.2 Îïðåäåëÿåì íåñóùóþ ñïîñîáíîñòü è ñèëû ðàñ÷¸òíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ìàòåðèàëó è ãðóíòó

.Îïðåäåëåíèå ñèëû ðàñ÷åòíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ìàòåðèàëó:

, ãäå

 - êîýôôèöèåíò óñëîâèé ðàáîòû ñâàè â ãðóíòå;

 - êîýôôèöèåíò ïðîäîëüíîãî èçãèáà (çàâèñèò îò âèäà ðîñòâåðêà);

- êîýôôèöèåíò ðàáîòû áåòîíà (çàâèñèò îò ñïîñîáà ïîãðóæåíèÿ ñâàè);

- ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå áåòîíà;

- ïëîùàäü ñå÷åíèÿ ñâàè;

- ðàñ÷¸òíîå ñîïðîòèâëåíèå àðìàòóðû;

- ïëîùàäü ïîïåðå÷íîãî ñå÷åíèÿ àðìàòóðû.

 =1

 =1

=1

=8,5ÌÏà

=225ÌÏà

=0,09 ì²

=4,52*10^-4 ì²

.Îïðåäåëåíèå ñèëû ðàñ÷åòíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ãðóíòó:

- íåñóùàÿ ñïîñîáíîñòü ñâàè ïî ãðóíòó;

=1 - êîýôôèöèåíò óñëîâèÿ ðàáîòû ñâàè â ãðóíòå;

, - êîýôôèöèåíòû óñëîâèÿ ðàáîòû ãðóíòà ñîîòâåòñòâåííî ïîä íèæíèì êîíöîì ñâàè è ïî å¸ áîêîâîé ïîâåðõíîñòè.

=1, =1 ïî ÑÍèÏ.- ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå ãðóíòà ïîä íèæíèì êîíöîì ñâàè;

À - ïëîùàäü îïèðàíèÿ ñâàè íà ãðóíò (ïëîùàäü ñå÷åíèÿ ñâàè);- íàðóæíûé ïåðèìåòð ïîïåðå÷íîãî ñå÷åíèÿ ñâàè;_i - ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå i-òîãî ñëîÿ ãðóíòà ïî áîêîâîé ïîâåðõíîñòè ñâàè;_i - òîëùèíà i-òîãî ñëîÿ ãðóíòà;

; ì²;  ì;₁ =20 êÏà h1=0,85 ì₂ = 38 êÏà h2=2,05 ì

.Îïðåäåëåíèå ñèëû ðàñ÷åòíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ãðóíòó:

_RS - ñèëà ðàñ÷åòíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ãðóíòó;

γ_k - êîýôôèöèåíò íàäåæíîñòè, íàçíà÷àåìûé â çàâèñèìîñòè îò ìåòîäà îïðåäåëåíèÿ íåñóùåé ñïîñîáíîñòè ñâàè;

γ_k=1,4

 êÍ.

Ðèñóíîê 7.

3.3    Îïðåäåëåíèå ïðèáëèæ¸ííîãî âåñà ðîñòâåðêà è ÷èñëà ñâàé

ãäå N_II - íàãðóçêà âåðòèêàëüíàÿ ïî îáðåçó ôóíäàìåíòà ïî 1 ãðóïïå ïðåäåëüíûõ ñîñòîÿíèé,

Îïðåäåëåíèå ñðåäíåãî äàâëåíèÿ íà îñíîâàíèå ïîä ðîñòâåðêîì:

- äèàìåòð ñâàè

Îïðåäåëåíèå ïëîùàäè ïîäîøâû ðîñòâåðêà A_g

γ_f - êîýôôèöèåíò íàäåæíîñòè ïî ãðóíòó,

γ_m - êîýôôèöèåíò ñðåäíåãî çíà÷åíèÿ óäåëüíîãî âåñà ìàòåðèàëà ðîñòâåðêà è ãðóíòà íà óñòóïàõ.

γ_m ñ ïîäâàëîì - 17 êÍ/ì³

d_g - ãëóáèíà çàëîæåíèÿ ðîñòâåðêà

γ_f=1,1

γ_m=17 êÍ/ì³_g=2,45 ì

Îïðåäåëåíèå êîëè÷åñòâà ñâàé :

η_m - êîýôôèöèåíò, ó÷èòûâàþùèé äåéñòâèå ìîìåíòà, äëÿ öåíòðàëüíî íàãðóæåííûõ ôóíäàìåíòîâ ðàâåí 1;âåñ ðîñòâåðêà è ãðóíòà íà óñòóïàõ=18,5+71,73=90,23 êÍ

3.4 Êîíñòðóèðîâàíèå ðîñòâåðêà

Ìèíèìàëüíîå ðàññòîÿíèå ìåæäó ñâàÿìè 3d, d - äèàìåòð ïîïåðå÷íîãî ñå÷åíèÿ ñâàè. Ðàññòîÿíèå â ñâåòó îò êðàÿ ñâàè äî êðàÿ ðîñòâåðêà äîëæíî áûòü íå ìåíåå 5 ñì. Ïðîâåðêà óñèëèé, ïåðåäàâàåìûõ íà ñâàþ:

 êÍ < 222,77êÍ

Ãäå N - íàãðóçêà- êîëè÷åñòâî ñâàé

Îïðåäåëÿåì ïåðåãðóç:

 % >5%-ôóíäàìåíò ïîäîáðàí âåðíî

Ðèñóíîê 8.

3.5 Ðàñ÷åò îñàäêè ñâàéíîãî ôóíäàìåíòà

Îïðåäåëÿåì ñðåäíåâçâåøåííîå çíà÷åíèå óãëà âíóòðåííåãî òðåíèÿ

 - ðàñ÷åòíîå çíà÷åíèå, ñîîòâåòñòâåííî óãëà âíóòðåííåãî òðåíèÿ i ñëîÿ, ïðîðåçàåìîãî ñâàåé è òîëùèíà i-îãî ñëîÿ₁=1,6 ì, φ₁=23, h₂=1,7 ì

φ₂=17₃=2,05 ì

φ₃=27

Îïðåäåëÿåì ðàçìåðû ïîäîøâû óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà

Ðèñóíîê 9.                                                Ðèñóíîê 10.

Îïðåäåëÿåì âåñ óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà:

2,71*3,99*(1,6*20,1+0,5*18,9+1,2*10,185+2,05*9,65)=795,04êÍ

Äàâëåíèå íà ãðóíò îò óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà:

=(1200+795,04)/10,8=184,73 êÏà

Îïðåäåëÿåì ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå ãðóíòà R, ðàñïîëîæåííîãî íèæå óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà

_c - ãëóáèíà çàëîæåíèÿ óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà;

γ₁₁=(9,65*1,85+19,8*4,7)/(1,85+4,7)=16,93 êÍ/ì³ - îñðåäíåííîå çíà÷åíèå óäåëüíîãî âåñà ãðóíòîâ ïîä ïîäîøâîé ôóíäàìåíòà

γ₁₁¹=(2,05*9,65+1,2*10,185+0,5*18,9+1,6*20,1)/(2,05+1,2+0,5+1,6)=13,76 êÍ/ì³ - âûøå ïîäîøâû ôóíäàìåíòà

γ_c1, γ_c2 - êîýôôèöèåíòû óñëîâèÿ ðàáîòû

γ_c1=1,3

γ_c2=1,3

ê - êîýôôèöèåíò ïðèíèìàåìûé ðàâíûì 1.

ê=1

Ì_γ, Ì_q, Ì_ñ - êîýôôèöèåíòû, ïðèíèìàåìûå â çàâèñèìîñòè îò óãëà âíóòðåííåãî òðåíèÿ φ =27⁰ Ñ

Ì_γ =0,91, Ì_q =4,64, Ì_ñ =7,14.

ê_z - êîýôôèöèåíò, ïðèíèìàåìûé ðàâíûì 1, ò. ê.  < 10 ì._II - ðàñ÷åòíîå çíà÷åíèå óäåëüíîãî ñöåïëåíèÿ ãðóíòà, çàëåãàþùåãî íåïîñðåäñòâåííî ïîä ïîäîøâîé ôóíäàìåíòà.

184,73 êÏà<R=647,57 êÏà - òðåáîâàíèå âûïîëíÿåòñÿ.

Ðàñ÷åò îñàäêè âûïîëíÿåì ìåòîäîì ïîñëîéíîãî ñóììèðîâàíèÿ.

. Îïðåäåëÿåì îðäèíàòû ýïþðû.

) Íà ïîâåðõíîñòè çåìëè:

Äîïîëíèòåëüíîå âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå:

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ïîäîøâû 1-ãî ñëîÿ:

= êÏà

Äîïîëíèòåëüíîå âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå:  êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ãðóíòîâûõ âîä:

= êÏà

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ïîäîøâû 2-ãî ñëîÿ:

= êÏà

 êÏà 5) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ïîäîøâû óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà:

= êÏà

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ïîäîøâû 3-ãî ñëîÿ:

= êÏà

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà êðîâëå âîäîóïîðà:

 êÏà

 êÏà

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà ïîäîøâå 4-ãî ñëîÿ:

 êÏà

 êÏà

2.      Îïðåäåëÿåì äîïîëíèòåëüíîå äàâëåíèå íà ïîäîøâó ôóíäàìåíòà.

;

 êÏà.

3.      Îïðåäåëÿåì ýëåìåíòàðíóþ âûñîòó ñëîÿ.

;

 ì.

4.      Ðàçáèâàåì ãðóíòîâóþ òîëùó îò ïîäîøâû íà ýëåìåíòàðíûå ñëîè.

.        Îïðåäåëÿåì íàïðÿæåíèÿ íà êàæäîì ýëåìåíòàðíîì ñëîå. Äëÿ ýòîãî ñîñòàâèì òàáëèöó:

Òàáëèöà 5.

.        Îïðåäåëÿåì îñàäêó ôóíäàìåíòà.

,

ãäå  - êîððåêòèðóþùèé êîýôôèöèåíò,

- ìîäóëü äåôîðìàöèè,

- ñðåäíåå íàïðÿæåíèå â i-îì ñëîå.

Âûâîä: îñàäêà óäîâëåòâîðÿåò óñëîâèþ, ñëåäîâàòåëüíî äîïóñòèìà.

Ðèñóíîê 11.

Ñïèñîê ëèòåðàòóðû

1. ÑÍèÏ 2.02.01-83. Îñíîâàíèÿ çäàíèé è ñîîðóæåíèé. Ì.: Ñòðîéèçäàò, 1983 ã.

. Áåðëèíîâ Ì.Â. Îñíîâàíèÿ è ôóíäàìåíòû. Ì.: Âûñøàÿ øêîëà, 1988ã.-319 ñ.

. Ãóñåâà Â. È. Ìåòîäè÷åñêèå óêàçàíèÿ «Ìåõàíèêà ãðóíòîâ, îñíîâàíèÿ è ôóíäàìåíòû». Ì.: Èçäàòåëüñòâî Âñåñîþçíîãî çàî÷íîãî ïîëèòåõíè÷åñêîãî èíñòèòóòà, 1991 ã.-50ñ.

. Óõîâ Ñ. Á., Ñåìåíîâ Â. Â., Çíàìåíñêèé Â. Â. è äð. Ìåõàíèêà ãðóíòîâ, îñíîâàíèÿ è ôóíäàìåíòû. Ì.: Èçäàòåëüñòâà ÀÑÂ, 1994 ã.-527 ñ.

. Äàëìàòîâ Á. È. Ìåõàíèêà ãðóíòîâ, îñíîâàíèÿ è ôóíäàìåíòû. Ì.: Ñòðîéèçäàò, 1981 ã.-319ñ.

. ÑÍèÏ 2.02.03-85. Ñâàéíûå ôóíäàìåíòû / Ãîññòðîé ÑÑÑÐ. - Ì.: ÖÈÒÏ Ãîññòðîÿ ÑÑÑÐ, 1983 ã.

. ÑÍèÏ 2.01.01-82. Ñòðîèòåëüíàÿ êëèìàòîëîãèÿ è ãåîôèçèêà / Ãîññòðîé ÑÑÑÐ. - Ì.: ÖÈÒÏ Ãîññòðîÿ ÑÑÑÐ, 1987 ã.

. ÑÍèÏ 25100-95. Ãðóíòû. Êëàññèôèêàöèÿ. - Ì.: Èç-âî ñòàíäàðòîâ, 1986 ã.

Ðàçìåùåíî íà Allbest.ru