Расчёт и проектирование фундаментов различного заложения
Содержание
Введение
.
Анализ инженерно-геологических данных. Определение значения условного
расчетного сопротивления грунта R0
.
Расчет фундамента мелкого заложения
.1
Определение глубины заложения фундамента
.2
Определение размеров подошвы фундамента в плане
.3
Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования
.4
Расчет осадки фундамента методом эквивалентного слоя (метод Цытовича)
.5
Расчет затухания осадки во времени
.
Расчет свайного фундамента
.1
Выбор глубины заложения ростверка, несущего слоя грунта и конструкции сваи
.2
Определяем несущую способность и силы расчётного сопротивления сваи по
материалу и грунту
.3
Определение приближённого веса ростверка и числа свай
.4
Конструирование ростверка
.5
Расчет осадки свайного фундамента
Список
литературы
Введение
1. Местоположение площадки
Изучаемая площадка расположена на пересечении
ул.Урожайной и ул.Полевой в г.Уфе.
. Климат
В климатическом отношении площадка относится ко
II климатическому району. Средняя t0 января -14,90 С,
средняя t0 июля +18,80 С, средняя годовая t0
+4,30 С. Число дней со снежным покровом составляет 140 дней.
Холодный период длится с середины сентября до середины мая.
. Геоморфология рельефа
В геоморфологическом отношении площадка
расположена в пределах среднерусской возвышенности (на абсолютной отметке
поверхности земли 137,4).
. Геологическое строение
В геологическом строении площадки до изучаемой
глубины 15-20 м принимают участие покровные и мореные отложения четвертичной
системы. Представленные грунты: супесь твёрдая, суглинок тугопластичный, песок
мелкий, глина полутвёрдая.
. Гидрогеологические условия
В процессе производства буровых работ подземные
воды вскрыты скважинами на глубине 5,30 м от поверхности земли на абсолютной
отметке 135,30 м. Максимально высокое положение уровня воды следует ожидать в
весеннее время. Подземные воды являются слабоагрессивными.
. Инженерно-геологические условия
Определение физико-механических характеристик
грунтов выполнялось в соответствии с требованиями нормативных документов. С
учетом геологического строения, выделено 5 инженерно-геологических элементов:
. Инженерно-геологических элемент 1:
Насыпной слой из почвы, шлака, бытовых и
строительных отходов, мощностью 3,2 м.
Растительный слой состоит из почвы мощностью
0,3м.
. Инженерно-геологических элемент 2:
Супеси желтовато-бурого цвета. Залегают на
глубине 135,80 м, мощностью 1,60 м.
. Инженерно-геологических элемент 3:
Суглинки темно-бурого цвета. Залегают на глубине
134,10 м, мощностью 1,70 м.
. Инженерно-геологических элемент 4:
Пески желтовато-бурого цвета. Залегают на
глубине 130,20 м, мощностью 3,90 м.
. Инженерно-геологических элемент 5:
Глины темно-бурого цвета. Залегают на глубине
125,50 м, мощностью 4,70 м.
Рисунок 1. Геологический разрез.
Рисунок 2. Данные о физических свойствах
грунтов.
1. Анализ инженерно-геологических
данных. Определение значения условного расчётного сопротивления грунта R0
Для заданного варианта грунтовых условий
производим оценку характеристик слоев грунта, с целью использования его в
качестве естественного основания.
слой:
. Число пластичности:
;
=0,189-0,152=0,037
Так как число пластичности Ip
находится в интервале 0,01 < Ip ≤0,07, то делаем вывод, что
1 слой - супесь.
2. Показатель текучести:
;
==-2,46
Так как показатель текучести IL
находится в интервале IL<0, то делаем вывод, что 1 слой - супесь
твердая.
3. Коэффициент пористости:
е=(1+W)-1;
е=
4. Расчетное сопротивление:
Таблица 1.
Вывод: 1 слой - супесь твердая с расчетным
сопротивлением R0=300 кПа.
слой:
. Число пластичности:
=0,21-0,11=0,10
Так как число пластичности находится в
интервале 0,07 < <0,17 ,
то делаем вывод, что 2 слой - суглинок.
2. Показатель текучести:
Так как показатель текучести находится в
интервале 0,25< IL<0,5 , то делаем вывод, что 2 слой -
суглинок тугопластичный.
3. Коэффициент пористости:
е=∙(1+W)-1;
е=
4. Расчетное сопротивление:
Таблица 2.
e
|
R0
|
|
IL=0
|
IL=0,48
|
IL=1
|
0,5
|
300
|
|
250
|
0,62
|
270
|
240,24
|
208
|
0,7
|
250
|
|
180
|
y=300+ кПа=250+ кПа=270+ кПа
Вывод: 2 слой - суглинок
тугопластичный с расчетным сопротивлением R0=240,24 кПа.
слой:
1. Тип песчаных грунтов:
Частиц крупнее: 2,0 мм - 9,5% по весу
,5 мм - 23,4% по весу
,25 мм - 48,7% по весу
,10 мм - 88,3% по весу
,05 мм - 93% по весу
,01 мм - 96,2% по весу
,005 мм - 97,4% по весу
Менее 0,005 мм - 2,6% по весу
Делаем вывод, что 3 слой - песок мелкий.
. Коэффициент пористости:
е=∙(1+W)-1;
е=
Так как коэффициент пористости е
находится в интервале 0,60< е <0,75 , то делаем вывод, что песок средней
плотности.
3. Степень влажности:
Sr=
=
Так как степень влажности Sr
находится в интервале 0,8< Sr <1 , то делаем вывод, что песок насыщенный
водой.
Вывод: 3 слой - песок мелкий средней
плотности насыщенный водой с расчётным сопротивлением R0=200 кПа.
слой:
. Число пластичности:
=0,461-0,205=0,256
Так как число пластичности находится в
интервале 0,17 < , то делаем
вывод, что 4 слой - глина.
2. Показатель текучести:
Так как показатель текучести находится в
интервале 0< IL<0,25 , то делаем вывод, что 4 слой - глина
полутвёрдая.
3. Коэффициент пористости:
е=
4. Расчетное сопротивление:
Таблица 3.
e
|
R0
|
|
IL=0
|
IL=0,215
|
IL=1
|
0,6
|
500
|
|
300
|
0,73
|
370
|
340,975
|
235
|
0,8
|
300
|
|
200
|
y=500+ кПа=300+ кПа=370+ кПа
Вывод: 4 слой - глина полутвёрдая с
расчетным сопротивлением R0=340,975 кПа.
Итог: В качестве основания для
фундаментов наиболее благоприятным является 1 слой - супесь твёрдая, IL<0
и R0=300 кПа.
2. Расчёт фундамента мелкого
заложения
фундамент заложение свая грунт
2.1 Определение глубины заложения
фундамента
Расчет ведем в соответствии со СНиП 2.01.01 - 82
«Строительная климатология».
Дано:
г.Уфаw=2,1=150C
грунт
- супесь твёрдая, IL<0.
Определяем
нормативную глубину промерзания по формуле:
,
где - глубина промерзания: для супесей =0,28м;
- коэффициент, равный сумме
абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур воздуха в данном
районе.
М = 14,9+13,7+6,7+5,1+11,2=51,6
Определяем расчетную глубину
промерзания по формуле:
,
где кh - коэффициент,
учитывающий влияние теплового режима сооружения на глубину промерзания грунтов
у фундаментов, кh =0,5;
. Т.к. (2+df) >dwи
грунт, залегающий под подошвой фундамента, - супесь c показателем текучести IL<0
, то глубина заложения подошвы фундамента не менее df.
Принимаем d не менее df.
Глубина заложения фундамента d=1,1
м.
Рисунок 2.
2.2 Определение размеров подошвы
фундамента в плане
1. Определяем необходимые размеры подошвы
ленточного фундамента, при условии, что к нему приложена вертикальная сила N″=150
кН.
В 1ом приближении находим площадь
подошвы фундамента
″ - расчетная
нагрузка по 2ой группе предельных состояний, приложенная к обрезу
фундамента.0 - условное расчетное сопротивление грунта основания
γm″ -
осредненное расчетное значение удельного веса грунта и материала фундамента.0=300
кПа
γm″=20 кН/м3
- для зданий без подвала=1,1 м
0,54 м2
2. Ширина подошвы.
м
3. Найдем расчетное сопротивление грунтов
основания:
γc1, γc2 -
коэффициенты условия работы
γc1=1,25 -
зависит от вида грунта
γc2= - зависит
от вида грунта и от отношения длины и высоты здания
к - коэффициент принимаемый равным
1, если характеристики определены опытным путём.
к=1
Мγ, Мq,
Мс - коэффициенты, принимаемые в зависимости от угла внутреннего
трения φ
=230
Мγ =0,69, Мq
=3,65, Мс =6,24.
кz - коэффициент,
принимаемый равным 1, т. к. < 10 м.
γ - îñðåäíåííîå
çíà÷åíèå
óäåëüíîãî
âåñà ãðóíòîâ
çàëåãàþùèõ
íèæå ïодошвы фундамента.
γ' - тоже, но
выше подошвы фундамента
γ=
γsb2= кН/м3
γsb3= кН/м3
γ= Кн/м3
γ' = γ=20,1
Êí/ì3
cII
- расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно
под подошвой фундамента.1 - глубина заложения фундаментав
- глубина пола подвала, принимаемая в зависимости от ширины подвала.II=12
кПа1=1,1 мв=0 м
кПа
4. Определяем площадь подошвы фундаменты
при новом расчетном сопротивлением грунта.
м2
м
Подбираем фундамент.
Размеры фундаменты принимаем: b =800
мм, l=1180 мм, Vf=0.274 м3, h=300 мм
Выполняем расчет сопротивления для
подобранного фундамента:
кПа
5. Проверка фундамента.
pII ==NII+NfII+NsII
fII -вес
фундамента
fII =Vf ∙ γb , γb=25 кН/м3
fII =0,274∙25=6,85
кНsII -вес грунта над уступами фундамента
sII =Vs∙
γII'
sII
=0,636*20,1=12,79 кН=150+6,85+12,79=169,64 кН
II = кПа
179,70 кПа < 224,07 кПа
Разница превышает 5 %-фундамент
подобран неэкономично
Принимаем размеры фундамента =1м, l=0,78
м, Vf=0,17 м3 h=0.3 м
Выполняем расчет сопротивления для
подобранного фундамента:
кПа
Произведем проверку подобранных
размеров
II ==NII+NfII+NsII
fII -вес
фундамента
fII =Vf ∙ γb , γb=25 кН/м3
fII =0,17∙25=4,25
кНsII -вес грунта над уступами фундамента
sII =Vs∙
γII'
sII
=0,56*20,1=11,256 кН=150+4,25+11,256=165,506 кНII = кПа
,19 кПа < 227,73 кПа
Разница составляет 7 %,
следовательно размеры фундамента подобраны верно. Окончательно принимаем
фундамент ФЛ 10-8-2 с параметрами =1м, l=0,78 м, Vf=0,17 м3
h=0,3 м.
2.3 Расчет осадки фундамента методом
послойного суммирования
1. Определяем природное и вспомогательное
напряжение от собственного веса грунта.
- природное
- вспомогательное
Определяем удельный вес грунтов:
ρ·g =2,01·10=20,1 кН/м3
ρ·g =1,89·10=18,9 кН/м3
Так как во втором слое грунта
проходит уровень грунтовых вод, то удельный вес необходимо пересчитать с учётом
взвешивающего действия воды.
γsb2= кН/м3
Аналогично
γsb3= кН/м3
ρ·g =1,98·10=19,8
кН/м3
1) На поверхности земли:
Дополнительное вертикальное
напряжение
) Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта на подошве фундамента:
= кПа
Дополнительное вертикальное
напряжение
кПа
) Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта на уровне подошвы 1-го слоя:
= кПа
кПа
) Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта на уровне грунтовых вод:
= кПа
кПа
) Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта на уровне подошвы 2-го слоя:
= кПа
кПа
) Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта на уровне подошвы 3-го слоя:
= кПа
кПа
) Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта на кровле водоупора:
кПа
кПа
кПа
) Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта на подошве 4-го слоя:
кПа
кПа
. Определяем дополнительное давление
на подошву фундамента
кПа
. Сжимающую толщу грунта ниже
подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои высотой zi Определяем
высоту элементарного слоя :
м < 0,3м, следовательно zi=0,4
м
. Определяем напряжение на каждом
элементарном слое.
Для этого составляем таблицу.
Таблица 4.
№
|
Наименование
слоя
|
zi,
м
|
hi,
м
|
|
|
кПа
|
Eo,
кПа
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
Супесь
твёрдая IL=-2,46 е=0,42
|
0
|
1,1
|
0
|
1
|
190,08
|
32000
|
2
|
|
0,4
|
1,5
|
0,8
|
0,881
|
167,46
|
|
3
|
Суглинок
тугопластичный IL=0,48 е=0,62
|
0,8
|
1,9
|
1,6
|
0,642
|
122,03
|
19000
|
4
|
|
1,2
|
2,3
|
2,4
|
0,477
|
90,67
|
|
5
|
|
1,6
|
2,7
|
3,2
|
0,374
|
71,09
|
|
6
|
|
2,0
|
3,1
|
4,0
|
0,306
|
58,16
|
|
7
|
Песок
мелкий средней плотности насыщенный водой е=0,72
|
2,4
|
3,5
|
4,8
|
0,258
|
49,04
|
18000
|
8
|
|
2,8
|
3,9
|
5,6
|
0,223
|
42,39
|
|
9
|
|
3,2
|
4,3
|
6,4
|
0,196
|
37,26
|
|
10
|
|
3,6
|
4,7
|
7,2
|
0,175
|
33,26
|
|
11
|
|
4,0
|
5,1
|
8,0
|
0,158
|
|
12
|
|
4,4
|
5,5
|
8,8
|
0,143
|
27,18
|
|
13
|
|
4,8
|
5,9
|
9,6
|
0,132
|
25,09
|
|
14
|
|
5,2
|
6,3
|
10,4
|
0,122
|
23,19
|
|
15
|
|
5,6
|
6,7
|
11,2
|
0,113
|
21,48
|
|
16
|
|
6,0
|
7,1
|
12,0
|
0,106
|
20,15
|
|
. Определяем осадку фундамента.
где β=0,8 - коэффициент
бокового расширения,
- модуль деформации,
- среднее напряжение в i-ом слое.
1,36 см < 8 см
Вывод: осадка удовлетворяет условию,
следовательно, допустима.
Рисунок 3.
2.4 Ðàñ÷åò
îñàäêè ôóíäàìåíòà
ìåòîäîì ýêâèâàëåíòíîãî
ñëîÿ (ìåòîä Öûòîâè÷à)
. Íàéäåì êîýôôèöèåíò
îòíîñèòåëüíîé
ñæèìàåìîñòè
ïî ôîðìóëå:
-êîýôôèöèåíò
ñæèìàåìîñòèêîýôôèöèåíò
ïîðèñòîñòè
êÏà-1
êÏà-1
êÏà-1
. Îïðåäåëèì
ìîùíîñòü ýêâèâàëåíòíîé
ýïþðû ïî ôîðìóëå:
=2,60 - êîýôôèöèåíò
ýêâèâàëåíòíîãî
ñëîÿ (ïðè êîýôôèöèåíòå
Ïóàññîíà = 0,3- äëÿ
ïåñêîâ è ñóïåñåé)=1
ì - øèðèíà ïîäîøâû
ôóíäàìåíòà
. Îïðåäåëÿåì
âåëè÷èíó ñæèìàþùåé
òîëùè ïî ôîðìóëå:
. Ñòðîèì
ýïþðó è îïðåäåëÿåì
çíà÷åíèÿ hi è zi
Ðèñóíîê
4.
=0,5 ì z1=4,95 ì=1,7 ì
z2=3,85 ì=3,0 ì z3=1,5 ì
. Îïðåäåëÿåì
ñðåäíåå çíà÷åíèå
êîýôôèöèåíòà
îòíîñèòåëüíîé
ñæèìàåìîñòè:
. Îïðåäåëÿåì
îñàäêó ôóíäàìåíòà:
Âûâîä:
0,465 ñì <8 ñì, ÷òî óäîâëåòâîðÿåò
óñëîâèþ S<Su
.5 Ðàñ÷åò
çàòóõàíèÿ îñàäêè
âî âðåìåíè
Âåëè÷èíà
ñæèìàåìîé òîëùè:
Âåëè÷èíà
îñàäêè:
Îïðåäåëåíèå
ñðåäíåãî çíà÷åíèÿ
êîýôôèöèåíòà
ôèëüòðàöèè:
Îïðåäåëåíèå
êîýôôèöèåíòà
êîíñîëèäàöèè:
Îïðåäåëåíèå
ïåðèîäà êîíñîëèäàöèè:
U
|
N
|
t=N*T,
ãîä
|
St=S*U,
ñì
|
0,2
|
0,02
|
0,06
|
0,09
|
0,4
|
0,13
|
0,42
|
0,19
|
0,6
|
0,42
|
1,34
|
0,28
|
0,8
|
1,08
|
3,46
|
0,37
|
0,95
|
2,54
|
8,13
|
0,44
|
Ðèñóíîê
5. Ãðàôèê çàòóõàíèÿ
îñàäêè âî âðåìåíè.
3. Ðàñ÷åò
ñâàéíîãî ôóíäàìåíòà
.1 Âûáîð
ãëóáèíû çàëîæåíèÿ
ðîñòâåðêà, íåñóùåãî
ñëîÿ ãðóíòà è
êîíñòðóêöèè
ñâàè
Ãëóáèíó
çàëîæåíèÿ ðîñòâåðêà
ïðèíèìàåì êîíñòðóêòèâíî
d=2,45 ì.
Âûñîòà ðîñòâåðêà
ïðèíèìàåì 0,5 ì
Ïðèíèìàåì
ãëóáèíó çàäåëêè
ñâàè â ðîñòâåðê
∆Z=0,1 ì
Ðèñóíîê
6.
Ïðèíèìàåì
ñå÷åíèå ñâàè:
30 ñì 30 ñì,
ò. å. 0,3 ì 0,3 ì
äëèíó
ñâàè ïðèíèìàåì
3 ì
.2 Îïðåäåëÿåì
íåñóùóþ ñïîñîáíîñòü
è ñèëû ðàñ÷¸òíîãî
ñîïðîòèâëåíèÿ
ñâàè ïî ìàòåðèàëó
è ãðóíòó
.Îïðåäåëåíèå
ñèëû ðàñ÷åòíîãî
ñîïðîòèâëåíèÿ
ñâàè ïî ìàòåðèàëó:
, ãäå
- êîýôôèöèåíò
óñëîâèé ðàáîòû
ñâàè â ãðóíòå;
- êîýôôèöèåíò
ïðîäîëüíîãî èçãèáà
(çàâèñèò îò âèäà
ðîñòâåðêà);
- êîýôôèöèåíò
ðàáîòû áåòîíà
(çàâèñèò îò ñïîñîáà
ïîãðóæåíèÿ ñâàè);
- ðàñ÷åòíîå
ñîïðîòèâëåíèå
áåòîíà;
- ïëîùàäü
ñå÷åíèÿ ñâàè;
- ðàñ÷¸òíîå
ñîïðîòèâëåíèå
àðìàòóðû;
- ïëîùàäü
ïîïåðå÷íîãî ñå÷åíèÿ
àðìàòóðû.
=1
=1
=1
=8,5ÌÏà
=225ÌÏà
=0,09 ì2
=4,52*10-4 ì2
.Îïðåäåëåíèå
ñèëû ðàñ÷åòíîãî
ñîïðîòèâëåíèÿ
ñâàè ïî ãðóíòó:
- íåñóùàÿ
ñïîñîáíîñòü
ñâàè ïî ãðóíòó;
=1 - êîýôôèöèåíò
óñëîâèÿ ðàáîòû
ñâàè â ãðóíòå;
, - êîýôôèöèåíòû
óñëîâèÿ ðàáîòû
ãðóíòà ñîîòâåòñòâåííî
ïîä íèæíèì êîíöîì
ñâàè è ïî å¸ áîêîâîé
ïîâåðõíîñòè.
=1, =1 ïî ÑÍèÏ.-
ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå
ãðóíòà ïîä íèæíèì
êîíöîì ñâàè;
À - ïëîùàäü
îïèðàíèÿ ñâàè
íà ãðóíò (ïëîùàäü
ñå÷åíèÿ ñâàè);-
íàðóæíûé ïåðèìåòð
ïîïåðå÷íîãî ñå÷åíèÿ
ñâàè;i - ðàñ÷åòíîå
ñîïðîòèâëåíèå
i-òîãî ñëîÿ ãðóíòà
ïî áîêîâîé ïîâåðõíîñòè
ñâàè;i - òîëùèíà
i-òîãî ñëîÿ ãðóíòà;
; ì2; ì;1
=20 êÏà h1=0,85 ì2 = 38 êÏà
h2=2,05 ì
.Îïðåäåëåíèå
ñèëû ðàñ÷åòíîãî
ñîïðîòèâëåíèÿ
ñâàè ïî ãðóíòó:
RS - ñèëà
ðàñ÷åòíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ
ñâàè ïî ãðóíòó;
γk - êîýôôèöèåíò
íàäåæíîñòè, íàçíà÷àåìûé
â çàâèñèìîñòè
îò ìåòîäà îïðåäåëåíèÿ
íåñóùåé ñïîñîáíîñòè
ñâàè;
γk=1,4
êÍ.
Ðèñóíîê
7.
3.3 Îïðåäåëåíèå
ïðèáëèæ¸ííîãî
âåñà ðîñòâåðêà
è ÷èñëà ñâàé
ãäå NII
- íàãðóçêà âåðòèêàëüíàÿ
ïî îáðåçó ôóíäàìåíòà
ïî 1 ãðóïïå ïðåäåëüíûõ
ñîñòîÿíèé,
Îïðåäåëåíèå
ñðåäíåãî äàâëåíèÿ
íà îñíîâàíèå
ïîä ðîñòâåðêîì:
-
äèàìåòð ñâàè
Îïðåäåëåíèå
ïëîùàäè ïîäîøâû
ðîñòâåðêà Ag
γf - êîýôôèöèåíò
íàäåæíîñòè ïî
ãðóíòó,
γm - êîýôôèöèåíò
ñðåäíåãî çíà÷åíèÿ
óäåëüíîãî âåñà
ìàòåðèàëà ðîñòâåðêà
è ãðóíòà íà óñòóïàõ.
γm ñ ïîäâàëîì
- 17 êÍ/ì3
dg
- ãëóáèíà çàëîæåíèÿ
ðîñòâåðêà
γf=1,1
γm=17 êÍ/ì3g=2,45
ì
Îïðåäåëåíèå
êîëè÷åñòâà ñâàé
:
ηm - êîýôôèöèåíò,
ó÷èòûâàþùèé
äåéñòâèå ìîìåíòà,
äëÿ öåíòðàëüíî
íàãðóæåííûõ
ôóíäàìåíòîâ
ðàâåí 1;âåñ ðîñòâåðêà
è ãðóíòà íà óñòóïàõ=18,5+71,73=90,23
êÍ
3.4
Êîíñòðóèðîâàíèå
ðîñòâåðêà
Ìèíèìàëüíîå
ðàññòîÿíèå ìåæäó
ñâàÿìè 3d, d - äèàìåòð
ïîïåðå÷íîãî ñå÷åíèÿ
ñâàè. Ðàññòîÿíèå
â ñâåòó îò êðàÿ
ñâàè äî êðàÿ ðîñòâåðêà
äîëæíî áûòü íå
ìåíåå 5 ñì. Ïðîâåðêà
óñèëèé, ïåðåäàâàåìûõ
íà ñâàþ:
êÍ
< 222,77êÍ
Ãäå
N - íàãðóçêà- êîëè÷åñòâî
ñâàé
Îïðåäåëÿåì
ïåðåãðóç:
% >5%-ôóíäàìåíò
ïîäîáðàí âåðíî
Ðèñóíîê
8.
3.5 Ðàñ÷åò
îñàäêè ñâàéíîãî
ôóíäàìåíòà
Îïðåäåëÿåì
ñðåäíåâçâåøåííîå
çíà÷åíèå óãëà
âíóòðåííåãî
òðåíèÿ
- ðàñ÷åòíîå
çíà÷åíèå, ñîîòâåòñòâåííî
óãëà âíóòðåííåãî
òðåíèÿ i ñëîÿ, ïðîðåçàåìîãî
ñâàåé è òîëùèíà
i-îãî ñëîÿ1=1,6 ì, φ1=23, h2=1,7
ì
φ2=173=2,05
ì
φ3=27
Îïðåäåëÿåì
ðàçìåðû ïîäîøâû
óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà
Ðèñóíîê
9. Ðèñóíîê
10.
Îïðåäåëÿåì
âåñ óñëîâíîãî
ôóíäàìåíòà:
2,71*3,99*(1,6*20,1+0,5*18,9+1,2*10,185+2,05*9,65)=795,04êÍ
Äàâëåíèå
íà ãðóíò îò óñëîâíîãî
ôóíäàìåíòà:
=(1200+795,04)/10,8=184,73 êÏà
Îïðåäåëÿåì
ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå
ãðóíòà R, ðàñïîëîæåííîãî
íèæå óñëîâíîãî
ôóíäàìåíòà
c - ãëóáèíà
çàëîæåíèÿ óñëîâíîãî
ôóíäàìåíòà;
γ11=(9,65*1,85+19,8*4,7)/(1,85+4,7)=16,93
êÍ/ì3 - îñðåäíåííîå
çíà÷åíèå óäåëüíîãî
âåñà ãðóíòîâ
ïîä ïîäîøâîé ôóíäàìåíòà
γ111=(2,05*9,65+1,2*10,185+0,5*18,9+1,6*20,1)/(2,05+1,2+0,5+1,6)=13,76
êÍ/ì3 - âûøå ïîäîøâû
ôóíäàìåíòà
γc1, γc2 - êîýôôèöèåíòû
óñëîâèÿ ðàáîòû
γc1=1,3
γc2=1,3
ê
- êîýôôèöèåíò
ïðèíèìàåìûé
ðàâíûì 1.
ê=1
Ìγ, Ìq,
Ìñ - êîýôôèöèåíòû,
ïðèíèìàåìûå
â çàâèñèìîñòè
îò óãëà âíóòðåííåãî
òðåíèÿ φ =270 Ñ
Ìγ =0,91, Ìq
=4,64, Ìñ =7,14.
êz
- êîýôôèöèåíò,
ïðèíèìàåìûé
ðàâíûì 1, ò. ê. < 10 ì.II
- ðàñ÷åòíîå çíà÷åíèå
óäåëüíîãî ñöåïëåíèÿ
ãðóíòà, çàëåãàþùåãî
íåïîñðåäñòâåííî
ïîä ïîäîøâîé ôóíäàìåíòà.
184,73 êÏà<R=647,57
êÏà - òðåáîâàíèå
âûïîëíÿåòñÿ.
Ðàñ÷åò
îñàäêè âûïîëíÿåì
ìåòîäîì ïîñëîéíîãî
ñóììèðîâàíèÿ.
.
Îïðåäåëÿåì îðäèíàòû
ýïþðû.
)
Íà ïîâåðõíîñòè
çåìëè:
Äîïîëíèòåëüíîå
âåðòèêàëüíîå
íàïðÿæåíèå:
)
Âåðòèêàëüíîå
íàïðÿæåíèå îò
ñîáñòâåííîãî
âåñà ãðóíòà íà
óðîâíå ïîäîøâû
1-ãî ñëîÿ:
= êÏà
Äîïîëíèòåëüíîå
âåðòèêàëüíîå
íàïðÿæåíèå: êÏà
)
Âåðòèêàëüíîå
íàïðÿæåíèå îò
ñîáñòâåííîãî
âåñà ãðóíòà íà
óðîâíå ãðóíòîâûõ
âîä:
= êÏà
êÏà
)
Âåðòèêàëüíîå
íàïðÿæåíèå îò
ñîáñòâåííîãî
âåñà ãðóíòà íà
óðîâíå ïîäîøâû
2-ãî ñëîÿ:
= êÏà
êÏà
5) Âåðòèêàëüíîå
íàïðÿæåíèå îò
ñîáñòâåííîãî
âåñà ãðóíòà íà
óðîâíå ïîäîøâû
óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà:
= êÏà
êÏà
)
Âåðòèêàëüíîå
íàïðÿæåíèå îò
ñîáñòâåííîãî
âåñà ãðóíòà íà
óðîâíå ïîäîøâû
3-ãî ñëîÿ:
= êÏà
êÏà
)
Âåðòèêàëüíîå
íàïðÿæåíèå îò
ñîáñòâåííîãî
âåñà ãðóíòà íà
êðîâëå âîäîóïîðà:
êÏà
êÏà
êÏà
)
Âåðòèêàëüíîå
íàïðÿæåíèå îò
ñîáñòâåííîãî
âåñà ãðóíòà íà
ïîäîøâå 4-ãî ñëîÿ:
êÏà
êÏà
2. Îïðåäåëÿåì
äîïîëíèòåëüíîå
äàâëåíèå íà ïîäîøâó
ôóíäàìåíòà.
;
êÏà.
3. Îïðåäåëÿåì
ýëåìåíòàðíóþ
âûñîòó ñëîÿ.
;
ì.
4. Ðàçáèâàåì
ãðóíòîâóþ òîëùó
îò ïîäîøâû íà
ýëåìåíòàðíûå
ñëîè.
. Îïðåäåëÿåì
íàïðÿæåíèÿ íà
êàæäîì ýëåìåíòàðíîì
ñëîå. Äëÿ ýòîãî
ñîñòàâèì òàáëèöó:
Òàáëèöà
5.
¹
|
Íàèìåíîâàíèå
ñëîÿ
|
zi,
ì
|
hi,
ì
|
|
|
êÏà
|
Eo,
êÏà
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
Ïåñîê
ìåëêèé ñðåäíåé
ïëîòíîñòè íàñûùåííûé
âîäîé å=0,72
|
0
|
5,35
|
0
|
1
|
111,22
|
18000
|
2
|
|
0,54
|
5,89
|
0,4
|
0,972
|
108,11
|
|
3
|
|
1,08
|
6,43
|
0,8
|
0,848
|
94,31
|
|
4
|
|
1,62
|
6,97
|
1,2
|
0,682
|
75,85
|
|
5
|
Ãëèíà
ïîëóòâ¸ðäàÿ å=0,73
|
2,16
|
7,51
|
1,6
|
0,532
|
59,17
|
21000
|
6
|
|
2,7
|
8,05
|
2,0
|
0,414
|
46,04
|
|
7
|
|
3,24
|
8,59
|
2,4
|
0,325
|
36,15
|
|
8
|
|
3,78
|
9,13
|
2,8
|
0,260
|
28,92
|
|
. Îïðåäåëÿåì
îñàäêó ôóíäàìåíòà.
,
ãäå - êîððåêòèðóþùèé
êîýôôèöèåíò,
- ìîäóëü
äåôîðìàöèè,
- ñðåäíåå
íàïðÿæåíèå â
i-îì ñëîå.
Âûâîä: îñàäêà
óäîâëåòâîðÿåò
óñëîâèþ, ñëåäîâàòåëüíî
äîïóñòèìà.
Ðèñóíîê
11.
Ñïèñîê
ëèòåðàòóðû
1.
ÑÍèÏ 2.02.01-83. Îñíîâàíèÿ
çäàíèé è ñîîðóæåíèé.
Ì.: Ñòðîéèçäàò,
1983 ã.
.
Áåðëèíîâ Ì.Â. Îñíîâàíèÿ
è ôóíäàìåíòû.
Ì.: Âûñøàÿ øêîëà,
1988ã.-319 ñ.
.
Ãóñåâà Â. È. Ìåòîäè÷åñêèå
óêàçàíèÿ «Ìåõàíèêà
ãðóíòîâ, îñíîâàíèÿ
è ôóíäàìåíòû».
Ì.: Èçäàòåëüñòâî
Âñåñîþçíîãî
çàî÷íîãî ïîëèòåõíè÷åñêîãî
èíñòèòóòà, 1991 ã.-50ñ.
.
Óõîâ Ñ. Á., Ñåìåíîâ
Â. Â., Çíàìåíñêèé
Â. Â. è äð. Ìåõàíèêà
ãðóíòîâ, îñíîâàíèÿ
è ôóíäàìåíòû.
Ì.: Èçäàòåëüñòâà
ÀÑÂ, 1994 ã.-527 ñ.
.
Äàëìàòîâ Á. È. Ìåõàíèêà
ãðóíòîâ, îñíîâàíèÿ
è ôóíäàìåíòû.
Ì.: Ñòðîéèçäàò,
1981 ã.-319ñ.
.
ÑÍèÏ 2.02.03-85. Ñâàéíûå
ôóíäàìåíòû / Ãîññòðîé
ÑÑÑÐ. - Ì.: ÖÈÒÏ Ãîññòðîÿ
ÑÑÑÐ, 1983 ã.
.
ÑÍèÏ 2.01.01-82. Ñòðîèòåëüíàÿ
êëèìàòîëîãèÿ
è ãåîôèçèêà /
Ãîññòðîé ÑÑÑÐ.
- Ì.: ÖÈÒÏ Ãîññòðîÿ
ÑÑÑÐ, 1987 ã.
.
ÑÍèÏ 25100-95. Ãðóíòû.
Êëàññèôèêàöèÿ.
- Ì.: Èç-âî ñòàíäàðòîâ,
1986 ã.
Ðàçìåùåíî
íà Allbest.ru