Заданная масса топлива
|
Коэффициенты для пересчета на массу
|
|
рабочую
|
горючую
|
сухую
|
Рабочая
|
1
|
|
|
Горючая
|
1
|
|
|
Сухая
|
1
|
|
|
Перерасчет состава рабочей
массы топлива при изменении влажности производится по формулам:
(1.6)
Средний элементарный состав смеси
двух твердых или жидких топлив, заданных массовыми долями, - первого () и второго
()
определяется по уравнениям
(1.7)
где - массовая доля одного из топлив в
смеси.
Массовая доля одного из топлив в
смеси находится по формуле
= , (1.8)
где - масса одного вида топлива в
смеси, кг;
- масса второго вида топлива, кг.
.2 Характеристики топлива
Теплота сгорания топлива. Теплотой сгорания
топлива называют количество тепла в килоджоулях, выделяемое при полном сгорании
1кг твёрдого (жидкого) топлива или 1м3 газообразного топлива.
Различают теплоту сгорания топлива высшую Qрв
(кДж/кг) и низшую Qрн
(кДж/кг).
Величины высшей и низшей теплоты сгорания
рабочей и сухой массы топлива связаны выражением
Qрв
=Qрн+225Нр+25Wр.
(1.9)
Qгв=Qгн+
225Нг. (1.10)
Qсв
=Qсн+225Нс.
(1.11)
Тепловые расчёты котельных агрегатов выполняют,
пользуясь низшей теплотой сгорания топлива.
Низшая теплота сгорания рабочей массы для
твёрдого и жидкого топлива
Qрн
=338Ср +1025Нр -108,5(Ор- Sрл)-25
Wр
(1.12)
Для газообразного топлива
Qcн=108H2+126CO+234H2S+358CH4+638C2H6+913C3H8+1187C4H10+
+1461C5H12+591C2H4+860C3H6+1135C4H8+1403C6H6.
(1.13)
Пересчёт низшей теплоты горючей массы на рабочую
и обратно производится по формулам
(1.14)
. (1.15)
С сухой массы на рабочую и обратно
(1.16)
. (1.17)
Для сланцев пересчет низшей теплоты
сгорания топлива с горючей массы на рабочую и обратно производится по формулам:
(1.18)
(1.19)
Пересчет низшей теплоты
сгорания топлива при изменении влажности производится по формуле
. (1.20)
Для смеси двух твердых, жидких или
газообразных топлив низшая теплота сгорания
где b1- массовая
доля одного из топлив в смеси;
Qpн1, -
низшая теплота сгорания одного вида топлива в смеси, кДж/кг (кДж/м3);
Qpн2 - низшая
теплота сгорания второго вида топлива, кДж/кг (кДж/м3).
Для сравнения тепловой ценности
различных видов топлива пользуются понятием условного топлива.
Пересчет расходов натурального
топлива на условное осуществляется по формуле
Ву = ВЭ, (1.22)
где Э - тепловой эквивалент топлива;
Ву и В - соответственно
расходы условного и натурального топлива, кг, кг/с.
Тепловой эквивалент топлива
Э = Qрн/29 300,
(1.23)
где 29300 - низшая теплота сгорания
условного топлива, кДж/кг.
При рассмотрении условий работы
котельных агрегатов на различных видах топлива пользуются приведенной
зольностью Апр и приведенной влажностью Wnp.
Приведенная зольность топлива [кг∙%/(1000кДж)]
Апр=4190Ар/Qрн. (1.24)
Приведенная влажность топлива [кг∙%/
(1000 кДж)]
Wпр= 4190WP/Qрн. (1.25)
Приведенная сернистость топлива, [кг∙%/
(1000 кДж)]
Sпр=
4190 Sрл
/Qрн.
(1.26)
.3 Объемы и энтальпии воздуха и продуктов
сгорания
Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания
определяются на 1 кг твердого, жидкого или на 1 м3 сухого
газообразного топлива при нормальных условиях.
Количество воздуха, необходимое для сгорания
топлива.
Теоретическое количество сухого воздуха (м3/кг),
необходимое для полного сгорания 1 кг твердого или жидкого топлива (при
коэффициенте избытка воздуха αт
=1), определяется по формуле
V0
= 0,089Ср + 0,266Нр + 0,033 (Sрл
- Ор). (1.27)
Теоретическое количество воздуха (м3/м3),
необходимое для сгорания 1 м3 сухого газообразного топлива,
определяется по формуле
V0 = 0,0478 [0,5 (CO + H2)
+ 1,5H2S + 2CH4 + ∑ (m +n/4) CmHn
- O2]. (1.28)
Содержание элементов топлива в формуле (1.22)
выражается в процентах на 1 кг массы топлива, а состав горючих газов СО, Н2,
Н2S, СН4 и
т.д. в (1.28) выражается в процентах по объему.
Для смеси двух твердых, жидких или газообразных
топлив теоретическое количество сухого воздуха
V0
= b1V01
+
(1- b1)
V02.
(1.29)
где b1
- массовая доля одного из топлив в смеси.
Действительное количество воздуха (м3/кг,
м3/м3), поступившего в топку, определяется по формуле
Vд = αтV0,
(1.30)
где αт
- коэффициент избытка воздуха в топке.
Состав продуктов сгорания топлива.
При полном сгорании топлива газообразные
продукты сгорания содержат CO2,
SO2,
N2,
O2
и Н2О, т.е. СО2 + SO2
+ N2
+ О2 + Н2О = 100 %.
Полный объем продуктов сгорания Vг
(м3/кг) представляет собой сумму объемов сухих газов Vс.г
и водяных паров Vн2о
Vг
= Vс.г +
Vн2о.
(1.31)
где - объем трехатомных газов , м3/кг;
Для твердых (кроме сланцев) и жидких
топлив теоретические объемы продуктов полного сгорания при αт = 1
определяются по формулам:
- теоретический объем азота, м3/кг;
(1.32)
- объем трехатомных газов, м3/кг:
(1.33)
- объем сухих газов, м3/кг:
(1.34)
- теоретический объем водяных паров, м3/кг:
V0н2o
= 0,0124 (9Hp
+ Wp) + 0,0161 V0
(1.35)
-
полный объем продуктов сгорания, м3/кг:
V0г
= V0с.г
+ V0H2o=
0,0187 (Cp
+ 0,375Spл)
+ 0,79V0
+ 0,8Np/100
+
+0,0124 ×(9Hp
+ Wp) + 0,0161V0.
(1.36)
Для сланцев объем трехатомных газов определяется
по формуле:
Vro2k = Vro2 +
[0,509(CO2)pk/100] K = 0,0187 (Cp +
0,375Spл
) +
+ [0,509 (CO2)pk/100]K
, (1.37)
где К - поправочный коэффициент на разложение
карбонатов; при слоевом сжигании К = 0,7, при камерном сжигании К = 1,0.
Для газообразного топлива теоретические объемы
продуктов сгорания (м3/м3) при αт
= 1 определяются по формулам:
теоретический объем азота
(1.38)
объем трехатомных газов
= 0,01 [CO2 + CO + H2S + ∑mCmHn] (1.39)
объем сухих газов
V0с.г. = + (1.40)
- теоретический объем водяных паров,
м3/м3
= 0,01 [H2S + H2
+ ∑(n/2)CmHn + 0,124dг]
+ 0,0161V0, (1.41)
где dг -
влагосодержание газообразного топлива, отнесенное к 1 м3 сухого
газа, г/м3
- полный объем продуктов сгорания
V0г = V0с.г + (1.42)
Для твердых (кроме сланцев), жидких
и газообразных топлив объемы продуктов полного сгорания (м3/кг) при αт > 1
определяются по формулам:
объем сухих газов, м3/кг
Vс.г = V0с.г + (α - 1) V0 = ++ (αт - 1) V0 (1.43)
объем водяных паров
Полный объем продуктов сгорания
определяется по (1.31)
Для сланцев полный объем продуктов
сгорания (м3/кг) при αт > 1
(1.45)
Содержание (%) СО2, SO4, и RO2 в сухих
газах при полном сгорании топлива определяется по формулам:
СO2
= (VCO2/Vc.г)·100;
(1.46)2 = (VSO2/Vc.г)·100;
(1.47)2 = (VRO2/Vc.г)·100;
(1.48)
Максимальное содержание (%)
трехатомных газов в сухих
газах при полном сгорании топлива
(1.49)
где β - характеристика
топлива; для твердого и жидкого:
β = 2,35(Нр
+ 0,126Ор + 0,04Nр)/(Ср
+ 0,375Sрл) (1.50)
для газообразного:
(1.51)
Содержание (%) азота N2 и кислорода
О2 в сухих газах при полном сгорании топлива
N2
= 100 - RO2 - O2 (1.52)2 = 21
- βRO2 - RO3 (1.53)
Масса продуктов сгорания
Масса продуктов сгорания
определяется:
для твердого и жидкого топлива
(кг/кг)
Мг = 1 - 0,01Ар + 1,306αтV0, (1.54)
- для газообразного топлива (кг/м3)
Мг = ρсг.т + 0,001dг.т +1,306αтV0, (1.55)
где ρсг.т - плотность
сухого газа, кг/м3;
dг.т -
содержание влаги в топливе, кг/м3.
для сланцев(кг/кг)
Мг.к = 1- 0,01Арк + 1,306 αтV0 + 0,01(СО2)
pkК, (1.56)
где Арк -
расчетное содержание золы в топливе с учетом неразложившихся карбонатов, %;
К - коэффициент разложение
карбонатов: при слоевом сжигании = 0,7, при камерном = 1.
Расчетное содержание (%) золы в топливе
с учетом неразложившихся карбонатов
Арк = Ар
+ (1 - К) (СО2) pk, (1.57)
Для твердых топлив концентрация золы
в продуктах сгорания определяется
μзл = Ар
аун/(100Мг) (1.58)
где аун - доля золы
топлива, уносимой продуктами сгорания.
Коэффициент избытка воздуха в топке
При полном сгорании топлива
коэффициент избытка воздуха в топке определяется по формуле
αт = 21/(21 -
79) (1.59)
где О2 и N2 -
содержание кислорода и азота в газах, %.
2. Котельные агрегаты и установки
.1 Тепловой баланс, к.п.д. и расход топлива
котельного агрегата
Тепловым балансом называют распределение тепла
израсходованного топлива и тепловые потери, сопровождающие рабочий процесс
котлоагрегата. Тепловой баланс составляет на 1 кг твердого (жидкого) топлива
или на 1 м3 газообразного топлива применительно к установившемуся
тепловому состоянию котельного агрегата.
Уравнение теплового баланса [кДж/кг,
(кДж/)]
(2.1)
(2.2)
где ; и т.д.
В уравнениях (2.1) и (2.2) -
располагаемое тепло; - тепло,
полезно использованное в котлоагрегате на получение пара; - потери
тепла с уходящими газами; - потери
тепла от химической неполноты сгорания; - потери тепла от механической
неполноты сгорания; -потери
тепла в окружающую среду; - потери
тепла с физическим теплом шлаков.
Располагаемое тепло [кДж/кг (кДж/)] на 1 кг
твердого (жидкого) или на 1 газообразного топлива определяется
по формулам:
(2.3)
где и - низшая теплота сгорания рабочей
массы твердого и жидкого топлива и сухой массы газообразного топлива, кДж/кг
(кДж/);
-физическое тепло топлива, кДж/кг
(кДж/);
- тепло, вносимое в топку с
воздухом, кДж/кг (кДж/) ;
- тепло, вносимое в топку с паровым
дутьем, кДж/ кг (кДж/):
- тепло, затраченное на разложение
карбонатов при сжигании сланцев, кДж/кг.
Физическое тепло топлива
, (2.4)
где - теплоемкость рабочей массы
топлива, кДж/(кг·K);
- температура топлива при входе в
топку, .
Теплоемкость рабочей массы топлива
=(100 - )/100+/100, (2.5)
где , - соответственно теплоемкости сухой
массы твердого топлива и воды, кДж/ (кг·К);
- для антрацита - 0,921, для
каменных углей - 0,962, для бурых углей - 1,088, для фрезерного торфа - 1,297 и
сланцев - 1,046.
Теплоемкость мазута
=1,74+0,0025 (2.6)
Физическое тепло топлива учитывается
в том случае, если оно предварительно подогрето вне котлоагрегата (подогрев
мазута, сушка топлива в разомкнутой системе и т.д.).
Тепло, вносимое в топку с воздухом,
определяется по формуле
(2.7)
где αТ -
коэффициент избытка воздуха в топке;
- теоретическое количество воздуха,
необходимое для сгорания 1 кг топлива, /кг;
- средняя объемная теплоемкость
воздуха при постоянном давлении, кДж/( K); при
температурах воздуха до 300, =1,33 (кДж/ × K);
- разность температур подогретого и
холодного воздуха, .
Тепло, вносимое в топку с паровым
дутьем, находится по формуле
(2.8)
где и - соответственно расход и энтальпия
пара, идущего на дутье или распыливание топлива, кг/кг и кДж/кг; для дутья =0,7÷0,8кг/кг; для
распыливания паровыми форсунками =0,35 кг/кг, а паромеханическими - =0,03÷0,035
кг/кг.
Тепло, затраченное на разложение
карбонатов при сжигании сланцев: =40,6К(С,где К- коэффициент разложения
карбонатов.
(2.9)
где - отпускаемый перегретый и
насыщенный пар, кг/с;
В- расход топлива, кг/c;
- энтальпии перегретого и
насыщенного пара, питательной и котловой воды, кДж/кг;
Р- величина непрерывной продувки, %.
Тепло, полезно использованное для
водогрейных котельных агрегатов (кДж/кг),
=(/B)( -), (2.10)
где и - энтальпии воды, поступающей в
котел и выходящей из него, кДж/кг;
- расход воды через котельный
агрегат , кг/с.
Тепло, полезно использованное в
котлоагрегате, в процентах
=(/)100. (2.11)
Потери тепла с уходящими газами
(кДж/кг)
=, (2.12)
где - объем уходящих (дымовых) газов на
выходе из последнего газохода котлоагрегата, /кг;
- средняя объемная теплоемкость
газов при постоянном давлении, определяемой по , кДж/( К);
- температура уходящих газов на
выходе из последнего газохода, ;
- коэффициент избытка воздуха за
котлоагрегатом;
- теоретическое количество воздуха,
необходимое для сгорания 1 кг топлива, /кг;
- температура воздуха в котельной, ;
- потери топлива от механической
неполноты сгорания, %;
- энтальпии продуктов сгорания и
холодного воздуха, кДж/кг.
Потери тепла с уходящими газами в
процентах
(2.13)
Потери тепла от химической неполноты сгорания
топлива (кДж/кг) определяются обычно по содержанию в продуктах горения СО по
формуле
, (2.14)
где и - содержание углерода и серы в
топливе, %;
CO -
содержание окиси углерода в уходящих газах, %;
RO2= CO2+ SO2 -
содержание CO2 и SO2 в уходящих
газах, %.
Потери тепла от химической неполноты
сгорания топлива в процентах
(2.15)
Потери тепла от механической
неполноты сгорания топлива (кДж/кг) складываются из трех составляющих: потерь
тепла топлива со шлаком (кДж/кг),
потерь тепла с провалом топлива под колосниковую решетку (кДж/кг),
потерь тепла с частичками топлива, уносимыми уходящими газами (кДж/кг):
. (2.16)
Потери тепла от механической
неполноты сгорания топлива в процентах
, (2.17)
где Ap -
содержание золы в топливе, %;
, - количество золы в шлаке, провале
и уносе в % от общего количества золы, введенной в топку с топливом;
- содержание горючих в шлаке,
провале и уносе, %.
Потери тепла в окружающую среду (кДж/кг) зависит
от размеров поверхности котлоагрегата, качества обмуровки и тепловой изоляции.
В расчетах потери тепла в окружающую среду
принимаются по нормативным данным, а при испытаниях котельных агрегатов
определяют из уравнения теплового баланса
, (2.18)
. (2.19)
Потери тепла с физическим теплом
шлаков (кДж/кг)
, (2.20)
где - доля золы топлива в шлаке, кг/кг;
для камерных топок , для
слоевых топок к следует
прибавить долю золы топлива в провале ;
- теплоемкость шлака, кДж/(кг·К);
- температура шлака, ºС;
- содержание золы в топливе, %.
Потери тепла с физическим теплом
шлаков в процентах
. (2.21)
Коэффициенты полезного действия
котельного агрегата и установки. Различают к.п.д. котлоагрегата брутто и к.п.д.
котельной установки нетто.
К.п.д. котельного агрегата
характеризует степень экономичности его работы. К.п.д. котлоагрегата брутто
представляет собой отношение величины использованного в котлоагрегате тепла к
величине располагаемого тепла топлива
(2.22)
. (2.23)
К.п.д. котельной установки нетто
равен к.п.д. котлоагрегата брутто за вычетом расхода тепла на собственные нужды
(освещение, привод насосов, вентиляторов и т.д.)
, (2.24)
где Qс.н - расход
тепла на собственные нужды, кДж/с.
Расход топлива. При тепловых
расчетах котельных агрегатов различают натуральный расход топлива В и расчетный
Вр.
Натуральный расход топлива (кг/с)
. (2.25)
Расчетный расход топлива (кг/с)
определяется с учетом механической неполноты сгорания
, (2.26)
где q4 - потери
тепла от механической неполноты сгорания, %.
.2 Характеристики топочных устройств
Для слоевых топок основными тепловыми
характеристиками являются тепловое напряжение площади колосниковой решетки
(зеркала горения), тепловое напряжение топочного объема и коэффициент полезного
действия топки.
Тепловое напряжение площади колосниковой решетки
(кВт/м2)
, (2.27)
где B -
натуральный расход топлива,
Qнр - низшая
теплота сгорания, кДж/кг;
R - площадь
колосниковой решетки, м2.
Тепловое напряжение топочного объема
(кВт/м3)
где VТ - объем
топочного пространства, м3.
Коэффициент полезного действия топки
, (2.29)
где q3 - потери
тепла от химической неполноты сгорания, %;
q4 - потери
тепла от механической неполноты сгорания, %.
Задача 1
В топке котельного агрегата
паропроизводительностью D=13,5 кг/с сжигается подмосковный
уголь состава: Cp=29,1%; Hp=2,2%; =2,9%; Np=0,6%; Op=8,7%; Ap=23,5%; Wp=33%.
Составить тепловой баланс котельного агрегата, если температура топлива при
входе в топку tp=20ºC,
натуральный расход топлива B=4 кг/с, давление перегретого пара pп.п=4 МПа,
температура перегретого пара tп.п=450 ºC,
температура питательной воды tп.в=150 ºC, величина
непрерывной продувки P=4%, теоретическое количество
воздуха, необходимое для сгорания 1 кг топлива Vo=2,98 м3/кг,
объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Vг.ух=4,86 м3/кг,
температура уходящих газов на выходе из последнего газохода tух=160ºC, средняя
объемная теплоемкость газов cг.ух=1,415
кДж/(м3·К), коэффициент избытка воздуха за последним газоходом αух=1,48,
температура воздуха в котельной tв=30 ºC, объемная
теплоемкость воздуха cв=1,297
кДж/(м3·К), содержание в уходящих газах окиси углерода CO=0,2% и
трехатомных газов RO2=16,6% и
потери тепла от механической неполноты сгорания q4=4%.
Потерями тепла с физическим теплом шлаков пренебречь.
Решение
Низшую теплоту сгорания рабочей
массы топлива находим по формуле
=338Cp+1025Hp-108,5-25Wp=338·29,1+1025·2,2-108,5(8,7-2,9)-25·33=10636
кДж/кг.
Теплоемкость рабочей массы топлива - по формуле
(2.5)
кДж/(кг·К).
Физическое тепло топлива - по
формуле (2.4)
кДж/кг.
Располагаемое тепло - по формуле
(2.3)
10636 + 42=10678 кДж/кг.
Тепло, полезно использованное в
котлоагрегате, - по формуле (2.9)
(13,5/4)[(3330-632)+(4/100)(1087,5-632)]=
=9181 кДж/кг.
Dп.е=D, так как
отсутствует отбор насыщенного пара.
Энтальпию пара iп.п находим по i-S диаграмме: iп.п=3330
кДж/кг, энтальпии питательной и котловой воды находим по приложениям 2 и 3: iп.в=632 кДж/кг,
а iк.в=1087,5
кДж/кг.
Потери тепла с уходящими газами - по
формуле (2.12)
(4,86·1,415·160-1,48·2,98·1,297·30)(100-4)/100=892
кДж/кг.
Потери тепла от химической неполноты
сгорания - по формуле (2.14)
237(29,1+0,375·2,9)0,2/(16,6+0,2) =
85 кДж/кг.
Потери тепла от механической
неполноты сгорания - по формуле (2.17)
4·10678/100 = 427 кДж/кг.
Потери тепла в окружающую среду - по
формуле (2.18)
=10678-(9181+892+85+427) = 93
кДж/кг.
Составляющие теплового баланса в
процентах:
(9181/10678)100 = 86%;
(892/10678)100 = 8,3%;
(85/10678)100 = 0,8%;
(93/10678)100 = 0,9%;
Тепловой баланс котельного агрегата
9181+892+85+427+93 = 10678 кДж/кг
или
86+8,3+0,8+4+0,9 = 100%.
Задача 2
топливо котельный
сгорание топочный
В топке котельного агрегата
сжигается карагандинский бурый угль состава: Сг=73,5%; Hг=4,7%; =1,1%; N=0,9%г; Oг=19,8%; Aс=23%; Wp=26%.
Определить располагаемое тепло, если температура топлива при входе в топку tт=20 ºC.
Ответ: =15157
кДж/кг.
Задача 3
Определить тепло, полезно
использованное в водогрейном котельном агрегате, если расход топлива B=1,2 кг/с,
расход воды Gв=70 кг/с,
температура воды, поступающей в котел t1=70 ºC, и
температура воды выходящего из него t2=150 ºC.
Ответ: Q1=19787
кДж/кг.
Задача 4
Определить тепло, полезно
использованное в котельном агрегате паропроизводительностью D=5,45 кг/с,
если натуральный расход топлива B=0,64 кг/с, давление перегретого
пара pп.п=1,3 МПа,
температура перегретого пара tп.п=275 ºC,
температура питательной воды tп.в=100 ºC и величина
непрерывной продувки P=3%.
Ответ: Q1=21996
кДж/кг.
Задача 5
В топке котельного агрегата
паропроизводительностью D=5,6 кг/с сжигается красноярский
бурый уголь состава: Cp=41,6%; Hp=2,9%; =0,5%; Np=0,8%; Op=12%; Ap=10,2%; Wp=32%.
Определить в процентах тепло, полезно использованное в котлоагрегате, если
натуральный расход топлива B=1,12 кг/с, давление перегретого
пара pп.п=4 МПа,
температура перегретого пара tп.п=400 ºС,
температура питательной воды tп.в=130 ºС, величина
непрерывной продувки P=3% и температура топлива при входе
в топку tт=20 ºС.
Ответ: q1=90%.
Задача 6
Определить тепловое напряжение
топочного объема камерной топки котельного агрегата паропроизводительностью D=2,5 кг/с,
если давление перегретого пара pп.п=1,4 МПа,
температура перегретого пара tп.п=250 °С,
температура питательной воды tп.в=100 °С,
к.п.д. брутто котлоагрегата =90%, величина непрерывной продувки P=4% и объем
топочного пространства Vт=24 м3.
Котельный агрегат работает на малосернистом мазуте с низшей теплотой сгорания
горючей массы =40408 кДж/кг,
содержание в топливе золы Ap=0,3% и Wp=3%.
Температура подогрева мазута tт=90 °С.
Ответ: Q/Vт=292,5 кВт/м3.
Задача 7
В топке водогрейного котельного
агрегата сжигается бурый уголь с низшей теплотой сгорания =15000 кДж/кг.
Определить тепловое напряжение площади колосниковой решетки, если к.п.д. брутто
котлоагрегата =85%, расход
воды Gв=65 кг/с,
температура воды, поступающей в котел, t1=70°С и
температура воды, выходящей из него, t2=150°С и
площадь колосниковой решетки R=15 м2.
Ответ: Q/R=1710 кВт/м2.