Анализ работы механизированного фонде скважин оборудованных уэцн на верхнеколик-еганском месторождении

  • Вид работы:
    Дипломная (ВКР)
  • Предмет:
    Другое
  • Язык:
    Русский
    ,
    Формат файла:
    MS Word
    521,84 Кб
  • Опубликовано:
    2015-07-03
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!

Анализ работы механизированного фонде скважин оборудованных уэцн на верхнеколик-еганском месторождении

Введение


Верхнеколик-Еганское месторождение является крупным активом ТНК-ВР. Из-за своего сложного строения считается уникальным. ОАО «Варьеганнефтегаз» прогрессивное, развивающееся предприятие применяющее на производстве новые техники технологии.

Главным принципом ВНГ считается повышение объемов добычи, при этом безопасное и экологичное введение работ. В последнее время на предприятии наблюдается тенденция увеличения наработки на отказ. Этому способствовала оптимизация режима работы скважины, применене новых эффективных ингибиторов, повсеместная интеллектуализация добычи, полимерные покрытия НКТ и т.д.

Основным параметром, используемого для анализа наработки фонда скважин, оборудованных УЭЦН, является наработка на отказ. По регламенту эксплуатации УЭЦН ТНК-ВР, расчет показателя производиться следующим образом: сумма отработанного количества суток всеми УЭЦН за скользящий год относится к суммарному количеству отказов УЭЦН за скользящий год. Данный параметр является универсальным показателем который наиболее объективно позволяет провести анализ работы фонда УЭЦН.

1.      Характеристика месторождения


1.1 Общие сведения о месторождении

электроцентробежный насос месторождение геологический

В административном отношении Верхне-Колик-Еганское месторождение расположено в Нижневартовском районе Ханты-Мансийского автономного округа Тюменской области и находится в 225 км северо-восточнее районного центра г. Нижневартовска. (рис. 1.1)

Ближайшими к месторождению населенными пунктами являются поселки Ваховск (180 км), Колик-Еган (120 км), Ларьяк (150 км). Районный центр г. Нижневартовск является крупным речным портом в Среднем Приобье, связан железной дорогой с городами Сургут, Тобольск, Тюмень. Рядом с месторождением находятся Бахиловское, Северо-Хохряковское, Сусликовское и Варынгское разрабатываемые месторождения.

В орографическом отношении район месторождения расположен в центральной части Западно-Сибирской низменности, в бассейне р. Вах и представляет собой сглаженную равнину. Абсолютные отметки рельефа колеблются в пределах от +50 до +120 м, относительное расчленение достигает 65-70 м.

Гидрографическая сеть представлена реками Колик-Еган, Сарм-Сабун, Лунг-Еган и другими более мелкими водотоками. Реки несудоходны. На юго-востоке имеются озера термокарстового происхождения, наиболее крупные из них Вереп-Эмтор и Васич-Эмтор.

Климат района резко континентальный. Зима продолжительная, морозная и снежная, часты метели и снегопады. Мощность снежного покрова достигает 1,5 м. Безморозный период продолжается около 90 дней в году, а период устойчивых морозов в среднем 180 дней. Температура воздуха зимой достигает (-50ºС) - (-55ºС). Лето короткое, сравнительно теплое и дождливое. Летние месяцы имеют устойчивые положительные температуры, достигающие +30ºС.

Среднегодовое количество атмосферных осадков составляет 500-550 мм. Из этого количества 400 мм выпадает в теплый период с апреля по октябрь.

Уровень грунтовых вод колеблется от 0 до 25 м. Глубина промерзания почвы на открытых участках достигает 1,3-1,7 м.

Верхне-Колик-Еганское месторождение расположено в южной геокриологической зоне, для которой свойственно существование реликтовой мерзлоты. Кровля ее залегает на глубинах от 70 м до 220 м, а подошва - от 100 м до 280 м. Толщина мерзлоты 30-60 м.

В экономическом отношении район стал развиваться в связи с постановкой геологоразведочных работ, но степень его освоения была невысокой по сравнению с более южными частями Нижвартовского района. Плотность населения составляет менее 1 человека на 1 км2. Коренное население живет в небольших поселках по берегам рек и занимается традиционными видами промысла - охотой, рыболовством, оленеводством.

Разведочные работы на месторождении проводились Вахской НГРЭ ПГО «Мегионнефтегазгеология», базирующейся в поселке Ваховск. Необходимое оборудование, материалы и технические средства завозятся на базу экспедиции из г. Тюмени как по железной дороге, так и водным путем по рекам Тура, Иртыш, Тобол и Обь в период навигации, который длится около 5 месяцев.

Непосредственно на территории месторождения источниками временного водоснабжения служит река Колик-Еган с ее основными притоками Охорг-Игол и Лунг-Еган, а также озера, такие как Вереп-Эмтор, Колым-Эмтор и др. Вода в реках гидрокарбонатно-кальциевая.


Обзорная карта района с указанием соседних месторождений

1.2 История освоения месторождения

Верхнеколик-Еганское месторождение с уникальным этажом нефтяных, нефтегазовых и газовых пластов было открыто в 1986 году, введено в промышленную эксплуатацию в 1990 году. Оно относится к числу крупных активов ТНК-ВР и обеспечивает более 75% добычи ОАО «Варьеганнефтегаз». В продуктивном разрезе месторождение имеет 62 пласта. Это одно из самых отдаленных месторождений предприятия, поэтому коллектив нефтепромысла трудится вахтовым методом.

Потенциал этого месторождения продолжает оставаться высоким. Перспективы развития связываются с бурением новых скважин на основе уточняющего поисково-разведочного бурения, с наращиванием объема проводимых геолого-технических мероприятий, вовлечением в разработку новых пластов и площадей. Также на месторождении ведется подготовительная работа к разработке газоконденсатных и газовых пластов.

Разрабатываются проекты строительства на Верхнеколик-Егане вакуумной компрессорной станции и газотурбинной электростанции для утилизации попутного нефтяного газа и выработки собственной электроэнергии.

Текущая добыча нефтепромысла составляет 4600 тонн нефти в сутки.

2. Геологическая часть

2.1 Стратиграфия

Геологический разрез Верхнеколик-Еганского месторождения представлен метаморфизованными породами девонского возраста, слагающими фундамент, и мощной (свыше 3000 м) толщей терригенных образований мезо-кайнозойского осадочного чехла (рис. 2.1).

Рис. 2.1. Выкопировка из «Тектонической карты центральной части Западно-Сибирской плиты», (Тектоническая карта центральной части Западно-Сибирской плиты, под ред. В.И. Шпильмана, 1998). Изученные месторождения: 1 - Верхнеколик-Еганское.

Палеозойская группа (РZ)

Представлена только девонской системой.

Девонская система (Д)

Отложения, девонской системе, слагают фундамент и сложенные сланцы. В кровельной части породы фундамента - трещиноватые, выветрены и образуют кору выветривания.

Мезозойская группа (Мz)

Мезозойская группа представлена триасовой, юрской и меловой системами.

Триасовая система (Т)

Породы триасовой системы представлены маломощной аргиллитовой либо песчано-кремнисто-аргиллитовой толщей, несогласно перекрывающей породы фундамента.

Выше по разрезу породы перекрываются осадочными терригенными отложениями юрской системы.

Юрская система (J)

Юрская система в разрезе месторождения представлена всеми тремя отделами.

Нижний-средний отделы (J1-2)

Нерасчлененные нижний - средний отделы юрской системы представлены тоарским (J1t) - ааленским (J2а) ярусами, объединенными согласно местной стратиграфической схеме в худосейскую свиту.

Худосейская свита сложена континентальными песчано-глинистыми отложениями, представляющими собой переслаивание песчаников, алевролитов и аргиллитов. К песчаным пластам худосейской свиты приурочены продуктивные горизонты ЮВ11 и ЮВ10. Общая толщина худосейской свиты изменяется от 103 м до 224,6 м.

Средний отдел (J2)

Средний отдел в разрезе месторождения представлен всеми ярусами и по региональной стратиграфической схеме Западной Сибири соответствует тюменской свите.

Тюменская свита (аален-байос-бат) сложена континентальными песчано-глинистыми отложениями, отличительными особенностями которых являются:

ритмичное, частое и неравномерное переслаивание аргиллитов, алевролитов и песчаников;

обилие обугленного растительного детрита и большое количество прослоев каменного угля, толщина которых изменяется от 1 см до 4 м.

Аргиллиты тюменской свиты - средней крепости, с прослоями угля и включениями растительных обугленных остатков, слюдистые.

Алевролиты - монолитые, слюдистые.

Песчаники - от мелкозернистых до среднезернистых, плотные, полимиктовые, часто нефтенасыщенные. Они группируются в крупные пласты, в том числе продуктивные - от ЮВ2 (в кровле) до ЮВ92 (в подошве).

Общая толщина тюменской свиты колеблется от 360-404 м.

Верхний отдел (J3)

Верхний отдел в разрезе месторождения представлен всеми своими ярусами: келловейским, оксфордским, кимериджским и волжским. В строении его участвуют прибрежно-морские, мелководно- и глубоководные отложения, характеризующиеся сокращенными толщинами и увеличением глинистых пород вверх по разрезу.

Келловей-оксфордский ярусы (J3к - J3о)

Келловей-оксфордскому ярусам в стратиграфической схеме мезозойских отложений Западной Сибири соответствует наунакская свита.

Отложения наунакской свиты сформировались в прибрежно-морских мелководных условиях и литологически представлены песчано-глинистой толщей, песчанистость которой заметно увеличивается вверх по разрезу. По этому признаку свита делится на несколько частей.

Так, в нижней части песчаные пласты разделены равноценными по толщине пластами аргиллитов и аргиллитоподобных глин.

Средняя часть - преимущественно песчаная. Песчаники мелко- и среднезернистые на глинисто-известковистом и известковисто-кремнистом цементе, слюдистые и полимиктовые. Среди песчаников выделяются разности с хорошими коллекторскими свойствами, с которыми связан продуктивный пласт ЮВ12-3.

Верхняя часть наунакской свиты представляет собой переслаивание песчаников и маломощных прослоев аргиллитоподобных глин. К этой части разреза приурочен продуктивный пласт ЮВ11, который не выдержан по площади и по толщине.

Толщина свиты изменяется от 50 м до 80 м.

Кимериджский ярус (J3 km)

Кимериджский ярус в разрезе представлен в объеме георгиевской свиты.

Георгиевская свита литологически представлена аргиллитами в различной степени алевритистыми, глауконитовыми, тонкоотмученными. Общая толщина свиты составляет 5-20 м.

Волжский ярус (J3v)

Отложения волжского яруса завершают разрез верхнего отдела юрской системы и в региональной стратиграфической схеме Западной Сибири отвечают по объему большей части баженовской свиты.

Баженовская свита (волжский - низы берриаса) является региональным литологическим репером. Породы баженовской свиты представляют собой глубоководные морские отложения юры: аргиллиты битуминозные, массивные и плитчатые, прослоями известковистые. Особенностью баженовской свиты является ее небольшая толщина, составляющая 6 - 13,4 м.

Меловая система (К)

Отложения меловой системы - нижнего и верхнего ее отделов, толщиной более 200 м. без перерыва залегают на породах позднеюрского возраста.

Нижний отдел (К1)

Нижнемеловые отложения представлены морскими, прибрежно-морскими и континентальными терригенными образованиями.

В разрезе нижнего отдела установлены все ярусы в объеме которых выделяются (снизу вверх): куломзинская, тарская, вартовская и нижняя часть покурской свиты.

Куломзинская свита1в-Кv) залегает в основании нижнемелового комплекса, а сложена песчано-глинистыми отложениями неоднородного строения и состава. По литологическому признаку и положению в разрезе в куломзинской свите выделяются снизу вверх: подачимовская, ачимовская, песчано-глинистая толщи.

Подачимовская толща представлена аргиллитоподобными глинами с редкими прослоями алевролитов. Толщина ее колеблется от 6 м до 21 м.

Ачимовская толща сложена преимущественно песчаниками от мелко - до среднезернистых, с прослоями аргиллитоподобных глин. В нижней части разреза песчаники образуют песчаные пачки, к которым приурочены продуктивные пласты Ач БВ16 - Ач БВ19 в клиноформном залегании. Разделом между ними служат алевролиты и аргиллитоподобные глины, толщина которых по разрезу заметно меняется. Внизу эти разделы незначительны и песчаные пачки оказываются сближенными. Выше по разрезу толщина глинистых разделов увеличивается. К верхней части приурочены продуктивные пласты АчБВ14 - АчБВ152, которые постепенно сближаясь с пластом АчБВ16 в западном направлении, переходят от шельфового залегания к клиноформному.

Кровля ачимовской толщи совпадает с кровлей пласта Ач БВ14.

Толщина ее изменяется с запада на восток от 62 м до 162 м.

Песчано-глинистая толща завершает разрез куломзинской свиты. Сложена она аргиллитоподобными глинами с отдельными и редкими прослоями алевролитов и песчаников. Содержит продуктивный горизонт БВ13. Толщина толщи колеблется от 45 м до 132 м.

Толщина куломзинской свиты увеличивается в восточном направлении от 157 м до 225 м.

Тарская свита1V) сложена чередующимися песчаниками, алевролитами и аргиллитами, сформировавшимися в условиях прибрежного мелководья.

Песчаники глинистые, прослоями известковистые, от мелко- и среднезернистых до крупнозернистых в нижней части разреза, нефтенасыщеные. Среди них выделены продуктивные горизонты: БВ8-БВ12, хорошо прослеживаемые по всей территории месторождения.

Толщина отложений тарской свиты колеблется от 158 м до 204 м.

Вартовская свита 1V11а) сложена прибрежно-морскими и континентальными терригенными отложениями, для которых характерна фациальная изменчивость по разрезу и площади. Отложения вартовской свиты подразделяются на три подсвиты.

Нижняя подсвита объединяет продуктивные горизонты группы «Б» (БВ7-БВ1), песчаники продуктивных горизонтов от тонкозернистых до мелко- и среднезернистых различной крепости, иногда уплотненные на глинистом, реже - глинисто-кремнистом цементе, слюдистые, иногда слоистые за счет переслаивания аргиллитов.

Толщина нижней подсвиты изменяется от 104 м до 135 м.

Средняя подсвита объединяет продуктивные песчаные пласты группы «А» (АВ7-АВ2). Песчаные пласты, сложенные в основном мелко- и мелко-среднезернистыми разностями, характеризуются фациальной изменчивостью, что затрудняет их уверенное прослеживание по площади. Толщина этих отложений изменяется от 209 м до 268 м.

К верхней подсвите вартовской свиты отнесена сравнительно маломощная (23-54 м) песчано-глинистая толща пород, сформировавшаяся в прибрежно-морских условиях, отложения подсвиты представлены аргиллитами и мелкозернистыми слюдистыми песчаниками. К этой части разреза приурочен продуктивный пласт АВ1, который по литологическим признакам разделен на АВ11 и АВ12.

Толщина вартовской свиты колеблется от 362 м до 424 м.

Нижний-верхний отделы (К1-2)

К отложениям нижнего и верхнего отделов меловой системы, объединенных в покурскую свиту, отнесены континентальные и частично прибрежно-морские осадки апт-альбского и сеноманского возраста.

Покурская свита1а-К2с) сложена мощной толщей переслаивающихся песков, песчаников, алевролитов, глин и аргиллитов. Песчанистость свиты вверх по разрезу заметно увеличивается. Для отложений покурской свиты характерна сильная фациальная изменчивость.

По диаграммам ГИС отчетливо устанавливается трехчленное строение покурской свиты:

нижняя часть, объединяющая пласты ПК17-ПК22, характеризуется частым ритмичным чередованием пластов с высокоомными и низкоомными значениями КС (стандартного каротажа);

средняя, ~ пласты ПК7-ПК16, характеризуется низкими значениями КС - чуть более 5 омм (по БКЗ);

верхняя, объединяющая пласты ПК1-ПК6, вновь отличается частым ритмичным строением.

Песчаники от тонкозернистых до среднезернистых, слабосцементированные и уплотненные, на глинисто-известковистом цементе, часто с запахом нефти и нефтенасыщенные. Алевролиты слюдистые, средней крепости, иногда с тонкими нитевидными прослоями аргиллитов. Выше по разрезу значение глинистой составляющей уменьшается, а роль алевролитов увеличивается.

Толщина покурской свиты изменяется от 690 м до 756 м.

Верхний отдел (К2)

Отложения верхнего отдела меловой системы представлены всеми ярусами, в объеме которых выделяются снизу вверх: кузнецовская, ипатовская, славгородская и ганькинская свиты.

Кузнецовская свита2t-K2сn) сложена преимущественно плотными глинами, слабослюдистыми, однородными, изредка известковистыми. Толщина свиты колеблется в пределах 17-40 м.

Ипатовская свита представлена песками, слабосцементированными песчаниками, алевритами с глинистым, известковистым и кремнистым цементом, с прослоями глин. Пески верхней части свиты газонасыщены. Толщина свиты - 62-92 м.

Славгородская свита сложена глинами с прослоями глинистых опок, алевритов. Толщина свиты изменяется от 101 м до 197 м.

Ганькинская свита завершает разрез верхнемеловых осадков и представлена плотными глинами с линзами и присыпками алеврита, прослоями кварцево-глауконитовых песков. Толщина свиты колеблется в пределах от 177 м до 214 м. Отложения ганькинской свиты перекрываются комплексом пород кайнозойской группы.

Кайнозойская группа (Кz)

Среди отложений кайнозойской группы в разрезе выделяются палеогеновая и четвертичная системы.

Палеогеновая система (Р)

Разрез палеогеновых отложений сложен мощной толщей осадков морского генезиса палеоценового, эоценового отделов и континентальными образованиями олигоценового отдела.

Палеоцен (Р1)

Палеоценовый отдел представлен в объеме талицкой свиты.

Талицкая свита образована толщей морских глин, плотных, опоковидных, с прослоями опок, а в нижней части - с прослоями кварц-глауконитового песчаника.

Толщина ее не превышает 60 м.

Эоцен (Р2)

В разрезе эоценовых отложений выделены две свиты: люлинворская и тавдинская.

Люлинворская свита сложена глинами с присыпками глинистых алевритов, в нижней части свиты присутствуют глины опоковидные. Общая толщина свиты составляет 135 м.

Тавдинская свита завершает разрез морского палеогена, представлена в верхней части глинами с редкими прослоями песков. В нижней части пески с прослоями глин.

Толщина свиты до 140 м.

Олигоцен (Р3)

В строении разреза олигоценового отдела принимают участие континентальные образования, среди которых (снизу вверх) выделены атлымская, новомихайловская и журавская свиты.

Атлымская свита представлена континентальными аллювиально-озерными образованиями: песками кварцевыми, разнозернистыми с прослоями песчано-алеври-товых глин. Толщина свиты около 30 м.

Новомихайловская и журавская свиты сложены алевритами, песками глауконитово-кварцевыми, глинами серыми и коричневато-серыми. Толщина свиты около 40 м.

Четвертичная система (Q)

Отложения четвертичного возраста залегают несогласно на палеогеновых отложениях. Они разнообразны по своему генетическому и литологическому составу. В основном, это - аллювиальные, озерные, озерно-болотные, ледниковые отложения, а также отложения пойм и террас рек.

Толщина отложений - 50-60 м.

2.2 Тектоника

Рассматриваемый район в тектоническом отношении расположен в пределах восточной части Западно-Сибирской плиты.

Район ВКЕ месторождения расположен в пределах одноименного мегавала, который с запада ограничен Верхнеаганским мегапрогибом, с востока - Сармсабунским мегапрогибом, на юге сочленяется с Александровским мегавалом, на севере - с Харампурско-Часельской зоной поднятий. Мегавал представляет собой вытянутое с юга, юго-запада на север, северо-восток поднятие протяженностью по длинной оси более 130 км, по короткой - 35-50 км.

ВКЕ куполовидное поднятие расположено на восточном борту Колтогорско-Уренгойского грабен-рифта, формирование которого происходило в триасе и сопровождалось тектоническими подвижками сбросового типа в более позднее время вплоть до верхнего мела.

Структурные построения по продуктивным пластам произведены по данным детальной корреляции разрезов разведочных и эксплуатационных скважин с учетом структурных карт по материалам сейсморазведочных работ 2Д. При этом в качестве сейсмической основы для построения структурных поверхностей использовались структурные карты по отражающим горизонтам Б, М и Г. Для пластов ЮВ8-10 использована структурная основа по пласту ЮВ10 по материалам сейсморазведки 3Д (2006 г.)

Горизонт Б в силу хорошей прослеживаемости отражения от кровли баженовской свиты является базисным горизонтом для структурных построений на всей территории Западно-Сибирской плиты. Поэтому структурная карта по отражающему горизонту Б использовалась в качестве сейсмической основы при структурных построениях по залежам пластов группы АВ, группы БВ, ачимовской толщи и основному продуктивному горизонту ЮВ1. Структурный план горизонта Б носит унаследованный характер от горизонта А.

Верхне-Колик-Еганское локальное поднятие по отражающему горизонту Б представляет собой брахиантиклинальную складку северо-восточного простирания.

Для структурных построений по продуктивной части ипатовской свиты в качестве сейсмической основы принята структурная карта по отражающему горизонту Г, соответствующему кровле сеномана; среднеквадратическая ошибка определения глубин по горизонту Г +12,6 м. По отражающему горизонту Г поднятие представляет собой замкнутую положительную структуру, вытянутую в северо-восточном направлении, оконтуривается изолинией - а.о. 880 м, размеры составляют 22х39 км с амплитудой 75 м. При этом следует отметить, что свод поднятия по верхнему горизонту смещен относительно глубоких горизонтов в северо-западном направлении.

Таким образом, ВКЕ поднятие имеет преимущественно пликативное строение, разделено седловиной на западный и восточный купола северо-восточного простирания, которые контролируют в структурном плане распространение залежей нефти и газа.

2.3 Нефтегазоносность

Месторождение характеризуется сложным строением продуктивных пластов, имеющихся в их составе коллекторов и залежей нефти, среди которых выделяются нефтяные, нефтегазовые и газовые залежи.

В разрезе месторождения выделено 62 продуктивных пласта, в пределах которых выявлена и разведана 131 залежь, в том числе: 31 - газовая, 23 - газонефтяных и 77 - нефтяных.

Продуктивный пласт ЮВ10 приурочен к верхней подсвите худосейской свиты и перекрывается залегающими в ее кровле глинистыми породами радомской пачки, толщина которой изменяется от 7.3 м. до 12.2 м. Общая толщина пласта в стратиграфических границах колеблется от 94.3 м до 121.4 м. Большинство скважин подошву пласта не вскрыли.

В пределах залежи пласт ЮВ10 вскрыт 3 поисково-разведочными и 17 эксплуатационными скважинами. ВНК отбивается по данным ГИС на абсолютных отметках -2776.9 м-2789.7 м. Контур залежи проведен как след пересечения поверхности кровли коллекторов и наклонной с востока на запад на величину до 13 м поверхности ВНК. Таким образом, высота залежи достигает 50 м.

Эффективные нефтенасыщенные толщины изменяются по скважинам от 6.8 м до 23.6 м. Среднее значение hэ.н по залежи составляет 11.9 м.

Естественный режим залежи упруго-водонапорный.

Пласт ЮВ10 испытан в 8 скважинах, в т.ч. в 3 скважинах - испытателем пластов в процессе бурения и в 5 скважинах - в эксплуатационной колонне. В пределах залежи пласт испытан в 3 скважинах. В каждой из этих скважин получены промышленные безводные притоки нефти дебитом от 4.2 м3/сут на уровне при депрессии 12.8 МПа в скв. 233, до 24.0 м3/сут при фонтанировании через штуцер диаметром 6 мм в скв. 70.

Продуктивный пласт ЮВ92 залегает в подошве тюменской свиты и вскрыт 29 скважинами. Общая толщина пласта в стратиграфических границах изменяется в центральной части месторождения от 14.5 м до 29,1 м.

От залегающего ниже по разрезу продуктивного пласта ЮВ10 рассматриваемый пласт отделен глинистой радомской пачкой, толщина которой в центральной части месторождения, под залежами пласта ЮВ92 изменяется от 5.4. м до 11.7 м.

Пласт ЮВ92 перекрывается пачкой слабопроницаемых пород толщиной от 5.6 м до 14.8 м, отделяющей его от продуктивного пласта ЮВ91.

В пласте ЮВ92 выявлены 2 нефтяные залежи - пластовая литологически экранированная залежь размеры ее 5.1 км х 3.4 км, высота 29 м и пластовая литологически экранированная залежь размеры 6.5 км х 2.8 км, высота около 30 м.

Пласт ЮВ92 испытан раздельно в скв. 70 (2 объекта) и в скв. 235 (2 объекта). В обеих скважинах получены непереливающие безводные притоки нефти дебитом, соответственно, 15.3 м3/сут на среднем динамическом уровне 1300 м и 7.2 м3/сут на уровне 1100 м.

Продуктивный пласт ЮВ91 также приурочен к нижней подсвите тюменской свиты и вскрыт 29 скважинами. Общая толщина пласта изменяется от 10.9 м до 21.8 м.

Пласт ЮВ91 перекрывается глинистой пачкой, толщина которой изменяется от 2.9 м до 7.4 м.

В продуктивном пласте ЮВ91 выявлена единственная пластовая литологически экранированная залежь в районе скв. 233 (рис. 2.9). Размеры залежи 4.9 км х 5.3 км, высота 36 м. В пределах залежи пласт вскрыт 2 разведочными и 12 эксплуатационными скважинами. Эффективные нефтенасыщенные толщины изменяются в пределах от 0.6 до 15.0 м, среднее значение hэ.н по залежи равно 2.5 м.

ВНК проводится на а.о-2728.8 м, соответствующей а.о подошвы нижнего проницаемого прослоя в скв. 233, нефтенасыщенного по данным ГИС. Нефтеносность до подошвы подтверждается получением безводного притока нефти дебитом 7.1 м3/сут на уровне при депрессии 13.5 МПа в этой скважине, единственной скважине, испытанной в пласте ЮВ91.

Продуктивный пласт ЮВ82 приурочен к нижней подсвите тюменской свиты и вскрыт 29 скважинами. Общая толщина пласта в стратиграфических границах изменяется от 14.0 м до 23.4 м.

Естественный режим залежи упруго-водонапорный.

Продуктивный пласт ЮВ81 приурочен к средней части разреза нижней подсвиты тюменской свиты. Общая толщина пласта в стратиграфических границах изменяется от 13.7 м до 28.8 м.

Пласт ЮВ81 перекрывается пачкой слабопроницаемых пород толщиной от 4.8 м в скв. 210 до 12.4 м в скв. 235, отделяющей его от полностью водоносного по данным ГИС пласта ЮВ80.

Длина залежи составляет 8.0 км, ширина достигает 3.4 км, высота достигает 26 м. По типу залежь пластовая сводовая.

Среднее значение hэ.н по залежи составляет 8.8 м.

В пределах залежи пласт ЮВ81 вскрыт 3 разведочными и 15 эксплуатационными скважинами. Пласт испытан в 3 скважинах, в т.ч. в 2 скважинах в пределах залежи. В скв. 233 испытано 2 объекта, в обоих случаях получены непереливающие безводные притоки нефти с максимальным дебитом 47.2 м3/сут на среднем динамическом уровне 1106 м. В скв. 234 также получен безводный приток нефти дебитом 10.5 м3/сут на уровне 1052 м.

Пласт ЮВ3 расположен в верхней подсвите тюменской свиты. Проницаемые прослои в разрезе пласта развиты не повсеместно, а в виде отдельных линз и более или менее обширных полей, прорезанных зонами отсутствия коллекторов.

По типу залежь пластовая сводовая, частично литологически ограниченная. Размеры ее в плане составляют 3,9 х 2,4 км, высота 30,5 м.

ВНК в северной и западной частях залежи принимается горизонтальным усредненно на а.о -2410 м при колебаниях от 2,8 м вниз в скв. 576 до 2,6 м вверх в скв. 75. ВНК подтвержден получением безводного притока нефти при испытании скв. 205 до а.о -2408,6 м. В восточной части залежи ВНК проводится на а.о -2405,7 м в соответствии с его отбивкой в коллекторе по данным ГИС в скв. 585. В южной части залежи ВНК принят горизонтальным на усредненной а.о -2407,5 м при отклонениях от 2,7 м вниз в скв. 618 до 2,1 м вверх в скв. 3098. Такое положение ВНК подтверждается длительной безводной эксплуатацией скв. 640.

Эффективные нефтенасыщенные толщины в скважинах изменяются от 0,8 м в скв. 557 и 558 до 15,8 м в скв. 649. Среднее значение hэ.н, принятое при подсчете, составляет 6,6 м.

Площадь чисто нефтяной зоны (НЗ) составляет 53% от общей площади залежи, площадь ВНЗ, соответственно, 47%.

Всего пласт испытан в эксплуатационной колонне в 5 поисково-разведочных скважинах, в т.ч. в пределах залежи - в 4 скважинах (испытано 5 объектов). Промышленные безводные притоки нефти получены в скв. 70 из двух объектов, в верхнем из которых дебит составил 66,0 м3/сут при фонтанировании через штуцер диаметром 6 мм, и в скв. 205, в которой получен непереливающий приток дебитом 27,3 м3/сут при среднем динамическом уровне 478 м. В скв. 58 и 75 получены смешанные притоки нефти с пластовой водой.

Залежь нефти продуктивного пласта ЮВ12-3 является самой крупной по запасам залежью Верхне-Колик-Еганского месторождения и основным объектом разработки.

Продуктивный пласт ЮВ12-3 развит на всей площади месторождения. Средняя толщина пласта составляет 50 м.

От залегающего выше по разрезу пласта ЮВ11 пласт ЮВ12-3 отделен маломощным глинистым прослоем, толщина которого в скважинах меняется от 0,5 м, до 3,1 м, составляя в большинстве скважин 1,0 - 1,5 м.

Протяженность залежи продуктивного пласта ЮВ12-3 составляет с севера на юг 14,5 км, с запада на восток 17,0 км. Высота залежи достигает 83 м. Больший по площади восточный блок приурочен к вытянутой с севера на юг брахиантиклинальной складке с амплитудой 58 м по замыкающей изогипсе -2370 м кровли коллекторов пласта ЮВ12-3. Западный блок контролируется другим брахиантиклинальным поднятием, также вытянутым с севера на юг и имеющим амплитуду 18 м по замыкающей изогипсе -2380 м. Указанные положительные структуры разделены прогибом в районе скв. 92-55-71-208-231.

ВНК в восточном блоке имеет сложную волнистую поверхность, его абсолютные отметки в скважинах изменяются от -2368 м, до -2381 м. В западном направлении ВНК постепенно погружается. Положение ВНК достаточно надежно подтверждено результатами испытаний. По типу залежь является пластовой сводовой. Чисто НЗ приурочена к сводовой части восточной брахиантиклинали в районе поисково-разведочных скв. 58-70-75. В северной части восточной складки, в районе скв. 382-1035-1036-1039 имеется замкнутый пониженный участок, в пределах которого кровля коллекторов погружается ниже поверхности ВНК.

Эффективные нефтенасыщенные толщины в пределах нефтяной зоны изменяются по скважинам от 24,6 м до 43,4 м, составляя в среднем 33,4 м, в пределах ВНЗ - от 0,5 до 38,9 м, составляя в среднем 9,7 м.

В районе скв. 72 и 235, в пределах небольшого купола, по данным ГИС, заверенным испытанием, в нижней части разреза наунакской свиты, соответствующей стратиграфически пласту ЮВ13, под выдержанной на этом участке глинистой покрышкой толщиной от 9 м, до 14 м сформировалась, до замка заполнив ловушку, самостоятельная нефтяная залежь размерами 3,2 х 2,2 км и высотой 15 м.

ВНК описываемой залежи проводится на а.о -2404,8 м, соответствующей подошве нижнего коллекторского прослоя, нефтенасыщенного по данным ГИС, в скв. 72.

Залежь пластовая сводовая. Чисто НЗ занимает небольшую часть площади (10,17%) в самом своде купола. Остальная часть площади залежи, т.е. 89,83%, приходится на ВНЗ.

Эффективная нефтенасыщенная толщина в скв. 235 НЗ составляет 4,4 м, в скв. 72 ВНЗ - 4,2 м. Средняя величина hэ.н по НЗ составляет 3,2 м, по ВНЗ - 2,0 м, по всей залежи (НЗ+ВНЗ) - 2,6 м.

Продуктивный пласт ЮВ11 приурочен к кровле наунакской свиты. В его разрезе преобладают глинистые породы. Один-два проницаемых прослоя приурочены, как правило, к нижней части пласта. Коллекторы развиты не на всей площади месторождения, для них характерно прерывистое распространение. Если в самой южной (район скв. 215-59-81-87) и самой северной (район скв. 68-85-52-53, а также Варынгский участок) частях месторождения проницаемые прослои вскрыты во всех скважинах, то в присводовой части восточной брахиантиклинали коллектора имеют линзовидное распространение, они не вскрыты ни в одной поисково-разведочной скважине, за исключением скв. 70. Между отдельными линзами коллекторов, вскрытыми эксплуатационными скважинами, наблюдаются обширные зоны полного замещения коллекторов плотными разностями песчано-алевритовых пород и аргиллитами. Эффективные нефтенасыщенные толщины изменяются в довольно узком диапазоне 0,3-8,3 м. При этом в большинстве скважин она не превышает 2,5 м, и только в единичных скважинах оказалась выше этого показателя. Среднее значение толщины составляет 1,9 м.

В соответствии с представляемой моделью, в пласте ЮВ11 выделяется 12 обособленных нефтяных залежей, 2 из которых относятся к типу пластовых литологически экранированных, а остальные 10 - к типу пластовых литологически ограниченных со всех сторон.

Покрышкой для залежей продуктивного пласта ЮВ11 служит мощная глинистая толща георгиевской и баженовской свит позднеюрского возраста и подачимовской толщи, залегающей в основании куломзинской свиты раннемелового возраста. Суммарная толщина этой региональной покрышки изменяется в пределах месторождения от 30 м до 47 м.

ВНК залежи в районе скв. 59-70-81-76 проводится на а.о -2387,3 м, соответствующей а.о подошвы нижнего нефтенасыщенного по данным ГИС и испытания коллектора в скв. 76 и совпадающей с ней а.о кровли верхнего водонасыщенного по данным ГИС коллектора в скв. 92.

Пласт ЮВ11 испытан в единичных поисково-разведочных скважинах. Промышленные безводные притоки нефти при раздельном испытании получены в 9 скв. Дебиты нефти при испытании изменяются от 1,3 м3/сут на уровне при депрессии 11,3 МПа в скв. 81 до 7,2 м3/сут при фонтанировании на штуцере диаметром 5 мм в скв. 59.

В 36 эксплуатационных скважинах пласт ЮВ11 вскрыт перфорацией совместно с продуктивным пластом ЮВ12-3. В процессе проведения исследований в 11 скважинах (скв. 381, 439, 440, 441, 460, 480, 482, 562, 1041, 1042, 1067) зафиксированы притоки нефти той или иной интенсивности из проницаемых прослоев продуктивного пласта ЮВ11, т.е. добыча осуществляется совместно из пластов ЮВ12-3 и ЮВ11, а в 4 скважинах: скв. 374, 462, 496, 582, установлено отсутствие притока из пласта ЮВ11.

Продуктивный пласт АчБВ19 залегает в основании ачимовской толщи и распространен лишь в центральной и восточной частях месторождения. Общая толщина пласта постепенно уменьшается в направлении с востока на запад от 28,0 м-до 3,8 м.

Проницаемые прослои в разрезе пласта распространены лишь в восточной половине месторождения. К западу от линии скважин 86-56-519-582-616-59-215 коллекторы не встречены ни в одной скважине.

От залегающего выше продуктивного пласта АчБВ18 пласт АчБВ19 отделяется порой маломощной, сокращающейся до единичного прослоя, но достаточно выдержанной и уверенно коррелируемой пачкой аргиллитов толщиной от 0,4 м-до 10,3 м. В подавляющем большинстве скважин толщина разделяющей пачки не превышает 2 м.

Залежь пластовая сводовая, вытянута с юго-запада на северо-восток, длина ее 10,5 км, ширина в южной части достигает 4 км, высота составляет 33 м. Эффективные нефтенасыщенные толщины колеблются от 0,6 м-до 11,6 м и составляют в среднем 3,6 м.

ВНК северной части залежи находится в подавляющем большинстве случаев, по данным ГИС, в интервале абсолютных отметок от -2287,4 м, до -2294,2 м, на основании чего его поверхность можно принять на усредненном гипсометрическом уровне -2290 м.В южном направлении (район скв. 209) ВНК залежи плавно понижается до а.о -2310,7 м, соответствующей подошве нижнего проницаемого прослоя в скв. 209, уверенно интерпретируемого по данным ГИС как нефтенасыщенного. Нефтеносность до а.о -2305,9 м подтверждается результатами испытания скв. 209.

Испытания пласта АчБВ19 проведены в 10 поисково-разведочных скважинах (всего испытано 13 объектов). Безводные притоки нефти при раздельном испытании получены в 6 скважинах, дебиты нефти при этом составили от 1,6 м3/сут на среднем динамическом уровне 1076 м в скв. 58 до 13,2 м3/сут на среднем динамическом уровне 522 м в скв. 205. Переливающих притоков при раздельном испытании пласта АчБВ19 не получено.

Продуктивный пласт АчБВ18 залегает в средней части разреза ачимовской фондаформы. К западу от линии скважин 203-208-67-92-215 кровля пласта примыкает к глинистой подачимовской толще, и он прекращает свое существование. Толщина пласта в стратиграфических границах при общей тенденции к постепенному уменьшению с востока на запад от 35,2 м - до 3,5 м несколько увеличивается в пределах восточной складки в северном направлении от 4,9 м - до 32,5 м.

Коллекторские прослои в разрезе пласта развиты на большей части месторождения. Они полностью замещаются плохопроницаемыми породами лишь в западной его части, вблизи границы распространения пласта, а также на небольшом участке восточного поднятия в районе скв. 616-619-3098.

Пласт АчБВ18 перекрывается пачкой аргиллитов толщиной от 0,4 м - до 7,8 м, отделяющей его от продуктивного пласта АчБВ17.

В продуктивном пласте АчБВ18 выявлены две нефтяные залежи пластового сводового типа. Основная залежь приурочена к восточной брахиантиклинали и, соответственно, вытянута с юго-запада на северо-восток, длина ее 11,3 км, ширина - до 5,3 км, высота 36 м. В юго-западной части, в районе скв. 616-619-3098 залежь частично ограничена поверхностью замещения коллекторов. Если в южной части залежи значения эффективных нефтенасыщенных толщин в скважинах, не превышают 4-5 м, то в северной ее части они достигают 12-14 м даже в водонефтяной зоне. ВНК основной залежи отбивается в коллекторах в скважинах по результатам интерпретации материалов ГИС на абсолютных отметках от -2278,1 м - до -2280,8 м, что позволило принять его поверхность горизонтальной на усредненной абсолютной отметке -2280 м. Принятое положение ВНК заверено результатами испытания скв. 62, 84, 205 и 214, расположенных в различных частях залежи.

Пласт АчБВ18 испытан в 15 поисково-разведочных скважинах (всего испытано 18 объектов), причем раздельные испытания проведены лишь в 7 скважинах. Безводные промышленные притоки нефти при раздельном испытании получены в 3 скважинах в пределах основной залежи. Дебиты нефти составили от 8,2 м3/сут на уровне при депрессии 8,6 МПа в скв. 77 до 15,5 м3/сут на уровне при депрессии 12,3 МПа в скв. 62.

Продуктивный пласт АчБВ17 залегает в середине разреза фондаформной части ачимовской клиноформы и распространен на всей площади месторождения, за исключением самой северо-западной его части (район скв. 201-202). Общая толщина пласта постепенно уменьшается с юго-востока на северо-запад от 26,8 м в скв. 1146 (вертикальная толщина) до 0,7 м в скв. 203.

Проницаемые прослои в разрезе пласта развиты непрерывно лишь в центральной и южной частях месторождения. К востоку от линии скважин 81-76-77 и к северу от линии скважин 208-235-1035-1042-385-63 расположена зона полного отсутствия коллекторов. На северной периклинали восточной брахиантиклинали проницаемые пропластки развиты в виде отдельных мелких линз. В пределах западной складки коллекторы присутствуют в разрезе пласта лишь в скв. 51.

Пласт АчБВ17 перекрывается глинистой пачкой толщиной от 0,7 м - до 25,0 м отделяющей его от пласта АчБВ16.

В продуктивном пласте АчБВ17 выделяется 4 нефтяные залежи, частично или полностью ограниченные поверхностью замещения коллекторов. Основная залежь, наиболее крупная по площади и запасам, приурочена к присводовой и южной периклинальной частям восточного купола. Залежь пластовая сводовая, частично литологически ограниченная, вытянутая с юго-запада на северо-восток, ее длина составляет 11 км, ширина - до 6,5 км, высота 56 м. Залежь с запада и частично с востока, ограничена внешним контуром нефтеносности, на севере, востоке и юге ее границей является линия полного замещения коллекторов. В северной части залежи значения эффективных нефтенасыщенных толщин не превышают, как правило, 4-6 м, реже 7-9 м, тогда как в центральной, сводовой части они достигают 10-12 м и более.

ВНК основной залежи принимается горизонтальным на усредненной а.о -2280 м, совпадающей с а.о ВНК залежи пласта АчБВ18, при колебаниях в скважинах от 0,5 м вверх до 0,7 м вниз. Нефтеносность можно считать заверенной результатами испытания скв. 209, до а.о -2278,7 м.

Пласт АчБВ17 испытан в 12 поисково-разведочных скважинах (всего испытано 15 объектов), причем лишь в 5 скважинах испытания проведены раздельно, в остальных интервалы испытания охватывали одновременно 2-3 продуктивных пласта. Безводные промышленные притоки нефти из пласта АчБВ17 при раздельном испытании получены в 4 скважинах. Дебиты нефти составили от 4,8 м3/сут на среднем динамическом уровне 713 м (скв. 214) до 39,7 м3/сут при фонтанировании через штуцер диаметром 8 мм (скв. 77).

Продуктивный пласт АчБВ16 является верхним в группе пластов АчБВ16-19, распространенных в пределах месторождения исключительно в фондаформном залегании. Общая толщина пласта в стратиграфических границах постепенно уменьшается с востока на запад от 25,4 м в скв. 63 и 20,5 м в скв. 244 и 245 до 0,8 м в скв. 11 и 221. Пласт развит по всей площади месторождения.

Коллекторы в его разрезе развиты не повсеместно. В крайней западной и юго-западной частях месторождения находится зона полного отсутствия коллекторов.

От залегающего выше продуктивного пласта АчБВ152 пласт АчБВ16 отделен глинистой пачкой, толщина которой постепенно уменьшается с востока на запад от 49,7 м - до 0,6 м. В самой восточной части месторождения, к востоку от линии, соединяющей скв. 85-63-212-77-580-634-76, в разрезе этой пачки появляется водоносный по данным ГИС пласт, индексируемый как АчБВ153 толщиной от 9,8 до 34,0 м.

Основная залежь, самая крупная по площади и запасам углеводородов, приурочена к присводовой части восточного купола. Залежь по типу пластовая сводовая, частично литологически ограниченная, она вытянута с юго-запада на северо-восток, длина ее составляет 10,3 км, ширина - до 4,5 км, высота 59 м. Залежь почти полностью разделена на две неравные части субширотным врезом зоны полного отсутствия коллекторов. Значения эффективных нефтенасыщенных толщин в северной, большей по площади части залежи за счет некоторого увеличения общих толщин и опесчанивания разреза пласта, относительно выше, чем в южной половине, где они, как правило, в скважинах не превышают 3-4 м.

ВНК залежи в районе скв. 72-235 проводится на а.о -2280,2 м, соответствующей а.о подошвы нижнего нефтенасыщенного коллектора в скв. 72. Положение ВНК заверено результатами испытания этой скважины.

ВНК залежи в районе скв. 71 проведен на а.о -2302,7 м по подошве нижнего коллектора в этой скважине, нефтенасыщенного по данным ГИС, что подтверждается получением безводного притока нефти при испытании (правда, совместно с пластом АчБВ152).

Пласт АчБВ16 испытан в 15 поисково-разведочных скважинах, в 5 из которых получены безводные притоки нефти (в т.ч. в 2 при совместном испытании с соседними пластами), а в 3 - притоки нефти с пластовой водой (в т.ч. в скв. 235 при совместном испытании с нижележащими пластами). Дебиты нефти при раздельном испытании составили от 8,7 м3/сут на уровне 1142 м (скв. 210) до 38,9 м3/сут при фонтанировании через штуцер диаметром 6 мм (скв. 219).

Продуктивный пласт АчБВ152 приурочен к нижней половине пачки, включающей также продуктивный пласт АчБВ151, переходящей в направлении с востока на запад от ундаформного к фондаформному залеганию. Общая толщина пласта в стратиграфических границах в направлении с востока на запад вначале несколько увеличивается от 8,6 м - до 19,6 м, а затем постепенно уменьшается до 2,3 м.

Рассматриваемый пласт сильно заглинизирован, от одного до четырех проницаемых прослоев в его разрезе развиты, в основном, лишь на периферии месторождения. В центральной его части присутствует лишь несколько небольших песчаных линз, в присводовой части западной складки коллекторы не вскрыты ни в одной скважине.

От вышезалегающего пласта АчБВ151 рассматриваемый пласт отделен маломощным глинистым прослоем толщиной от 0,4 м-до 6,8 м.

В пласте АчБВ152 выявлено 6 небольших литологически ограниченных залежей, в трех из которых установлена промышленная нефтеносность, а три - предположительно нефтяные.

ВНК залежи в районе скв. 209, проводится на а.о -2257,8 м, также соответствующей подошве нижнего нефтенасыщенного по данным ГИС коллектора в скв. 699. До а.о. -2253,5 м нефтеносность подтверждается получением притока чистой нефти в скважине 209.

Пласт испытан всего в 8 поисково-разведочных скважинах, в т.ч. раздельно в 6 скважинах, в 2 из которых, а именно в скв. 209 и 244, получены фонтанные притоки нефти дебитом, соответственно, 48 м3/сут и 53,3 м3/сут на штуцере диаметром 6 мм, а в одной - в скв. 86, приток нефти дебитом 4,3 м3/сут на уровне при депрессии 11,2 МПа.

Продуктивный пласт АчБВ151 в восточной части месторождения приурочен к кровле ачимовской толщи, а в западной части, в зоне развития пласта АчБВ14 - располагается в разрезе ниже последнего. Общая толщина пласта в стратиграфических границах в направлении с востока на запад, так же, как и в пласте АчБВ151, вначале постепенно увеличивается от 6,5 м - до 21,8 м.

Пласт имеет очень сложное строение. В его разрезе преобладают глинистые породы. Один-два, реже три-пять проницаемых прослоев, приурочены, как правило, к верхней части пласта, гораздо реже - к средней его части. Проницаемые прослои развиты лишь в восточной половине месторождения, для них характерно прерывистое распространение, особенно в присводовой части поднятия, где пласты-коллекторы встречаются в виде отдельных сравнительно небольших по площади линз, между которыми расположены зоны полного замещения коллекторов.

В восточной половине месторождения, там, где пласт АчБВ151 перекрывается глинистыми породами верхней подсвиты куломзинской свиты, от залегающего выше продуктивного пласта БВ13 его отделяет пачка слабопроницаемых пород, толщина которой постепенно увеличивается с востока на запад, по мере отхода пласта АчБВ151 от группы шельфовых пластов к ачимовской ундаформе, изменяясь от 0,9 м - до 61,8 м.

В западной половине месторождения от вышезалегающего пласта АчБВ14 рассматриваемый пласт отделен глинистой пачкой, толщина которой постепенно уменьшается с юга на север от 44,1 м - до 5,8 м.

В пласте АчБВ151 выделяется 17 обособленных литологически экранированных и литологически ограниченных со всех сторон залежей углеводородов, в т.ч. 4 нефтяные, 9 предположительно нефтяных, 2 газоконденсатные и 2 предположительно газоконденсатные.

Водонефтяной контакт залежи в районе скв. 1091 проводится на а.о -2205 м, средней между а.о подошвы нижнего нефтенасыщенного по данным ГИС коллектора в скв. 1091 (-2197,5 м) и а.о кровли верхнего коллектора в скв. 60 (-2212,6 м), водонасыщенного по данным ГИС.

ВНК залежи в районе скв. 75 проводится на а.о -2210,4 м, соответствующей подошве нижнего коллектора в скв. 205, нефтенасыщенного по данным ГИС.

ВНК залежи в районе скв. 1096 проводится на а.о -2184,5 м, средней между а.о подошвы нижнего коллектора в скв. 1096, нефтенасыщенного по данным ГИС (-2184,4 м) и а.о кровли верхнего коллектора в скв. 540, водонасыщенного по данным ГИС (-2184,6 м).

ВНК залежи в районе скв. 525-566 проводится на а.о -2179,9 м, средней между а.о подошвы нижнего коллектора в скв. 566, нефтенасыщенного по данным ГИС (-2179,4 м) и а.о кровли верхнего коллектора в скв. 533, водонасыщенного по данным ГИС (-2180,4 м).

ВНК залежи в районе скв. 70-1117 проводится на а.о -2201 м, средней между а.о подошвы нижнего нефтенасыщенного (-2199,9 м) и а.о кровли верхнего водонасыщенного (-2202,0 м) коллекторов в скв. 3088.

ВНК залежи в районе скв. 58-233-209 проводится на а.о -2227,5 м, соответствующей подошве нижнего коллектора в скв. 209, нефтенасыщенного по данным ГИС, что подтверждается получением безводного притока нефти при испытании.

ВНК залежи в районе скв. 1148 проводится на отметке -2191,5 м, соответствующей подошве последнего нефтенасыщенного по ГИС прослоя.

ВНК залежи в районе скважины 3164 принимается на отметке -2194,7 м, соответствующей подошве коллектора, интерпретируемого как нефтенасыщенный по ГИС. ВНК локально изменяется в районе скважины 1151, где водонасыщенные коллекторы вскрыты на а.о -2193,5 м.

Газоводяной контакт залежи в районе скв. 375 проводится на а.о -2192 м, средней между а.о подошвы нижнего коллектора в скв. 375, газонасыщенного по данным ГИС (-2190,6 м), и а.о кровли верхнего коллектора в скв. 62, водонасыщенного по данным ГИС (-2193,4 м).

ГВК залежи в районе скв. 212 проводится на а.о -2182,5 м, соответствующей подошве нижнего коллектора в этой скважине, газонасыщенного по данным ГИС, что подтверждается получением фонтана газа при испытании.

Пласт АчБВ151 испытан в семи поисково-разведочных скважинах. Промышленные безводные притоки нефти при раздельном испытании получены в 4 скважинах, промышленные притоки газа - в 2 скважинах. Дебиты нефти при испытании составили от 8,7 м3/сут на среднем динамическом уровне 1050 м (скв. 214) до 45,2 м3/сут при фонтанировании на 6 мм штуцере (скв. 213). Притоки газа составили от 120 тыс. м3/сут на диафрагме диаметром 13,2 мм (скв. 212) до 233 тыс. м3/сут на диафрагме 16 мм (скв. 219). Дебит стабильного конденсата в скв. 219, в которой проводились соответствующие исследования, составил 18,2 м3/сут при дебите газа 23,2 тыс. м3/сут при фонтанировании на 6 мм штуцере и диафрагме 8 мм на выходе из сепаратора.

Продуктивный пласт АчБВ14 приурочен к кровле ачимовской толщи, соответствующей средней подсвите куломзинской свиты. Пласт развит лишь в западной части месторождения, к западу от линии скважин 86-235-72-519-82-209, в залегании, переходящем в направлении с востока на запад от ортоклиноформного к фондаформному. Общая толщина пласта в стратиграфических границах, вскрытая скважинами, постепенно увеличивается в направлении с северо-востока на юго-запад от 2,7 м - до 32,0 м.

Коллекторские прослои в разрезе пласта АчБВ14 появляются лишь в крайней западной части месторождения, к западу от скв. 203-208-67.

Пласт АчБВ14 перекрывается глинистыми породами верхней подсвиты куломзинской свиты. От продуктивного пласта БВ13 его отделяет пачка слабопроницаемых пород, толщина которой постепенно увеличивается с северо-востока на юго-запад. В зоне развития коллекторов пласта АчБВ14 она изменяется от 20,0 м-до 31,8 м.

Нефтяная залежь пласта АчБВ14 приурочена к западному крылу западной брахиантиклинальной складки. Протяженность залежи с северо-востока на юго-запад составляет 8,8 км, ширина в северной части составляет 3 км, в южной - 5,5 км. Высота залежи достигает 49 м. По типу залежь является пластовой литологически экранированной.

В пределах залежи пробурено 5 поисково-разведочных скважин. ВНК проводится на абсолютной отметке -2328,7 м, соответствующей а.о подошвы нижнего коллекторского прослоя в скв. 221, нефтенасыщенного по данным ГИС. Нефтенасыщенность коллекторов до подошвы подтверждается получением безводного промышленного притока нефти дебитом 10,8 м3/сут на уровне 1030 м в процессе испытания этой скважины. Скв. 229, расположенная в 0,5 км за пределами внешнего контура, вскрыла кровлю водонасыщенных по данным ГИС коллекторов на а.о -2359,1 м.

Чисто НЗ приурочена к восточной части залежи, ее площадь составляет 68% от общей площади. На долю ВНЗ приходится, соответственно, 32% площади залежи.

Эффективные нефтенасыщенные толщины в пределах нефтяной зоны изменяются по скважинам от 1,4 м до 12,2 м. Среднее значение hэ.н по НЗ составляет 3,7 м, по ВНЗ 4,4 м.

Продуктивный пласт БВ112. Выделена одна залежь. Залежь газонефтяная пластовая сводовая. ГНК принят на а. о -2078 м, ВНК - на а. о -2084 м. Размеры залежи 15х9 км, высота 45 м. Эффективная нефтенасыщенная толщина меняется в пределах 3,2-8,1 м, составляя в среднем 3,95 м; эффективная газонасыщенная толщина изменяется от 0,8 до 34 м.

Покрышкой пласта БВ112 является хорошо выдержанная по простиранию глинистая пачка, разделяющая пласты БВ112 и БВ111, толщиной от 5 до 15 м.

В пласте БВ101 выделена газонефтяная залежь, приуроченная к своду структуры. Залежь массивная с газовой шапкой высотой 25 м и нефтяной оторочкой. ГНК принят на а. о. -1985 м. Абсолютные отметки ВНК изменяются от -1990 м до -2000,7 м. Размеры залежи 11х10 км, высота 40 м. Эффективная нефтенасыщенная толщина изменяется от 1 до 13,6 м, в среднем 7,1 м, эффективная газонасыщенная толщина от 0,9 до 21,4 м, в среднем 6,0 м.

Пласт ПК20 подразделяется на три пачки: ПК203, ПК202, ПК201 (рис. 2.42).

В пласте ПК201 выявлены три небольшие залежи нефти.

Залежь в районе скв. №84 структурно-литологического типа ВНК проведен на а. о -1512 м. Размеры 3,2х1 км, высота 12,1 м, эффективные нефтенасыщенные толщины изменяются в пределах 0,7 - 5,4 м.

Залежь в районе скв. 210 также структурно-литологического типа. ВНК проведен на а.о -1510,6 м. Размеры 1,1х1 км, высота 7,6 м, эффективные нефтенасыщенные толщины изменяются от 0,7 до 3,4 м.

Залежь в районе скв. 60 литологического типа. ВНК проведен на а. о -1510,3 м. Размеры 3,5 х 1,5 км, высота 19,8 м. Эффективные нефтенасыщенные толщины по скважинам изменяются в пределах 0,8 - 9,6 м, средняя величина для пласта ПК201 - 2,5 м.

В пласте ПК19 выделены две залежи.

Основная газонефтяная залежь пластовая сводовая, частично литологически экранированная. ВНК принят на а. о -1457 м, ГНК - на а. о -1438 м. Размеры 15,7 х 13 км, высота 50,3 м. Средняя эффективная нефтенасыщенная толщина 4,2 м, средняя эффективная газонасыщенная - 3,4 м.

Выделенная небольшая нефтяная залежь имеет ВНК на а. о -1454 м.

2.4 Физико-гидродинамическая характеристика продуктивных коллекторов

Литологические и основные фильтрационно-емкостные свойства пород-коллекторов месторождения изучались по данным анализов керна, отобранного в поисково-разведочных и эксплуатационных скважинах, а также результатам комплексной интерпретации материалов ГИС.

Ниже даётся краткое описание ФЕС продуктивных пластов находящихся в эксплуатации. Характеристика их лабораторными определениями на керне приведена в таблице 2.2.1. В таблице 2.2.2. содержится информация о статистических рядах распределения проницаемости (ГИС - керн).

Таб. 2.2.1. Охарактеризованность лабораторными определениями фильтрационно - емкостных свойств продуктивных пластов Верхне-Колик-Еганского месторождения

Пласт

Количество лабораторных определений


Пористость

Проницаемость

Объемная плотность

Водоудерживающая способность

Карбонатность


Вода

Керосин





ПК19

1

34

2

34

1

34

ПК20

55

148

77

148

56

96

Итого:

56

182

79

182

57

130

БВ10

687

592

716

869

665

566

БВ11

711

804

716

876

706

726

Итого:

1398

1396

1432

1745

1371

1292

АчБВ15

16

95

39

95

16

95

АчБВ16

63

101

73

111

62

100

АчБВ17

44

81

67

83

44

80

АчБВ18

165

247

208

246

164

237

АчБВ19

108

159

125

159

107

150

Итого:

396

683

512

694

393

662

ЮВ11 + ЮВ12-3

2018

2419

2135

2594

1980

2342

ЮВ3

202

228

203

227

201

ЮВ8

3

8

7

8

3

8

ЮВ9

4

7

4

7

4

7

ЮВ10

99

107

107

107

99

52

Итого:

2326

2769

2456

2943

2287

2601

ВСЕГО:

4176

5030

4479

5564

4108

4685



Таб. 2.2.2. Верхне-Колик-Еганское месторождение

Статистические ряды распределения проницаемости продуктивных пластов находящихся в эксплуатации

Интервалы

ЮВ8

ЮВ3

ЮВ1

БВ16-19

БВ11

БВ101

ПК19

ПК20

ЮВ3

ЮВ1

БВ16-19

БВ101

БВ11

ПК20

изменения


число случаев, %

Кпр, 10-3 мкм2

по данным геофизических исследований скважин

по данным лабораторного изучения керна
















1-5

41,5

53,4

17,6

65,4

2,1

0,9

16,1

8,0

45,0

24,5

49,0

1,9

1,9

20,0

5-20

19,5

25,8

19,0

11,6

12,7

7,1

21,6

12,9

41,3

45,9

37,0

7,7

4,2

20,0

20-50

35,2

12,9

20,5

12,5

14,7

12,8

10,4

9,4

12,5

16,4

11,7

14,9

9,2

8,3

50-100

1,3

1,7

23,1

8,0

15,8

16,3

6,1

9,2

1,3

7,4

2,3

27,3

18,6

15,0

100-200

0,6

2,2

9,0

2,0

18,7

24,7

26,4

30,0

0,0

3,8

0,0

15,2

25,3

18,3

200-300

0,6

0,3

2,7

0,3

15,6

16,2

13,6

12,2

0,0

1,2

0,0

12,0

12,2

6,7

300-400

0,0

0,5

1,1

0,2

10,2

12,1

3,3

4,9

0,0

0,4

0,0

5,8

7,0

5,0

>400

1,3

3,2

6,9

0,1

10,3

9,9

2,5

13,5

0,0

0,4

0,0

15,1

21,7

6,7




Коллекторы пласта ЮВ10 представлены песчаниками с единичными прослоями алевролитов и аргиллитов. Песчаники полимиктовые, мелкозернистые, средней крепости. Пористость меняется в пределах 12,1-19,3%, составляя в среднем 16,0%, проницаемость изменяется в пределах 1,0-45,0 мд, составляя в среднем 7,7 мд.

Пласт ЮВ9 представлен переслаиванием песчаников, алевролитов и аргиллитов. Песчаники серые, мелкозернистые, плотные, крепкие. Пористость изменяется от 2 до 16%, проницаемость - от 0,05 до 1,1 мкм2х10-3.

В разрезе пласта ЮВ9 выделяются продуктивные пласты ЮВ92 и ЮВ91.

Пласт ЮВ8 представлен переслаиванием песчаников и аргиллитов. Песчаники серые, мелко-среднезернистые, средней крепости, плотные, пористость меняется от 9 до 13%, а проницаемость - 0,05 до 1 мкм2х10-3.

В разрезе пласта ЮВ8 выделяются продуктивные пласты ЮВ82 и ЮВ81.

Отложения тюменской свиты

Терригенные отложения тюменской свиты аален-батского яруса среднего отдела юры включают в себя пласты ЮВ2-ЮВ3 и сложены в основном песчаниками, аргиллитами и прослоями алевролитов. Подробное литологическое описание пластов приведено ниже.

Пласты ЮВ2-ЮВ3 по данным исследования керна охарактеризованы в 19 разведочных скважинах (скв. 11, 58-р, 59, 60, 61, 65, 66, 70, 72, 75, 81, 82, 92, 203, 205, 209, 219, 234,235) и представлены переслаиванием песчаников, аргиллитов и единичных прослоев алевролитов.

Песчаники серые, бурые, светло-серые, буровато-серые, от тонко - до среднезернистых, средней крепости, крепкие, слабо слюдистые, с различным типом цемента содержат включения углистых растительных остатков. В разрезе песчаников наблюдается тонкая слоистость за счет буровато-серого аргиллита и растительного детрита. В скв. 11 отмечается вертикальная трещиноватость, которая заполнена кальцитом. В скв. 58, 60, 66, 70, 75, 82, 203, 219, 234 отмечается запах нефти и углеводородов на свежем изломе.

Алевролиты серые, светло-серые, крепкие, плотные, тонкозернистые, слюдистые, местами нитевидно-слоистые за счет прослоев буровато-серого аргиллита, с включением углистых растительных остатков и прослоев каменного угля толщиной до 10 см.

Аргиллиты серые, темно-серые до бурого, средней крепости, плотные, плитчатые, слюдистые, местами с раковистым изломом, с включением обугленных углефицированных растительных остатков и остатков фауны (скв. 58, 60, 219), вкраплениями халькопирита (скв. 81) и пирита (скв. 11, 60, 81). В скв. 11, 58, 59, 60, 70, 75, 82, 203, 205, 234 отмечены прослои черного угля и углистого детрита.

Пределы изменения ФЕС и их средние значения приведены в следующей таблице:

Пористость, %

Проницаемость, мД

Карбонатность, %

От

до

среднее/n

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

Все породы

2.3

24.0

16.0/659

0.01

456.7

7.7/544

0.1

34.9

3.7/550

Породы-коллекторы

13.3

24.0

16.9/579

1.0

456.7

10.5/501

0.1

31.1

3.1/477


Где n - количество образцов.

Отложения наунакской свиты

Продуктивные пласты ЮВ11 и ЮВ12-3 стратиграфически приурочены к наунакской свите келловей-оксфордского яруса верхней юры.

Пласты ЮВ11 и ЮВ12-3 с отбором керна охарактеризованы в 37 разведочных и 7 эксплуатационных скважинах и представлены переслаиванием аргиллитов, алевролитов и песчаников.

Песчаники серые, буровато-серые, светло-серые, мелко-среднезернистые до алевритистых, средней крепости, с различным типом цемента, слюдистые, содержат прослои и включения углефицированного растительного материала, вкрапления пирита и остатки белемнитов. Иногда в разрезе песчаников встречаются тонкие прослои аргиллита. В скв. 11, 59, 60, 61, 63, 64, 65, 66, 67, 68, 70, 72, 75, 76, 77, 81, 82, 85, 87, 92, 202, 203, 204, 209, 212, 213, 215, 219, 221, 229, 235 в керне отмечается запах нефти и следы углеводородов на свежем сколе.

Алевролиты серые, светло-серые, слюдистые, слоистые за счет тонких нитевидных прослоев песчаника и аргиллита с остатками обуглившейся растительности и прослоями каменного угля до 10 см. Породы содержат вкрапления пирита и халькопирита.

Аргиллиты от серого до темно-серого цвета, средней крепости, плитчатые, с нитевидными прослоями песчаника и алевролита, с включением обугленных углефицированных растительных остатков и чешуек слюды, вкраплениями халькопирита и пирита. В скв. 87 в верхней части пласта при извлечении керна выделяет запах сероводорода. В разрезе аргиллитов отмечены прослои черного угля и углистого детрита.

Пределы изменения ФЕС и их средние значения приведены в следующей таблице:

Пористость, %

Проницаемость, мД

Карбонатность, %

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

Все породы

1.1

26.5

16.6/2608

0.001

2021.6

7.7/2137

0

82.5

2.7/2346

Породы-коллекторы

13.9

26.5

17.4/2319

1.0

456

11.6/1939

0

23.8

1.3/2060


Где n - количество образцов.

Отложения ачимовской толщи

Пласт АчБВ14 охарактеризован керном в 2 разведочных скважинах (скв. 11, 229) и представлен песчаниками с прослоями аргиллитов.

Песчаники серые, мелко-среднезернистые, уплотненные, средней крепости, в скв. 229 отмечены включения растительного углефицированного детрита. В скв. 11 - запах нефти.

Аргиллиты серые до темно-серых, крепкие.

Лабораторными исследованиями керна пласт не охарактеризован.

Пласт АчБВ15 охарактеризован керном в 15 разведочных скважинах (скв. 65, 67, 70, 75, 82, 92, 202, 205, 208, 210, 213, 221, 243, 244, 245). По данным исследования керна пласт представлен переслаиванием песчаников, алевролитов и аргиллитов.

Песчаники серые, светло-серые, мелко-среднезернистые, крепкие, средней крепости, слабо слюдистые, на глинистом цементе, местами тонкослоистые за счет прослоев темно-серого алевролита. В скважинах 75, 213, 244 отмечены включения растительных остатков и углистые прослои. В скв. 70, 75, 82, 213 керн с запахом нефти.

Аргиллиты серые до черного цвета, крепкие, монолитные с тонкими нитевидными прослоями алевролита, слабо слюдистые, с включением остатков обуглившейся растительности.

Алевролиты серые, светло-серые, крепкие, плотные, с тонкими нитевидными прослоями темно-серого аргиллита.

Пределы изменения ФЕС и их средние значения приведены в следующей таблице:

Пористость, %

Проницаемость, мД

Карбонатность, %

От

до

среднее/n

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

Все породы

2.1

25.5

17.5/95

0.001

108

0.39/39

0.1

41

6.0/95

Породы-коллекторы

18.4

25.5

21.3/56

2.4

108

24.9/12

0.1

9.9

1.5/56


где n - количество образцов.

Пласт АчБВ16 охарактеризован керном в 12 разведочных (скв. 63, 68, 70, 72, 75, 82, 86, 205, 208, 209, 210, 244) и 2 эксплуатационных (скв. 383, 3001) скважинах. По данным исследования керна продуктивный пласт представлен переслаиванием песчаников, алевролитов и аргиллитов.

Песчаники серые, светло-серые, мелко-среднезернистые, средней крепости, уплотненные, с различным составом цемента, с прослоями аргиллита и растительного детрита и включениями остатков обуглившейся растительности. В скв. 82, 209, 210, 244 керн с запахом нефти на свежем изломе.

Аргиллиты серые, темно-серые, плотные, крепкие, слюдистые, с нитевидными прослоями алевролита, с включением растительного детрита.

Алевролиты серые, темно-серые, крепкие, с прослоями песчаника и аргиллита.

Пределы изменения ФЕС и их средние значения приведены в следующей таблице:

Пористость, %

Проницаемость, мД

Карбонатность, %

От

до

среднее/n

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

Все породы

2.5

24.6

18.5/112

0.001

88

3.07/73

0.2

46.4

4.7/100

Породы-коллекторы

18.0

24.6

21.6/75

1.3

8.8

9.0/56

0.3

3.7

1.3/66


Где n-количество образцов.

Пласт АчБВ17 охарактеризован керном в 12 разведочных (70, 72, 75, 86, 205, 209, 210, 212, 213, 214, 219, 221) и 1 эксплуатационной (3001) скважинах. По данным исследования керна продуктивный пласт представлен переслаиванием песчаников и аргиллитов с редкими прослоями алевролитов.

Песчаники серые, светло-серые, мелко-среднезернистые, средней крепости, прослоями уплотненные, слабо слюдистые, с тонкими прослоями алевролита, с различным составом цемента. В скв. 229 отмечено малочисленное содержание растительного углефицированного материала. В скв. 70, 75, 209, 210, 212, 214, 219 отмечен быстроисчезающий запах нефти на свежем сколе.

Аргиллиты серые, темно-серые, крепкие, плотные, массивные, местами плитчатые, слюдистые, с редкими прослоями алевролита от светло - до темно-серого, крепкого и песчаника светло-серого.

Пределы изменения ФЕС и их средние значения приведены в следующей таблице:

Пористость, %

Проницаемость, мД

Карбонатность, %

от

до

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

Все породы

1.9

24.9

17.2/83

0.01

99.2

1.59/67

0

45

7.9/80

Породы-коллекторы

18.2

24.9

21.8/54

1.6

99.2

11.85/42

0

1.9

0.7/51


Где n - количество образцов.

Пласт АчБВ18 охарактеризован керном в 12 разведочных скважинах (скв. 52, 70, 72, 75, 77, 86, 205, 209, 212, 213, 214, 219). По данным исследования керна пласт представлен переслаиванием песчаников, алевролитов и аргиллитов.

Песчаники серые, светло-серые, мелко-среднезернистые, средней крепости, местами до крепкого, слабо слюдистые, с различным составом цемента с редкими прослоями алевролита. В скв. 75 отмечены остатки обуглившейся растительности. В скв. 72, 75, 77, 209, 212, 213, 214, 219 отмечен быстроисчезающий запах нефти на свежем сколе.

Аргиллиты серые, темно-серые, средней крепости, плотные, массивные, плитчатые, слюдистые, с нитевидными прослоями песчаника и алевролита.

Алевролиты серые, темно-серые, крепкие, плотные, слюдистые, с прослоями светло-серого и темно-серого аргиллита. В скв. 77 встречаются углефицированные прослои.

Пределы изменения ФЕС и их средние значения приведены в следующей таблице:

Пористость, %

Проницаемость, мД

Карбонатность, %

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

Все породы

2.2

25

18.1/247

0.01

91.6

1.52/208

0.1

38.3

4.7/237

Породы-коллекторы

17.7

25.0

21.0/169

1.0

91.6

5.2/139

0

12.8

1.5/162


Пласт АчБВ19 охарактеризован керном в 7 разведочных скважинах (скв. 65, 70, 77, 205, 209, 212, 219). По данным исследования керна продуктивный пласт представлен переслаиванием песчаников, алевролитов и аргиллитов.

Песчаники серые, светло-серые, мелко-среднезернистые, средней крепости, слабо слюдистые, с тонкими прослоями аргиллита и алевролита. В скв. 70 отмечены прослои растительного углефицированного детрита. В скв. 70, 77, 219 отмечен быстроисчезающий запах нефти на свежем сколе.

Аргиллиты серые, темно-серые, крепкие, плотные, массивные, местами плитчатые, с нитевидными прослоями песчаника, с включением остатков углефицированного материала.

Алевролиты серые, темно-серые, крепкие, плотные.

Пределы изменения ФЕС и их средние значения приведены в следующей таблице:

Пористость, %

Проницаемость, мД

Карбонатность, %

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

от

до

среднее/n

Все породы

3.4

23.8

17.5/159

0.001

27.6

2.8/125

0.2

36.8

4.2/150

Породы-коллекторы

16.8

23.8

19.6/123

1.0

27.6

4.6/104

0.2

6.1

1.03/117


Где n - количество образцов.

Продуктивный пласт БВ11 представлен, в основном, песчаниками и алевролитами с прослоями аргиллитов.

По данным исследования керна пористость пласта БВ11 изменяется в пределах от 0,5 до 29,9%, составляя в среднем 22,9%, проницаемость меняется от 0,001 до 1522 мД, в среднем 100,8 мД.

Продуктивный пласт БВ10 представлен переслаиванием песчаников, алевролитов и аргиллитов. По данным исследования керна, пористость пласта БВ10 меняется от 2,7 до 36%, составляя в среднем 23,7%, проницаемость меняется от 0,001 до 2103 мД, в среднем 71,1 мД.

Пласт ПК20 представлен песчаниками с прослоями алевролитов и аргиллитов.

Пористость по керну изменяется от 3,2 до 30,1%, проницаемость от 0,001 до 986 мД. Средняя пористость 20,4%, средняя проницаемость -7,1 мД.

Пласт ПК19 представлен переслаиванием песчаников, песков, аргиллитов и алевролитов.

Пористость изменяется от 2,8 до 30,1%, проницаемость изменяется от 0,04 до 6 мД, средняя 0,44 мД.

2.5 Свойства и состав нефти, газа, конденсата и воды

Физико-химические свойства нефтей, свободного и растворенного газа и конденсата по залежам месторождения изучались по данным исследования поверхностных и глубинных проб нефти и газа.

Всего по месторождению выполнено 320 качественных анализов, в том числе 144 анализа по 17 поисково-разведочным и 176 анализов по 41 эксплуатационной скважине.

Свойства нефтей

Пласты группы ПК

Из продуктивных пластов ПК11, ПК13, ПК18, ПК19, ПК201, ПК21 отобраны и исследованы 17 поверхностных и 3 глубинные пробы нефти.

По результатам исследования поверхностных проб плотность нефти изменяется в пределах 0,909-0,939 г./см3. Кинематическая вязкость при 20ºС составляет 0,9-3,2 см2/c, при 50ºС - 0,2-0,5 см2/c. Содержание серы составляет 0,35-0,72%, парафинов - 1,12-2,57%, температура плавления парафина 50-57º; асфальтенов - 0,35-1,95%, смол селикагелевых - 4,65-11,11%. Выход светлых фракций до 300ºС составляет 10,5-25,0%.

В целом нефть по залежам пластов ПК является тяжелой, смолистой, сернистой с незначительным выходом светлых фракций.

Пласты группы БВ

Залежи продуктивных пластов группы БВ по характеру насыщения объединены в нефтяные и нефтегазоконденсатные.

К нефтяным относятся залежи продуктивных пластов БВ102 и БВ13. Залежь пласта БВ102 охарактеризована 6 поверхностными и 4 глубинными пробами нефтей.

По результатам исследования поверхностных проб плотность нефти изменяется в пределах 0,842-0,857 г./см3. Кинематическая вязкость составляет при 20ºС 6,82-9,19 см2/c, при 50ºС - 3,45-4,25 см2/c. Содержание серы изменяется в пределах 0,18-0,30%, парафинов 3,63-5,20%, смол селикагелевых 4,08-6,76%, асфальтенов 0,15-0,58%. Выход светлых фракций до 300ºС составляет 45-50%, молекулярный вес достигает 198-204.

По результатам исследования глубинных проб способом однократного разгазирования пластовая нефть имеет плотность в среднем 0,628 г./см3, сепарированная - 0,833 г./см3. Газосодержание составляет 276,63 м3/т, объемный коэффициент 1,73. Динамическая вязкость пластовой нефти равна 0,38 мПа·с, усадка 42,2%.

По результатам ступенчатой сепарации плотность пластовой нефти составляет 0,683 г./см3, сепарированной - 0,811 г./см3. Газосодержание равно 230,29 м3/т, объемный коэффициент 1,45. Давление насыщения в среднем составляет 19,4 МПа.

Нефтегазоконденсатные залежи в пластах БВ9, БВ101, БВ112 охарактеризованы 18 поверхностными и 10 глубинными пробами пластовых нефтей.

По результатам исследования поверхностных проб нефть имеет плотность в среднем равную 0,888 г./см3. Кинематическая вязкость при 20ºС составляет 48,77 см2/c, при 50ºС - 13,59 см2/c. Содержание серы равно 0,31%, парафинов -2,38%, смол селикагелевых - 7,23%, асфальтенов - 0,67%. Выход светлых фракций до 300ºС составляет 54%, молекулярный вес достигает 256.

По результатам исследования глубинных проб способом однократного разгазирования пластовая нефть имеет плотность 0,706 г./см3, сепарированная - 0,846 г./см3. Газосодержание составляет 185,75 м3/т, объемный коэффициент 1,44, усадка - 29,91%. Динамическая вязкость пластовой нефти 0,94 мПа·с. По результатам ступенчатой сепарации плотность пластовой нефти составляет 0,730 г./см3, сепарированной 0,833 г./см3. Газосодержание равно 153,79 м3/т, объемный коэффициент - 1,32. Давление насыщения составляет 18,1 МПа.

В целом нефти пластов группы БВ являются малосернистыми, парафинистыми, смолистыми.

Пласты группы АчБВ

В группе ачимовских пластов АчБВ14 - АчБВ19 все залежи, кроме газоконденсатных залежей в пласте АчБВ151, являются нефтяными и характеризуются сходством физико-химических свойств нефтей. Всего для залежей нефти приняты для расчетов средних параметров 16 поверхностных и 24 глубинных проб нефти.

По результатам исследования поверхностных проб нефть имеет в среднем плотность 0,828 г./см3. Содержание серы - 0,24%, парафина 3,91%, смол селикагелевых 4,06%, асфальтенов - 0,32%. Выход светлых фракций до 300ºС - 60%.

По результатам исследования глубинных проб способом однократного разгазирования средняя плотность пластовой нефти - 0,583 г./см3, сепарированной - 0,820 г./см3. Газосодержание - 375 м3/т, объемный коэффициент 1,988, усадка 48,38%, динамическая вязкость пластовой нефти - 0,46 мПа·с.

Таким образом, нефть продуктивных пластов ачимовской толщи является малосернистой, парафинистой, смолистой и относится к смешанному типу с преобладанием метановых углеводородов.

Горизонт ЮВ1

Залежи нефти горизонта ЮВ1 охарактеризованы исследованиями по 56 поверхностным пробам в 49 скважинах и глубинными пробами: 51 при однократном разгазировании (в 31 скважине) и 19 при ступенчатой (13 скважин) сепарации.

Нефть пласта ЮВ11 по результатам исследования поверхностных проб имеет плотность в среднем 0,841 г./см3, кинематическая вязкость при 20ºС составляет 6,87 см2/с, содержание серы в среднем - 0,36%, парафина - 4,64%, смол селикагелевых - 3,60%, асфальтенов - 0,5% и выход светлых фракций до 300ºС - 54,1%.

Нефть является малосернистой, парафинистой, малосмолистой с высоким содержанием светлых фракций.

Нефть пласта ЮВ12-3 по результатам исследования поверхностных проб имеет плотность в среднем 0,836 г./см3, кинематическую вязкость при 20ºС - 6,19 см2/с, содержание серы в среднем 0,22%, парафина 5,04%, смол селикагелевых 4,15%, асфальтенов 0,35% и выход светлых фракций до 300ºС - 53,2%.

По результатам исследования глубинных проб нефти способом однократного разгазирования пластовая нефть имеет плотность 0,642 г./см3, сепарированная - 0,832 г./см3. Газосодержание - 271,54 м3/т, объемный коэффициент - 1,71, усадка - 41,5%. Давление насыщения в среднем в среднем - 20,6 МПа. Динамическая вязкость пластовой нефти равна 0,46 мПа·с.

По результатам ступенчатой сепарации плотность пластовой нефти составляет 0,655 г./см3, сепарированной 0,808 г./см3, объемный коэффициент - 1,527, газосодержание равно 240 м3/т.

Пласты группы ЮВ2-10

Свойства нефтей по этой группе пластов изучены только по пластам ЮВ2 и ЮВ10.

Залежь пласта ЮВ2 охарактеризована 2 поверхностными пробами, по результатам исследования которых плотность нефти составляет 0,825 г./см3. Кинематическая вязкость при 20ºС равна 8,50 см2/с, при 50ºС - 4,50 см2/с. Содержание серы составляет 0,10%, парафинов - 12,32%, смол селикагелевых - 4,85%, асфальтенов - 0,20%. Выход светлых фракций до 300ºС составляет 45,5%.

По результатам проведенных исследований можно сказать, что нефть залежей продуктивного пласта ЮВ2 является малосернистой, парафинистой, малосмолистой, по углеводородному составу относится к смешанному типу с преобладанием метановых углеводородов.

Нефть пласта ЮВ10 худосейской свиты изучена по одной поверхностной и трем глубинным пробам нефти. По результатам исследования поверхностной пробы плотность нефти составляет 0,847 г./см3. Кинематическая вязкость при 50ºС - 5,8 см2/с. Содержание серы равно 0,14%, парафинов - 12,08%, смол селикагелевых - 5,73%, асфальтенов - 0,33%. Выход светлых фракций до 300ºС составляет 44%.

По результатам исследования глубинных проб давление насыщения нефти равно 25,2 МПа, при однократном разгазировании пластовая нефть имеет плотность 0,690 г./см3, сепарированная 0,826 г./см3. Газосодержание составляет 205,87 м3/т, объемный коэффициент 1,44, усадка 30,71. Динамическая вязкость пластовой нефти равна 0,83 мПа·с.

По результатам ступенчатой сепарации плотность пластовой нефти составляет 0,690 г./см3, сепарированной - 0,813 г./см3. Газосодержание равно 185,68 м3/т, объемный коэффициент - 1,37.

Компонентный состав пластовой нефти Верхне-Колик-Еганского месторождения представлен в таблице.

Таблица 2.1.1. Компонентный состав пластовой нефти

№ скв

Интервал опробования, м

Дата отбора

Рпл,

Тпл,

С о д е р ж а н и е, % мол.

Молекулярная масса, (г/моль)




 МПа

 оС

метана

этана

пропана

изо-бутана

н-бутана

изо-пентна

н-пентана

гек-саны

геп-таны

октаны

дегазир. нефти

плас-товой нефти

остатка

Поисково-разведочные скважины

Пласт ПК19

72

1560-1564

12.88

15.3

47

24.76

0.51

0.15

0.04

0.09

0.11

0.08

С6+в - 74.17

-

209.10

-

Пласт БВ112

82

2194-2196

08.88

21.1

65

42.64

2.32

0.26

1.60

0.18

0.73

0.07

С6+в - 52.06

-

116.60

-

Пласт ЮВ12-3

72

2478-2485

09.88

24.0

77

42.22

6.61

9.71

2.61

4.20

1.76

1.63

2.151

-

-

163

73

183



09.88

24.0

77

40.11

6.71

10.01

2.71

4.37

2.08

1.92

2.48

-

-

175

79

198

Эксплуатационные скважины

Пласт Ач

3003

2425-2435

02.96

23.0

71

46.23

5.74

9.51

3.00

4.64

2.12

2.07

4.03

3.16

1.84

174

67

227

Пласт ЮВ12-3

432

2557-2564

02.96

25.0

77

27.20

5.30

10.22

3.74

6.01

2.82

2.79

5.97

5.12

3.18

179

101

248

454

2520-2525

02.96

25.0

77

30.86

5.05

9.10

3.06

4.85

2.29

2.29

4.86

4.31

2.72

174

96

222

487

2501-2506

02.96

25.0

77

26.11

4.94

10.23

3.96

6.56

3.35

3.35

7.77

6.30

3.82

180

102

279

491

2498-2505

02.96

25.0

77

29.40

4.86

9.64

3.56

5.82

2.88

2.86

6.07

5.20

3.14

177

98

247

493

2550-2558

02.96

25.0

77

28.67

5.15

10.20

3.85

6.40

3.27

3.26

7.07

6.00

3.62

180

97

274

502

04.94

25.0

77

17.21

5.23

11.47

4.29

7.22

3.52

3.50

7.60

6.52

3.95

179

117

268

514

2531-2548

02.96

25.0

77

26.14

5.42

10.16

3.38

5.39

2.52

2.48

5.40

4.53

2.65

173

102

225

521

2602-2613

02.96

25.0

77

28.25

5.44

9.74

3.31

5.24

2.60

2.46

5.18

4.40

2.63

170

96

220

532

2533-2548

02.96

25.0

77

18.60

4.38

9.59

3.94

6.68

3.37

3.34

7.24

6.21

3.83

172

115

244

539

2502-2512

02.96

25.0

77

26.67

4.87

9.43

3.26

5.15

2.40

2.35

4.96

4.13

2.76

171

102

216

616

2634-2653

02.96

25.0

77

48.74

5.46

9.05

2.93

4.55

2.14

2.08

4.21

3.33

1.97

184

67

249

1123

2520-2529

02.96

25.0

77

41.03

5.08

9.54

3.13

4.69

2.19

2.17

4.50

3.59

2.15

170

76

220



Систематизируя изменение физико-химических свойств нефтей месторождения по разрезу можно отметить, что нефти продуктивных пластов ПК и АВ отличаются низким содержанием светлых фракций и высокими плотностями, а также малым содержанием парафинов. Эти нефти относятся к смешанному типу с преобладанием нафтеновых углеводородов. По результатам инфракрасной спектрометрии они относятся к 1 группе тяжелых нафтеново-ароматических нефтей. Основную роль в структуре нефти играют ароматические углеводороды; нефть окислена.

Вниз по разрезу отмечается постепенный переход от тяжелых к более легким нефтям, от сернистых к малосернистым, от малопарафинистых к парафинистым. Увеличивается выход светлых фракций.

Нефти валанжин-готерив-барремского и юрского возраста относятся к смешанному типу с преобладанием метановых углеводородов. По результатам инфракрасной спектрометрии они относятся к III группе легких парафинистых нефтей с присутствием легких нафтенов. Значительную роль в структуре нефти играют парафины.

Свойства природных газов и конденсатов

Пласты группы ПК

Газовые залежи, установленные в пластах ПК1, ПК12, ПК14, ПК172, ПК202 и ПК22, охарактеризованы только одной устьевой пробой свободного газа (пласт ПК17 скв. 71 инт. 1506-1530 м).

Газ является сухим, содержание метана составляет 92,88%. Из тяжелых гомологов присутствует этан в количестве 0,94%, пропан - 0,05%, бутаны - 0,04%, пентан + высшие не обнаружены. Содержание азота 4,87%, гелий и аргон присутствуют в незначительном количестве, соответственно, 0,01% и 0,04%. Сероводород не обнаружен, углекислый газ содержится в количестве 1,18%. Относительная плотность по воздуху составляет 0,593. Величина среднекритического давления 4,67 МПа, критической температуры - 189,90 ºК.

Нефтяные залежи пластов ПК6, ПК11, ПК18, и ПК203 охарактеризованы также только одной устьевой пробой газа. По результатам исследования устьевой пробы в растворенном газе содержится метана 94,12%, этан не обнаружен, пропана - 0,01%, бутанов - следы, пентан + высшие не отмечены. Содержание азота - 5,32%. Гелий, аргон и водород присутствуют в незначительном количестве, соответственно, 0,02%, 0,04% и 0,37%. Сероводород не обнаружен, углекислый газ определен в количестве 0,12%. Относительная плотность по воздуху составляет 0,577. Газ имеет метановый состав.

Газонефтяные залежи содержатся в продуктивных пластах ПК130, ПК13, ПК19, ПК201и ПК21. Они охарактеризованы пробами флюидов значительно лучше. Всего выполнено 7 анализов газа газовых шапок и 7 анализов растворенного газа.

По результатам исследования устьевых проб растворенный газ содержит метана 90,61-98,36%, этана - 0,64-1.57%, пропана - 0,01-0,06%, бутанов до 1,31%, пентан + высшие в большинстве случаев отсутствуют. Сероводород не обнаружен, углекислый газ содержится в количестве 0,12-7,73%. Азот, гелий, аргон и водород присутствуют в незначительном количестве - сотые доли процента. Относительная плотность по воздуху составляет 0,563-0,603.

Таблица 2.1.2. Компонентный состав растворенного в нефти газа по глубинным пробам нефти (однократное разгазирование)

№ скв.

Интервал

Плотность газа в ст. усл., кг/м3

С о д е р ж а н и е, % мол.


пробоотборника

испытания, м


метана

этана

пропана

изо-бутана

н-бутана

изо-пентана

н-пентана

гексанов

гептаов

азота+ редких

углекислого газа

Поисково-разведочные скважины

Пласт ПК19

72


1560-1564

0.741

95.48

1.83

0.44

0.08

0.15

0.09

0.05

1.54

0

0.34

Пласт БВ112

82


2194-2196

0.836

88.89

4.70

0.48

2.45

0.25

0.63

0.05

2.26

0

0.29

Пласт ЮВ12-3

72

3375/3

2478-2485

1.198

34.40

10.57

22.52

8.84

11.74

4.94

3.76

2.18

-

0.42

0.62


3376/1

-»-

1.128

39.46

10.92

20.12

6.72

10.76

4.85

3.61

2.75

-

0.00

0.79


3392/1

-»-

1.167

36.25

11.03

21.03

8.28

11.69

4.64

3.45

2.10

-

0.75

0.68

Эксплуатационные скважины

Пласт Ач

3003

1

2425-2435

1.199

62.55

7.70

12.37

3.63

5.36

1.97

1.74

1.88

0.69

1.25

0.69

Пласт ЮВ12-3

432

1

2557-2564

1.366

50.77

9.68

17.36

5.42

7.91

2.48

2.09

1.97

0.70

0.64

0.81

454

1

2520-2525

1.261

57.11

9.15

15.35

4.42

6.36

2.02

1.72

1.61

0.59

0.76

0.77

487

1

2501-2506

1.426

48.49

8.98

17.31

5.73

8.61

2.95

2.51

2.57

0.87

0.89

0.89

491

1

2498-2505

1.341

53.22

8.62

15.97

5.08

7.57

2.54

2.16

2.05

0.73

1.06

0.81

493

1

2550-2558

1.398

50.51

8.90

16.53

5.42

8.24

2.90

2.48

2.45

0.87

0.70

0.80

502

1

2543-2551

1.530

39.18

11.53

22.79

6.87

10.16

3.02

2.49

2.20

0.76

0.38

0.46

514

1

2531-2548

1.334

51.36

10.39

17.98

5.03

7.22

2.20

1.83

1.72

0.59

0.75

0.79

521

1

2602-2613

52.50

9.89

16.49

4.79

6.88

2.29

1.84

1.71

0.60

1.27

1.59

532

1

2533-2548

1.460

44.63

10.14

19.84

6.46

9.56

2.87

2.35

2.04

0.70

0.51

0.75

539

1

2502-2512

1.300

53.97

9.60

17.09

4.93

6.97

2.09

1.72

1.54

0.52

0.60

0.83

616

1

2634-2653

1.188

64.60

7.18

11.56

3.51

5.21

2.00

1.77

2.03

0.77

0.43

0.77

1123

1

2520-2529

1.220

61.25

7.49

13.48

4.02

5.65

2.00

1.75

1.84

0.65

1.02

0.70


Таблица 2.1.3. Компонентный состав растворенного в нефти газа по глубинным пробам нефти (ступенчатая сепарация)

№ скв.

№ ступени

Интервал испытания, м

Плотность в станд. усл., кг/м3

С о д е р ж а н и е, % мол.





метана

этана

пропана

изобутана

н-бутана

изопентана

н-пентана

гексаны

гептаны

азота + редких

углекислого газа

Поисково-разведочные скважины

Пласт ПК19

72


1560-1564

0.695

97.43

1.53

0.24

0.03

0.05

0.02

0.02

0.36

0

0.32

Пласт БВ112

82


2194-2196

0.739

93.02

4.51

0.33

1.13

0.09

0.18

0.01

0.44

0

0.29

Пласт БВ13

64


2296-2304

1.076

64.52

11.76

14.59

2.88

3.71

0.80

0.62

0.65

0.41

0.06

Пласт ЮВ12-3

72

1

2478-2485

0.905

58.58

10.87

14.95

4.02

5.05

1.73

1.24

0.51

-

1.83

0.86


2

- «-

0.916

57.05

11.93

16.03

4.14

4.80

1.76

1.24

0.55

-

1.27

0.88


3

- «-

1.071

41.23

14.94

23.80

6.17

7.24

2.42

1.72

0.79

-

0.38

0.93
































4

- «-

1.357

22.25

15.82

31.92

9.47

11.95

9.71

2.62

0.99

-

0.02

0.75


5

- «-

2.134

3.14

7.96

27.66

11.48

15.02

4.72

28.68

0.79

-

0.00

0.27

72

1

2478-2485

0.808

70.88

11.11

9.63

1.97

2.24

0.73

0.52

сл.

-

1.96

0.97


2

- «-

0.965

49.67

18.39

18.76

3.85

4.55

1.36

0.99

0.56

-

0.37

1.16


3

- «-

1.128

33.37

23.11

27.33

5.91

5.78

1.45

1.06

0.47

-

0.19

1.03


4

- «-

1.834

4.28

12.91

43.13

14.11

16.46

4.40

2.89

0.94

-

0.00

0.43


Таблица 2.1.4. Компонентный состав свободного газа

№ скв.

Интервал испытания, м

С о д е р ж а н и е, % мол.



метана

этана

пропана

изобутана

н-бутана

изопентана

н-пентана

С6+высшие

азота+редких

углекислого газа

Пласт ПК19

72

1560-1564

98.75

0.58

0.11

0.01

0.02

0.19

0.01

0.17

0.01

0.15

Пласт БВ11

60

2157-2167

93.19

2.21

0.84

0.81

0.27

0.28

0.08

1.74

0.32

0.26


Таблица 2.1.5. Физико-химические свойства пластового газа

№ скв.

Интервал опробования

Рпл,

Тпл,

Объемный

Усадка

Коэф. сжимаемкости -

Мол. вес

Содержание конденсата, г/м3

Плотность газа

Ркр, МПа

Ткр, 0К


глубина, м абс. отм

МПа

оС

коэф. пласт. нефти

%

1 МПа·10-4

газа

стабильный

сырой

абс., г/л

относит.



Пласт ПК19

72

1560.0-1564.0 -1447.2-1451.2

15.31

47

0.0059

169.95

0.840

16.49

4.92

5.15

0.686

0.569

4.61

191

Пласт БВ11

60

2157.0-2167.0 -2044.2-2054.2

21.20

63

0.0045

224.38

0.840

18.84

70.05

80.26

0.783

4.59

203



Пласты группы БВ

В пласте БВ102 по результатам исследования глубинных проб пластовых нефтей изучен состав растворенного газа. Растворенный газ содержит метана в среднем 72,56%, этана - 10,45%, пропана - 10,40%, бутанов - 4,41%, пентан + высшие - 1,06%. Сероводород отсутствует, из негорючих компонентов определен углекислый газ (0,23%) и азот (0,87%). Относительная плотность по воздуху составляет 0,963.

Нефтегазоконденсатные залежи содержатся в пластах БВ9, БВ101, БВ111, БВ112, БВ12, а газоконденсатные в пластах БВ1, БВ2, БВ3, БВ6, БВ7-8, БВ111 и БВ13. Эта группа наиболее полно охарактеризована анализами и представлена 18 поверхностными и 10 глубинными пробами пластовых нефтей, 7 анализами устьевых проб газа. По скважинам 58 бис, 62, 72 и 77 проведены промысловые газоконденсатные исследования, в процессе проведения которых отбирались пробы сырого конденсата и газа сепарации, и по трем объектам выполнен полный лабораторный комплекс исследования газоконденсатной системы с определением состава пластового газа и коэффициента извлечения. Пластовый газ имеет следующий состав: содержание метана - 94,93%, этана - 1,87%, пропана - 0,20%, бутанов - 0,44%, пентан + высшие 1,81%. Углекислый газ содержится в количестве 0,23%, азот - 0,52%.

Содержание метана составляет 91,46-96,29%, этана 1,22-2,39%, пропана - 0,02-2,05%, бутанов - 0,17-1,36%, пентана + высшие до 0,75%. Относительная плотность по воздуху - 0,581-0,625. Сероводород не обнаружен, содержание углекислого газа достигает 1,36%. Инертные газы содержатся в незначительном количестве. Содержание азота в пределах 0,46-5,99%. Величина среднекритического давления составляет 4,71 МПа, среднекритической температуры - 195,36ºК.

Конденсаты являются малосернистыми (0,001-0,023%), малопарафинистыми (не более 0,01%). Стабильный конденсат имеет плотность 0,752-0,792 г./см3, кинематическая вязкость при 20ºС составляет 0,882-1,368 см2/с. Молекулярный вес изменяется в пределах 97-114. Следует отметить, что с повышением температуры кипения возрастает плотность, кинематическая вязкость и показатель преломления.

По групповому углеводородному составу конденсаты относятся к преимущественно нафтеновому и метано-нафтеновому типам. Некоторое отличие групповых и фракционных составов конденсатов объясняется различными пластовыми условиями, а также условиями отбора и сепарации.

По результатам исследования поверхностных проб, отобранных в процессе испытания скважины, плотность стабильного конденсата составляет 0,773 г./см3. Содержание серы - 0,04%, парафинов - 0,27%, смол селикагелевых - 1,21%, асфальтенов - 0,06%. Выход светлых фракций, выкипающих до 300ºС, составляет 88,5%.

Пласты группы АчБВ

По группе ачимовских пластов (АчБВ14-АчБВ19) отобрано 6 устьевых проб.

По результатам исследования устьевых проб растворенный газ имеет следующий состав: метана - 62,55%, этана - 7,70%, пропана - 12,37%, бутанов - 3,63%, пентана + высшие - 1,74%. Сероводород не обнаружен, содержание углекислого газа - 0,69% и азота - 1,25%. Относительная плотность газа по воздуху - 0,787. По сравнению с верхними нефтегазоконденсатными комплексами, растворенный газ ачимовских залежей обогащен тяжелыми фракциями УВ.

Горизонт ЮВ-1

По залежам нефти пласта ЮВ1 анализы растворенного газа выполнены на 12 устьевых и 72 глубинных пробах, соответственно в 12 и 13 скважинах.

По результатам исследования устьевых проб пласта ЮВ11 растворенный газ содержит: метана - 69,92%, этана - 11,33%, пропана - 7,85%, бутанов - 4,86%, пентана + высших - 2,23%. Из негорючих компонентов присутствует углекислый газ - 0,80% и азот - 3,01%, определены следы инертных газов аргона, гелия и водорода. Относительная плотность по воздуху составляет 0,830.

По результатам исследования устьевых проб пласта ЮВ12-3 растворенный газ имеет следующий состав: метана - 69,67%, этана - 9,29%, пропана - 10,53%, бутанов - 5,26%, пентана + высших - 1,55%. Из негорючих компонентов присутствует углекислый газ - 0,94% и азот - 2,70%. Инертные газы определены в незначительных количествах (сотые доли процента). Сероводород не обнаружен. Относительная плотность по воздуху составляет 0,839.

Физико-химические свойства пластовых вод

На Верхне-Колик-Еганском месторождении гидрогеологические исследования проведены в 27 скважинах на 87 объектах.

Месторождение расположено в восточной краевой части крупнейшего Западно-Сибирского артезианского бассейна. В пределах бассейна прослеживаются вертикальная и латеральная зональности.

В Среднеобском районе в геологическом разрезе по гидрогеологическим, гидрохимическим, гидродинамическим и термодинамическим показателям выделяют пять гидрогеологических комплексов, которые в свою очередь объединены в гидрогеологические этажи: верхний (Q - К2) и нижний (К2S - J1).

Нижний гидрогеологический этаж имеет региональное распространение и включает четыре водоносных комплекса: юрский, ачимовский, неокомский и апт-альб-сеноманский. Для вод этого этажа характерны сравнительно большие значения минерализации, температур, значительные концентрации микроэлементов.

Химический состав и физические свойства вод юрского комплекса изучены по пробам, отобранным из 20 скважин (табл. 2.3.1).

Таблица 2.3.1. Результаты химического анализа воды

Глубина

Плот ность, г/см3

рН

Содержание ионов (мг/л; мг-экв/л; мг-экв)

скв

отбора проб, м



К+

Na+

Ca++

Mg++

Cl-

SO4 --

NO2-

CO3 -

HCO3 -

NH4 +

B

J-

Br-

SiO2 -

F-

общая минер., мг/л

Пласт ПК19

58

1513-1521

1.002

7.55

1

4

14

5

13

н/о

н/о

н/о

49

н/о

1.31

н/о

н/о

4

0.27

86





0.03

0.17

0.7

0.4

0.37




0.8












2

13

54

31

32




68








59

1540-1548

1.005

7.20

50

2833

132

29

425.5

н/о

н/о

н/о

427

24

11.11

2.58

18.9

13

1.9

7726





13

173.2

66

24

120




7.8












1

92

5

2

94




6








72

1570-1574

1.007

6.90

39

3800

258

45

6028

н/о

0.07

н/о

512

27.0

11.11

2.54

26.02

13

1.05

10682





1.0

165.2

12.9

37

170




8.4












1

90

7

2

95




5








81

1558-1566

1.007

7.30

70

3701

152

63

5674

н/о

н/о

н/о

1122

15

6.25

3.39

22.22

14

1.51

10797





1.80

160.9

7.60

5.20

160.0




18.40

0.83











1

91

4

3

90




10

1







82

1552-1556

1.007

11.7

90

4000

424

н/о

6383

49

н/о

60

180

22.5

7.41

3.44

27.0

7

0.69

11186


1567-1671



2.3

173.9

21.2


180

1.02


2.0

2.6












1

88

11


93

1


1

5









1552-1561

1.009

6.65

100

4625

278

17

7801

62

н/о

н/о

317

240

11.11

0.85

37.4

8

0.83

13200





2.6

201.1

13.9

1.4

220

1.29



5.2












1

92

6

1

97

1



2








92

1573-1577

1.006

7.20

32

3300

188

47

5319

6

н/о

н/о

250

6.0

6.06

4.28

23.76

17.92

1.42

9142





0.80

143.5

9.4

3.9

150

0.13



4.2












1

91

6

2

97

-



3








Пласт ПК20

62

1568-1582

1.007

7.60

30

3800

160

41

6028

6

н/о

н/о

439

7.5

6.25

16.96

38.16

23

1.51

10511





0.80

165.20

8.00

3.40

170.0

0.13



7.20

0.42











1

93

4

2

96

-



4

-



























1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

Пласт БВ10

59

2120-2125

1.013

7.1

70

5571

1226

47

1738

н/о

н/о

н/о

256

24

3.44

42.12

37

0.87

17808





1.8

242.2

61.3

3.9

300




4.2












1

78

20

1

99




1








84

2106-2110

1.018

6.6

100

8143

1360

97

15248

н/о

н/о

н/о

324

36

37.04

3.34

16.8

44

1.51

25277





2.6

354

68

8.0

430




5.4












-

82

16

2

99




1








Пласт БВ11

62

2167-2171

1.009

7.60

30

4630

868

32

8510

9

н/о

н/о

232

6

14.58

2.54

33.06

28

1.51

14317





0.80

201.1

43.4

2.60

240.0

0.19



3.80

0.33











-

81

18

1

98

-



2

-







Ачимовская толща

59

2393-2400

1.013

7.50

130

5570

1304

7

10638

33

н/о

н/о

427

12

20.83

2.54

41.73

31

0.48

18121

(АчБВ152)



3.30

242.2

65.20

0.60

300.0

0.69



7.00

0.66











1

78

21

-

98

-



2

-







72

2391-2396

1.018

7.0

88

7333

2070

97

14893

н/о

н/о

н/о

549

54

35.19

8.48

48.24

15

0.66

25030

(АчБВ16)



2.26

318.8

103.5

8.0

420




9.0












-

74

24

2

98




2








62

2400-2407

1.017

7.15

90

6714

2360

17

14184

18

н/о

н/о

647

30

27.08

4.24

59.08

17

0.87

24060

(АчБВ18)



2.30

291.90

118.0

1.40

400.0

0.38



10.6

1.66











1

70

29

-

97

-



3

-







72

2404-2408

1.019

6.6

100

7500

2360

134

15602

13

н/о

н/о

830

66

37.04

5.94

37.4

12

0.6

26539

(АчБВ18)



2.6

326.1

118

11.0

440

0.27



13.6












1

71

26

2

97

-



3








84

2411-2420

1.009

6.95

100

3300

1810

30

8510

99

н/о

н/о

134

165

20.37

1.7

4.06

5

0.29

13983

(АчБВ19)



2.6

143.5

90.5

2.5

240

2.06



22












1

60

38

1

98

1



1








Пласт ЮВ11

66

2488-2506

1.006

7.15

90

3000

306

44

4964

н/о

н/о

н/о

647

1.2

8.62

1.7

17.34

16

0.38

9051





2.3

130.4

15.3

36

140




10.6












2

86

19

2

93




7











Минерализация вод данного комплекса, по наиболее достоверным пробам, изменяется от 27,8 до 36,1-40,9 г/л. Такая минерализация согласуется с соседним Бахиловским месторождением, где минерализация изменяется от 22 г./л до 32,7 г/л. По величине минерализации воды юрского комплекса относятся к соленым (минеральным).

По классификации Сулина В.А. тип вод является хлоридно-кальциевым. Основные солеобразующие компоненты представлены ионами натрия + калия (75-91%-экв), кальция (7 - 22%-экв), хлора (95 - 98%-экв), гидрокарбоната (1 - 5%-экв).

Из микрокомпонентов присутствуют йод (2,54-19,35 мг/л), бром (45,99-94,95 мг/л), бор (6,58-72,23 мг/л), фтор (0,29-1,51 мг/л).

Растворенный в воде газ метанового состава: метана - 83,04-91,52%, этана - 1,61-3,33%. Негорючая часть представлена в основном азотом (2,4-7,7%), относительная плотность газа по воздуху в среднем - 0,648.

Притоки пластовой воды характеризуются дебитами от единиц м3/сут до 232,2 м3/сут при преобладании дебитов 20-80 м3/сут.

Водоносные отложения ачимовской толщи опробованы в 11 скважинах, по которым выполнено 19 анализов вод. Притоки пластовой воды характеризуются дебитами от единиц м3/сут до 61,2 м3/сут.

Воды ачимовской толщи хлоридно-кальциевого типа. Минерализация пластовой воды изменяется в пределах от 18 г./л (скв. 59) до 26,5 г/л (скв. 72). Основными солеобразующими компонентами являются ионы натрия + калия (71-96%-экв), кальция (3-29%-экв), хлора (97-99%-экв), гидрокарбоната (1-3%-экв). Из микрокомпонентов присутствуют йод (2,54-28,7 мг/л), бор (5,47-37,74 мг/л), бром (5,94-83,16 мг/л), фтор (0,48-1,75 мг/л).

Плотность пластовой воды 1,012-1,026 г./см3.

Неокомский комплекс опробован в 11 скважинах, по которым получены притоки пластовой воды дебитами до 137,4 м3/сут при Нд = 371 м (скв. 60).

По неокомскому гидрогеологическому комплексу было отобрано на химический анализ 22 пробы пластовой воды.

Минерализация пластовых вод пластов группы АВ соответствует 11,4-17,4 г/л, пластов БВ - 12,7-25,7 г/л.

Воды данного комплекса характеризуются содержанием микрокомпонентов: йода (1,74-8,72 мг/л), бора (6,31-37,04 мг/л), брома (3,78-63,18 мг/л), фтора (0,57-2,76 мг/л). Основные солеобразующие компоненты содержатся в количествах: ионы натрия + калия - 73,95%-экв, кальция - 4-26%-экв, хлора - 90-100%-экв, гидрокарбоната - 1-5%-экв. Плотность пластовой воды 1,008-1,021 г./см3.

По данным отобранных проб воды неокомского гидрогеологического комплекса на месторождении хлоридно-кальциевого типа. Содержание ионов калия + натрия, по сравнению с юрским водоносным комплексом, уменьшается, а содержание ионов кальция наоборот увеличивается.

Растворенный в водах газ метанового состава с содержанием метана от 91,98 до 96,06%, азота 0,88-6,8%, тяжелых углеводородов от 0,03 до 2,94%, гелия от 0,01-0,02%, аргона от 0,01-0,08%. Сероводород и кислород присутствуют в небольшом количестве.

Неокомский гидрогеологический комплекс перекрывается глинистыми породами нижнеаптского возраста толщиной до 67 м.

Апт-альб-сеноманский гидрогеологический комплекс представлен литологически, в основном, слабосцементированными породами: песками, песчаниками, алевролитами с прослоями глин. Толщина комплекса около 800 м.

Обладая высокими коллекторскими свойствами (пористость до 29,6%, проницаемость от сотен до тысяч миллидарси) и значительной эффективной толщиной, этот комплекс содержит неисчерпаемые запасы вод, которые могут быть использованы, в частности, для поддержания пластового давления в нижележащих продуктивных пластах.

Этот комплекс опробован в 18 скважинах. Дебиты пластовой воды колеблются от единиц до 124,5 м3/сут при D Р = 3,1 Мпа.

По данным имеющихся анализов воды апт-альб-сеноманского водоносного комплекса имеют минерализацию 7,5-21,8 г/л.

По классификации Сулина В.А. воды хлоридно-кальциевого типа, реже хлоридно-магниевого и гидрокарбонатно-натриевого типа. Основными солеобразующими компонентами являются ионы натрия + калия, кальция и магния, из микрокомпонентов присутствуют йод (до 16,96 мг/л), бром (до 40,5 мг/л), аммоний (до 72 мг/л).

В целом для вод нижнего гидрогеологического этажа характерны относительно высокая минерализация и повышенное содержание микроэлементов. Растворенный газ метанового состава (СН4 - до 95%), с незначительным процентом тяжелых углеводородов (порядка 0,01-0,84%). Содержание азота достигает 6,98%, углекислого газа - 6,62%.

2.5 Запасы нефти и газа

На момент составления и принятия на ЦКР ХМАО (протокол №584 от 12.04.2005 г.) Анализа разработки Верхне-Колик-Еганского месторождения на Государственном балансе числились начальные геологические запасы нефти и газа по 55 объектам, которые приведены в таблице 2.4.1.

Таб. 2.4.1. Начальные геологические запасы нефти и газа Верхне-Колик-Еганского месторождения. (Данные Государственного баланса по состоянию на 01.01.2005 г.)


пласт

нефти, тыс. т

свободного газа, млн. м3


С1

С2

С12

С1

С2

С12










ипатовская свита




43 196

4 822

48 018










ПК-1




299

233

532


ПК-6

1 777

825

2 602





ПК-11

2 096

7 158

9 254

457


457


ПК-12


2 577

72


72


ПК-13-0

1 085

284

1 369





ПК-13

1 187

1 201

2 388

268


268


ПК-14


1 720

1 720

691

682

1 373


ПК-16

5 521

3 030

8 551

320

219

539


ПК-17




1 401

1 064

2 465


ПК-18

21 307

10 369

31 676

910

1 546

2 456


ПК-19

118 903


118 903

2 191

3 675

5 866


ПК-20-1

5 074

3 018

8 092

123

1 224

1 347


ПК-20-2




144


144


ПК-21

2 871

3 777

6 648

2 042


2 042


ПК-22

1 865

2 709

4 574

911


911


Итого по «ПК»:

161 686

36 668

198 354

9 829

8 643

18 472



АВ-1-1

6 574


6 574





АВ-1-2

1 735

1 673

3 408

315


315


АВ-2-1

291

948

1 239

650

203

853


АВ-2-2

654

198

852





АВ-3-1

1 968

2 187

4 155

1 363


1 363


АВ-3-3


1 473

1 473

155


155


АВ-4-2

860

937

1 797





АВ-4-3

1 385

1 065

2 450





АВ-6

2 987

911

3 898





Итого по «АВ»:

16 454

9 392

25 846

2 483

203

2 686


БВ-1




3 227


3 227


БВ-2




1 086

1 016

2 102


БВ-3




1 024

390

1 414


БВ-6-1




1 033

429

1 462


БВ-6-2




526

369

895


БВ-9

412

1 466

1 878

4 661


4 661


БВ-10

25 666

8 165

33 831

6 089

427

6 516


БВ-10-2

974

601

1 575





БВ-11-1

15 498

4 949

20 447





БВ-11-2

32 300

15 479

47 779

22 163

242

22 405


БВ-13-1

3 906

1 923

5 829

230


230


БВ-13-2

4 013

7 426

11 439

424

92

516


БВ-13-3

1 075

805

1 880





БВ-14

397

965

1 362

258


258


БВ-15

3 439

932

4 371





Итого по «БВ»:

87 680

42 711

130 391

40 721

2 965

43 686



АЧИМ-1

3 098

87

3 185





АЧИМ-2

7 465


7 465





АЧИМ-3

36 939

2 896

39 835





АЧИМ-4

7 766

2 506

10 272





Итого по «АЧИМ»:

55 268

5 489

60 757



ЮВ-1-1

18 487

4 622

23 109





ЮВ-1/2-3

106 531

1 123

107 654





Итого по ЮВ-1:

125 018

5 745

130 763



ЮВ-2

3 193

357

3 550





ЮВ-3

5 499


5 499





ЮВ-4

2 283


2 283





ЮВ-5

1 152


1 152





ЮВ-8-1

12 405

3 256

15 661





ЮВ-8-2


1 365

1 365





ЮВ-9-1

864

599

1 463





ЮВ-9-2

1 202

956

2 158





ЮВ-10

20 763

1 956

22 719





Итого по ЮВ - (2-10):

47 361

8 489

55 850










ВСЕГО:

493 467

108 494

601 961

104 329

11 065

115 394


Общая оценка геологических запасов нефти по 46 продуктивным пластам составляла 601 961 тыс. т, в том числе 493 467 тыс. т или 82.0% по кат. С1. Среди группы пластов первое место занимали пласты ПК - 198 354 тыс. т или 33.0% от запасов нефти месторождения. Далее в равных объемах (21.7%) были представлены пласты группы БВ - 130 391 тыс. т и горизонта ЮВ-1 - 130 763 тыс. т. Продуктивные объекты ачимовской толщи (Ачим1-4) занимали четвертое место с запасами в 60 757 тыс. т (10.1.%). Чуть меньшее количество нефти содержали пласты нижней и средней юры (ЮВ2 - ЮВ10) - 55 850 тыс. т (9.2%). Объем запасов нефти в пластах группы АВ носил явно подчиненный характер - 25 846 тыс. т или 4.3.%.

Среди отдельных продуктивных пластов по объему начальных геологических запасов нефти особо выделялись ПК19 - 118 903 тыс. т (19.8% от ресурсов нефти месторождения), ЮВ12-3 - 107 654 тыс. т (17.9%), БВ112 - 47 779 тыс. т (7.9%), Ачим3 - 39835 тыс. т (6.6.%). К числу объектов с запасами более 10 млн. т относились пласты ПК18, БВ10, БВ111, БВ132, Ачим4, ЮВ11, ЮВ81 и ЮВ10.

Следует отметить, что состояние ресурсной базы Верхне-Колик-Еганского месторождения, которое отражено в Госбалансе на 01.01.2005 г., соответствует уровню его изученности 1993-94 гг. и основывалось на материалах сейсморазведки 2Д и данных поисково-разведочных скважин.

Запасы свободного газа по данным Госбаланса на 01.01.2005 г. числились по 29 продуктивным пластам, в число которых вошли ипатовская свита, группы ПК, АВ и БВ.

Общая оценка запасов газа по этим данным (табл. 2.4.1) составляет 115 394 млн. м3, в том числе 104 329 млн. м3 по кат. С1 (90.4%). Самым крупным газовым объектом является ипатовская свита - 48 018 млн. м3 газа или 41.6% от ресурсов газа месторождения.

Группа пластов БВ с суммарными запасами газа в 43 366 млн. м3 (37.6%) занимает второе место. Продуктивный пласт БВ112 с запасами 20 467 млн. м3 является вторым после ипатовской свиты.

В пластах группы ПК запасы свободного газа составляют по данным Госбаланса 21 324 млн. м3 (18.5%). В указанной группе пласт ПК19 характеризуется объемом газа в 8 713 млн. м3 (7.6% от ресурсов месторождения).

Пласты группы АВ занимают незначительную (2.3%) долю в общих запасах свободного газа месторождения.

Извлекаемые запасы нефти Верхне-Колик-Еганского месторождения по данным Госбаланса на 01.01.2005 г. приведены в таблице 2.4.2.


Таб.2.4.2. Начальные геологические и извлекаемые запасы нефти Верхне-Колик-Еганского месторождения

пласт

геологические, тыс. т

КИН

извлекаемые, тыс. т

С1

С2

С12

С1

С2

С12

С1

С2

С12











ПК-6

1 777

825

2 602

0,200

0,200

0,200

356

165

521

ПК-11

2 096

7 158

9 254

0,200

0,268

0,252

419

1 917

2 336

ПК-12

-

2 577

2 577

-

0,290

0,290

-

747

747

ПК-13-0

1 085

284

1 369

0,200

0,200

0,200

217

57

274

ПК-13

1 187

1 201

2 388

0,200

0,200

0,200

237

240

477











ПК-14

1 720

1 720


0,200

0,200

-

344

344

ПК-16

5 521

3 030

8 551

0,290

0,026

0,196

1 601

79

1 680

ПК-18

21 307

10 369

31 676

0,350

0,200

0,301

7 457

2 074

9 531

ПК-19

21 181

43 480

64 661

0,200

0,200

0,200

4 236

8 696

12 932

ПК-20-1

5 154

12 040

17 194

0,200

0,200

0,200

1 031

2 408

3 439

ПК-21

2 871

3 777

6 648

0,200

0,200

0,200

575

755

1 330

ПК-22

1 865

2 709

4 574

0,199

0,200

0,200

372

542

914

Итого по «ПК»

64 044

89 170

153 214

0,258

0,202

0,225

16 501

18 024

34 525

АВ-1-1

6 574

-

6 574

0,350


0,350

2 301

-

2 301

АВ-1-2

1 735

1 673

3 408

0,200

0,200

0,200

347

335

682

АВ-2-1

291

948

1 239

0,200

0,200

0,200

58

190

248

АВ-2-2

654

198

852

0,200

0,202

0,201

131

40

171

АВ-3-1

1 968

2 187

4 155

0,200

0,200

0,200

394

437

831

АВ-3-3

-

1 473

1 473


0,200

0,200

-

295

295

АВ-4-2

860

937

1 797

0,200

0,200

0,200

172

187

359

АВ-4-3

1 385

1 065

2 450

0,200

0,200

0,200

277

213

490

АВ-6

2 987

911

3 898

0,200

0,200

0,200

597

182

779

Итого по «АВ»

16 454

9 392

25 846

0,260

0,200

0,238

4 277

1 879

6 156











БВ-9

412

1 466

1 878

0,200

0,200

0,200

82

293

375

БВ-10

8 881

29 088

37 969

0,203

0,261

0,247

1 803

7 592

9 395

БВ-10-2

974

601

1 575

0,300

0,300

0,300

292

180

472

БВ-11-1

17 889

10 800

28 689

0,200

0,200

0,200

3 578

2 160

5 738

БВ-11-2

32 300

15 479

47 779

0,200

0,200

0,200

6 460

3 096

9 556

БВ-13-1

3 906

1 923

5 829

0,264

0,250

0,259

1 031

481

1 512

БВ-13-2

4 013

7 426

11 439

0,250

0,250

0,250

1 003

1 856

2 859

БВ-13-3

1 075

805

1 880

0,199

0,199

0,199

214

160

374

АчБВ-14

1 664

2 114

3 778

0,250

0,192

0,218

416

406

822

БВ-15

662

2 865

3 527

1

0

0

165

550

715

Итого по «БВ»

71 776

72 567

144 343

0,210

0,231

0,220

15 044

16 774

31 818

АЧИМ-1

3 098

87

3 185

0,250

0,253

0,250

775

22

797

АЧИМ-2

7 465

-

7 465

0,274


0,274

2 043

-

2 043

АЧИМ-3

36 939

2 896

39 835

0,267

0,200

0,263

9 879

579

10 458

АЧИМ-4

7 766

2 506

10 272

0,220

0,220

0,220

1 708

551

2 259

Итого по «АЧИМ»:

55 268

5 489

60 757

0,261

0,210

0,256

14 405

1 152

15 557

ЮВ-1-1

7 391

3 562

10 953

0,391

0,300

0,361

2 890

1 069

3 959

ЮВ-1/2-3

84 266

8 072

92 338

0,400

0,300

33 683

2 422

36 105

Итого по ЮВ-1

91 657

11 634

103 291

0,399

0,300

0,388

36 573

3 491

40 064

ЮВ-2

3 193

357

3 550

0,200

0,200

0,269

884

71

955

ЮВ-3

2 840

-

2 840

0,250


0,250

710

-

710

ЮВ-4

2 283

-

2 283

0,370


0,370

844

-

844

ЮВ-5

1 152

-

1 152

0,300


0,300

346

-

346

ЮВ-8-1

4 289

2 972

7 261

0,200

0,200

0,200

858

594

1 452

ЮВ-8-2

1 461

1 129

2 590

0,200

0,200

0,200

292

226

518

ЮВ-9-1

141

1 122

1 263

0,200

0,200

0,200

28

224

252

ЮВ-9-2

3 980

7 082

11 062

0,200

0,200

0,200

796

1 416

2 212

ЮВ-10

8 557

671

9 228

0,316

0,100

0,300

2 704

67

2 771

Итого по ЮВ - (2-10):

27 896

13 333

41 229

0,268

0,195

0,244

7 462

2 599

10 061











ВСЕГО:

327 095

201 585

528 680

0,288

0,218

0,261

94 262

43 919

138 181


Общая оценка извлекаемых ресурсов нефти составила 169 940 тыс. т, в том числе 145 257 тыс. т или 86.0% по категории С1. Средний коэффициент извлечения нефти (КИН) в соответствии с приведенными данными составляет 0.281, в том числе 0.294 для запасов нефти кат. С1 и 0.218 - для кат. С2.

Наиболее высоким значением КИН характеризуется горизонт ЮВ-1 - 0.378. По остальным группам пластов средний коэффициент извлечения находится в интервале 0.238 - 0.297.

В 2003 г. в ГКЗ МПР РФ ОАО «Варьеганнефтегаз» впервые представило отчет по подсчету запасов УВ ВКЕ месторождения по состоянию на 01.01.1999 г. Работа была выполнена ООО «ВНИГНИ -2» (г. Москва) и ООО «ГАЗГЕРС» (г. Тверь) по материалам 65 поисково-разведочных и 217 эксплуатационных скважин (отв. Петерсилье В.И.).

На момент представления отчета в ГКЗ на месторождении были дополнительно пробурены 59 эксплуатационных скважин, вследствие чего возникла необходимость корректировки геологических моделей продуктивных пластов и уточнения запасов УВ по ним.

Указанная работа, которая учла данные эксплуатационных скважин, пробуренных на месторождении с 01.01.1999 г. по 01.01.2004 г., была выполнена ООО «Гео Дэйта Консалтинг» (г. Москва) и в виде Дополнительных материалов к ранее представленному подсчету запасов (авторы Петровец А.М., Зюзюкина И.Г. и др.) была передана на экспертизу ГКЗ.

К концу 2005 г. организационно сложная комплексная экспертиза представленных геологических и извлекаемых запасов углеводородов в ГКЗ была завершена. Параллельно в ЦКР было рассмотрено ТЭО КИН месторождения, в подготовке которого участвовали специалисты ВНИГНИ-2 (отв. исполнитель Юферов Ю.К.) и ООО «Гео Дэйта Консалтинг» (научный руководитель Баишев Б.Т.)

Центральная комиссия по разработке месторождений горючих полезных ископаемых протоколом №3172 от 15.04.2004 г. приняла «Технико-экономическое обоснование коэффициентов извлечения нефти по Верхнеколик-Еганскому месторождению» и рекомендовала ГКЗ МПР РФ к утверждению КИН по кат. В+С1 - 0.294, кат. С2 - 0.210, в том числе по пластам и категориям с учетом внесенных ею изменений.

В январе 2006 г. протоколом №1152 от 27.01.2006 г. ГКЗ Роснедра воздержалось от утверждения запасов нефти и газа Верхнеколик-Еганского месторождения, сославшись на необходимость доразведки месторождения и учета материалов проведенных на его территории сейсморазведочных работ 3Д.

Следует отметить, что в результате произведенного подсчета запасов, использовавшего 65 поисково-разведочных скважин и 276 эксплуатационных скважин было выделено 62 подсчетных объекта вместо 55 числившихся на Госбалансе. Произведена детальная корреляция продуктивного разреза, которая существенно изменила ранее применявшуюся систему выделения и индексации продуктивных пластов. Данные эксплуатационного бурения существенно усложнили геологические модели продуктивных резервуаров, заметно сократили и перераспределили ресурсы углеводородов в отдельных интервалах разреза (группах пластов).

Итогом проведенного подсчета явилось уменьшение начальных геологических запасов нефти месторождения по сравнению с числящимися на Госбалансе с 601 961 тыс. т до 381 135 тыс. т, то есть на 220 826 тыс. т или 36.7%. При этом запасы кат. В+С1 сократились с 493 467 тыс. т до 195 475 тыс. т или на 297 992 тыс. т, что соответствует 60.4%. В отношении запасов кат. С1 наибольшему списанию подверглись пласты группы ПК - 34 448 тыс. т вместо 161 686 тыс. т (-127 238 тыс. т или -78.7%). По пластам группы БВ было списано 48 949 тыс. т (62.2.%), ачимовской толще - 39 154 тыс. т (61%), по пластам группы ЮВ - 73 259 тыс. т (42.5%), в том числе по пласту ЮВ12-3 - 32 100 тыс. т (30.1%).

Извлекаемые запасы нефти по сравнению с данными Госбаланса уменьшились по месторождению с 168 940 тыс. т до 95 594 тыс. т, что соответствует 73 346 тыс. т или 43.4%. Для категории В+С1 указанное сокращение составило 88 640 тыс. т (61.0%), то есть с 145 257 тыс. т на 56 617 тыс. т. Средний КИН по месторождению снизился с 0.281 (Госбаланс) до 0.251 или на 10.6% относительных. Для категории В+С1 изменение было несущественным: 0.290 вместо 0.294 (Госбаланс), т.е. всего на 1.6%. По кат. С2 КИН снизился с 0.218 на 0.210 или на 3.8%. Таким образом сокращение извлекаемых запасов нефти, представленных в работе, прошедшей экспертизу ГКЗ и ЦКР, по сравнению с числящимися на Госбалансе, произошло в основном за счет уменьшения геологических запасов.

Весной 2006 г. ОАО «Варьеганнефтегаз» представил в Центральную балансовую комиссию Роснедра материалы переоценки запасов УВ по пластам ЮВ3 и ЮВ2, горизонту ЮВ-1 и отложения ачимовской толщи (Ачим1-4) ВКЕ месторождения с целью постановки их на Госбаланс по результатам переоценки произведенной в 2005 г.

Протоколом №18/511-пр от 03.08.2006 г. Совещания при начальнике Управления геологии нефти и газа, подземных вод и сооружений Федерального агентства по недропользованию уточненные модели продуктивных пластов ЮВ3, ЮВ12-3, ЮВ11 и АчБВ14-19 (вместо ранее числившихся Ачим1-4 и БВ132, БВ14, БВ15) были приняты, а геологические и извлекаемые запасы нефти, газа и сопутствующих компонентов поставлены на Государственный баланс. В таблицах 2.4.3 и 2.4.4 представлены ресурсы нефти, газа и конденсата по пластам АчБВ14-19, ЮВ11, ЮВ12-3 и ЮВ3 в соответствии с их официальными изменениями произошедшими в 2006 г. (см. колонку «статус запасов»).

Таб. 2.4.3. Верхне-Колик-Еганское месторождение

Уточненные начальные геологические и извлекаемые запасы нефти продуктивных пластов находящихся в эксплуатации

пласт

геологические, тыс. т


КИН


извлекаемые, тыс. т

Стасус запасов


С1

С2

С1+С2

С1

С2

С1+С2

С1

С2

С1+С2













ПК-19

21 181

43 480

64 661

0,200

0,200

0,200

4 236

8 696

12 932

уточнены по сравнению с данными

ПК-20-1

5 154

12 040

17 194

0,200

0,200

0,200

1 031

2 408

3 439

Госбаланса на 01.01.2005 г.

Итого:

26 335

55 520

81 855

0,200

0,200

0,200

5 267

11 104

16 371

Прошли экспертизу ГКЗ и ЦКР


БВ-10-1

8 881

29 088

37 969

0,203

0,261

0,247

1 803

7 592

9 395

уточнены по сравнению с данными

БВ-11-2

17 889

10 800

28 689

0,200

0,200

0,200

3 578

2 160

5 738

Госбаланса на 01.01.2005 г.

Итого:

26 770

39 888

66 658

0,201

0,244

0,227

5 381

9 752

15 133

Прошли экспертизу ГКЗ и ЦКР


АчБВ-14

1 664

2 114

3 778

0,250

0,192

0,218

416

406

822

стоят на учете на Госбалансе

АчБВ-15-1

225

1 927

2 152

0,250

0,192

0,198

56

370

426

на 01.01.2006 г.

АчБВ-15-2

437

938

1 375

0,250

0,192

0,210

109

180

289


АчБВ-16

3 411

1 418

4 829

0,250

0,192

0,233

853

272

1 125


АчБВ-17

7 246

2 725

9 971

0,250

0,192

0,234

1 812

523

2 335


АчБВ-18

8 679

828

9 507

0,250

0,192

0,245

2 170

159

2 329


АчБВ-19

3 376

503

3 879

0,250

0,192

0,243

844

97

941


Итого:

25 038

10 453

35 491

0,250

0,192

0,233

6 260

2 007

8 267



ЮВ-1-1

7 391

3 562

10 953

0,391

0,300

0,361

2 890

1 069

3 959

стоят на учете на Госбалансе

ЮВ-1/2-3*

84 266

8 072

92 338

0,400

0,300

0,391

33 683

2 422

36 105

на 01.01.2006 г.

Итого:

91 657

11 634

103 291

0,391

0,300

0,388

36 573

3 491

40 064



ЮВ-3

2 840

-

2 840

0,250


0,250

710

-

710

стоят на учете на Госбалансе

ЮВ-8-1

4 289

2 972

7 261

0,200

0,200

0,200

858

594

1 452


ЮВ-8-2

1 129

2 590

0,200

0,200

0,200

292

226

518

Оперативно уточненны

ЮВ-9-1

141

1 122

1 263

0,200

0,200

0,200

28

224

252

по состоянию на 01.10.2006 г.

ЮВ-9-2

3 980

7 082

11 062

0,200

0,200

0,200

796

1 416

2 212


ЮВ-10

8 557

671

9 228

0,316

0,100

0,300

2 704

67

2 771


Итого:

21 268

12 976

34 244

0,253

0,195

0,231

5 388

2 528

7 916













ВСЕГО:

191 068

130 471

321 539

0,308

0,221

0,273

58 869

28 882

87 750




Необходимо отметить, что ранее в Анализе разработки месторождения по указанным пластам были использованы геологические модели и запасы УВ, которые практически не отличаются от представленных в настоящей работе. Это объясняется тем, что списание запасов произведенное по месторождению в 2006 г. было произведено на материалах и результатах, которые представлялись по упомянутым объектам на экспертизу в ГКЗ.

По пластам ПК19 и ПК201, а также пластам БВ101 БВ112, также использованы уточненные геологические модели и соответствующие им запасы УВ, которые в 2005 г. прошли экспертизы ГКЗ и ЦКР. Геологические материалы, на основе которых производился Анализ разработки указанных пластов в 2004 г., в настоящей работе заимствованы практически без изменений.

По продуктивным объектам соответствующим пластам ЮВ81-2, ЮВ91-2 и ЮВ10 в настоящей работе представлены геологические модели и запасы нефти, которые соответствуют состоянию их изученности на 01.10.2010 г. Они отличаются от материалов, представляемых в Анализе разработки, так как в них учтены данные сейсморазведки 3Д, а также результаты бурения эксплуатационных скважин, которых ранее не было. Как указывалось выше, эти модели и запасы будут представлены на экспертизу в ЦБК Роснедра для предания им официального статуса на Госбалансе.

3. Технологическая часть

.1 Общая характеристика состояния эксплуатации месторождения

Верхнеколик-Еганское месторождение открыто в декабре 1981 года поисковой скважиной №57.

Проект пробной эксплуатации составлен СибНИИНП в 1986 году и утвержден Главтюменнефтегазом (протокол №22 от 21.05.1986 г.). На эту дату на месторождении было пробурено 7 поисково-разведочных скважин, одна из которых попала в контур нефтеносности пластов АчБВ14 и ЮВ1. В остальных скважинах нефтенасыщен только ЮВ1. В 1988 году СибНИИНП составлена дополнительная записка к проекту пробной эксплуатации и утверждена ЦКР Главтюменнефтегаза (протокол №74 от 21.07.1988 г.). В опытно-промышленную разработку месторождение введено в 1990 г. на основании «Дополнительной записки к проекту пробной эксплуатации» (протокол №7 от 21.12.1990 г.).

Разработка месторождения ведется в соответствии с технологическими решениями последнего проектного документа - «Технологическая схема опытно-промышленной разработки Верхнеколик-Еганского месторождения», составленного ТОО «Нефтегазпроект» в 1996 г., и утвержденной ЦКР МТЭ (протокол №2102 от 30.01.1997 г.) сроком на 5 лет. Согласно этого документа в промышленную разработку вводились запасы нефти только в пластах ЮВ1 (c выделением первоочередного участка центральной части восточного купола месторождения) и в пластах ачимовской пачки. Система расположения скважин - рядная, система воздействия на пласты - закачка подтоварной и пресной воды. Ряды скважин расположены в широтном направлении, между рядами нагнетательных скважин располагаются три ряда добывающих скважин. Расстояния между рядами скважин 500 м, расстояния между скважинами в рядах: в нагнетательных - 500 м, в первых рядах добывающих скважин - 450-500 м, а в средних, стягивающих, рядах - 250 м.

Бурение на ачимовскую пачку в пределах восьмиметровой нефтенасыщенной толщины по квадратной сетке с расстоянием между скважинами 636 м (40.4 га/скв.) с переходом от трехрядной к площадной пятиточечной системе. На втором этапе разработки - уплотнение сетки скважин до 20 га/скв. путем перевода 99 скважин с объекта ЮВ1 после их обводнения.

Основные технологические показатели утвержденной технологической схемы следующие:

проектный уровень добычи:

·        - нефти - 1918 тыс. т/год;

·        - жидкости - 4248 тыс. т/год;

·        - нефтяного газа - 469,1 млн. м3/год;

·        уровень закачки воды - 7013 тыс. м3/год;

проектный фонд скважин: - 611

·        в т.ч. добывающих - 409

·        нагнетательных - 180

·        контрольных - 22

·        фонд резервных скважин - 153

фонд скважин для бурения: - 443

·           в т.ч. добывающих - 280

·        нагнетательных - 148

·        контрольных - 15

Следует также отметить, что в 2011 году специалистами ОАО «Варьеганнефтегаз» была выполнена работа «Анализ разработки и прогноз уровней добычи на 2012-2020 годы», которая утверждена в июне 2012 года ЦКР МЭТ (протокол №2373 от 24 июня 2012 г.).

Начальные геологические запасы Верхнеколик-Еганского месторождения по категориям С12 оцениваются в размере 373 219 тыс. т., извлекаемые - 93 951 тыс. т. Месторождение разрабатывается с 1990 г. На дату анализа в добыче участвуют 9 объектов: ЮВ1, АчБВ16-19, БВ10, БВ11, ПК6, ПК19, ПК201, ЮВ3, ЮВ8. Сопоставление запасов нефти по разрабатываемым объектам приведено в таблице 3.1.1. За весь период разведки и разработки на месторождении пробурено 374 скважины, включая разведочные. Всего за время эксплуатации по всем объектам в пределах разбуренных площадей в добыче перебывало 292 скважины, под закачкой - 92 скважины. По состоянию на 1.08.2011 г. в эксплуатационном фонде числится 296 скважин, из них 224 добывающих и 72 нагнетательных. В фонде пьезометрических и контрольных находится 11 скважин и одна скважина ликвидирована. Действующий добывающий фонд составляет 185 скважин (169 - дающие продукцию и 16 в текущем простое), под закачкой числится 59 скважин и одна скважина находится в текущем простое.

Состояние реализованного фонда по Верхнеколик-Еганскому месторождению представлено в таблице 3.1.2.

Таблица 3.1.2. Состояние реализованного фонда по Верхне-Колик-Еганскому месторождению на 1.08.2011 г.

№ п/п

Фонд скважин

Категория

Кол-во

1.

Добывающие

Всего

236



в т.ч. действующие

185



из них: фонтанные

66



ЭЦН

119



ШГН

0



газлифт

0



бездействующие

38



в освоении

1



в консервации

0



пьезометрические

7



контрольные

4



ликвидированные

1

2

Нагнетательные

Всего

72



в т.ч. под закачкой

60



в бездействии

12



в освоении

0



в консервации

0



пьезометрические

0



контрольные

0



ликвидированные

0



В эксплуатации на нефть(действующие)

74


Всего

308


В 2010 году на месторождении было добыто 1 855,3 тыс. т нефти, 3 803 тыс. т жидкости и 780,9 млн. м3 газа при средней обводненности 51,2%. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 36,6 т/сут, по жидкости - 75,0 т/сут, средний газовый фактор - 420,9 м3/сут. По состоянию на 1.08.2011 г. с начала разработки было добыто 16 711,6 тыс. т нефти, 25 698,3 тыс. т жидкости и 6 157 млн. м3 газа при средней обводненности продукции - 53.8%, накопленный объем закаченной воды - 41 227 тыс. м3. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти в 2011 году составил 35.4 т/сут, по жидкости - 76.7 т/сут.

Добыча нефти по скважинам, оборудованным ЭЦН, составила за 2010 год 1048,2 тыс. т или 56,5%, а за 7 месяцев 2011 г. - 747,3 тыс. т или 61,1%. Средний дебит: по нефти соответственно 29,2 т/сут и 33,0 т/сут; по жидкости 78,2 т/сут и 91,0 т/сут; обводненность продукции 62,6% и 63,0%. Добыча нефти по скважинам, которые эксплуатировались в 2010 г. фонтанным способом, составила 807,0 тыс. т или 43,5%, а за 7 месяцев 2011 г. - 476,7 тыс. т или 38,9%. Средний дебит по нефти соответственно 46,4 т/сут и 40,1 т/сут; по жидкости 57,8 т/сут и 49,4 т/сут, обводненность продукции 33,6% и 18,9%.

Также необходимо отметить, что до 2010 г. на месторождении велась добыча установками плунжер-лифт, с помощью которых было добыто 805,7 тыс. т нефти и 816,3 тыс. т жидкости при средней обводненности 13,5%. Средний дебит по нефти составил 27,9 т/сут, а по жидкости - 28,3 т/сут. Очень непродолжительное время применялись гидропоршневые насосы, с помощью которых было отобрано всего 62 тонны нефти.

Основные показатели разработки с распределением по способам эксплуатации приведены в таблице 3.1.4.

 

Таблица 3.1.4. Основные показатели разработки с распределением по способам эксплуатации с начала разработки

Способ эксплуатации

Добыча нефти, тыс. т

Добыча жидкости, тыс. т

Дебит нефти, т/сут

Дебит жидкости, т/сут

Фонтан

11122,2

12387,6

36,0

40,1

ЭЦН

4783,6

12494,2

23,2

60,5

ПЛН

805,7

816,3

27,9

28,3

ГПН

0,062

0,244

2,5

9,8

Всего

16 711,5

25 698,3

30,7

47,2


Таким образом, большая часть (66,6%) общей добычи нефти была обеспечена с помощью фонтанного способа эксплуатации.

Распределение действующих скважин по интервалам дебитов нефти и обводненности представлено в таблице 3.1.5

Таблица 3.1.5. Распределение действующего фонда скважин по дебитам нефти и обводненности

Дебит нефти, т/сут.

Обводненность,


<10

10-30

30-50

50-70

70-90

90-95

>95

Итого

<10

1

1

5

5

12

11

10

45

10-50

24

15

14

7

27

3

1

91

50-100

11

13

7

5

2



38

100-150


1

3

2




6

150-200


1






1

200-250

1







1

250-300


1






1

300-350


1






1

>350

1







1

Итого

38

33

29

19

41

14

11

185




Динамика коэффициентов использования нефтяного фонда скважин и эксплуатации с начала разработки приведена на рисунке 3.1.3.

Одной из наиболее эффективных технологий по интенсификации добычи нефти и увеличению нефтеотдачи, является гидравлический разрыв пласта (ГРП). Широко масштабное применение ГРП на месторождении началось в 2001 году. Объемы работ постоянно увеличивались, и на 1.08.2011 г. было проведено 176 скважино-операций на 150 скважинах, но здесь необходимо учитывать, что одни и те же скважины подвергались гидроразрыву несколько раз как повторные при переводе на другие объекты. Особенно это касается пластов ачимовской толщи. Результаты применения ГРП позволяют говорить, что технология по-прежнему является одной из самых надежных для обеспечения дополнительной добычи нефти, позволяющая активизировать воздействие на слабодренируемые запасы нефтяных залежей, приуроченных к низкопроницаемым коллекторам.

Наибольшая накопленная дополнительная добыча нефти от применения ГРП по данным ОАО «Варьеганнефтегаз» получена на объекте ЮВ1, она составляет 1,23 млн т. По скважинам данного пласта средний дебит нефти в 2011 году равен 41,1 т/сут, дебит жидкости - 105,3 т/сут., обводненность - 61%.

По скважинам объектов АчБВ16-19 и ЮВ3, также характеризующихся сложным строением и высокой степенью неоднородности фильтрационных свойств, достигнутые средние дебиты нефти несколько ниже, чем по скважинам объекта ЮВ1. Результаты повторных скважино-операций, проводимых на скважинах объектов ЮВ1 и АчБВ16-19, на которых выполнено наибольшее количество повторных ГРП, показали, что прирост дебитов нефти составляет в среднем 42% от величины прироста дебита нефти при первичной операции.

Анализируя в целом работу добывающих скважин следует отметить, что более 100 тыс. т. накопленной добычи нефти отмечается по 52 скважинам.

Остальной фонд скважин по накопленной добыче нефти распределился следующим образом: от 40 до 100 тыс. т - 97 скважин; от 10 до 40 тыс. т -78 скважин; от 2 до 10 тыс. т - 36 скважин. Низкая накопленная добыча нефти по части скважинам объясняется несколькими причинами:

·   это быстрое обводнение и выбытие из эксплуатации скважин, расположенных в первых рядах элементов системы заводнения;

·        эксплуатация скважин на объектах с низкими фильтрационно-емкостными свойствами;

·        быстрое выбытие скважин по причине плохого состояния эксплуатационной колонны и заколонного камня, что способствует возникновению перетоков.

Наиболее высокие накопленные отборы нефти характерны, в основном, для скважин, расположенных в центральных стягивающих рядах, эксплуатирующихся на высокопродуктивных объектах разработки.

В последнее время в разработке месторождения наметились явные положительные тенденции. Добыча нефти растет, фонд бездействующих скважин сокращается, интенсивно вовлекаются в разработку запасы нефти, сосредоточенные в низкопродуктивных коллекторах, ранее не вовлеченные в разработку, что связано с появлением и применением новых технологий, позволяющих интенсифицировать добычу нефти и увеличить коэффициент извлечения нефти.

.2 Характеристика фонда скважин, отборов нефти, газа и воды, системы воздействия на пласт, энергетического состояния по разрабатываемым объектам

Объект ЮВ1

Залежи нефти продуктивного пласта ЮВ1 являются самыми крупными по запасам залежами Верхне-Колик-Еганского месторождения. Начальные геологические запасы по категории С12 оцениваются в размере 93730 тыс. т., что составляет более четверти всех запасов нефти по месторождению. Извлекаемые - 35569 тыс. т или 37,9% от всех извлекакемых запасов. Пласт ЮВ1 разрабатывается с 1990 г.

Верхняя часть наунакской свиты представляет собой переслаивание песчаников и маломощных прослоев аргиллитоподобных глин. К этой части разреза приурочен продуктивный горизонт ЮВ11, который не выдержан по площади и по толщине, в чем значительно уступает горизонту ЮВ12-3. Продуктивный пласт ЮВ12-3 развит на всей площади месторождения. Общая толщина пласта в пределах залежи в стратиграфических границах изменяется от 38,1 м до 68,8 м. Какой-либо закономерности в изменении общих толщин по площади не наблюдается. Средняя толщина пласта составляет 50 м. От залегающего выше по разрезу пласта ЮВ11 пласт ЮВ12-3 отделен маломощным глинистым прослоем, толщина которого в большинстве скважин составляет 1-1,5 м. От залегающего ниже продуктивного пласта ЮВ2 тюменской свиты пласт ЮВ12-3 отделяется плотным пластом толщиной 1-1,5 м.

Расчлененность пласта ЮВ12-3 изменяется по скважинам от 2 до 16, составляя в среднем 6,15. Площадь чисто нефтяной зоны (НЗ) составляет всего 3,6% от общей площади залежи. Остальная часть площади залежи, т.е. 96,4% приходится на водонефтяную зону (ВНЗ). В северной части восточной складки, имеется замкнутый пониженный участок, в пределах которого кровля коллекторов погружается ниже поверхности ВНК.

Общая толщина пласта ЮВ11 в стратиграфических границах составляет, в среднем 6,6 м Пласт имеет сложное строение. В его разрезе преобладают глинистые породы. Один-два проницаемых прослоя приурочены, как правило, к нижней части пласта, гораздо реже - к верхней. Коллекторские прослои развиты не на всей площади месторождения, для них характерно прерывистое распространение.

В 50 эксплуатационных скважинах пласт ЮВ11 вскрыт перфорацией совместно с продуктивным пластом ЮВ12-3 и только в двух скважинах перфорация проведена исключительно на ЮВ11. В процессе проведения исследований в 11 скважинах зафиксированы незначительные притоки нефти из проницаемых прослоев продуктивного пласта ЮВ11, т.е. в совместных скважинах добыча осуществляется преимущественно из пластов ЮВ12-3. Таким образом, запасы нефти пласта ЮВ11 не вырабатываются.

За весь период эксплуатации на объекте пробурено 265 скважин, в том числе 197 добывающих и 68 нагнетательных, переведено с других объектов 3 скважины. В таблице 3.2.1. приводится состояние фонда на 01.08.2011 г. (в знаменателе указан фонд совместных скважин).

Таблица 3.2.1. Состояние фонда скважин объекта ЮВ1 на 01.08.2011 г.

Фонд скважин

Категория

Кол-во

Фонд добывающих скважин

Пробурено

197/205


Возвращено с других горизонтов

3


Всего

118/128


в т.ч. действующие

86/94


из них: фонтанные

9


ЭЦН

77/85


бездействующие

21/23


в освоении

1


в консервации

0


пьезометрические

5


контрольные

4


Переведено на другие горизонты

82


Ликвидированные

1


Передано под закачку

73

Фонд нагнетательных скважин

Пробурено

68


Возвращено с других горизонтов

0


Переведено из добывающих

73


в т.ч. из собственного фонда

73


возвратного фонда

0


Всего

63


в т.ч. под закачкой

51


в бездействии

12


в освоении

0


в консервации

0


пьезометрические

0


контрольные

0


В эксплуатации на нефть

31


Ликвидированные

0


Переведено на другие горизонты

5

Всего

181/191


Проектный фонд, в соответствии с последним документом, на основании которого сегодня ведется разработка объекта ЮВ1, составляет 497 скважин, в том числе 352 добывающих, 123 нагнетательных и 22 контрольных.

Всего за время эксплуатации в пределах разбуренной площади в добыче перебывало 263 скважины. По состоянию на 01.08.11 г. в эксплуатационном фонде на объекте числится 171 скважина, из них 108 добывающих и 63 нагнетательных. Действующий добывающий фонд составляет 86 скважин, под закачкой числится 51 скважина.

На дату анализа на объекте числится 10 совместных скважин. Из числа действующих добывающих скважин в настоящее время совместно с другими объектами работает 8 скважин. Из них 3 скважины (37,5%) работают совместно с объектом ЮВ3, остальные 5 скважин с объектом АчБВ14-19. Динамика коэффициентов использования и эксплуатации нефтяного фонда представлена на рисунке 3.2.1.

Основные буровые работы на объекте начались в 1990 году. Ввод новых добывающих скважин в 1991 году достигает своего максимального показателя (46 скважин) и затем ещё 2 года держится на вполне приличном уровне (31-32 скважины). Дебиты новых скважин по нефти в этот период составляли от 24,6-31,2 т/сут. Начиная с 1995 г. и вплоть до 1998 г. производство буровых работ, и ввод новых скважин, неуклонно снижается (13-16 скважин в год) и только в 2004 г. снова возрастает до 22.

Затем идет опять резкий спад (в 2007 г. пробурена только одна горизонтальная скважина), и на дату анализа было введено 8 скважин, из которых 4 с горизонтальным стволом. Необходимо отметить, что дебит первой горизонтальной скважины (№504), пробуренной в 2007 г., достигал 543 т/сут безводной нефти. Всего же на месторождении на дату анализа пробурены, и находятся в работе 7 скважин с длиной горизонтального участка от 428 до 637 м. Накопленная добыча нефти по всем горизонтальным скважинам - 337,3 тыс. т, уплотненный среднесуточный дебит нефти с начала разработки -164,5 т/сут. Добыча нефти из горизонтальных скважин за 2010 год на дату анализа составила 134,2 тыс. т. (17% от всей добычи на объекте), средний дебит по нефти - 135,2 т/сут, что почти в 4 раза превышает аналогичный показатель наклонно-направленных скважин. Результаты работы горизонтальных скважин приведены в таблице 3.2.2.

Максимальный объем добычи нефти, который составил 1581,1 тыс. т. при среднегодовой обводненности продукции 40,2%, приходится на 2004 год, добыча жидкости находится на уровне 2644,5 тыс. т. Первые четыре года с объекта добывалась практически безводная нефть, и только с 2005 года отмечается интенсивный рост обводненности продукции, который за 5 лет составил почти 60%.

Таблица 3.2.2. Результаты работы горизонтальных скважин

№ скважины

Длина горизонтального ствола, м

Накопленная добыча

Параметры работы на 01.08.2010 г.



Нефти, тыс. т

Жидкости, тыс. т

Дебит

Обводненность, %



жидкости, т/сут

нефти, т/сут


399

637

5,4

5,5

369,7

360,5

2,5

565

3,4

47,6

78,2

5,5

93,0

3049

541

44,4

58,4

85,0

56,2

33,9

504

519

151,4

173,3

242,5

116,6

51,9

871

437

110,7

116,3

310,7

278,7

10,3

541

428

12,1

22,4

230,1

110,8

51,9

648

635

9,9

10,1

236,0

233,0

1,3

Всего

 

337,3

433,6

211,5

164,5

28,6



Формирование системы ППД началось в мае 1992 года с вводом первых пяти скважин на севере (1035, 1036, 1039, 1064, 1066) и двух в центре (1090, 1092) восточного купола месторождения. Ввод новых нагнетательных скважин разрезающих рядов происходил с некоторым отставанием от ввода новых добывающих скважин. Всего на 01.08.2010 г. в эксплуатационном нагнетательном фонде числится 63 скважины, из которых 51 скважина находится под закачкой.

В 2011 году на объекте было добыто 1455,7 тыс. т нефти, 3161,2 тыс. т жидкости и 673,4 млн. м3 газа при средней обводненности 53,9%. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 39,2 т/сут, по жидкости - 85,0 т/сут, средний газовый фактор - 463 м3/сут.

По состоянию на 01.08.2010 г. на объекте с начала разработки было добыто 15218,9 тыс. т нефти, 23458 тыс. т жидкости и 5764,2 млн. м3 газа при средней обводненности продукции - 61%, накопленный объем закачки воды - 40952,7 тыс. м3. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 41,1 т/сут, по жидкости - 105,3 т/сут, средний газовый фактор - 486 м3/т, текущий коэффициент нефтеизвлечения - 0,143 (по РГФ). Карта текущего состояния разработки приведена на рисунке 3.2.1.6.

Анализ выполнения проектных решений показал, что фактические уровни добычи практически соответствуют проектным. За 2010 год добыча нефти ниже проектной на 10%, жидкости - на 7%. По накопленной добыче отставание составило по нефти на 2,2%, а по жидкости наоборот перевыполнение почти на 0,5%. Из таблицы 3.2.1.4 видно, что фактический действующий фонд значительно, почти в 3 раза, ниже проектного, а средние дебиты по нефти почти в 2 раза выше. Обводненность продукции за 2010 год составила 53,9% против 52,6% по проекту. Необходимо отметить, что за 2011 года обводненность выросла на 7,1% и составила - 61%.

На дату анализа подавляющее большинство действующего фонда (89,5%) эксплуатируется механизированным способом, в основном с помощью электроцентробежных насосов. Из 86 скважин установками ЭЦН оборудовано 77, и только 9 скважин эксплуатируется фонтанным способом.

Добыча нефти по скважинам, оборудованным ЭЦН, составила за 2011 год 983,3 тыс. т или 67,5%, а за 2011 г. - 652,8 тыс. т или 84,8%. Средний дебит: по нефти соответственно 33,5 т/сут и 38,6 т/сут; по жидкости 86,9 т/сут и 103,8 т/сут; обводненность продукции 61,4% и 64,0%.

Добыча нефти по скважинам, которые эксплуатировались в 2010 году фонтанным способом, составила 472,4 тыс. т или 32,5%, а за 2011 г. - 116,9 тыс. т или 15,2%. Средний дебит по нефти соответственно 60,5 т/сут и 66,5 т/сут; по жидкости 78,4 т/сут и 91,0 т/сут: обводненность продукции 23,1% и 26,9%. Распределение основных показателей разработки по применяемым на объекте способам добычи в 2010-2011 гг. приводится в таблице 3.2.3.

Таблица 3.2.3. Основные показатели разработки с распределением по способам эксплуатации скважин объекта ЮВ1 за 2010-2011 гг.

Способ эксплуатации

Добыча нефти, тыс. т

Добыча жидкости, тыс. т

Дебит нефти, т

Дебит жидкости, т

Обводнен- ность, %


2010 год

2011 год

2010 год

2004 год

2010 год

2011 год

2010 год

2011 год

2010 год

2011 год

Фонтан

472,4

116,8

614,1

160,0

60,5

66,5

78,4

91,0

23,1

26,9

ЭЦН

983,3

652.8

2546,8

1812.0

33,5

38,6

86,9

106,8

61,4

64.0

ГПН

0,1


0,2


2,5


9,8


74,6


Всего

1455,7

769.6

3161,2

1972.0

39,2

41,1

85,0

105.3

53,9

61.0


Всего за период эксплуатации объекта с помощью погружных электроцентробежных насосов было добыто 4388,6 тыс. т, фонтанным способом - 9863,9 тыс. т, и с помощью установок плунжер-лифт - 805.7 тыс. т. Таким образом, большая часть (65,6%) общей добычи нефти была обеспечена с помощью фонтанного способа эксплуатации (рисунок 3.2.4.).

Как уже отмечалось ранее, объект ЮВ1 находится на первой стадии разработки. Из 94 скважин 51 эксплуатируются с обводненностью более 70%. Распределение действующих скважин по интервалам дебитов нефти и обводненности представлено в таблице 3.2.5. Из таблицы видно, что с дебитами нефти менее 10 т/сут работает 25 скважин, что составляет 26%, с дебитом от 10 до 50 т/сут - 39 скважин (40,6%), с дебитом от 50 до 100 т/сут - 20 скважин (20,8%) и с дебитом от 100 до 150 т/сут - 7 скважин (7,2%). Остальные 5 скважин имеют дебит более 150 т/сут.

Таблица 3.2.5. Распределение действующего фонда скважин объекта ЮВ1 по дебитам нефти и обводненности

Дебит нефти, т/сут

Обводненность,


<10

10-30

30-50

50-70

70-90

90-95

>95

Итого

0-10

1



2

9

7

6

25

10-50

2

1

4

5

23

4


39

50-100

4

5

5

4

2



20

100-150


1

4

2




7

150-200


1






1

200-250

1







1

250-300


1






1

300-350


1






1

>350

1







1

Итого

9

10

13

13

32

11

6

94


По интервалам обводненности действующие скважины распределились следующим образом: с обводненностью менее 50% работают 32 скважины, что составляет 33,3%, с обводненностью же более 50% эксплуатируются 62 скважины (66,6%). С высокой обводненностью более 90% отмечены 17 скважин или 17,7% причем накопленный отбор по ним составил 788,6 тыс. т или 52,6 тыс. т на скважину (здесь исключены скважины 5к и 6к, которые отобрали в сумме всего 4 тонны).

Высокая обводненность продукции характерна для скважин, где перфорацией была вскрыта монолитная часть разреза, по которым опережающим темпом проходил основной объем нагнетаемой в пласт воды. Кроме того, в этой группе, из семи исследованных скважин на источник обводнения, в шести - выявлены заколонные перетоки с нижележащих водоносных коллекторов.

Неработающий добывающий фонд (без совместных скважин) по состоянию на 1.08.2011 г. составил 31 скважину или 26,3% от числящегося эксплуатационного фонда. Основной рост неработающего фонда скважин начинается с 1992 г., и за 19 лет он достигает своего максимального показателя - 59 скважин.

Распределение скважин неработающего фонда по интервалам дебитов нефти и обводненности на дату анализа представлено в таблице 3.2.6. Из таблицы видно, что из 31 скважины неработающего фонда обводненность более 90% зафиксирована примерно в половине всех скважин, причем эта же группа находится в интервале дебита по нефти менее 5 т/сут.

Таблица 3.2.6. Распределение неработающего фонда скважин по дебитам нефти и обводненности объекта ЮВ1 на 1.08.11 г.

Дебит нефти, т/сут

Обводненность, %


0-30

30-60

60-90

90-95

95-98

>98

Итого

<5

1


2

3

6

6

18

5-10

3


1




4

10-30

1


4




5

30-50

1

1





2

50-70

1






1

70-100







>100

1






1

Итого

8

1

7

3

6

6

31


В интервале обводненности от 0 до 30% остановлено 8 скважин, из которых 3 скважины требуют капитального ремонта из-за тяжелых аварий (прихват НКТ, ЭЦН), на двух - идет подготовка к проведению ГРП, а остальные 3 - ждут проведения текущего ремонта по оптимизации и замене электроцентробежной установки. Распределение скважин неработающего фонда по причинам остановки приведено в таблице 3.2.7.

Таблица 3.2.7. Распределение скважин неработающего фонда объекта ЮВ1 по причинам остановки

№ п/п

Причина остановки

Количество скважин

1

Обводнение 100%

1

2

В ожидании ГИС

2

3

Ожидание перевода под закачку

3

4

Изоляция «0» (ЭЦН)

4

5

Негерметична эксплуатационная колонна

2

6

Отсутствие подачи ЭЦН

5

7

Отсутствие циркуляции

2

8

В ожидании перевода на другой объект

2

9

Подготовка к ГРП

4

10

Аварийные работы (прихват НКТ, ЭЦН)

4

11

По технологическим причинам

2

 

Итого

31

 

Необходимо отметить, что из числа неработающих скважин с обводненностью более 90%, выявлено 7 скважин (46%), где по данным АКЦ отмечается плохое качество цементирования эксплуатационной колонны. Общее же количество скважин с плохим качеством цементирования составляет около 35% от всего добывающего и нагнетательного фонда. В таблице 3.2.8. приводятся данные по распределению скважин неработающего фонда по накопленной добычe нефти, из которой видно, что только четыре скважины отобрали более 100 тыс. т нефти.

Таблица 3.2.8. Распределение скважин неработающего фонда объекта ЮВ1 по накопленной добыче нефти


Накопленная добыча нефти, т.т.


< 1

1-5

5-10

10-20

20-40

40-60

60-80

80-100

> 100

Итого

Количество скважин

4

2


6

1

1

7

6

4

31


В процессе разработки был проведен определенный объем мероприятий по приобщению и возврату на объект ЮВ1 скважин, работающих с других горизонтов. За весь период разработки возвратный и приобщенный фонд составил 9 добывающих скважин. Из них одна скважина (№526) в процессе эксплуатации была опять переведена на ачимовский горизонт. Суммарный объем накопленной добычи нефти на дату анализа по этим скважинам (по горизонту ЮВ1) составляет 163,6 тыс. т (1,1% от общей накопленной добычи по объекту) или по 18,2 тыс. т на одну скважину. Кроме того, до приобщения ЮВ1, на трех скважинах (619, 620, 700) был проведен гидроразрыв пласта. Динамика и результаты эксплуатации по приобщенным и возвратным скважинам по объекту ЮВ1 приведены в таблице 3.2.9.

Таблица 3.2.9. Результаты эксплуатации приобщенных и возвратных скважин

Дата возврата и приобщения

Кол-во приобщ. и возвратных скважин в год

Кол-во приобщ. и возвратных скважин всего

Накопленная добыча нефти, тыс. т

Накопленная добыча жидкости, тыс. т

Обводнённость, %

Накопл. добыча нефти на 1 скв. тыс. т

2005

1

1

3,1

3,2

2,9

3,1

2006

2

3

9,0

13,7

34,3

3,0

2007

2

5

36,8

42,9

14,2

7,4

2008


5

34,4

36,1

4,7

6,7

2009


5

23,4

42,7

45,2

4,7

2010

3

8

30,1

68,5

56,1

3,8

2011

1

9

26,8

60,3

55,6

3,0

Всего

 

9

163,6

267,4

38,8


Широкомасштабное применение ГРП на объекте началось в 2000 году. На 1.08.2011 г. было проведено 205 скважино-операция на 86 скважинах (66 переходящих и 20 новых, принятых из бурения и освоения). Это составляет 72,9% от всего эксплуатационного нефтяного фонда на 1.08.2011 г. Причем на 11 скважинах гидроразрыв был проведен дважды, а на двух (3095 и 601) - трижды. За семь месяцев текущего года проведено 11 операций на скважинах переходящего фонда, из которых дополнительно добыто 60,7 тыс. т нефти. Среднесуточный дебит по жидкости составил - 109,7 т/сут, по нефти - 44,9 т/сут, обводненность - 59,1.

Результаты применения ГРП на объекте в 2000-2011 годах позволяют говорить, что технология по-прежнему является одной из самых надежных при обеспечении дополнительной добычи нефти однако есть ряд негативных моментов, на которых необходимо остановиться:

·      Практически на всех скважинах, подвергшихся гидроразрыву, наблюдается значительный рост обводненности продукции. В результате все скважины условно можно разделить на «удачные» и «неудачные». К первой группе относятся скважины, на которых после проведения ГРП обводненность продукции в первый год эксплуатации не превысила 50%, а ко второй - скважины на которых наблюдается резкий рост обводненности в первые месяцы до 60% и более.

·        Ни в одной скважине не были проведены исследования по определению работающих интервалов и источника обводнения после гидроразрыва, поэтому сделать вывод откуда поступает вода не представляется возможным. Главной причиной такого положения дел является сама технология проведения операции по ГРП, когда в затрубном пространстве остается пакер, с которым в дальнейшем и эксплуатируется скважина, или же после прекращения фонтанирования сразу переводится на механизированный способ добычи. Но, судя по темпу роста обводнености, с большой долей вероятности можно предположить наличие заколонных перетоков с нижележащих водоносных коллекторов, и прорыва воды к забоям добывающих скважин по вновь образованным трещинам.

Для того, чтобы оценить эффект от гидроразрыва пласта, из анализа были исключены скважины, на которых были проведены повторные операции ГРП, скважины, эксплуатирующие совместно несколько объектов и новые скважины, принятые из бурения. Таким образом, была проанализирована 51 скважина. Накопленная добыча нефти до проведения гидроразрыва по этим скважинам в 1,6 раза ниже, чем после ГРП, накопленная жидкость - в 2,9 раза ниже. Соответственно, средний дебит нефти и жидкости после мероприятия оказался выше в 1,9 и в 3,7 раза. И если условно принять базовую добычу, от которой считался эффект, неизменной во времени, то дополнительная добыча нефти на дату анализа от проведения ГРП на этих скважинах, составляет 858 тыс. т или 16,8 тыс. т на одну скважину. Сравнение основных показателей до и после проведения гидроразрыва, приведены в таблице 3.2.10., а распределение скважин по дебитам нефти и обводненности - в таблице 3.2.11., где в знаменателе показано распределение скважин после гидроразрыва.

Таблица 3.2.10. Эффективность проведения ГРП

Параметры до ГРП

Параметры после ГРП

Накоп- ленная добыча нефти, т.т.

Накоп ленная добыча жид-ти, т.т.

Дебит нефти, т/сут

Дебит жид-ти, т/сут

Об- вод- нен- ность, %

Накоп- ленная добыча нефти, т.т.

Накоп- ленная добыча жид-ти, т.т.

Дебит нефти, т/сут

Дебит жид-ти, т/сут

Об- вод- нен- ность, %

1543

1590

23,4

24,1

3,0

2401

4808

44,4

88,9

50,1


Таблица 3.2.11. Распределение скважин по дебитам нефти и обводненности

Дебит нефти, т/сут

Обводненность,


<10

10-30

30-50

50-70

70-90

90-95

>95

Итого

<10

17 /

3 /


4 / 3

1 / 4

2 / 2

2 / 2

29 / 11

10-50

20 / 14

1 / 16

1 / 5

- / 3

- / 4

- / 1


22 / 33

150-100

- / 5

- / 2






- / 7

Итого

37 / 19

4 / 8

1 / 5

4 / 6

1 / 8

2 / 3

2 / 2

51 / 51

Таким образом, обобщая результаты выполненного анализа можно сделать следующие выводы:

·      В результате проведения работ по гидроразрыву отмечается существенное увеличение дебитов жидкости и как следствие возросшие дебиты по нефти. На протяжении последних 5 лет работы скважин после проведения работ по ГРП, фактические дебиты выше базовых.

·        В 2011 году дополнительная добыча только по 11 скважинам, по которым был проведен ГРП составляет 60,7 тыс. т, а общий эффект от всех 86 скважин, подвергшихся гидроразрыву, на 1.08.2011 г. оценивается в 1,23 млн. т. или 8,1% от всей накопленной добычи на объекте.

·        Лучшие показатели эксплуатации после ГРП получены на скважинах, расположенных в чисто нефтяной зоне. Прирост дебита нефти на скважину в этой группе составил 25,6 т/сут.

·        Из негативных факторов необходимо отметить существенный рост обводненности, который можно объяснить плохим качеством цементажа при строительстве скважин, наличием заколонных перетоков и, возможно, исходными неверными данными при расчетах программы по ГРП.

Кроме проведения гидроразрыва пласта на месторождении активно применяются и другие геолого-технические мероприятия (ГТМ), такие как: перевод на механизированный способ эксплуатации (ПМД), оптимизация скважинного оборудования, дополнительная перфорация, обработка призабойной зоны пласта (ОПЗ) и др., которые приносят наибольший эффект в плане наращивания добычи нефти по предприятию. По объекту ЮВ1 за счет проведения ГТМ в 2011 году дополнительно добыто 157,1 тыс. т. нефти. В таблице 3.2.1. данные по эффективности геолого-технических мероприятий с разбивкой по видам работ.

Таблица 3.2.12. Эффективность ГТМ в 2011 году

Показатели

Ввод из бурения

Оптимизация

ПМД

ГРП

Дополн. перфорация

Всего

Количество скважин, шт.

6

17

3

11

4

41

Прирост дебита нефти, т/сут

160,5

18,3

48,3

58,3

9,1

294,5

Прирост дебита жидкости, т/сут

219,7

67,3

157,8

79,9

51,6

576,3

Доп. добыча, т.т.

44,3

31,3

19,7

60,7

1,1

157,1



Как видно из таблицы за счет ввода новых проектных скважин и проведения гидроразрыва пласта добыто 66,8% всей дополнительной добычи от проведения ГТМ, что еще раз подтверждает эффективность данных мероприятий.

Анализируя в целом работу добывающих скважин, следует отметить, что практически более трети, от числящихся на объекте скважин, характеризуются высокой накопленной добычей нефти. Распределение добывающего фонда скважин (вместе с совместными) на 1.08.2011 г. по накопленной добыче нефти и жидкости приведено на рисунках 3.2.12 и 3.2.13. (здесь исключены 6 скважин, по которым добыча не велась).

Из рисунка 3.2.1.16 видно, что более 100 тыс. т накопленной добычи отмечается в 35 скважинах (28,7% фонда). Общая накопленная добыча нефти по этим скважинам составила немногим более трети от накопленной добычи по объекту и находится на уровне 4 957,2 тыс. т или 141.6 тыс. т на скважину.

Остальной фонд скважин по накопленной добыче нефти распределился следующим образом: от 50 до 100 тыс. т - 31 скважина (25,4% фонда) с накопленной добычей 2 408,1 тыс. т или 77,7 тыс. т на скважину; от 10 до 50 тыс. т - 36 скважин (29,5%) с накопленной добычей 908,8 тыс. т или 25,2 тыс. т на одну скважину и последняя группа скважин с накопленной добычей менее 10 тыс. т включает в себя 20 скважин (16,4%) по которым накопленная добыча составила всего 80,8 тыс. т или по 4,0 тыс. т на скважину.

Наиболее высокие накопленные отборы нефти характерны, в основном, для скважин, расположенных в центральных стягивающих рядах. Подавляющее большинство скважин, с накопленной добычей больше 100 тыс. т находится именно в этой зоне.

Что касается распределения скважин по накопленной добыче жидкости, то здесь 60 скважин с добычей более 100 тыс. т отобрали почти половину всей жидкости, добытой на объекте - 10 718,4 тыс. т (45,7%) или по 178,6 тыс. т на скважину.

Объект ЮВ1 разрабатывается с 1990 года. Запроектирована трехрядная блоковая система с приконтурным заводнением. В процессе разработки система воздействия развивалась поэтапно. Освоение началось с 1992 года вводом под закачку семи скважин, находящихся на линиях разрезаюших рядов на севере и в центре месторождения. За первые пять лет, в период 1992-1996 гг., было введено под закачку 28 скважин. Накопленная добыча нефти на эту дату составила 4979,6 тыс. т, добыча жидкости - 5210 тыс. т, закачка - 11392 тыс. м3. Соотношение нагнетательных скважин к добывающим - 1: 4,6. Средняя приемистость на скважину - 375 м3/сут.

В период 1997-2011 г. под закачку вводится еще 58 скважин, причем 23 скважины были пущены в работу за последние 7 месяцев текущего года. Накопленная добыча нефти на дату анализа составляет 15218,9 тыс. т, жидкости - 23453,6 тыс. т, закачка - 40952,7 тыс. м3. Накопленная компенсация отборов жидкости 116,1%. Соотношение нагнетательных скважин к добывающим в целом по эксплуатационному фонду - 1: 1,9, а по действующему - 1: 1,8.

Всего в истории разработки объекта ЮВ1 в нагнетательном фонде насчитывалось 87 скважин, по которым производилась закачка рабочего агента, соотношение эксплуатационного фонда нагнетательных и добывающих скважин колебалось от 7,8 в начале формирования системы воздействия, до 1,9 на дату анализа, и в среднем составляет 4,5. Приемистость на одну скважину почти в 2 раза превышает проектную. По состоянию на 1.08.2011 г. эксплуатационный нагнетательный фонд по отчетности предприятия составляет 63 единицы, в т.ч. действующий - 51. Динамика использования нагнетательного фонда представлена в таблице 3.2.14.


Таблица 3.2.14. Сравнение основных показателей системы воздействия

Показатели

Ед.изм.

Проект 2010 г

Факт 2010 г

Факт 2011 г

Действующий фонд нагнетательных скважин

скв.

86

47

51

Эксплуатационный фонд нагнетательных скважин

скв

91

57

63

Действующий фонд добывающих скважин

скв

342

108

94

Соотношение действующих нагнетательных и добывающих скважин


1:3,9

1:2,3

1:1,8

Объем закачанной воды с начала разработки

тыс. м3

37338

37506

40952,7

Компенсация текущая

%

127

130,4

134,1

накопленная

%

113,6

114,7

116,1

Приемистость

м3/сут

188,4

346,9

367

Коэффициент использования нагнетательных скважин

д. ед.

0,95

0,82

0,81


Высокие темпы добычи требовали интенсивного освоения системы воздействия. Максимальный объем закачки по объекту был достигнут в 2011 году и составил 5598,0 тыс. м3, в то время как жидкости было отобрано чуть более 3 млн. т, средняя приемистость на скважину - 347 м3/сут. В целом по залежи, точнее по разбуренному участку, на дату анализа система воздействия реализована на 75%, что позволяет обеспечить высокие уровни отбора. Практически завершено формирование трех разрезающих рядов и положено начало созданию приконтурного заводнения.

В результате проведенного анализа можно сделать следующие выводы:

·        Отмечается высокая эффективность бурения горизонтальных скважин. Добыча нефти за 2011 г. составила 17% от всей добычи на объекте, а средний дебит нефти почти в четыре раза превышает аналогичный показатель скважин без горизонтального участка.

·        Текущие уровни добычи нефти практически соответствуют проектным вследствие более высоких дебитов, но фактический действующий фонд почти в 3 раза ниже проектного по причине низких темпов разбуривания. Наиболее высокие накопленные отборы нефти характерны, в основном, для скважин, расположенных в центральных стягивающих рядах, эксплуатирующихся на высокопродуктивных объектах разработки.

·        Неработающий добывающий фонд составляет 26,3% от эксплуатационного. Запуск в работу этих скважин возможен при выполнении комплекса геолого-технологических мероприятий, включающих в себя работы по ликвидации аварий, ремонтно-изоляционные работы, а также гидроразрыв пласта и обработки призабойной зоны, способствующие приросту дебита.

·        В результате проведения работ по ГРП отмечается существенное увеличение дебитов жидкости и, соответственно, увеличение дебитов нефти. Общий эффект от ГРП оценивается в 8,1% от всей накопленной добычи, но есть негативные моменты, связанные с ростом обводненности и плохим качеством цементажа эксплуатационной колонны.

·        По разбуренному участку залежи система воздействия реализована примерно на 75%, что позволяет обеспечить высокие уровни отбора, однако в ряде случаев неудовлетворительное состояние фонда сдерживает вовлечение в разработку низкопродуктивных запасов.

·        Энергетическое состояние объекта ЮВ1 можно считать удовлетворительным.

·        В последнее время в разработке объекта наметились явные положительные тенденции. Добыча нефти растет, фонд бездействующих скважин сокращается, интенсивно вовлекаются в разработку запасы нефти, сосредоточенные в низкопродуктивных коллекторах, ранее не вовлеченные в разработку, что связано с появлением и применением новых технологий, позволяющих интенсифицировать добычу нефти и увеличить коэффициент извлечения нефти.

Объект АчБВ14-19 является вторым по объему запасов после ЮВ1. Начальные геологические запасы по категориям С12 оцениваются в размере 33760 тыс. т., что составляет около 9,1% всех запасов по месторождению. Извлекаемые - 7866 тыс. т. или 8,4% от всех извлекаемых запасов. Пласты ачимовской толщи разрабатываются с 1991 года.

За весь период эксплуатации на объекте пробурено 18 скважин, в т.ч. 15 добывающих и 3 нагнетательных, переведено с других объектов 64 скважины.

Проектный фонд, в соответствии с последним документом, на основании которого сегодня ведется разработка объекта ачимовской толщи, составляет 212 скважин, в том числе 112 добывающих и 110 нагнетательных.

Всего за время эксплуатации в пределах разбуренной площади в добыче перебывало 82 скважины. По состоянию на 1.08.11 г. в эксплуатационном фонде на объекте числится 80 скважин (86 с совместными), из них 72 добывающих и 8 нагнетательных. Действующий добывающий фонд составляет 62 скважины, под закачкой числится 8 скважин.

На дату анализа совместно с объектом ЮВ1 в добыче участвуют 5 скважин, оборудованных электроцентробежными насосами, и одна скважина числится в бездействии. В таблице 3.2.2.1 приводится состояние фонда на 1.08.2011 года, где в знаменателе указывается фонд с совместными скважинами.

Таблица 3.2.2.1. Состояние фонда скважин объекта АчБВ14-19 на 1.08.2011 г.

Фонд скважин

Категория

Кол-во

Фонд добывающих скважин

Пробурено

15/21


Возвращено с других горизонтов

59


Всего

73/79


в т.ч. действующие

62/67


из них: фонтанные

52


ЭЦН

10/15


бездействующие

10/11


в освоении

0


в консервации

0


пьезометрические

1


контрольные

0


Переведено на другие горизонты

1


Ликвидированные

0


Передано под закачку

8

Фонд нагнетательных скважин

Пробурено

3


Возвращено с других горизонтов

5


Переведено из добывающих

2


в т.ч. из собственного фонда

2


возвратного фонда

0


Всего

8


в т.ч. под закачкой

8


в бездействии

0


в освоении

0


в консервации

0


пьезометрические

0


контрольные

0


В эксплуатации на нефть

26


Ликвидированные

0


Переведено на другие горизонты

0

Всего

81/86


Проведение буровых работ на объекте началось в 1991 г., когда были пробурены первые 2 скважины, из которых за год было добыто 8,2 тыс. т. при среднем дебите 17,6 т/сут безводной нефти. Затем бурение было прекращено, и на протяжении семи лет добыча велась одной скважиной. В 1999 г. была введена одна скважина переводом с ЮВ1, и только в 2004 году началось промышленное разбуривание, когда в работу были запущены сразу 6 скважин, из которых одна скважина из освоения прошлых лет переводом с другого объекта. За 2010 года введено в работу 5 скважин, из которых добыто 16,6 тыс. т. нефти при средней обводненности 30,5%, дебиты по жидкости и по нефти составили, соответственно, 60,3 и 41,9 т/сут.

Динамика ввода новых скважин

Максимальный объем добычи нефти, который составил 391,1 тыс. т. при среднегодовой обводненности 19,5% приходится как раз на дату анализа. Добыча жидкости находится на уровне 485,9 тыс. т. Практически 8 лет с объекта добывалась безводная нефть, и только с 2005 г. отмечается интенсивный рост обводненности продукции, который достиг своего максимального показателя - 30,8% в 2008 г. Затем произошло некоторое снижение обводненности за счет ввода новых скважин. Динамика основных технологических показателей приводится в таблице 3.2.2.2 и на рисунке 3.2.2.2. Динамика коэффициентов использования и эксплуатации по нефтяному фонду приведена на рисунке 3.2.2.3.

Формирование системы ППД началось в июне 2003 года с вводом под закачку скважины 3001 на севере месторождения. Средняя приемистость по 2003 г. составляла 455 м3 в сутки. В 2011 году на дату анализа было переведено под закачку еще 7 скважин со средней приемистостью 261 м3 в сутки. Всего на 1.08.2011 г. в эксплуатационном нагнетательном фонде числится 8 скважин, которые все находятся под закачкой.

Таб. 3.2.2.2. Динамика добычи нефти, жидкости, закачки воды. Объект разработки: АчБВ14-19

Дата

Добыча нефти, тыс. т

Добыча жидкости, тыс. т

Накопленная добыча нефти, тыс. т

Накопленная добыча жидкости, тыс. т

Дебит нефти, т/сут

Дебит жидкости, т/сут

Обвод нённость, %

Закачка воды, тыс. м3

Накопленная закачка воды, тыс. м3

Приёмистость, м3/сут

Число раб. добыв. скв-н

Число раб. нагнет. скв-н

1

1998

8,2

8,2

8,2

8,2

17,6

17,6

0

0

0

0

2

0

2

1999

15,9

16,0

24,1

24,2

18,8

18,8

0,3

0

0

0

2

0

3

2000

15,0

15,0

39,1

39,2

24,4

24,4

0,1

0

0

0

1

0

4

2001

11,1

11,1

50,2

50,3

30,3

30,3

0,1

0

0

0

1

0

5

2002

7,8

7,8

58,0

58,1

21,4

21,4

0,0

0

0

0

1

0

6

2003

6,7

6,7

64,7

64,8

17,1

17,1

0,0

0

0

0

0

7

2004

7,2

7,2

71,9

72,0

19,6

19,7

0,5

0

0

0

1

0

8

2005

4,8

4,8

76,7

76,8

13,4

13,4

0,0

0

0

0

1

0

9

2006

10,2

11,2

86,9

88,0

19,7

21,5

8,6

0

0

0

2

0

10

2007

40,6

51,8

127,5

139,8

27,9

35,6

21,6

0

0

0

3

0

11

2008

84,7

122,5

212,2

262,3

25,9

37,4

30,8

0

0

0

20

0

12

2009

246,9

333,5

459,1

595,8

25,7

34,7

26,0

0

0

0

33

0

13

2010

360,7

470,7

819,8

1066,5

27,7

36,1

23,4

88,1

88,1

341

46

1

14

2011

391,1

485,9

1210,9

1552,4

32,1

39,9

19,5

184,7

272,8

243

62

8




В 2010 г. на объекте было добыто 360,7 тыс. т. нефти, 470,7 тыс. т. жидкости и 99,2 млн. м3 газа при средней обводненности 26%. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 25,7 т/сут, по жидкости - 34,7 т/сут. Средний газовый фактор - 275 м3/т.

По состоянию на 2011 г. на объекте с начала разработки было добыто 1210,9 тыс. т нефти, 1552,4 тыс. т жидкости и 338,6 млн. м3 газа при средней обводненности продукции - 21,9%, накопленный объем закачки воды - 272,8 тыс. м3. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 32,1 т/сут, по жидкости - 39,9 т/сут, средний газовый фактор 320 м3/т, текущий коэффициент нефтеизвлечения - 0,022 (по РГФ).

Анализ выполнения проектных решений показал, что фактические уровни добычи никогда не соответствовали проектным. Основной причиной этому послужило отсутствие бурения с 1998 г., которое было возобновлено только через 7 лет.

За 2010 год добыча нефти выше проектной на 21%, жидкости - на 28%. По накопленной добыче отставание составило по нефти на 33%, а по жидкости на 24,4%. Из таблицы 3.2.2.3 видно, что фактический действующий фонд почти на треть ниже проектного, а средние дебиты по нефти почти в 2 раза выше, в основном за счет проведения гидроразрыва пласта. Обводненность продукции за 2010 год составила 23,4% против 18,7% по проекту. Необходимо отметить, что за 7 месяцев текущего года обводненность несколько снизилась до 19,5%.

Таблица 3.2.2.3 Сравнение проектных и фактических показателей разработки Верхне-Колик-Еганского месторождения Объекта АчБВ14-19

ПОКАЗАТЕЛИ

Ед.изм.

2006

2007

2008

2009

2010

2011




проект

факт

проект

факт

проект

факт

проект

факт

проект

факт

факт

1

Добыча нефти, всего

тыс. т

139

10,2

183

40,6

224

84,7

261

246,9

298

360,7

391,06

2

в т.ч. из переходящих скв.

тыс. т

102

5,4

147

40,6

188

77,5

227

246,9

264

304,4

374,47

3

в т.ч. из новых скв.

тыс. т

37

4,8

35

0

35

7,2

35

0

34

56,3

16,59

4

в т.ч. из механизир. скв.

тыс. т

55

0

91

5,4

134

9,1

183

33

239

45,9

43,6

5

Ввод новых скважин

шт.

12

1

12

0

12

6

12

0

12

10

5

6

в т.ч. из экспл. бурения

шт.


0


0


6


0


10

4

7

в т.ч. из разведоч. бурения

шт.


0


0


0


0


0

0

8

в т.ч. перевод с др. объект.

шт.


1


0


0


0


0

0

9

Дебит новых скважин

т\сут

22,4

32,1

18,5

0

18,3

19,8

18

0

17,8

57,9

41,9

10

Ср.число дн. раб. нов. скв.

дни

160

151

160

0

160

61

160

0

160

97

79,2

11

Ср.глубина новой скваж.

м

2620

0

2620

0

2620

2668

2620

0

2620

2712

3583

12

Эксплуатац. бурение, всего

тыс. м

31,4

0

31,4

0

31,4

4,28

31,4

0

31,4

21,5

7,2

13

в т.ч. добывающ. скважины

тыс. м


0


0


4,28


0


21,5

7,2

14

вспомог. и спец. скв.

тыс. м


0


0


0


0


0

0

15

Расч.вр. раб. нов. скв. пр. г.в дан. г.

дни

347

260

347

363

347

363

347

356

347

358

208

16

Расч.доб. неф. из нов. скв. пр. г. в д.г.

тыс. т

84

0

79

11,65

77

0

76

46,3

75

0

120,3

17

Доб.неф. из перех. скв. пред. года

тыс. т

52

4,8

102

5,4

147

40,6

188

77,5

227

246,9

18

Расч.доб. неф. из перех. скв. дан. г.

тыс. т

102

5,4

147

40,6

188

77,5

227

246,9

264

246,9

387,6

19

Ожид.доб. неф. из пер. скв. дан. г.

тыс. т

136

4,8

181

17,05

224

40,6

265

123,8

301

304,4

692,0

20

Изменение доб. неф. из пер. скв

тыс. т

-34

0,6

-34

23,6

-36

36,5

-38

123,1

-37

57,53

-83,2

21

Проц.измен. доб. неф. из пер. скв.

%

-24,8

12,5

-24,8

138,1

-18,7

90,9

-14,3

99,4

-12,3

23,3

-12,0

22

Мощность новых скважин

тыс. т

0,079

12

0,077

0

0,076

22

0,075

0

0,074

200

73

23

Выбытие добывающих скважин

шт.

1

0

1

0

2

1

2

0

2

1

5

24

в т.ч. под закачку

шт.

1

0

1

0

2

0

2

0

2

1

2

25

Фонд добывающих скважин на к.г.

шт.

31

2

42

4

52

20

62

36

72

54

72

26

в т.ч. нагн. в отработке

шт.


1


2


12


21


29

35

27

Действующий фонд доб. скв. на к.г.

шт.

17

2

39

3

49

20

58

33

68

46

62

28

Перевод скважин на мех. добычу

шт.

12

0

9

1

10

2

12

2

14

3

8

29

Фонд механизированных скважин

шт.

6

0

21

1

31

7

43

15

58

18

20

30

Ввод нагнетательных скважин

шт.

1

0

1

0

2

0

2

0

2

1

3

31

Выбытие нагнетательных скважин

шт.


0


0


0


0


0

0

32

Фонд нагнетательных скв. на к.г.

шт.

6

0

7

0

9

0

11

0

13

1

8

33

Действующий фонд наг. скв. на к.г.

шт.


0


0


0


0


1

8

34

Фонд введ. рез. скв. на конец года

шт.


0


0


0


0


0

0

35

Ср. дебит действ. скв. по жидкости

т\сут

19,2

21,5

18,2

35,6

17,6

37,4

17,2

34,7

17,4

36,1

39,9

36

Ср. дебит перех. скв. по жидкости

т\сут

19,2

15,1

18,1

35,6

17,4

37,3

17,1

34,7

17,3

34,1

39,2

37

Ср. дебит новой скв. по жидкости

т\сут

19,1

37,1

19,1

0

18,3

38,3

18

0

17,8

61,3

60,3

38

Средняя обводнен. продукции

%

8

8,6

11

21,6

13

30,8

15,5

26

18,7

23,4

19,5

39

Сред. обводнен. прод. перех. скв

%

10,6

3,6

0

0

15

28,6

17,4

26

20,6

26

18,9

40

Сред. обводнен. прод. новой скв

%

0

13,5

13,3

21,6

0

48,2

0

0

0

5,4

30,5

41

Средний дебит скв. по нефти

т\сут

17,7

19,7

16,2

27,9

15,3

25,9

14,6

25,7

14,1

27,7

32,1

42

Средний дебит перех. скв. по нефти

т\сут

17,2

14,6

15,7

27,9

14,8

26,6

14,1

25,7

13,7

25,2

31,8

43

Средняя приемистость наг. скваж.

м3\сут

86,9

0

101,6

0

98,8

0

97,2

0

105,8

454

243

44

Добыча жидкости, всего

тыс. т

151

11,2

205

257

122,5

309

333,5

367

470,7

485,9

45

в т.ч. из переходящих скв.

тыс. т

114

5,6

170

51,8

222

108,5

274

333,5

333

411,1

481,4

46

в т.ч. из новых скв.

тыс. т

37

5,6

35

0

35

14

35

0

34

59,6

4,515

47

в т.ч. механизированным способом

тыс. т

60

0

103

6,7

154

28,7

216

69,4

294

100,6

91,0

48

Добыча жидкости с нач. разработки

тыс. т

273,1

88,0

478,5

139,8

735,5

262,3

1044,5

595,8

1411,5

1066,5

1552,4

49

Добыча нефти с нач. разработки

тыс. т

257

86,9

440

127,5

664

212,2

925

459,1

1223

819,9

1210,9

50

Коэффициент нефтеизвлечения

д.ед.

0,006

0,002

0,009

0,002

0,014

0,004

0,020

0,008

0,026

0,015

0,022

51

Отбор от НИЗ (по РГФ)

%

3

0,6

5,1

0,9

7,6

1,5

10,6

3,2

14,1

5,7

8,4

52

Темп отбора от НИЗ (по РГФ)

%

1,6

0,07

2,1

0,28

2,6

0,59

3

1,7

3,4

2,5

2,7

53

Темп отбора от ТИЗ

%


0,08


0,31


0,64


1,9


2,7

3,0

54

Закачка воды

тыс. м3

181

0

247

0

308

0

371

0

477

88,1

184,7

55

Закачка воды с начала разработки

тыс. м3

348,5

0

595

0

903,3

0

1274,1

0

1751,2

88,1

272,8

56

Компенсация отбора: текущая

%

68

0

69

0

70

0

71

0

78

11,3

22,6

57

с начала разработки

%


0


0


0


0


5,0

10,6



На дату анализа подавляющее большинство скважин действующего фонда (83,9%) эксплуатируется фонтанным способом и только 10 скважин оборудовано электроцентробежными установками.

Добыча нефти по скважинам, оборудованным ЭЦН, составила за 2011 год 45,9 тыс. т или 12,7%, а за 2011 г. - 43,6 тыс. т или 11,2%. Средний дебит: по нефти соответственно 11,2 т/сут и 14,5 т/сут; по жидкости 24,6 т/сут и 30,4 т/сут; обводненность продукции 54,5% и 52,2%.

Добыча нефти по скважинам, которые эксплуатировались в 2010 году фонтанным способом, составила 314,8 тыс. т или 87,3%, а за 2011 г. - 347,5 тыс. т или 88,9%. Средний дебит по нефти соответственно 35,2 т/сут и 37,9 т/сут; по жидкости 41,4 т/сут и 43,0 т/сут: обводненность продукции 14,9% и 12,0%. Распределение основных показателей разработки по применяемым на объекте способам добычи в 2010-2011 гг. приводится в таблице 3.2.2.4.

Таблица 3.2.2.4. Основные показатели разработки с распределением по способам эксплуатации

Способ эксплуатации

Добыча нефти, тыс. т

Добыча жидкости, тыс. т

Дебит нефти, т

Дебит жидкости, т

Обводненность, %


2010 Год

2011 год

2010 год

2011 год

2010 год

2011 год

2010 год

2011 год

2010 год

2011 год

Фонтан

314,8

347,5

370,1

394,9

35,2

37,9

41,4

43,0

14,9

12,0

ЭЦН

45,9

43,6

100,6

91,0

11,2

14,5

24,6

30,4

54,5

52,2

Всего

360,7

391,1

470,7

485,9

27,7

32,1

36,1

39,9

23,4

19,5


Всего за период эксплуатации объекта с помощью погружных электроцентробежных насосов было добыто 137 тыс. т, фонтанным способом - 1073,9 тыс. т. Таким образом, подавляющая часть (88,7%) общей добычи нефти была обеспечена с помощью фонтанного способа эксплуатации (рисунок 3.2.2.4).

Объект АчБВ14-19 находится на первой стадии разработки. Из 67 скважин 57 эксплуатируются с обводненностью менее 50%. Распределение действующих скважин по интервалам дебитов нефти и обводненности представлено в таблице 3.2.2.5.

Таблица 3.2.2.5. Распределение действующего фонда скважин по дебитам нефти и обводненности (вместе с совместными)

Дебит нефти, т/сут

Обводненность, %


<10

10-30

30-50

50-70

70-90

90-95

>95

Итого

0-5



1

1

1

2

1

6

5-10

2

1


1

2



6

10-20

5

2

3

1




11

20-40

11

8

2





21

40-60

9

5

1





15

60-80

2

2






4

80-90

1

1


1




3

>90


1






1

Итого

30

20

7

4

3

2

1

67


Из таблицы видно, что с дебитами нефти менее 5 т/сут. работает 6 скважин, что составляет 8,9%, с дебитом от 5 до 10 т/сут. - тоже 6 скважин (8,9%), с дебитом от 10 до 40 т/сут. - 32 скважин (47,8%), с дебитом от 40 до 60 т/сут. -15 скважин (22,4%). Остальные 8 скважин имеют дебит более 60 т/сут.

По интервалам обводненности действующие скважины распределились следующим образом: с обводненностью менее 10% работают 30 скважины, что составляет 44,8%, с обводненостью от 10 до 30% - 20 скважин (29,9%), с обводненностью от 30 до 50% - 7 скважин (10,4%). С обводненностью же более 50% эксплуатируются около 15% скважин. С высокой обводненностью более 90% отмечены 3 скважины. Таким образом, подавляющее большинство скважин (85,7%), имеют текущую обводненость менее 50%.

Неработающий добывающий фонд с совместными скважинами по состоянию на 2010 г. составил 14 скважин или 19,4% от эксплуатационного фонда. Основной рост неработающего фонда скважин начинается с 2008 г., когда он достигает 13 скважин и на протяжении почти трех лет остается стабильно на этом уровне.

Распределение скважин неработающего фонда по интервалам дебитов нефти и обводнености на дату анализа представлено в таблице 3.2.2.6.

Таблица 3.2.2.6. Распределение неработающего фонда скважин по дебитам нефти и обводненности

Дебит нефти, т/сут

Обводненность, %


0-10

10-30

30-60

60-90

90-95

>95

Итого

<5





1

4

5

5-10

2

2

1

1

1


7

>10

1

1





2

Итого

3

3

1

1

2

4

14


Из таблицы видно, что из 14 скважин неработающего фонда обводненность более 90% зафиксирована примерно в половине всех скважин. В интервале обводненности от 0 до 30% остановлено 6 скважин. С дебитами до 10 т/сут. в неработающем фонде находятся 12 скважин или 85,7%. Распределение скважин неработающего фонда по причинам остановки приведено в таблице 3.2.2.7.

Таблица 3.2.2.7. Распределение скважин неработающего фонда объекта АчБВ14-19 по причинам остановки

№ п/п

Причина остановки

Количество скважин

1

В ожидании ГИС

1

2

Изоляция «0»

5

3

Отсутствие подачи ЭЦН

2

4

В ожидании перевода на другой объект

1

5

4

6

Аварийные работы (прихват НКТ)

1

 

Итого

14




В ожидании текущего ремонта по смене и оптимизации электроцентробежной установки находится 7 скважин. Столько же скважин ждут проведения капитального ремонта для подготовки к ГРП, переводу на другой объект, и ликвидации аварии. Кроме того, необходимо отметить, что из числа неработающих скважин с обводненностью более 90%, выявлено половина, где по данным АКЦ отмечается плохое качество цементирования эксплуатационной колонны. В таблице 3.2.2.8 приводятся данные по распределению скважин неработающего фонда по накопленной добыче нефти.

Таблица 3.2.2.8. Накопленная добыча нефти по скважинам неработающего фонда


Накопленная добыча нефти, тыс. т.


< 1

1-5

5-10

40-50

Итого

Количество скважин

4

7

1

2

14


Массовое проведение ГРП на объектах ачимовской толщи началось в 2007 г. Объемы работ постоянно увеличивались, и на 2010 г. было проведена 72 скважино-операции на 61 скважине (21 переходящая и 40 новых, принятых из бурения и освоения). Это составляет 84,7% от всего эксплуатационного нефтяного фонда по объекту на 2010 г. Причем на 5 скважинах гидроразрыв был проведен дважды.

Таблица 3.2.2.9. Динамика проведения ГРП и дополнительная добыча нефти

Показатели

Годы


2005

2006

2007

2008

2009

2010

Количество скважино-операций

2

2

12

11

18

27

Годовая добыча нефти, т.т

10,2

40,6

84,7

246,9

360,7

391,1

Добыча нефти от ГРП, тыс. т

0,6

7,6

32,3

59,3

80,1

139,7

Доля добычи нефти от ГРП, %

5,3

18,7

38,1

24,0

22,2

33,1



Прежде чем оценивать эффективность проведения ГРП необходимо сказать, что продуктивные пласты ачимовской толщи АчБВ14-19, содержащие промышленную нефть, чрезвычайно неоднородны по своим свойствам, имеют прерывистое линзовидное строение, в плане эти линзы часто не совпадают. Такое геологическое строение вызывает необходимость подбирать систему взаимного расположения добывающих и нагнетательных скважин, которая бы уменьшила риск попадания в «сухие» зоны пластов, позволяла бы организовать систему поддержания давления и вытеснения, без которой невозможна выработка запасов нефти из пластов ачимовской толщи.

За 2011 год проведено 27 операций ГРП как на новых, так и на старых скважинах, в т.ч. четыре повторных гидроразрыва. Дополнительно из этих скважин добыто 139,7 тыс. т. нефти, среднесуточный дебит по жидкости составил - 49,5 т/сут, по нефти - 41,5 т/сут, обводненность продукции - 16%. Дополнительный прирост дебитов составил: по жидкости -44,9 т/сут, по нефти -40,2 т/сут. Но здесь необходимо заметить, что из 27 скважин, на которых был проведен ГРП, 14 скважин пришли из бурения и освоения переводом с других объектов, т.е. до проведения гидроразрыва добычи по объектам ачимовской толщи не было.

Для того, чтобы оценить общий эффект от гидроразрыва пласта, из анализа были исключены скважины, на которых были проведены повторные операции ГРП, скважины, эксплуатирующие совместно несколько объектов и новые скважины, принятые из бурения и освоения переводом с других объектов. Таким образом, было проанализировано 16 скважин. Накопленная добыча нефти и жидкости до проведения гидроразрыва по этим скважинам в 3,1 раза ниже, чем после ГРП. Соответственно средний дебит нефти и жидкости после мероприятия оказался выше в 1,9 и в 3,7 раза. И если условно принять базовую добычу, от которой считался эффект, неизменной во времени, то дополнительная добыча нефти на дату анализа от проведения ГРП на этих скважинах, составляет 142 тыс. т или 8,9 тыс. т на одну скважину. Сравнение основных показателей до и после проведения гидроразрыва, приведены в таблице 3.2.2.10.

Таблица 3.2.2.10. Эффективность проведения ГРП

Параметры до ГРП

Параметры после ГРП

Накоп- ленная добыча нефти, тыс. т.

Накоп- ленная добыча жид-ти, тыс. т.

Дебит нефти, т/сут

Дебит жид-ти, т/сут

Об- вод- нен- ность, %

Накоп- ленная добыча нефти, тыс. т.

Накоп- ленная добыча жид-ти, тыс. т.

Дебит нефти, т/сут

Дебит жид-ти, т/сут

Об- вод- нен- ность, %

66,4

87,4

16,6

21,8

23,9

208,4

272,6

30,6

40,2

23,5


Распределение 16 скважин по дебитам нефти и обводненности приведено в таблице 3.2.2.11, где в знаменателе показано количество скважин после гидроразрыва.

Таблица 3.2.2.11 Распределение скважин по дебитам нефти и обводненности до и после ГРП

Дебит нефти, т/сут

Обводненность, %


<10

10-30

30-50

50-70

70-90

90-95

>95

Итого

<5

3 / -






1 / -

4 / -

5-10

1 / 1




1 / -

1 / -


3 / 1

10-20

3 / -

1 / -


- / 1




4 / 1

20-30

1 / 1

1 / 1

1 / 2





3 / 4

30-40

1 / 2







1 / 2

>40

- /4

1 / 4






1 / 8

Итого

9 / 8

3 / 5

1 / 2

- / 1

1 / -

1 / -

1 / -

16 / 16


Из таблицы можно видеть, что с дебитами нефти более 40 т/сут. стала работать почти половина всех скважин, тогда как до проведения гидроразрыва таких скважин практически не было.

Распределение скважин по накопленной добыче нефти с начала разработки до и после проведения гидроразрыва можно видеть в таблице 3.2.2.12.

Таблица 3.2.2.12. Накопленная добыча нефти до и после ГРП по переходящим скважинам

Интервал накопленной добычи нефти, тыс. т.

Количество скважин до ГРП

Количество скважин после ГРП

<1

8


1-2

1

2

2-5

1


5-10

4

3

10-20

1

7

20-30

1

2

30-40


1

40-50


1

Всего

16

16


Также был оценен общий эффект от гидроразрыва пласта от всех скважин, за исключением тех, на которых ГРП был проведен дважды. Накопленная добыча после ГРП по 56 переходящим и новым скважинам составляет 760,3 тыс. т или 13,6 тыс. т на скважину. Дополнительную добычу нефти корректно посчитать затруднительно ввиду того, что по новым скважинам нет базовой добычи по объектам ачимовской толщи до гидроразрыва.

Распределение всех скважин по дебитам и обводненности, на которых был проведен ГРП, за исключением повторных, приводится в таблице 3.2.2.13.

Кроме проведения гидроразрыва по пластам ачимовской толщи, за счет различных ГТМ за 2011 год дополнительно добыто 186,0 тыс. т. нефти. В таблице 3.2.2.14 приводятся данные по эффективности геолого-технических мероприятий с разбивкой по видам работ.


Таблица 3.2.2.13. Распределение скважин по дебитам нефти и обводненности после проведения ГРП

Дебит нефти, т/сут

Обводненность, %


<10

10-30

30-50

50-70

70-90

90-95

>95

Итого

<5





1

3

2

6

5-10

1




2



3

10-20

1

2

1

2

1



7

20-30

1

3

3





7

30-40

7

5






12

>40

12

9






21

Итого

22

19

4

2

4

3

2

56


Таблица 3.2.2.14. Эффективность ГТМ в 2011 году

Показатели

Ввод из бурения

Оптимизация

ПМД

ГРП

Всего

Количество скважин, шт.

4

1

2

27

34

Прирост дебита нефти, т/сут.

43,0

0,2

3,6

40,8

87,6

Прирост дебита жидкости, т/сут.

75,6

0,7

5,2

44,2

125,7

Доп. добыча нефти, тыс. т

44,9

0,1

1,3

139,7

186,0


Как видно из таблицы за счет ввода новых проектных скважин и проведения гидроразрыва пласта добыто 99,2% всей дополнительной добычи от проведения ГТМ, что еще раз подтверждает эффективность данных мероприятий.

Анализируя в целом работу добывающих скважин, следует отметить, что около 15%, от участвующих в добыче на объекте добывающих скважин, характеризуются высокой накопленной добычей нефти от 30 до 60 тыс. т, 42 скважины имеют накопленную добычу менее 10 тыс. т. и чуть более трети - от 10 до 30 тыс. т. Распределение скважин добывающего фонда на 2011 г. по накопленной добыче нефти.

Более 30 тыс. т накопленной добычи отмечается в 12 скважинах (14,8%). Общая накопленная добыча нефти по этим скважинам составила почти половину от всей накопленной добычи по объекту и находится на уровне 552,9 тыс. т или 46,1 тыс. т на скважину, причем на 9 скважинах из этой группы был проведен гидроразрыв пласта. Остальной фонд скважин по накопленной добыче нефти распределился следующим образом: от 10 до 30 тыс. т - 27 скважин (33,3% фонда), с накопленной добычей 512,5 тыс. т или 18,9 тыс. т. на скважину; менее 10 тыс. т - 42 скважины (51,9% фонда) с накопленной добычей 145,6 тыс. т или 3,5 тыс. т на скважину.

Что касается распределения скважин по накопленной добыче жидкости, то здесь 19 скважин с добычей более 30 тыс. т отобрали больше половины всей жидкости на объекте - 792,4 тыс. т (51%) или по 41,7 тыс. т на скважину. Распределение скважин по накопленной добыче жидкости на дату анализа приведено на рисунке 3.2.2.7.

Пласты ачимовской толщи разрабатываются с 1999 г. Освоение системы воздействия началось только во второй половине 2008 г. с вводом под закачку скважины №3001 в северной части месторождения. Накопленная закачка за 2010 г. составила 88,1 тыс. м3 при среднесуточной приемистости 454 м3 в сутки и текущей компенсации 11% (при проектной - 78%). За 2011 г. в работу вводится еще 7 скважин со средней приемистостью 254 м3 в сутки. Накопленная добыча нефти на эту дату - 1210,9 тыс. т, жидкости - 1552,4 тыс. т. Соотношение нагнетательных скважин к добывающим в целом по эксплуатационному фонду (вместе с совместными) - 1: 10, а по действующему - 1: 8; приемистость на одну скважину в 2,5 раза выше, чем предусмотрено последним проектным документом, а накопленная компенсация - в 7 раз ниже. По состоянию на 2011 г. эксплуатационный нагнетательный фонд по отчетности предприятия составляет 8 единиц, и все находятся в действующем фонде.

Динамика пластового давления прослеживается по картам изобар, представленным нефтедобывающим предприятием за последние четыре года. Среднее пластовое давление снижено против первоначального почти на 10% и составляет на 2011 г. 21,3 МПа.

Что касается забойного давления по добывающим скважинам, то наметилась тревожная тенденция к его постоянному уменьшению. По имеющимся данным за 2010 год было замерено почти 100% скважин действующего фонда. Среднее забойное давление составило 10,7 МПа, что на 47% ниже давления насыщения, а за 2011 г. оно еще снизилось почти на 10%. Интервал изменения забойного давления колеблется от 5,1 до 16,9 МПа.

В результате проведенного анализа можно сделать следующие выводы:

·        Сопоставление проектных и фактических показателей в области отборов нефти и жидкости показало, что проектные решения не выполняются. Причины этих отклонений носят как объективный (не подтверждение принятой при проектировании оценки запасов нефти), так и субъективный характер (отставание в проведении буровых работ, снижение эффективности использования добывающих и нагнетательных скважин).

·        Доля неработающего добывающего фонда составляет 19,4% от эксплуатационного. Коэффициент использования добывающего фонда - 0,806. Запуск в работу этих скважин возможен при выполнении комплекса геолого-технологических мероприятий, включающих в себя работы по ликвидации аварий, а также гидроразрыв пласта и обработки призабойной зоны.

·        В результате работ по ГРП было проведено 72 скважино-операции на 61 скважине, что составляет 87,7% от всего эксплуатационного нефтяного фонда на 2011 г. Накопленная добыча от всех скважин, на которых был проведен гидроразрыв, за исключением повторных, составляет 760,3 тыс. т. Дополнительную добычу нефти корректно посчитать затруднительно, ввиду того, что по новым скважинам нет базовой добычи до ГРП.

·        По разбуренному участку залежи система воздействия находится в начальной стадии реализации. Соотношение нагнетательных скважин к добывающим по действующему фонду 1:8, приемистость выше в 2,5 раза, чем предусмотрено последним проектным документом, а накопленная компенсация ниже в 7 раз.

·        Энергетическое состояние объекта АчБВ14-19 нельзя считать удовлетворительным, так как имеются обширные зоны пониженного пластового давления, которое можно объяснить отставанием ввода новых нагнетательных скважин. Кроме того, намечается тревожная тенденция к постоянному уменьшению забойного давления по добывающим скважинам, что крайне нежелательно ввиду массового проведения гидроразрыва пласта. Также как и по объекту ЮВ1 отмечается недостаток информации по гидродинамическому и промыслово-геофизическому контролю за процессом заводнения и пластовым давлением за период с начала разработки. Построенные нефтедобывающим предприятием карты равных давлений, вызывают сомнение в их корректности вследствие крайней неравномерности замеров по площади.

Объект ПК6. Начальные геологические запасы по категории С12 оцениваются в размере 2355 тыс. т, что составляет 0,63% от всех запасов нефти по месторождению. Извлекаемые - 471 тыс. т или 0,5% от всех извлекаемых запасов. Пласт ПК6 эксплуатируется двумя скважинами с 2004 года.

По состоянию на 2011 г. в эксплуатационном фонде на объекте числятся 2 скважины, все добывающие. Действующий добывающий фонд составляет также 2 скважины, причем одна (№1172) - находится в текущем простое.

По состоянию на 2011 г. с начала разработки на объекте было добыто 0,5 тыс. т. нефти, 17,9 тыс. т жидкости и 0,051 млн. м3 газа при средней обводненности 97,5%. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 2,7 т/сут, по жидкости - 108,5 т/сут. Средний газовый фактор - 113,8 м3/т.

На дату анализа все скважины действующего фонда эксплуатируется механизированным способом с помощью электроцентробежных установок.

Добыча нефти по скважинам, оборудованным ЭЦН, составила за 2004 год 0,18 тыс. т, средний дебит: по нефти 2,6 т/сут; по жидкости 113,3 т/сут; обводненность продукции 97,8%.

Добыча нефти по скважинам, которые эксплуатировались в 2011 году фонтанным способом, составила 0,27 тыс. т, средний дебит по нефти - 2,8 т/сут; по жидкости 103,2 т/сут, обводненность продукции 97,3%.

Было произведено 3 измерения пластового давления в скважине №1172, которое в среднем составляет 10,9 МПа, забойное - 10,3 МПа.

Объект ПК19. Начальные геологические запасы по категории С12 оцениваются в размере 61524 тыс. т., что составляет 16,5% от всех запасов нефти по месторождению. Извлекаемые - 12304 тыс. т или 13,1% от всех извлекаемых запасов. Пласт ПК19 эксплуатируется с февраля 2011 года фонтанной скважиной №4003.

Накопленная добыча нефти составляет 2,496 тыс. т, жидкости - 2,526 тыс. т и газа -0,228 млн. м3. Среднесуточный дебит нефти с начала разработки - 14,1 т/сут, жидкости - 14,3 т/сут, средний газовый фактор - 91,3 м3/т, средняя обводненность -1,2%.

Было произведено 2 измерения пластового давления, которое в среднем составляет 13,2 МПа, забойное - 11,3 МПа. В транзитной скважине №439 проводились исследования на остаточное нефтенасыщение, которое показало, что оно не изменилось.

Объект ПК201. Начальные геологические запасы по категории С12 оцениваются в размере 17155 тыс. т, что составляет 4,6% от всех запасов нефти по месторождению. Извлекаемые - 3431 тыс. т или 3,7% от всех извлекаемых запасов. Пласт ПК201 эксплуатируется с 2004 года.

За весь период эксплуатации переведено с других объектов 21 скважина. Всего за время эксплуатации в пределах разбуренной площади в добыче перебывало 21 скважина. По состоянию на 2011 г. в эксплуатационном фонде на объекте числятся 22 скважины из них 21 добывающая и 1 нагнетательная. Действующий добывающий фонд составляет 21 скважину, под закачкой скважин нет. На дату анализа совместных скважин на объекте нет. В таблице 3.2.5.1 приводится состояние фонда на 2011 год.

Динамика технологических показателей представлена на рисунке 3.2.5.1. По состоянию на 2011 г. на объекте было добыто 33,6 тыс. т нефти, 69,2 тыс. т жидкости и 3,9 млн. м3 газа при средней обводненности 51,4%. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 21,5 т/сут, по жидкости - 44,2 т/сут. Средний газовый фактор - 116,2 м3/т. Накопленный объем закачки воды - 1,6 тыс. м3, приемистость нагнетательной скважины - 106,3 м3/сут.

Таблица 3.2.5.1. Состояние фонда скважин объекта ПК201 на 2011 г.

Фонд скважин

Категория

Кол-во

Фонд добывающих скважин

Пробурено

0


Возвращено с других горизонтов

21


Всего

21


в т.ч. действующие

21


из них: фонтанные

3


ЭЦН

18


бездействующие

0


в освоении

0


в консервации

0


пьезометрические

0


контрольные

0


Переведено на другие горизонты

0


Ликвидированные

0


Передано под закачку

0

Фонд нагнетательных скважин

Пробурено

0


Возвращено с других горизонтов

1


Переведено из добывающих

1


в т.ч. из собственного фонда

0


возвратного фонда

1


Всего

1


в т.ч. под закачкой

0


в бездействии

1


в освоении

0


в консервации

0


пьезометрические

0


контрольные

0


В эксплуатации на нефть

14


Ликвидированные

0


Переведено на другие горизонты

0

Всего

22


На дату анализа подавляющее большинство действующего фонда (85,7%) эксплуатируется механизированным способом с помощью электроцентробежных установок. Из 21 скважин установками ЭЦН борудовано 18, и только 3 скважин эксплуатируется фонтанным способом.

Добыча нефти по скважинам, оборудованным ЭЦН, составила за 2011 год 29,5 тыс. т, средний дебит: по нефти 25,4 т/сут; по жидкости 50,9 т/сут; обводненность продукции 50,2%.

Добыча нефти по скважинам, которые эксплуатировались в 2011 году фонтанным способом, составила 4,1 тыс. т или 12,3%, средний дебит по нефти - 10,3 т/сут; по жидкости 24,9 т/сут, обводненность продукции 58,6%. Распределение основных показателей разработки по применяемым на объекте способам добычи приводится в таблице 3.2.5.2 и на рисунке 3.2.5.3.

Таблица 3.2.5.2. Основные показатели разработки с распределением по способам эксплуатации скважин объекта ПК201

Способ эксплуатации

Добыча нефти, тыс. т

Добыча жидкости, тыс. т

Дебит нефти, т

Дебит жидкости, Т

Обводненность, %


2010

2011

2010

2011

2011

2010

2011

2010

2011

Фонтан

-

4.1

-

10.0

-

10.3

-

24.9

-

58.6

ЭЦН

-

29.5

-

59.3

-

25.4

-

50.9

-

50.2

Всего

-

33.6

-

69.3

-

21.5

-

44.2

-

51.4


Как уже отмечалось ранее, объект ПК201 находится на первой стадии разработки, но тем не менее, из 21 скважины 8 эксплуатируются с обводненностью более 70%. Распределение действующих скважин по интервалам дебитов нефти и обводненности представлено в таблице 3.2.5.1. Из таблицы видно, что с дебитами нефти менее 5 т/сут. работает 4 скважины, что составляет 19%, с дебитом от 5 до 20 т/сут - 9 скважин (42,8%) и с дебитом от 20 до 50 т/сут. - 8 скважин (38%).

Таблица 3.2.5.3. Распределение действующего фонда скважин по дебитам нефти и обводненности

Дебит нефти, т/сут

Обводненность, %


<10

10-30

30-50

50-70

70-90

90-95

>95

Итого

0-5




1

1

1

1

4

5-10



1


2

1


4

10-20


1

1

1

2



5

20-30


1

1

1




3

30-40

2







2

40-50


1

2





3

Итого

2

3

5

3

5

2

1

21


По интервалам обводненности действующие скважины распределились следующим образом: с обводненностью менее 50% работает почти половина скважин, с высокой обводненностью более 90% отмечены 3 скважины или 14,2%.

Анализируя в целом работу добывающих скважин, необходимо отметить, что более половины имеют накопленную добычу нефти менее 1 тыс. т и только 2 скважины отобрали чуть больше 5 тыс. т ввиду очень непродолжительного срока эксплуатации.

Информации по гидродинамическим исследованиям практически нет ввиду того, что 90% действующего фонда оборудовано электроцентробежными насосами. За время работы замеры пластового давления были проведены в четырех скважинах, а среднее значение составило 11,2 МПа. Забойное давление было замерено в пяти скважинах и оценивается величиной 9,3 МПа.

Объект БВ10. Начальные геологические запасы по категории С12 оцениваются в размере 39748 тыс. т, что составляет 10,7% от всех запасов нефти по месторождению. Извлекаемые - 9750 тыс. т или 10,4% от всех извлекаемых запасов. Пласт БВ10 эксплуатируется с 2003 года.

Всего за время эксплуатации в пределах разбуренной площади в добыче перебывало 2 скважины (1035, 1039), которые до возврата с находились под нагнетанием на ЮВ1. По состоянию на 2011 г. в эксплуатационном фонде на объекте числится 1 добывающая скважина, которая в настоящее время находится в простаивающем фонде. Нагнетательных скважин на объекте нет.

На дату анализа на объекте было добыто 1,025 тыс. т нефти, 20,9 тыс. т жидкости и 0,203 млн. м3 газа при средней обводненности 95,1%. Среднесуточный дебит действующей скважины с начала разработки по нефти составил 2,9 т/сут, по жидкости - 58,6 т/сут. Средний газовый фактор - 198 м3/т.

Добыча нефти по скважинам, оборудованным ЭЦН, составила 0,553 тыс. т, средний дебит: по нефти 2,3 т/сут; по жидкости 68,4 т/сут; обводненность продукции 96,6%.

Добыча нефти по скважинам, которые эксплуатировались фонтанным способом, составила 0,472 тыс. т, средний дебит по нефти - 3,9 т/сут; по жидкости 39,4 т/сут, обводненность продукции 90,1%.

Пластовое давление было замерено только в скважине №1035 в октябре 2003 г. и составило 20,1 МПа, коэффициент продуктивности - 3,6 т/сут/МПа.

Объект БВ11. Начальные геологические запасы по категории С12 оцениваются в размере 28811 тыс. т, что составляет 7,7% от всех запасов нефти по месторождению. Извлекаемые - 5712 тыс. т или 6,1% от всех извлекаемых запасов. Пласт БВ11 эксплуатируется с 2001 года.

За весь период эксплуатации переведено с других объектов 9 скважин. Всего за время эксплуатации в пределах разбуренной площади в добыче перебывало 13 скважин. По состоянию на 2011 г. в эксплуатационном фонде на объекте числятся 8 добывающих скважин и одна пьезометрическая. Нагнетательных скважин нет. Действующий добывающий фонд составляет 3 скважины. На дату анализа ни добывающих, ни нагнетательных совместных скважин на объекте нет. В таблице 3.2.7.1 приводится состояние фонда на 2011 г.

Таблица 3.2.7.1 Состояние фонда скважин объекта БВ11 на 2011 г.

Фонд скважин

Категория

Кол-во

Фонд добывающих скважин

Пробурено

0


Возвращено с других горизонтов

9


Всего

9


в т.ч. действующие

3


из них: фонтанные

0


ЭЦН

3


бездействующие

5


в освоении

0


в консервации

0


пьезометрические

1


контрольные

0


Переведено на другие горизонты

0


Ликвидированные

0


Передано под закачку

0

Фонд нагнетательных скважин

Пробурено

0


Возвращено с других горизонтов

0


Переведено из добывающих

0


в т.ч. из собственного фонда

0


возвратного фонда



Всего

0


в т.ч. под закачкой

0


в бездействии

0


в освоении

0


в консервации

0


пьезометрические

0


контрольные

0


В эксплуатации на нефть

1


Ликвидированные

0


Переведено на другие горизонты

0

Всего

9


По состоянию на 2011 г. на объекте было добыто 38,5 тыс. т нефти, 365,2 тыс. т жидкости и 5,65 млн. м3 газа при средней обводненности 90%. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 5,7 т/сут, по жидкости - 53,6 т/сут. Средний газовый фактор - 146,8 м3/т.

На дату анализа все скважины действующего фонда эксплуатируется механизированным способом с помощью электроцентробежных установок.

Добыча нефти по скважинам, оборудованным ЭЦН, составила за 2011 год 11,5 тыс. т, средний дебит: по нефти - 5 т/сут; по жидкости - 61 т/сут; обводненность продукции - 91,8%. За семь месяцев 2004 г. добыто 3,6 тыс. т нефти и 61,7 тыс. т жидкости. Средний дебит по нефти - 4,3 т/сут, по жидкости - 73,9 т/сут, обводненность - 94,2%.

Всего с начала разработки с помощью электроцентробежных установок было добыто 32,5 тыс. т нефти, 358,8 тыс. т жидкости и 4832 млн. м3 газа. Добыча нефти по скважинам, которые эксплуатировались фонтанным способом, составила 6 тыс. т, жидкости - 6,4 тыс. т и газа - 0,818 млн. м3 газа.

Информации по гидродинамическим исследованиям очень мало. За время работы замеры пластового давления были проведены в шести скважинах, а среднее значение на 2010 г. составило 20,8 МПа. Забойное давление было замерено в двух скважинах и оценивается величиной 19,3 МПа. В целом по залежи построить кондиционную карту равных пластовых давлений не представляется возможным, ввиду малочисленности исследований.

Объект ЮВ3. Начальные геологические запасы по категории С1 оцениваются в размере 2816 тыс. т, что составляет 0,8% от всех запасов нефти по месторождению. Извлекаемые - 704 тыс. т или 0,7% от всех извлекаемых запасов. Пласт ЮВ3 эксплуатируется с 1999 года.

Всего за время эксплуатации в пределах разбуренной площади в добыче перебывало 9 скважин. По состоянию на 2011 г. в эксплуатационном фонде (совместно с пластами ачимовской толщи) на объекте числятся 5 добывающих скважин. Действующий добывающий фонд составляет 4 скважины, под закачкой скважин нет. В таблице 3.2.8.1 приводится состояние фонда на 2011 г.

Динамика технологических показателей представлена на рисунке 3.2.8.1 и таблице 3.2.8.2. По состоянию на 2011 г. на объекте было добыто 199,8 тыс. т нефти, 210,5 тыс. т жидкости и 42,9 млн. м3 газа при средней обводненности 5,1%. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 21,0 т/сут, по жидкости - 22,1 т/сут. Средний газовый фактор - 214,7 м3/т.

Таблица 3.2.8.1. Состояние фонда скважин объекта ЮВ3 на 2011 г.

Фонд скважин

Категория

Кол-во

Фонд добывающих скважин

Пробурено

0


Возвращено с других горизонтов

5


Всего

5


в т.ч. действующие

4


из них: фонтанные

0


ЭЦН

4


бездействующие

1


в освоении

0


в консервации

0


пьезометрические

0


контрольные

0


Переведено на другие горизонты

0


Ликвидированные

0


Передано под закачку

0

Фонд нагнетательных скважин

Пробурено

0


Возвращено с других горизонтов

0


Переведено из добывающих

0


в т.ч. из собственного фонда

0


возвратного фонда



Всего

0


в т.ч. под закачкой

0


в бездействии

0


в освоении

0


в консервации

0


пьезометрические

0


контрольные

0


В эксплуатации на нефть

0


Ликвидированные

0


Переведено на другие горизонты

0

Всего

5


На дату анализа все скважины действующего фонда эксплуатируется механизированным способом с помощью электроцентробежных установок, хотя в 2011 г. еще присутствовал фонтанный способ эксплуатации.

Добыча нефти по скважинам, оборудованным ЭЦН, составила за 2011 год 17,4 тыс. т, средний дебит: по нефти 34,3 т/сут; по жидкости 35,5 т/сут; обводненность продукции 3,6%.

Добыча нефти по скважинам, которые эксплуатировались в 2011 году фонтанным способом, составила 5,0 тыс. т, средний дебит по нефти - 29,7 т/сут; по жидкости 30,3 т/сут,: обводненность продукции 1,9%. Распределение основных показателей разработки по применяемым на объекте способам добычи. приводится в таблице 3.2.8.2.

Таблица 3.2.8.2. Основные показатели разработки с распределением по способам эксплуатации скважин объекта ЮВ3 за 2010-2011 гг.

Способ эксплуатации

Добыча нефти, тыс. т

Добыча жидкости, тыс. т

Дебит нефти, т

Дебит жидкости, т

Обводнен- ность, %


2010 год

2011 год

2010 год

2011 год

2010 год

2011 год

2010 год

2011 год

2010 год

2011 год

Фонтан

19,9

5,0

20,0

5,1

31,1

29,7

31,4

30,3

1,0

1,9

ЭЦН

7,2

17,4

7,3

18,1

19,5

34,3

19,7

35,5

0,7

3,6

Всего

27,1

22,4

27,3

23,2

26,9

33,1

27,1

34,2

0,9

3,2




Всего же с начала разработки фонтанным способом было добыто 169,0 тыс. т. нефти (84,6%), а с помощью механизированной добычи - 30,8 тыс. т нефти, что составляет 15,4%. Таким образом, подавляющая часть общей добычи нефти была обеспечена с помощью фонтанного способа эксплуатации (рис. 3.2.8.1).

Как уже отмечалось ранее, объект ЮВ3 находится на первой стадии разработки. Все скважины работают практически безводной нефтью, и только одна (№640) имеет обводненность 98,9%. Дебиты по нефти имеют значительный разброс и колеблются в интервалах от 0,4 до 77,5 т/сут.

Анализируя в целом работу добывающих скважин, необходимо отметить, что 4 скважины имеют накопленную добычу нефти более 20 тыс. т, 3 скважины - менее 10 тыс. т и 2 скважины отобрали менее 1 тыс. т. Практически такая же картина складывается и по жидкости ввиду очень незначительной обводненности на дату анализа. Распределение добывающих скважин по накопленной добыче нефти на 2011 г.

Существует явная тенденция к снижению забойного давления. По имеющимся данным, за 2011 г. было замерено всего 2 скважины, среднее забойное давление составило 7,4 МПа, а интервал изменения колеблется от 7,2 до 7,5 МПа.

Объект ЮВ8. Начальные геологические запасы по категории С12 оцениваются в размере 5419 тыс. т, что составляет 1,5% от всех запасов нефти по месторождению. Извлекаемые - 1084 тыс. т или 1,2% от всех извлекаемых запасов. Пласт ЮВ8 эксплуатировался двумя скважинами очень непродолжительное время в течение 1999-2000 гг.

По состоянию на 2011 г. с начала разработки на объекте было добыто 5,8 тыс. т нефти, 5,9 тыс. т жидкости и 1,3 млн. м3 газа при средней обводненности 1,3%. Среднесуточный дебит действующей скважины по нефти составил 14,4 т/сут, по жидкости - 14,6 т/сут. Средний газовый фактор - 227,8 м3/т.

На дату анализа действующих добывающих скважин на объекте нет.

Никаких гидродинамических и промыслово-геофизических исследований за время эксплуатации проведено не было.


4. Анализ работы механизированного фонда на верхне-коликеганском месторождении

.1 Погружные центробежные электронасосы для добычи нефти

Общие сведения

Погружной центробежный электронасос входит в комплект оборудования для эксплуатации нефтяных скважин, который принято называть «Установкой погружного центробежного электронасоса для добычи нефти», сокращенно УЭЦН.

Общий вид установки, представленной на рис. 4.1., включает в свой состав наземное оборудование - трансформатор 8, станцию управления 7, оборудование устья нефтяной скважины 6 и погружное оборудование - центробежный насос 2 с электродвигателем и гидрозащитой 1, колонну подъемных труб 4, электрический кабель 3. Насос 2 с двигателем и гидрозащитой 1, собранный в единую сборочную конструкцию, устанавливается в скважине под уровень добываемой жидкости.

Установки центробежных электронасосов обычного исполнения

Установки скважинных центробежных электронасосов (УЭЦН) предназначены для эксплуатации нефтяных скважин при различных условиях: в чисто нефтяных и почти полностью обводненных скважинах; при содержании в откачиваемой жидкости газа и песка и жидкости с повышенной температурой.

В зависимости от условий эксплуатации, то есть от количества различных компонентов, содержащихся в откачиваемой жидкости, разработаны установки обычного исполнения (УЭЦН) и с повышенной коррозионной износостойкостью (УЭЦНК)

В зависимости от поперечного габарита скважинного электронасосоного агрегата установки подразделяют на следующие условные группы:

Группа УЭЦН 4 5 5А 6 8

Внутренний диаметр обсадной колонны, мм, не менее 112 127,7 130 148,3 205,7

Наружный диаметр насоса, мм 86 92 103 114 193

УЭЦН предназначена для откачки из нефтяных скважин пластовой жидкости (нефти, воды, нефтяного газа и механических примесей) со следующей характеристикой:

• максимальное содержание попутной воды, % - 99

• водородный показатель попутной воды, рН - 5,0-8,5

• максимальная плотность жидкости, кг/м3 - 1400

• максимальная кинематическая вязкость однофазной жидкости, при которой

• обеспечивается работа насоса без изменения напора и КПД, мм2/с - 1

• максимальная массовая концентрация твердых частиц для насосов, г/л (%):

обычного исполнения - 0,1 (0,01)

коррозионно-стойкого исполнения - 0,2 (0,02)

износостойкого, коррозионно-износостойкого исполнения - 0,5 (0,05)

повышенной коррозионно-износостойкости - 1,0 (0,10)

при комплектации насосов фильтром тонкой очистки - 3,0 (0,30)

• микротвердость частиц по Моосу для насосов, баллов

обычного, коррозионно-стойкого исполнения - 5

повышенной коррозионно-износостойкости, износостойкого, коррозионно-износостойкого исполнения - 7

• максимальное содержание свободного газа на приеме насоса -25% по объему, с применением газосепаратора в составе установки -55%, с

применением газосепаратора-диспергатора -65%, с применением модуля входного диспергирующего в составе установки -30%;

• максимальная концентрация сероводорода для насосов, г/л (%):

обычного, износостойкого исполнения - 0,01 (0,001)

коррозионно-стойкого, коррозионно-износостойкого исполнения, повышенной коррозионно-износостойкости - 1,25 (0,125)

• максимальная температура откачиваемой жидкости, оС - 150 (при заказе оговаривается отдельно)

• максимальное гидростатическое давление в зоне подвески установки, МПа - 40;

• количество агрессивных компонентов, не более: СО2-0,15 г./л, НСО3-1 г./л, Cl-20 г./л, Ca2+-2 г./л (при применении насосов повышенной

коррозионно-износостойкости, коррозионноизносостойкого, коррозионностойкого исполнения).

УЭЦНК применяют в жидкой среде с содержанием сероводорода в количестве 0,1-1,25 г./л. Механических примесей до 0,1 г/л.

Оборудование установок погружных центробежных электронасосов принято обозначать следующим образом:

УЭЦНМ5-80-1950,

где У - установка; Э - электропривод (от погружного электродвигателя); Ц - центробежный насос; Н - нефтяной; М - модульный; 5 - группа насоса, характеризующая внутренний диаметр обсадной колонны скважины (в данном случае внутренний диаметр обсадной колонны 121,7 мм); 80 - подача насоса, м3/сут, 1950 - напор в метрах водяного столба жидкости.

Номенклатура насосов

Исполнение насоса

Производительность насосов в рабочей зоне, м3/сут.

Напор насосов, min-max, м

Потребляемая мощность насосов, min-max, кВт

ЭЦНАКИ 4-100

75-130

326-3969

6,85-83,58

ЭЦНАКИ 4-20И

12-27

139-3500

ЭЦНАКИ 5-15И

10-22,5

163-3552

1,03-22,42

ЭЦНА (К) 5-18

12-30

510-3984

4,01-31,30

ЭЦНАКИ 5-20И

12-25

156-3588

1,18-27,14

ЭЦНАКИ 5А-25

10-50

483-3911

4,98-40,37

ЭЦНАКИ 5А-35И

25-50

706-3931

8,38-46,68

ЭЦНАКИ 5А-50

25-80

507-3935

7,29-56,60

ЭЦНАКИ 5А-80

35-110

536-3993

11,59-86,44

ЭЦНАКИ 5А-80И

60-100

191-3590

3,48-65,28

ЭЦНАКИ 5А-100И

70-130

752-3526

16,14-75,63

ЭЦНАКИ 5А-125

75-175

440-3982

14,88-134,66

ЭЦНАКИ 5А-250

195-320

275-3949

13,72-196,82

ЭЦНА (К) 5А-400

300-440

195-3436

14,89-262,36

ЭЦНАКИ 5А-500

430-570

168-2493

17,67-262,05

ЭЦНАКИ 5А-700М1

600-850

167-2100

22,54-283,55

ЭЦНАКИ 5А-800М1

700-920

148-2059

23,94-332,64

ЭЦНАКИ 5А-700М2

580-850

191-2122

22,69-251,92

ЭЦНАКИ 5А-800М2

650-920

174-2123

23,90-292,35

ЭЦНАК 6-800

550-920

191-2141

28,87-324,01

ЭЦНАКИ 6-800

550-920

184-1979

29,81-321,26

ЭЦНАКИ 6-1000

850-1200

163-2025

30,97-383,87

ЭЦНАКИ 6-1250

1100-1550

147-1872

37,44-478,40

Варианты конструктивного исполнения

Наименование

Условное обозначение

Характеристика

Стандартное исполнение

S (стандарт)

Для нормальных условий эксплуатации. Оснащено двухопорной рабочей ступенью (ДРС) из модифицированного чугуна

Стандартное с повышенной вибростойкостью

SVR (standard/vibrate-resistant)

МС оснащены промежуточными подшипниками

Повышенной коррозионной стойкости

CR (corrosive-resistant)

Общая стойкость в средах с рН от 5 до 8. ДРС из чугуна «нирезист»

Повышенной коррозионной и вибростойкости

CVR (corrosive-vibrate-resistant)

ДРС из чугуна «нирезист», МС с промежуточными подшипниками

Коррозионно-стойкое

CRH (H2S-corrosion resistant)

Стойкость в сероводороде с концентрацией до 1,25 г./л. ДРС из чугуна «нирезист». Валы из сплава «К-монель»

Коррозионно-вибростойкое

CVRH (H2S-corrosion/vibrate - resistant)

Стойкость в сероводороде с концентрацией до 1,25 г./л. ДРС из чугуна «нирезист», МС с промежуточными подшипниками, валы из сплава «К-монель»

С подшипниками повышенной износостойкости

ARB (abrasive-resistant bearing)

ДРС из чугуна «нирезист», МС с износостойкими основными и промежуточными подшипниками и пятой. КВЧ до 0,2 г/л.

Повышенной износостойкости

AR (abrasive-resistant)

ДРС из чугуна «нирезист» с износостойкими осевыми опорами. МС с износостойкими основными и промежуточными подшипниками и пятой. КВЧ до 1 г/л.

Износостойкое

ARH (High abrasive-resistant)

ДРС из материала с высокой коррозионной и износостой- костью, износостойкие опоры ДРС, подшипники и пята. КВЧ до 2 г/л.

4.2 Погружной электродвигатель

Общие сведения

Погружной электрический двигатель (ПЭД) - двигатель, который служит приводом для центробежных насосов, работающих в глубинных скважинах. Погружной электродвигатель является составляющей частью погружного насосного агрегата, в который входят так же насос, сливной и обратные клапаны. Главным условием продолжительной бесперебойной работы погружного электродвигателя является его гидрозащита, поскольку при работе он находится полностью погруженный в среду перекачивания. Жидкость может быть самая различная - от воды, смеси соль-воды до нефти и ее смесей с водой и газами. Таким образом, среда зачастую бывает агрессивная, приводящая к быстрой коррозии. Именно поэтому при производстве погружного электродвигателя гидрозащите уделяется наибольшее внимание.

Двигатели предназначены для привода погружных центробежных насосов УЭЦНМ (АЛНАС), ЭЦНМ (Борец), ВННП (Новомет) для работы в среде пластовой жидкости (смеси нефти и воды в любой пропорции) с температурой не более 900С, содержащей: - механические примеси (с относительной твердостью частиц не более 5 баллов по шкале Мооса) - не более 0,5г/л - содержание сероводорода - для нормального исполнения - не более 0,01г/л; для коррозионного исполнения - не более 1,25г/л - свободный газ по (объему) - не более 55% - гидростатическое давление в зоне эл. двигателя - не более 25 (250) МПа (кг/см2)

Структура условного обозначения погружного электродвигателя

Х ПЭД Х1 Х2 ХХХ Х3 Х4 Х5 В5 где: Х - номер модификации (может отсутствовать) ПЭД - погружной электродвигатель, ПЭДУ - унифицированный Х1-конструктивное исполнение (отсутствие буквы - несекционный, С - секционный) Х2-исполнение стойкости к коррозии (отсутствие буквы - нормальное, К - коррозионностойкое) ХХХ - мощность, (12-140) кВт Х3-диаметр корпуса, (96,103,117,123,130) мм Х4 - шифр модификации гидрозащиты Х5-шифр модернизации гидрозащиты (может отсутствовать) В5 - климатическое исполнение и категория размещения

Номенклатура погружного электродвигателя

Тип электро двигателя

 Мощность кВт

 Напряжение В

 Ток, А

КПД %

Min d Скважин, мм

Кол-во секций

Длина мм,

Масса, кг

ЭД16-96М

16

500

30

79

112

1

3353

177

ЭД22-96М

22

645

31,5

79

112

1

4035

212

ЭД28-96М

28

790

32,5

79

112

1

4722

251

ЭД32-96М

32

790

38

80

112

1

5062

240

ЭД36-96М

36

1000

33

79

112

1

5745

308

ЭД40-96М

40

1150

32,5

79

112

1

6427

346

ЭДС56-96М

56

1560

33,5

79,5

112

2

10620

563

ЭДС63-96М

63

1500

37

80

112

2

10022

467

ЭДС70-96М

70

1920

34

79,5

112

2

13337

671

ЭД22-103М1

22

700

27,5

81

121,7

1

3685

200

ЭД40-103М1

40

1200

30

81,5

121,7

1

5385

300

ЭД56-103М1

56

1600

32

81

121,7

1

6405

358

ЭДС90-103М3

90

1980

40

82

121,7

2

11184

660

ЭДС125-103М3

125

2560

44

81

121,7

2

13938

700

ЭДС150-103М3

150

3900

35,7

80

121,7

2

15310

795

ЭД28-117М

28

900

26

84,5

123,7

1

3640

246

ЭД50-117М

50

1400

28

84,5

123,7

1

5540

389

ЭД80-117М4

80

2000

35

85

123,7

1

7060

507

ЭДС100-117М

100

2000

38,5

85

130

2

9996

689

ЭДС160-117М4

160

2100

65

84

130

2

12227

857

ЭДС300-117М4

300

2880

90

83

130

3

19397

1373


4.3 Гидрозащита погружного электродвигателя

Общие сведения

Гидрозащита предназначена для предотвращения проникновения пластовой жидкости во внутреннюю полость электродвигателя, компенсации объема масла во внутренней полости от температуры электродвигателя и передачи крутящего момента от вала электродвигателя к валу насоса. Существует несколько вариантов гидрозащиты: П, ПД, Г. Гидрозащиту выпускают обычного и коррозионностойкого исполнений. Основным типом гидрозащиты для комплектации ПЭД принята гидрозащита открытого типа. Гидрозащита открытого типа требует применения специальной барьерной жидкости плотностью до 21 г./см, обладающий физико-химическими свойствами с пластовой жидкостью и маслом. Гидрозащита состоит из двух камер сообщенных трубкой. Изменение объемов жидкого диэлектрика в двигателе компенсируется перетоком барьерной жидкости из одной камеры в другую. В гидрозащите закрытого типа применяются резиновые диафрагмы. Их эластичность компенсирует изменение объема масла.

Конструктивное исполнение гидрозащит:

Конструкции гидрозащит:

• все типы гидрозащит выполнены в моноблочном исполнении;

• гидрозащита может быть изготовлена с совмещенным входным модулем с приемной сеткой;

• любой тип гидрозащит может быть выполнен в коррозионностойком исполнении (К);

• любой тип гидрозащит может быть выполнен в высокотермостойком исполнении (Т1). Такие

гидрозащиты работоспособны при температуре пластовой жидкости до 170°С;

• применение в гидрозащитах торцовых уплотнений ведущих отечественных и зарубежных фирм;

• оснащение перепускными обратными клапанами, обеспечивающими стравливание избыточного внутреннего давления и удаления свободной газовой фазы из масляной полости ПЭД в процессе работы УЭЦН;

• выполнение валов гидрозащит из нержавеющей стали высокой прочности;

• наличие в конструкции фильтра-холодильника, предназначение которого - фильтрация и

охлаждение масла в районе узла пяты;

• наличие усиленного узла пяты для восприятия осевой нагрузки от насоса.

Условное обозначение

Х Г К Т Х Х М

1.      Количество диафрагменных камер;

.        Гидрозащита;

.        Исполнение коррозионностойкости (отсутствует при обычном исполнении)

. Исполнение нагревостойкости:

отсутствует при температуре пластовой жидкости до 90°С;

Т-при температуре пластовой жидкости до 120°С;

Т1-при температуре пластовой жидкости до 170°С;

. Габаритная группа (4, 5, 5А, 6,8);

. Номер разработки;

Г К Х М А Х Л Х Д Х Э

1.      Гидрозащита

.        Исполнение коррозионностойкости (отсутствует при обычном исполнении)

Т - при температуре пластовой жидкости до +120°С,

Т1-при температуре пластовой жидкости до +170°С

.        Модульное исполнение

.        Завод-изготовитель ОАО ≪АЛНАС ≫

.        Габаритная группа

.        Л - лабиринтная камера

.        Количество диафрагменных камер, соединенных параллельно (образующих единую полость)

При одной диафрагменной камере цифра единица не ставится

.        Д - диафрагменная камера

.        Д - дополнительная диафрагменная камера, соединенная последовательно (образующая отдельную полость, разделенную торцовым уплотнением и клапаном)

.        Эвольвентное соединение валов (при прямобочном шлицевом соединении исполнения буква Э не ставится)

Тип гидрозащиты

Комплектуется с электродвигателем габарита, мм

1Г (К, Т, Т1) 57М

103,117

2Г (К, Т, Т1) 57М

103,117

2Г (К, Т, Т1) 5А7 (Э)

117

2Г (К, Т, Т1) 67 (Э)

130

1Г(Т) 87

180

ТТМА4Л2Д

96

Г (К, Т) МА5ЛДД

103,117

Г (К, Т) МА5АЛД

117

Г (К, Т) МА6Л2ДЭ

130


4.4 Кабель

Подвод электроэнергии к электродвигателю установки погружного насоса осуществляется через кабельную линию, состоящую из питающего кабеля и муфты кабельного ввода для соединения с электродвигателем. В зависимости от назначения в кабельную линию могут входить: - Кабель марок КПБК или КППБПС - в качестве основного кабеля. - Кабель марки КПБП (плоский) - Муфта кабельного ввода круглая или плоская. Кабель КПБК состоит из медных однопроволочных или многопроволочных жил, изолированных в два слоя полиэтиленом высокой прочности и скрученных между собой, а также подушки и брони. Кабели марок КПБП и КППБПС в общей шланговой оболочке состоят из медных однопроволочных и многопроволочных жил, изолированных полиэтиленом высокой плотности и уложенных в одной плоскости, а так же из общей шланговой оболочке, подушки и брони. Кабели марки КППБПС с отдельно отшлангованными жилами состоят из медных одно-, многопроволочных жил, изолированных в два слоя полиэтилена высокого давления и уложенных в одной плоскости.

Рабочие характеристики

Кабель марки КПБК имеет: Рабочее напряжение, В - 3300 Допустимое давление пластовой жидкости, МПа - 19,6 Допустимый газовый фактор, м/т - 180 Кабель марки КПБП имеет: Рабочее напряжение, В - 2500 Допустимое давление пластовой жидкости, МПа - 19,6 Допустимый газовый фактор, м/т - 180 Кабель марки КПБК и КПБП имеет допустимые температуры окружающей среды от 60 до 45 С воздуха, 90 С - пластовой жидкости.

Кабель КФСБ с фторопластовой изоляцией предназначен для эксплуатации при температуре окружающей среды до+160оС.

Кабель в сборе имеет унифицированную муфту кабельного ввода К38 (К46) круглого типа. В металлическом корпусе муфты герметично заделаны изолированные жилы плоского кабеля с помощью резинового уплотнителя.

К токопроводящим жилам прикреплены штепсельные наконечники.

Круглый кабель имеет диаметр от 25 до 44 мм. Размер плоского кабеля от 10,1х25,7 до 19,7х52,3 мм. Номинальная строительная длина 850, 1000¸1800 м.

Марки и элементы конструкции

Марка кабеля

ГОСТ, ТУ

Макс. рабочая температура, °С

Конструктивные особенности

КПБК

ТУ 16-505.129-82

90

С изоляцией из двух слоев полиэтилена высокой плотности, со скрученными жилами (круглый)

КПБП


90

То же, с параллельно уложенными жилами (плоский)

КПБТ

ТУ 16.К56-025-97

110

С изоляцией из полипропиленовой композиции, со скрученными жилами (круглый)

КПБПТ


110

То же, с параллельно уложенными жилами (плоский)

КЭПБТ


110

То же, что и КПБТ, с эмалевым покрытием жил

КЭПБПТ


110

То же, плоский

КППБКТ

ТУ 16.К13-012-92

120

С изоляцией из слоя облученного полиэтилена и слоя полипропиленовой композиции, круглый

КППБПТ


120

То же, плоский


Число жил, сечение, мм

КПБК

КПБП


Внешний d, мм

Масса, кг/км

Внешний d, мм

Масса, кг/км

3 х 6

24,2

679,5

10,7 х 26,6

730,1

3 х 10

28,5

907,9

13,5 х 32,7

967,2

3 х 16

30,4

1135,0

14,4 х 35,4

1195,8

3 х 25

33,0

1461,9

15,4 х 39

1524,0

3 х 35

35,2

1805,2

16,6 х 42

1866,5


Технические характеристики

Кабели предназначены для эксплуатации скважинной жидкости, содержащей нефть, а также воду и газ со следующими показателями:

- содержание воды

до 100%

- водородный показатель попутной воды

РН 6,0-8,5

- концентрация сероводорода не более

0,01 г./л

- гидростатическое давление не более

25 МПа

- газовый фактор не более

500м33

Ток утечки при напряжении постоянного тока 18 кВ, пересчитанный на 1 км длины и ^+200С, не более:

1х10-5А

Электрическое сопротивление изоляции, пересчитанное на длину 1 км и 10+200С, составляет не менее

2500 МОм

Раздавливающее усилие кабелей не менее:

- для кабелей с жилами сечением 8 мм2;

98 кН (10 тс)

- для кабелей с жилами остальных сечений.

158 Кн (16 тс)

Кабели стойки к воздействию смены температур при неподвижной прокладке:

от - 600С до +900С

Относительная влажность воздуха (при t0 +35 0С)

98%

Радиус изгиба кабелей при спускоподъемных и перемоточных опе рациях не менее

380 мм

Спуско-подъемные и перемоточные операции с кабелем должны производиться при температуре не ниже (в условиях искусственного обогрева кабеля)

- 400С

Спуск кабеля в скважину и подъем из нее должны производиться плавно со скоростью не более:

0,25 м/с

Средний срок службы кабелей при соблюдении требований к условиям хранения и эксплуатации

5 лет


4.5 Наработка УЭЦН на отказ

Основным параметром, используемого для анализа наработки фонда скважин, оборудованных УЭЦН, является наработка на отказ. По регламенту эксплуатации УЭЦН ТНК-ВР, расчет показателя производиться следующим образом: сумма отработанного количества суток всеми УЭЦН за скользящий год относится к суммарному количеству отказов УЭЦН за скользящий год. Данный параметр является универсальным показателем который наиболее объективно позволяет провести анализ работы фонда УЭЦН.

последующем анализе работы фонда УЭЦН, данный параметр будет являться основным при выявлении причинно следственной связи между проводимыми техническими и технологическими мероприятиями и текущим состоянием работы УЭЦН на ВКЕ.

Распределение наработки на отказ с декабря 2010 года по март 2012. Из него следует что наработка на отказ в течении анализируемого периода увеличилась на девяносто суток. На данную положительную динамику оказали влияние такие факторы как, изменение парка УЭЦН с менее на более надежные. Данные изменения касались всех узлов УЭЦН: ЭЦН, ПЭД, гидрозащита, кабельная линия. Кроме того повлияла интелектуализация системы управления работы УЭЦН, а именно: установка более технологичных станций управлений (позволяющих изменять частоту переменного тока, наиболее оптимальным образом подбирать периодический режим работы) усиление контроля за работой фонда УЭЦН со стороны телемеханики, использование датчиков ТМС для отслеживания в режиме реального времени давления и температуры на приеме ЭЦН. Данные факторы будут более подробно рассмотрены ниже.

На ВКЕ месторождении основными факторами осложняющими эксплуатацию ЭЦН являются: АСПО, коррозия погружного оборудования, солеотложения и низкое давление на приема УЭЦН.

Из графика (4.5.1.) видно что в начале 2012 года произошло снижение наработки на отказ УЭЦН, что объясняется:

•        возгоранием ПС-35/6кВ К-32. 4 УЭЦНа, в связи с их высокой текущей наработкой (700 суток) на тот период скважины запустить не удалось по причине «клин»;

•        первопричиной отказа 10 скважин послужило отслоения покрытия PolyPlex, вследствии чего на внутренней поверхности НКТ образовались локальные участки без покрытия с благоприятными условиями для отложения АСПО;

•        2 отказа было получено при тестирование системы ЭЦН+пакер, особенности конструкции которой не позволяют проводить профилактические мероприятия (обратная промывка УЭЦН ушедшего в клин, через затрубное пространство).

По стандартам ТНК-ВР преждевременными отказами считаются отказы на УЭЦН отработавшие менее 100 суток. Из рисунка 4.5.2. видно, что в течении исследуемого периода количество преждевременных отказов снизилось с 12%, до 7% и при этом количество отказов УЭЦН проработавших больше года увеличилось с 33%, до 55%.

Основные изменения парка УЭЦН которые привели к положительной динамике наработки на отказ являлись увеличение числа ЭЦН 5 группы с 16-до 25% и полное исключение к 2012 году ЭЦН 1 группы, что позволило безотказно эксплуатировать ЭЦН в более суровых условиях.

Изменения коснулись и парка ТМС: благодаря усилению электротехнической линии УЭЦН увеличилась надежность работы погружных датчиков ТМС, с 205-до 385 скважин (рис. 4.5.4.). 10 УЭЦН без ТМС на конец исследуемого периода обусловлено широким ассортиментом станции управлении и ТМС, что влечет за собой наличие вероятности несоответствия погружного датчика ТМС и наземного оборудования. Данная проблема является следствием отсутствия унифицированного стандартного протокола обмена данных, между датчиком ТМС и станцией управления разных заводов изготовителей.

Динамический уровень понизился с 1563 до 1787 метров из-за смены установок меньшего размера на тип большого размера, неравномерной системы заводнения, интенсивного отбора жидкости и снижения пластового давления, пластовое давление упало с 61 до 45,5 атмосфер (рис. 4.5.5.) На Верхнеколик-Еганском месторождении заглубляют установки в среднем до 2343 м, снижая забойное давления в среднем до 73 атм., что позволяет увеличить приток жидкости из пласта. Снижение давления на приеме УЭЦН в следствии названных выше явлений ведет к увеличению вероятности срыва подачи ЭЦН, увеличению объема свободной газовой фазы, усиление кавитации в рабочих органах ЭЦН, как следствие к перегреву ЭЦН и ПЭД.

В 2011 году основное число преждевременных отказов 48% (53 скважины) происходило по несвязанным с пластовыми условиями причинам (R 0, полет оборудования, не герметичность обсадной колонны, отказ наземного электрооборудования заводские дефекты оборудования и т.д.). 22% (24 скважины) преждевременных отказов происходит из-за твердых отложений солей. Механические примеси являются причиной преждевременных отказов в 18% случаев (20 скважинах). Коррозия оборудования ЭЦН является причиной отказов в 8% (9 скважинах). 4%(4 скважинах) отказов происходит по причине негативного влияния на оборудование АСПО. Дабы справится с проблемой отложения солей, коррозией и АСПО на внутренней поверхности НКТ в ВНГ активно используются НКТ с полимерным покрытием Poly Plex.

Рассмотрим так же динамику распределения преждевременных отказов с наработкой менее года за 1 квартал 2012 года. Отказов произошло по причинам не связанным с пластовыми условиями. Механические примеси привели к отказу 25%(5 скважинах). В 10% (2 скважинах) преждевременный отказ произошел по причине коррозии оборудования. Так же 10% (2 скважины) преждевременно отказали из-за отложения солей. 5%(1 скважина) одверглась влиянию АСПО.

Анализ причин отказа скважин оборудованных ЭЦН.

Рассмотрим основные причины отказов УЭЦН:

1.      Неправильный подбор УЭЦН, при котором производительность установки больше притока пластовой жидкости из пласта. В режиме малых подач происходит интенсивный нагрев рабочих органов и корпуса насоса. Возможно плавление изоляции, что приводит к снижению сопротивления изоляционного слоя;

.        Некачественный вывод на режим, при котором нарушается режим охлаждения ПЭД, что влечет за собой перегрев и отказ двигателя;

.        Механическое повреждение кабеля. Чаще всего происходит при спуске УЭЦН в следствии превышения допустимой скорости спуска кабеля;

.        Интенсивное солеотложение при эксплуатации пластовой жидкости. Увеличивается радиальный износ в рабочих органах насоса (износ рабочих колес, направляющих аппаратов, защитных втулок вала и промежуточных радиальных подшипников ЭЦН) и повышении вибрации, а так же засорение приемной сеткии ЭЦН;

.        Повышенное содержание КВЧ неблагоприятно сказывается на работе ЭЦН: забиваются проходные сечения и изнашиваются рабочие органы насоса, что приводит к увеличению уровня вибрации;

.        Некачественный монтаж УЭЦН, нарушение технологии монтажа, которая привела к отказу;

.        Отказы по наземному электрооборудованию;

.        Скрытый дефект в теле кабеля (микротрещины в изоляционном слое необнаруженные при испытании кабеля, но проявившие себя при спуско-подъемных операциях или эксплуатации УЭЦН);

.        Старение изоляции кабеля (снижение электроизоляционных свойств кабеля при эксплуатации из-за работы в условиях повышенной температуры, газосодержания);

.        Экспериментальные работы, проводимые для испытания новых видов оборудования, узлов, новых технологий (ЭЦН+ пакер).

Рассмотрим отказы узлов УЭЦН и их причины

Снижение сопротивления изоляции происходит по следующим причинам:

1.      Механическое повреждение изоляции кабеля при спуске УЭЦН, вследствие нарушения скорости спуска установки или наличии в скважине посторонних предметов;

.        Попадание пластовой или продавочной жидкости в полость двигателя (не герметичность торцовых уплотнений ГЗ, нарушения герметичности токоввода или фланцевого соединения двигатель - гидрозащита), вследствие вибрации или попадании атмосферных осадков при монтаже;

.        Перегрев ПЭД (при нарушении режима охлаждения, происходит нагрев, снижение изоляции и замыкание обмотки электродвигателя).

Полеты происходят по следующим причинам:

Данный тип аварии подразделяется на два основных вида:

)        По НКТ;

)        Самопроизвольное расчленение по узлам УЭЦН.

Большое количество «полётов» УЭЦН происходило по расчленению установки, наибольшее число аварий произошло из-за расчленения между верхней и нижней секций насоса. Основной причиной самопроизвольного расчленения является нарушение технологическими службами нефтепромыслов ТУ расположения УЭЦН в скважине по кривизне, Самопроизвольное расчленение также происходит из-за износа рабочих органов УЭЦН и снижением дебита более чем на 50%. Причиной «износа» ЭЦН является: - односторонний износ (кривизна); - воздействие мех. примесей (КВЧ); - работа УЭЦН в экспериментальном режиме (периодическая работа); - неправильный подбор установки (без расчета подбора оборудований и исследований); - сборка отремонтированных узлов УЭЦН с повышенными допусками в деталях из-за отсутствия комплектующих узлов. Причинами «полётов» по НКТ являются: - усталость металла НКТ; - износ резьбы НКТ.

Мероприятия по снижению числа вышеуказанных аварий:

. Технологической службе ЦИТС усилить контроль за соблюдением ТУ расположения УЭЦН в скважине по кривизне (0,05 0С на 10 м); 2. Не допускать работу установки в левой части диаграммы напорных характеристик. 3. Производить своевременную отбраковку НКТ и ремонт НКТ на заводе в полном объёме.

. Обеспечить контроль со стороны супервайзерской службы за состоянием НКТ после подъема УЭЦН и перед его спуском.

Солеотложения происходят по причинам:

- высокая обводненность продукции скважины, а так же причины связанные с параметрами добываемой пластовой жидкости как таковой - наличие в ней нерастворенных и растворенных природных минералов, сюда не относятся особенности геологического строения разрабатываемых пластов;

изменение термобарических условий в скважине в процессе интенсивного отбора жидкости для поддержания проектных темпов разработки месторождения, что приводит к выпадению осадка. Так, смещение рабочей зоны в левую часть гидродинамической характеристики приводит к повышению температуры перекачиваемой жидкости и увеличению кавитационных процессов и, как следствие, - к выпадению солей в осадок;

к формированию солеобразующих соединений и агрессивной среды приводит смешивание пластовых вод с закачиваемыми водами другого состава;

особенности и недостатки конструктивного исполнения ГНО, а также с повреждением оборудования, в том числе по причине коррозии.

Методы борьбы с солеотложением:

Существуют физические, технологические и химические методы борьбы с солеотложениями.

ФИЗИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ

Магнитная обработка. Под действием магнитного поля растворенные соли меняют свою структуру, не осаждаются виде твердых отложений, выносятся как мелко-дисперсные кристаллический «шлам». К преимуществам данного метода относится простота конструкции, к недостаткам - необходимость монтажа подъемного оборудования, необходимость обработки продукции до начала кристаллизации солей, то есть, невозможность применения при солеобразовании в призабойной зоне пласта. Также метод не предотвращает образование солей, и в целом его результаты неоднозначны.

Акустический метод. Принцип действия - специальный акустический излучатель создает колебания, которые предотвращают образование центров кристаллизации, что способствует срыву мелких кристаллов солей с поверхности. К недостаткам можно отнес-

ти сложность конструкции. Кроме того, метод не предотвращает образование солей, а переносит образование солей в продукцию. Результаты и в этом случае также неоднозначны.

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ

Первый из указанных технологических методов - это изменение технологических параметров. То есть, изменение забойного давления путем изменения типоразмера ЭЦН и (или) глубины спуска. При этом изменяются термобарические условия. К недостаткам можно отнести то, что применение данного метода возможно только при подземном ремонте на скважине, и в некоторых случаях можно получить снижение добычи нефти при уменьшении производительности УЭЦН.

Метод турбулизации потоков. Механизм действия: сокращение сроков пребывания в скважине перенасыщенных растворов за cчет увеличения скоростей восходящих потоков жидкости ухудшает условия для кристаллизации солей, способствует сокращению зарождающихся микрокристаллов и их прилипанию к поверхности оборудования. Недостатки: эффект нельзя гарантировать, неоднозначный результат.

Следующий технологический метод - это выбор и подготовка агента (воды) в системе ППД. Принцип действия: агент подбирается с учетом совместимости с пластовыми и попутно добываемыми водами. Из закачиваемого агента удаляется солеобразующий ион. Преимущества данного метода - высокая эффективность, сохранение продуктивности скважин благодаря защите от солеотложения с ПЗП и до системы нефтесбора. Недостатки - сложность реализации, необходимость наличия нескольких источников воды для закачки, значительные затраты на подготовку закачиваемого агента и значительные затраты на инфраструктуру для реализации адресной закачки в зависимости от типа воды.

Следующий технологический метод - это ограничение водопритоков скважины, то есть, капитальный ремонт скважин в случае поступления воды вследствие негерметичности эксплуатационной колонны и применение водоизолирующих составов в случае прорыва воды в продуктивном пласте. Недостатки метода сопряжены со значительными затратами и сложностью ег ореализации.

Следующий метод - защитные покрытия и детали из специальных материалов. Принцип действия - использование покрытий рабочих поверхностей, контактирующих с солевыми растворами, веществами, имеющими малую адгезию к солям: стекло, эмаль лаки, полимер и пластики. Преимущество метода состоит в том, что он не усложняет технологию эксплуатации внутрискважинного оборудования. Недостатки - сложность нанесения на поверхности, высокая стоимость и относительная недолговечность и хрупкость покрытий.

ХИМИЧЕСКИЕ МЕТОДЫне

рная практика пилотный выпуск 13

Применяется целый ряд способов подачи ингибиторов солеотложений, в том числе, в зависимости от объекта.

Если мы говорим про скважину, то возможны следующие варианты: дозирование с помощью устьевого дозатора в затруб дозатором типа УДЭ, дозирование с помощью устьевых дозаторов в заданную точку по капилляру, периодическая закачка в затруб с помощью агрегатов, и применение погружных скважинных контейнеров с реагентом.

Если мы говорим о доставке реагента в пласт, то применяются следующие основные способы: задавка в пласт добывающих скважин, закачка в нагнетательные скважины через систему ППД, введение ингибиторов с проппантом при ГРП, введение ингибиторов с жидкостью гидроразрыва при ГРП, совмещение кислотной обработки с введением ингибитора, и введение ингибитора с жидкостью глушения.

Задавка ингибитора в пласт по технологии Squeeze.

Преимущества этого метода - возможность закачки на пластах с различными фильтрационными свойствами, происходит защита призабойной зоны пласта, задается глубина проникновения.

Следующий метод - это введение ингибитора с жидкостью разрыва при ГРП.

Преимущества данного метода - защита обширной области ПЗП, высокая продолжительность эффекта. Дальнейшая эксплуатация скважин не требует специального оборудования при сокращении времени на КРС.

Недостаток этого метода - повышенные требования к совместимости ингибитора с

агентом ГРП и значительные затраты на ингибиторы.

Применяется также и метод введения ингибитора с проппантом.

Непосредственно на Верхне-Коликеганском месторождении используется реагент АЗОЛ 3010 ингибитор отложений сульфатов и карбонатов.

Реагент Азол 3010 представляет собой композицию аминометиленфосфонатов в водо-метанольном растворе. Азол 3010 предназначен для применения в качестве ингибитора отложений труднорастворимых солей кальция, магния, бария в нефтепромысловом оборудовании при добыче и подготовке нефти, при опреснении морской воды, утилизации высокоминерализованных вод, для ограничения накипеобразования в теплоэнергетических системах, в промышленных охлаждающих системах и в других процессах, где имеется контакт металлической поверхности с водой, содержащей соли. Реагент Азол 3010 действует блокируя активные центры кристаллизации труднорастворимых солей. Азол 3010 эффективно предотвращает образование отложений как карбонатов кальция и магния так и сульфата кальция.

Применение Реагента Азол 3010 осуществляется по методу:

периодическое введение реагента в призабойную зону пласта скважины;

постоянная дозировка в затрубное пространство скважины;

периодическая закачка реагента с устья на рабочее УЭЦН;

введение АЗОЛА в секции УЭЦН перед спуском в скважину;

при ремонте скважины капсулированный ингибитор АЗОЛ вводится через жидкость глушения и спускается с ней на забой в течении 10 часов, в следствии данного метода в составе пластовой жидкости ещё пол года присутствуют следы ингибитора;

продавка в пласт АЗОЛА при проведении кислотной обработки.

При перенасыщении труднорастворимых карбонатов 200 - 250 г./т и сульфатов 550 - 600 г./т, эффективные дозировки реагента Азол 3010 составляют 10 -15 г./т.

А так же на месторождении используется метод профилактической промывки рабочего УЭЦН HCL, при прохождении через ЭЦН кислота растворяет соли.

Причиной выноса мехпримесей является:

1.      Обратный вынос проппанта;

.        Неконсолидированный в пласте песок;

.        Подвижные глины.

Методы борьбы с выносом механических примесей:

1). Скважина продолжает добычу жидкости вместе с песком. Допускается вынос определенного количества песка. Экономическое преимущество метода несомненно, т.к. он не требует затрат на капитальный ремонт. Следует однако сравнить возможные затраты за определенный период времени (неизбежные смены насосов) и принять наиболее экономичное решение; 2). Монтаж ЭЦН с пескоотделителем. Пескоотделитель предотвращает попадание абразивных частиц в двигатель ЭЦН и предохраняет его от разрушения. Метод легкий в смысле монтажа и стоимости дополнительного оборудования. Не решает проблему кардинально вследствие забивания пескоотделителя с течением времени. Фирма-изготовитель продолжает работать над совершенствованием отделителей механических примесей; 3). Монтаж насоса - «жертвы». Спуск временного насоса. Как показывает практика, это требует значительного увеличения времени работы бригады на скважине и не гарантирует положительного эффекта; 4). Установка гравийного фильтра в забое скважины. Метод рекомендован как последняя возможность в борьбе с песком вследствие высокой стоимости, а также того, что с течением времени фильтр забивается песком, окалиной, органическими осадками и его проницаемость уменьшается. Следовательно, уменьшается дебит, начинается процесс разрушения призабойной зоны; 5). Сваббирование скважины и создание большой депрессии. Откачивание жидкости на первоначальном этапе с помощью поршня. Метод привлекательный с точки зрения затрат. Время сваббирования трудно прогнозировать; 6). Отработка азотом с использованием комплекса ГНКТ. Основное преимущество этого метода в том, что он может использоваться наряду с уже действующими методами работы на скважине. После промывки забоя азот закачивается через гибкую НКТ на необходимую глубину и в скважине поддерживается депрессия в течение необходимого времени, отработанная жидкость поступает в выкидную линию. Затем проводится окончательная промывка забоя. Продолжительность работ можно прогнозировать. Обеспечивается полный контроль скважины. Сразу после закачивания скважина начинает давать продукцию.

Непосредственно в ОАО «Варьеганнефтегаз» на Верхне-Коликеганском месторождении используется технология отработки ЭЦН в периодическом режиме. Этот метод используется, дабы не допустить попадания на вход в ЭЦН пропанта. Время за которое пластовая жидкость с пропантом достигнет входа в ЭЦН рассчитывается по следующим параметрам: производительность ЭЦН, изменение динамического уровня, глубина спуска ЭЦН.

Процесс заключается в пуске скважины до момента подхода жидкости к входу в ЭЦН, затем скважину отключают и так несколько раз, пока взятые из скважины пробы на мехпримеси не будут в норме, затем скважину переводят на постоянный режим.

Причины образования АСПО:

1)      Снижение давления на забое скважины и связанное с этим нарушение гидродинамического равновесия газожидкостной системы;

)        Интенсивное газовыделение;

)        Уменьшение температуры в пласте и стволе скважины;

)        Изменение скорости движения газожидкостной смеси и отдельных ее компонентов;

)        Состав углеводородов в каждой фазе смеси;

)        Соотношение объема фаз;

)        Состояние поверхности труб.

Интенсивность образования АСПО зависит от преобладания одного или нескольких факторов, которые могут изменяться по времени и глубине, поэтому количество и характер отложений не являются постоянными.

Влияние давления на забое и в стволе скважины. В случае, когда забойное давление меньше давления насыщения нефти газом, равновесное состояние системы нарушается, вследствие чего увеличивается объем газовой фазы, а жидкая фаза становится нестабильной. Это приводит к выделению из нее парафинов. Равновесное состояние нарушается в пласте, и выпадение парафина возможно как в пласте, так и в скважине, начиная от забоя.

Предупреждение образования АСПО достигается нанесением защитных покрытий на поверхности труб и другого оборудования из гидрофильных материалов, а также введением в поток добываемой нефти различных ингибиторов.

В настоящее время известно около двадцати различных способов борьбы с отложениями парафина. Каждый из методов борьбы с отложениями парафина требует применения на скважине более или менее сложного оборудования и всевозможных устройств, нуждающихся в повседневном контроле за их работой. Подбор эффективных методов предупреждения и удаления парафиновых отложений обеспечивает продолжительный межремонтный период работы скважин, повышает нефтегазоотдачу и сокращает материальные затраты.

Удаление АСПО достигается путем чистки поверхности труб и оборудования механическими скребками, физическими методами, тепловой и химической обработкой продукции скважин.

Методы борьбы с АСПО:

.        Механические методы.

Механические методы предполагают удаление уже образовавшихся отложений АСПО на НКТ. Для этой цели разработана целая гамма скребков различной конструкции.

По конструкции и принципу действия скребки подразделяют на:

. Центраторы-депарафинизаторы

. Скребки - центраторы.

. Плавающие скребки.

. «Летающие» скребки.

2.      Физические методы.

Методы, относимые к физическим, основаны на воздействии механических и ультразвуковых колебаний (вибрационные методы), а также электрических, магнитных и электромагнитных полей на добываемую и транспортируемую продукцию.

Вибрационные методы позволяют создавать ультразвуковые колебания в области парафинообразования, которые, воздействуя на кристаллы парафина, вызывают их микроперемещение, что препятствует осаждению парафина на стенках труб.

Воздействие магнитных полей следует отнести к наиболее перспективным физическим методам. Использование в нефтедобыче магнитных устройств для предотвращения АСПО началось в пятидесятые годы прошлого века, но из-за малой эффективности широкого распространения не получило. Отсутствовали магниты, достаточно долго и стабильно работающие в условиях скважины. В последнее время интерес к использованию магнитного поля для воздействия на АСПО значительно возрос, что связано с появлением на рынке широкого ассортимента высокоэнергетических магнитов на основе редкоземельных материалов. В настоящее время около 30 различных организаций предлагает магнитные депарафинизаторы.

3.      Химические методы борьбы.

Химические методы базируются на дозировании в добываемую продукцию химических соединений, уменьшающих, а иногда и полностью предотвращающих образование отложений. В основе действия ингибиторов парафиноотложений лежат адсорбционные процессы, происходящие на границе раздела между жидкой фазой и поверхностью металла трубы.

Химические реагенты подразделяются на смачивающие, модификаторы, депрессаторы и диспергаторы:

Смачивающие реагенты образуют на поверхности металла гидрофильную пленку, препятствующую адгезии кристаллов парафина к трубам, что создает условия для выноса их потоком жидкости. К ним относятся полиакриламид (ПАА), кислые органические фосфаты, силикаты щелочных металлов, водные растворы синтетических полимерных ПАВ.

Модификаторы взаимодействуют с молекулами парафина, препятствуя процессу укрупнения кристаллов. Это способствует поддержанию кристаллов во взвешенном состоянии в процессе их движения. Такими свойствами обладают атактический пропилен с молекулярной массой 2000-3000, - низкомолекулярный полиизобутилен с молекулярной массой 8000-12000, алифатические сополимеры, сополимеры этилена и сложного эфира с двойной связью, тройной сополимер этилена с винилацетатом и винилпиролидоном, полимер с молекулярной массой 2500-3000.

Механизм действия депрессаторов заключается в адсорбции молекул на кристаллах парафина, что затрудняет их способность к агрегации и накоплению. К известным депрессаторам относятся «Парафлоу АзНИИ», алкилфенол ИПХ-9, «Дорад-1А», ВЭО-504 ТюмИИ, «Азолят-7».

Диспергаторы - химические реагенты, обеспечивающие образование тонкодисперсной системы, которая уносится потоком нефти, что препятствует отложению кристаллов парафина на стенках труб. К ним относятся соли металлов, соли высших синтетических жирных кислот, силикатно-сульфанольные растворы, сульфатированный щелочной лигнин [3]. Использование химреагентов для предотвращения образования АСПО во многих случаях совмещается с:

· процессом разрушения устойчивых нефтяных эмульсий;

· защитой нефтепромыслового оборудования от коррозии;

· защитой от солеотложений;

· процессом формирования оптимальных структур газожидкостного потока.

Разработан достаточно широкий ассортимент химических реагентов для борьбы с АСПО. В настоящее время применяются следующие марки реагентов:

· бутилбензольная фракция (бутиленбензол, изопропилбензол, полиалкилбензолы).

· толуольная фракция (толуол, изопентан, н-пентан, изопрен);

· СНПХ-7 р-1 - смесь парафиновых углеводородов нормального и изостроения, а также ароматических углеводородов;

· СНПХ-7 р-2 - углеводородная композиция, состоящая их легкой пиролизной смолы и гексановой фракции;

· ХПП-003, 004, 007;

· МЛ-72 - смесь синтетических ПАВ;

· реагенты типа СНПХ-7200, СНПХ-7400 - сложные смеси оксиалкилированных ПАВ и ароматических углеводородов;

· реагент ИКБ-4, оказывающий комплексное воздействие на АСПО и коррозию металла труб;

· ИНПАР; СЭВА-28.

Кроме перечисленных реагентов в нефтегазодобыче используют также Урал-04/88, ДМ-51; 513; 655; 650, ДВ-02; 03, СД-1; 2, О-1, В-1, ХТ-48, МЛ-80, Прогалит ГМ20/40 и НМ20/40.

Наряду с высокой стоимостью существенным недостатком химического метода является сложность подбора эффективного реагента, связанная с постоянным изменением условий эксплуатации в процессе разработки месторождения.

4.      Методы теплового воздействия борьбы с АСПО.

Тепловые методы основаны на способности парафина плавиться при температурах выше 50 0С и стекать с нагретой поверхности. Для создания необходимой температуры требуется специальный источник тепла, который может быть помещен непосредственно в зону отложений, или необходимо вырабатывать теплосодержащий агент на устье скважины. В настоящее время используют технологии с применением:

горячей нефти или воды в качестве теплоносителя;

Повышение эффективности очистки НКТ от отложений парафина может быть достигнуто ранее применявшейся, но к настоящему времени повсеместно утраченной технологией. Улучшение процесса очистки происходит за счет совмещения операции промывки горячей жидкостью со спуском поршня. Последний обеспечивает направленное движение теплоносителя вдоль внутренней поверхности НКТ и более рациональное использование тепла.

острого пара;

электропечей наземного и скважинного исполнения;

электродепарафинизаторов (индукционных подогревателей), осуществляющих подогрев нефти в скважине;

5.      Вибрационные методы

Методы основаны на создании в области парафинообразования ультразвуковых колебаний, которые, воздействуя на кристаллы парафина, вызывают их микроперемещение, что препятствует осаждению на стенках труб.

Полимерное покрытие НКТ Poly Plex как метод борьбы с коррозией, отложениями АСПО и солеотложением.

На ВКЕ против солеотложения, коррозии и отложений АСПО, активно применяют полимерное покрытие НКТ Poly Plex.

Для защиты внутренней поверхности НКТ разработано полимерное покрытие нового поколения PolyPlex. Покрытие обладает уникальным комплексом свойств, необходимым для качественной защиты НКТ в самых жестких условиях. PolyPlex надежно защищает НКТ от коррозии, абразивного и гидроабразивного износа, солевых и асфальто-смолопарафиновых отложений. При этом PolyPlex практически лишено недостатков, свойственных другим покрытиям (силикатно-эмалевым, эпоксидным, полиэтиленовым и др.), применяемых для защиты НКТ. Цена покрытия PolyPlex на порядок ниже чем Super Stainless, что делает его очень доступным и быстро окупаемым.

PolyPlex обладает высокой химической стойкостью, в том числе к сероводороду, хлору, нефти, пластовой жидкости, светлым и темным нефтепродуктам, природному газу, газовому конденсату, воде, минеральным и органическим кислотам и т.д. Покрытие имеет гладкую глянцевую поверхность с высокими антиадгезионными свойствами. Благодаря этому PolyPlex обеспечивает защиту от отложения солей и АСПО, а также существенно понижает гидравлическое сопротивление потоку перекачиваемой среды и, как следствие, снижает удельные энергозатраты и повышает пропускную способность НКТ.

Покрытие предназначено для длительной эксплуатации при температурном режиме от минус 60 до плюс 150 оС. При ремонте НКТ PolyPlex допускает кратковременную (до 1000 часов) обработку паром с температурой плюс 200оС, либо кислотную промывку.

Характерным свойством предлагаемого покрытия является очень высокая его эластичность. После полимеризации покрытие практически не чувствительно к любым деформациям НКТ, в том числе к изгибу на любой угол и кручению. PolyPlex не склонен к трещинообразованию и сколам. Это обеспечивает сплошность покрытия в наиболее проблемных местах - в зоне резьбового соединения НКТ с муфтой. Покрытие обладает высокой стойкостью к задирам и другим механическим повреждениям. Абразивная и гидроабразивная стойкость покрытия в несколько раз превышает стойкость нержавеющей стали. Материал покрытия сохраняет свою работоспособность при давлениях рабочей среды до 105 МПа.

PolyPlex обладает исключительно высокой адгезией к стали (не более 1 балла) и отличной гидрофобностью. Материал покрытия прекрасно смачивает металл и за счет капиллярного эффекта проникает глубоко в поры. Тем самым обеспечивается качественная окраска всей поверхности. PolyPlex может также наноситься и на поверхность с остатками свежей, не шелушащейся ржавчины. Это только дополнительно повышает адгезию и существенно снижает требования к подготовке поверхности. PolyPlex является однокомпонентным полиуретановым покрытием, отверждаемым за счет реакции с влагой воздуха. В процессе полимеризации материал покрытия реагирует с влагой, содержащейся в атмосфере, в остатках ржавчины на поверхности НКТ и в порах. В результате вся остаточная влага, находящаяся под пленкой вступает в реакцию полимеризации полиуретана и тем самым устраняется сама причина вспучивания покрытия при эксплуатации. PolyPlex имеет высокий сухой остаток, не содержит растворителей и является экологически чистым материалом. Покрытие имеет длительный срок службы. Свойства покрытия стабильны на протяжении всего срока эксплуатации.

Важнейшим достоинством предлагаемого покрытия является возможность его использования для защиты от коррозии и герметизации резьбы НКТ. Для этого покрытие наноситься непосредственно на наружную резьбу НКТ и внутреннюю резьбу муфты. PolyPlex предотвращает коррозию, а также за счет высокой его эластичности повышает герметичность резьбового соединения. Толщина покрытия на резьбе варьируется в пределах 20…150 мкм. Утолщенное покрытие наносится на нерабочем участке резьбы. При этом покрытие надежно защищает резьбу от механического повреждения. В то же время, в случае повреждения покрытия резьбы в процессе многократного свинчивания-завинчивания PolyPlex позволяет производить его ремонт в условиях нефтепромысла.

Стандартное покрытие наносится на всю внутреннюю поверхность НКТ и резьбу муфты, обеспечивая сплошную защиту всей внутренней поверхности колонны НКТ. Толщина покрытия составляет 100…150 мкм.

Основная цель ОАО «Варьеганнефтегаз»: разведка новых месторождений, снижение аварийности, повышение объема добычи, увеличение наработки на отказ, сведение к минимуму число бездействующих скважин. В процессе эксплуатации возникают осложнения, задачей персонала промысла является в короткие сроки качественно, решить возникшие проблемы. В последние годы наблюдается заметная тенденция увеличения наработки на отказ, этому способствует применение новых технологий (ЭЦН+паккер, полимерное покрытие POLY PLEX, ингибитор солеотложения АЗОЛ и т.д.), применение более надежного оборудования (5 группа ЭЦН, 5 группа ПЭД, более термостойкий кабель и т.д.), интеллектуализация промысла (современные станции управления, датчики ТМС и т.д.).

5. Экономическая часть

.1 Расчет показателей эффективности при переводе бездействующих скважин под добычу струйными насосами

В данном разделе дипломного проекта производится оценка с экономической точки зрения эффективности добычи нефти струйными насосами. Расчет показателей производится на основе оптимизационного расчета насосного оборудования, с использованием предложенной методики и применением программы «OpenOffice Calc».

Таблица 5.1. Исходные данные для расчета

Показатель

Значение

Ед. изм.

Обозн.

Цена 1 т. Нефти

9000

руб.

Цн

Себестоимость добычи 1 т. Нефти

6540

руб.

Сн

Стоимость ПРС

380 000

руб.

Цпрс

Дебит нефти до установки АНС

0,00

т/сут

Qн1

Дебит нефти после установки АНС

15,70

т/сут

Qн2

Коэффициент эксплуатации

0,98

д. ед.

Kэксп

Количество скважин

5

шт.

Nскв

Стоимость АНС 1

180000

руб.

Цанс

Стоимость FHH

160000

руб.

Цпакер

Стоимость СГН

10000000

руб.

Цсгн

Доля условно переменных затрат

0,65

д. ед.

Уз

Количество ревизий в год

15

шт.

Nрев

Цена 1 ревизии

12000

руб.

1. Годовой прирост добычи нефти.

    (5.1)

где:   Qн1 - Дебит нефти до оптимизации, т/сутн2 - Дебит нефти после оптимизации, т/сут

К - коэффициент эксплуатации

б(t) - коэффициент падения добычи (равен коэффициенту дисконтирования на данный год)

Q2011 = 27518 тонн

Q2012 = 23929 тонн

Q2013 = 20807 тонн   

2. Выручка от реализации.

В t= ∆Qt · Цн      (5.2)

где: ∆Qt - годовой прирост, т/год

Цн - цена нефти.

В2011 = 2476,6 млн. р.

В2012 = 2153,5 млн. р.

В2013 = 1872,6 млн. р.

. Затраты на подземный ремонт скважины.

Зр = nскв· Цпрс       (5.3)

где: Цпрс - цена подземного ремонта.скв - количество скважин.

Зр = 1900,0 млн. р.

4. Затраты на дополнительную добычу нефти.

Здоп.доб(t) = ∆Q· Cн· Уз   (5.4)

где:   Уз - доля условно-переменных затрат.

Сн - себестоимость нефти.

Здоп.доб.2011 = 7798,5 млн. р.

Здоп.доб.2012 = 6781,3 млн. р.

Здоп.доб.2013 = 5896,8 млн. р.

5. Капитальные затраты.


        (5.5)

где:   Цанс - цена АНС

Цпакер - цена НКТ

Цсгн - цена СГН

Кз = 1170,0 млн. р.

6. Текущие затраты.

Tз (t) = Nрев· Црев + Здоп.доб.      (5.6)

где:   Nрев - количество ревизий

Црев - цена одной ревизии

Tз 2011 = 4012,2 млн. р.

Tз 2012 = 3408,6 млн. р.

Tз 2013 = 2966,4 млн. р.

7. Прибыль.

      (5.7)

Пр2011 = 2075,3 млн. р.

Пр2012 = 1812,7 млн. р.

Пр2013 = 1576,0 млн. р.

8. Налог на прибыль 20%.

     (5.8)

Нпр 2011 = 4150,7 млн. р.

Нпр 2012 = 3625,7 млн. р.

Нпр 2013 = 3152,0 млн. р.

9. Налог на имущество 2,2%

    (5.9)

Ам = 33%

Ним2011 = 171608,58 рублей

Ним2012 = 85817,16 рублей

Ним2013 = 25,74 рублей

10. Поток денежной наличности.

ПДН = Прt - Н    (5.10)

 

где: Прt - прибыль руб./год.

Н - налог руб./год.

ПДН2011 = 1658,5 млн. р.

ПДН2012 = 1451,0 млн. р.

ПДН2013 = 1260,8 млн. р.

11. Коэффициент дисконтирования.

-t        (5.11)

где: Е - норма дисконта, показывает процент доходности на капитал. В стабильных условиях принимается равным 0,15.

Th - расчетный год.

T - текущий год.

Б2011 = 1

Б2012 = 0,87

Б2013 = 0,756

12. Накопленный поток денежной наличности.

    (5.12)

НПДН2011 = 1658,5 млн. р.

НПДН2012 = 3109,6 млн. р.

НПДН2013 =4370,4 млн. р.

13. Дисконтированный поток денежной наличности.

    (5.13)

где: ПДНt - поток денежной наличности руб./год.

ДПДН2011 = 1658,5 млн. р.

ДПДН2012 = 1262,3 млн. р.

ДПДН2013 = 9531,8 млн. р.

14. Чистая текущая стоимость.

   (5.14)

ЧТС2011 = 1658,5 млн. р.

ЧТС2012 = 2920,9 млн. р.

ЧТС2013 = 3874,1 млн. р.

15. Коэффициент отдачи капитала



где: КОК = 6,82 рублей / рубль

Таблица 5.2. Расчет ЧТС

Наименование

Ед.изм.

2011

2012

2013

Объем добычи нефти

т.

27 517,86

23 928,57

20 807,46

Выручка от реализации

тыс. руб.

247 660,75

215 357,17

187 267,10

Текущие затраты

тыс. руб.

40 122,81

34 086,79

29 664,17

Капитальные затраты

тыс. руб.

11 700,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

41 679,12

36 339,9

31 520,62

Поток денежной наличности

тыс. руб.

165 858,75

145 102,13

126 082,33

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

165 858,75

310 960,87

437 043,2

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

165 858,75

126 238,85

95 318,24

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

165 858,75

292 097,6

387 415,84


5.2 Анализ чувствительности проекта к риску

На последнем этапе экономического обоснования предлагаемого мероприятия проводится анализ чувствительности проекта к риску. Для этого выбирается интервал наиболее вероятного диапазона вариации каждого фактора, например:

·        годовая добыча (-30%; +10%);

·        цены на нефть (- 25%; +25%);

·        текущие затраты (-10%; +10%);

·        капитальные затраты (-20%; +20%);

·        налоги (-15%; +15%).

Для каждого фактора определяем ЧТС: ЧТС(Q); ЧТС(Ц); ЧТС(Т); ЧТС(К); ЧТС(Н) и результаты заносим в таблицы 5.3 - 5.12.


Таблица 5.3. Расчет ЧТС при снижении объемов добычи нефти на 30%

Наименование

Ед.изм.

2011

2012

2013

Объем добычи нефти

т.

19 262,50

16 750,00

14 565,22

Выручка от реализации

тыс. руб.

173 362,53

150 750,02

131 086,97

Текущие затраты

тыс. руб.

28 085,97

23 860,75

20 764,92

Капитальные затраты

тыс. руб.

11 700,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

29 175,39

25 437,93

22 064,43

Поток денежной наличности

тыс. руб.

116 101,125

101 571,5

88 257,63

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

116 101,125

217 672,61

305 930,24

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

116 101,125

88 367,2

66 722,77

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

116 101,125

204 468,32

271 191,08


Таблица 5.4. Расчет ЧТС при увеличении объемов добычи на 10%

Наименование

Ед.изм.

2011

2012

2013

Объем добычи нефти

т.

30 269,65

26 321,43

22 888,20

Выручка от реализации

тыс. руб.

272 426,75

236 892,87

205 993,8

Текущие затраты

тыс. руб.

44 135,01

37 477,47

32 612,58

Капитальные затраты

тыс. руб.

11 700,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

45 847,02

39 973,8

34 672,62

Поток денежной наличности

тыс. руб.

182 444,55

159 612,13

138 690,53

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

182 444,55

342 056,87

480 747,5

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

182 444,55

138 862,65

104 850,04

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

182 444,55

321 307,3

426 157,3


Таблица 5.5. Расчет ЧТС при падении цен на нефть на 25%

НаименованиеЕд.изм.201120122013





Объем добычи нефти

т.

27 517,86

23 928,57

20 807,46

Выручка от реализации

тыс. руб.

247 660,75

161 517,88

140 450,33

Текущие затраты

тыс. руб.

40 122,81

34 086,79

29 664,17

Капитальные затраты

тыс. руб.

11 700,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

41 679,12

27 255

23 640,465

Поток денежной наличности

тыс. руб.

124 394,15

108 826,63

94 561,83

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

124 394,15

233 220,67

327 782,4

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

124 394,15

94 679,15

71 488,65

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

124 394,15

219 073,2

290 561,94


Таблица 5.6. Расчет ЧТС при увеличении цен на нефть на 25%

НаименованиеЕд.изм.201120122013





Объем добычи нефти

т.

27 517,86

23 928,57

20 807,46

Выручка от реализации

тыс. руб.

247 660,75

269 196,46

234 083,87

Текущие затраты

тыс. руб.

40 122,81

34 086,79

29 664,17

Капитальные затраты

тыс. руб.

11 700,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

41 679,12

45 424,8

39 400,775

Поток денежной наличности

тыс. руб.

207 323,35

181 377,66

157 602,9

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

207 323,35

388 701,08

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

207 323,35

157 798,56

119 147,8

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

207 323,35

365 122

484 269,8


Таблица 5.7. Расчет ЧТС при уменьшении текущих затрат на 10%

НаименованиеЕд.изм.201120122013





Объем добычи нефти

т.

27 517,86

23 928,57

20 807,46

Выручка от реализации

тыс. руб.

247 660,75

215 357,17

187 267,10

Текущие затраты

тыс. руб.

36 110,61

30 678,19

26 697,77

Капитальные затраты

тыс. руб.

11 700,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

45 847,02

39 973,8

34672,62

Поток денежной наличности

тыс. руб.

182 444,55

159 612,33

138 690,53

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

182 444,55

342 056,87

480 747,5

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

182 444,55

138 862,65

104 850,04

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

182 444,55

321 307,3

487 415,84




Таблица 5.8. Расчет ЧТС при увеличении текущих затрат на 10%

НаименованиеЕд.изм.201120122013





Объем добычи нефти

т.

27 517,86

23 928,57

20 807,46

Выручка от реализации

тыс. руб.

247 660,75

215 357,17

187 267,10

Текущие затраты

тыс. руб.

44 135,01

37 495,39

32 630,57

Капитальные затраты

тыс. руб.

11 700,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

37 511,22

32 706

28 368,62

Поток денежной наличности

тыс. руб.

149 272.95

130 591,93

113 474,13

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

149 272,95

279 864,87

393338,9

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

149 272,95

113 615,05

85786,44

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

149 272,95

262 887,9

348 674,34


Таблица 5.9. Расчет ЧТС при уменьшении капитальных затрат на 20%

Наименование

Ед.изм.

2011

2012

2013

Объем добычи нефти

т.

27 517,86

23 928,57

20 807,46

Выручка от реализации

тыс. руб.

247 660,75

215357,17

187 267,10

Текущие затраты

тыс. руб.

40 122,81

34 086,79

29 664,17

Капитальные затраты

тыс. руб.

9 360,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

50 014,94

43 607,88

37 824,74

Поток денежной наличности

тыс. руб.

199 030,5

174122,55

151 298,796

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

199 030,5

373 153,044

524 451,84

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

199 030,5

151 486,62

114 381,88

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

199 030,5

350 517,12

464 899


Таблица 5.10. Расчет ЧТС при увеличении капитальных затрат на 20%

Наименование

Ед.изм.

2011

2012

2013

Объем добычи нефти

т.

27 517,86

23 928,57

20 807,46

Выручка от реализации

тыс. руб.

247 660,75

215 357,17

187 267,10

Текущие затраты

тыс. руб.

40 122,81

34 086,79

29 664,17

Капитальные затраты

тыс. руб.

14 040,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

33 343,92

29 072

25 216,52

Поток денежной наличности

тыс. руб.

132 687,05

116 081,73

100 865,93

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

132 687,05

248 768,77

349 634,56

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

132 687,05

100 991,08

76 254,64

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

132 687,05

233 678,08

309 932,67


Таблица 5.11. Расчет ЧТС при уменьшении налогов на 15%

НаименованиеЕд.изм.201120122013





Объем добычи нефти

т.

27 517,86

23 928,57

20 807,46

Выручка от реализации

тыс. руб.

247 660,75

215 357,17

187 267,10

Текущие затраты

тыс. руб.

40 122,81

34 086,79

29 664,17

Капитальные затраты

тыс. руб.

11 700,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

35 427,32

30 889

26 791,72

Поток денежной наличности

тыс. руб.

190 737,56

166 867,4

144 994,67

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

190 737,56

357 605

502599,68

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

190 737,56

145 174.67

109615,9

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

190 737,56

335 912,24

445 528,2


Таблица 5.12. Расчет ЧТС при увеличении налогов на 15%

НаименованиеЕд.изм.201120122013





Объем добычи нефти

т.

27 517,86

23 928,57

20 807,46

Выручка от реализации

тыс. руб.

247 660,75

215 357,17

187 267,10

Текущие затраты

тыс. руб.

40 122,81

34 086,79

29 664,17

Капитальные затраты

тыс. руб.

11 700,00

-

-

Налоги

тыс. руб.

47 930,98

41 790,8

36 248,7

Поток денежной наличности

тыс. руб.

140 979,95

123 336,8

107170,03

Накопленный поток денежной наличности

тыс. руб.

140 979,95

264 316,74

371 486,8

Коэффициент дискотирования

тыс. руб.

1,00

0,87

0,76

Дискотированный поток денежной наличности

тыс. руб.

140 979,95

107 303,05

81020,54

Чистая текущая стоимость

тыс. руб.

140 979,95

248 283

329 303,54




Как показал расчет экономической эффективности внедрения гидроструйных насосов, отрицательные значения НПДН отсутствуют, то есть при существующих экономических обстоятельствах проведения мероприятия проект окупается в течение первого года. На расчетный счет предприятия за рассматриваемый период поступят денежные средства в сумме 78,352 млн. рублей, а с учетом фактора времени, то есть дисконтирования, - 68,039 млн. рублей. Как видим, чистая текущая стоимость положительная, то есть ЧТС ? 0, а это является критерием эффективности проекта.

По полученным данным после экономического расчета видно, что возможное проведение этих мероприятий дает прибыль, при условии качественного исполнения насосов и проведения своевременных ревизий. Поэтому проведение работ по переводу бездействующего фонда скважин под добычу нефти струйными насосами - эффективно.


Список использованных источников

1. Технологическая схема разработки Вехнеколик-Еганское месторождения Тюмень НИПИнефть 1990 г.;

. Проект разработки Верхнеколик-Еганского месторождения - 1995,

т. 1, т. 2.

. Подсчёт запасов нефти Верхнеколик-еганского месторождения

по состоянию 1.01.92, т. 1.

. Богданов А.А. Погружные центробежные электронасосы для добычи нефти - М: Недра 1968 г.;

. Отчёт о работе механизированного фонда скважин УПН ОАО «Варьеганнефтегаз»

. К.Р. Уразаков, Ю.В. Алексеев, Р.С. Калимуллин, Н.В. Ларюшкин, Т.А. Родионова Оптимизация режима эксплуатации механизированного фонда скважин // Нефтепромысловое дело, 1997 №6-7 - С. 16;

. Каплан, Добыча нефти в осложненных условиях, - М: Недра 1987 г.

. Панов Г.Е. Охрана труда при разработке нефтяных и газовых месторождений, - М: Недра, 1982 г.

. Политика предприятия в области промышленной безопасности, охраны труда и охраны окружающей среды2012 г.

. Богданов А.А. Погружные центробежные насосы для добычи нефти - М: Недра 1968 г.

Похожие работы на - Анализ работы механизированного фонде скважин оборудованных уэцн на верхнеколик-еганском месторождении

 

Не нашли материал для своей работы?
Поможем написать уникальную работу
Без плагиата!