Анализ пожаров в резервуарах и резервуарных парках
Введение
С пожарами как реальной угрозой человечество столкнулось ещё
на ранних этапах развития цивилизации. Но и в настоящее время они являются
одной из основных опасностей, унося ежегодно десятки тысяч человек, оставляя
миллионы людей без крова, причиняя миллиардные ущербы мировой экономике, в
развитых странах ежегодные материальные потери от пожаров и затраты на борьбу с
ними составляют не менее 1% валового национального продукта.
По данным мировой пожарной статистики, ежегодно в мире
происходит 7-8 миллионов пожаров, при которых погибают 70-80 тысяч человек и
500-800 тысяч человек получают ожоги и травмы.
Только в России ежегодно происходит около 250 тысяч пожаров в
год, при которых погибает 18-20 тысяч человек. По числу пожаров Россия занимает
в мире 4-5 место, но по числу жертв - абсолютно первое, на много опережая все
другие страны (как по абсолютным, так и по относительным показателям).
Глава
1. Пожары нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках
1.1
Анализ пожаров в резервуарных парках
Углубление переработки сырья влечет за
собой концентрацию на единой площадке различных производств, рост их
энергооснащенности. Эти особенности современной промышленности обуславливают ее
высокую потенциальную опасность, масштаб аварийности и последствий аварий.
По оценкам специалистов Института атомной
энергии им. И.В. Кучерова, ежегодно в мире на нефтеперерабатывающих
предприятиях случается около 1500 аварий, 4% которых уносят от 150 до 200
человеческих жизней, материальные потери от этих аварий в среднем свыше 100
млн. долларов в год. Аварийность промышленных предприятий имеет тенденцию к
росту.
Особое внимание необходимо уделить
резервуарам с понтоном и плавающей крышей. Создание этих резервуаров служило
решением актуальной задачи - снижению потерь нефти и нефтепродуктов при их
хранении.
Однако несовершенство конструкций,
некачественный монтаж и плохая эксплуатация привели к тому, что резервуары с
понтоном и плавающей крышей стали наиболее пожароопасными, чем остальные.
В резервуарном парке Московского НПЗ на
РВС-10000 м3 из-за примерзания одной из сторон плавающей крыши к
стенке резервуара произошел ее перекос и затопление, в следствии чего крыша
потеряла плавучесть и стала тонуть. Движение перекошенной крыши по направляющей
металлической стойке вызвало тепловой эффект (трение, искры) и воспламенение
нефтепродукта.
Как показывает опыт эксплуатации этих
резервуаров, пожарная опасность их усугубляется прежде всего из-за недостатков
в работе герметизирующих затворов.. не плотность прилегания затворов к стенке,
неустойчивость материалов, из которых выполнены затворы к воздействию
атмосферных осадков и сернистой нефти и нефтепродуктов, «прикипание» материала
затвора к стенке резервуара при длительном простое, приводит к насыщению
надпонтонного пространства парами нефтепродуктов и образованию взрывоопасных
концентраций.
Около 50% пожаров происходит на
действующих резервуарах. Основными источниками зажигания здесь являются
механические искры, разряды статического электричества, самовозгорание
пирофорных отложений, проявление атмосферного электричества, искры
электродвигателей и др.
Необходимость сосредоточения большого
количества огнетушащих средств и техники увеличивает время ликвидации пожаров,
при этом сами пенообразователи, в огромном количестве сливаемые в ливневую
канализацию, являются опасными для окружающей среды.
Анализ пожаров происшедших на предприятиях
нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности показывает, что все они
имеют существенную особенность: причина этих пожаров, как правило, целая
совокупность обстоятельств, каждое из которых само по себе не способно
инициировать крупный пожар, и только их сочетание приводит к серьезным
последствиям.
Частота пожаров в год составляет:
на нефтебазах -
4.9
на нефтеперерабатывающих заводах -
4.05
на промыслах -
3.01
по всем объектам добычи, хранения и
переработки нефти - 12.5
При разработке системы противопожарной
защиты резервуарных парков с ЛВЖ и ГЖ, как правило, предусматриваются установки
пожаротушения только для резервуаров как таковых. Если же в процессе развития
пожара на резервуаре его оболочка разрушается и содержимое разливается в
пределах обвалования, то ситуация фактически усугубляется значительно
увеличившейся площадью пожара до размеров обвалования. Зона обвалования не
обеспечивается какими-либо специально предназначенными техническими средствами
пожаротушения, и горение жидких веществ в пределах обвалования может
продолжаться достаточно долго, создавая опасность переброса огня на соседние
резервуары, загрязняя атмосферу, затрудняя условия выполнения поставленных
задач для пожарных подразделений и ведет к быстрому разрушению конструкций
резервуара.
Пожар в резервуаре
Возникновение пожара в резервуаре
Возникновение пожара в резервуаре зависит от следующих
факторов: наличия источников зажигания, свойств горючей жидкости,
конструктивных особенностей резервуара, наличие взрывоопасных концентраций
внутри и снаружи резервуара.
Пожар в резервуаре в большинстве случаев начинается со взрыва
паро-воздушной смеси. На образование взрывоопасных концентраций внутри
резервуаров существенное влияние оказывают физико-химические свойства хранимых
нефти и нефтепродуктов, конструкция резервуаров, технологические режимы
эксплуатации, а также климатические и метеорологические условия. Взрыв в резервуаре
приводит к подрыву (редко к срыву) крыши с последующим горением на всей
поверхности горючей жидкости. При этом, даже в начальной стадии, горение нефти
и нефтепродуктов в резервуаре может сопровождаться мощным тепловым излучением в
окружающую среду, а высота светящейся части пламени составлять 1-2 диаметра
горящего резервуара. Отклонение факела пламени от вертикальной оси при скорости
ветра около 4 м/с составляет 60-700.
Возникновение факельного горения
Факельное горение может возникнуть на дыхательной арматуре,
местах соединения пенных камер со стенками резервуара, других отверстиях или
трещинах в крыше или стенке резервуара при концентрации паров нефтепродукта в
резервуаре выше верхнего концентрационного предела распространения пламени.
На высоту факела пламени резервуаров и угол его наклона
большое влияние оказывает скорость ветра. При этом происходит как правило
увеличение размеров пламени за счет лучшего притока кислорода в зону горения.
Если при факельном горении наблюдается черный дым и красное
пламя, то это свидетельствует о высокой концентрации паров горючего и объеме
резервуара, и опасность взрыва незначительна. Сине-зеленое факельное горение
без дымообразования свидетельствует о том, что концентрация паров продукта в
резервуаре близка к области воспламенения и существует реальная опасность
взрыва.
Воздействие теплового излучения факела пламени горящего
резервуара на соседний с ним приводит к нагреву его металлоконструкций,
дыхательной арматуры, расположенной на крыше резервуара. Отвод тепла от
металлоконструкций происходит частично внутрь резервуара, что приводит к
нагреву хранящейся в нем жидкости и паро-воздушной смеси в газовом
пространстве, а также в окружающую среду.
В большинстве случаев при пожарах резервуаров источником
зажигания выходящей из соседнего с горящим резервуара паро-воздушной смеси
может являться только нагретая до определенной температуры конструкция самого
резервуара, причем ее температура должна быть выше температуры
самовоспламенения хранимой жидкости.
Для большинства нефтепродуктов температура их
самовоспламенения находится в пределах 220-3500С.
Взрыв в соседнем с горящим резервуаром
Взрыв в соседнем с горящим резервуаре может произойти в том
случае, если концентрация паров хранимой горючей жидкости находится в пределах
от нижнего до верхнего концентрационных пределов распространения пламени.
Воспламенение паров горючего в объеме резервуара, не занятом жидкостью, может
произойти вследствие нагрева конструкций соседнего с горящим резервуара от
факела пламени горящего резервуара выше температуры их самовоспламенения или
же, вследствие воспламенения паро-воздушной смеси, выходящей через трещины или
другие отверстия в конструкциях резервуара, с последующим проскоком пламени
внутрь. При недостаточном охлаждении соседнего с горящим резервуара создание
пожаровзрывоопасной концентрации паров хранимой в нем горючей жидкости возможно
также в том случае, если до возникновения пожара концентрация паро-воздушной
смеси в газовом пространстве резервуара была ниже нижнего концентрационного
предела распространения пламени.
В случае возникновения взрыва (хлопка) в резервуаре соседнем
с горящим с последующим горением хранимой в резервуаре жидкости резко
возрастает площадь горения, повышается интенсивность тепловыделения,
усиливается задымление территории не только резервуарного парка, но и
окружающей территории. Все эти факторы в значительной мере осложняют ликвидацию
пожара и требуют привлечения дополнительного количества сил и средств пожарной
охраны.
Переход горения на соседние резервуары вследствие
пожара в обваловании
Быстрому увеличению площади пожара и переходу горения на
соседние с горящим резервуаром способствует горение нефти и нефтепродуктов в
обваловании. Горение в обваловании может возникать вследствие вскипания,
перелива горящей жидкости через борт резервуара, выброса горящей жидкости,
утечки горючей жидкости из поврежденного резервуара с последующим
воспламенением, а также через поврежденные фланцевые соединения обвязки
трубопроводов в обваловании. На практике имели место также случаи перелива
жидкости при заполнении резервуаров с последующим ее воспламенением вследствие
неисправности контрольно-измерительных приборов уровня заполнения резервуара и
недостаточного контроля со стороны обслуживающего.
Увеличению площади пожара способствует также, повреждение
стенок и днищ резервуаров, запорной арматуры и обвязывающих трубопроводов,
приводящее к утечке хранимых нефти и нефтепродуктов в обваловании.
Обогрев пламенем, разлитой в обваловании горящей жидкости,
корпусов и крыш, соседних с горящим резервуаров приводит к повышению
интенсивности испарения находящихся в них жидкостей, а при низком уровне
заполнения резервуаров также к быстрому прогреву стенок резервуаров выше
температуры ползучести металла и деформации их металлоконструкций. Если в
обогреваемом резервуаре хранится топливо с отрицательной температурой вспышки,
например, бензин, то под крышей резервуара образуется паро-воздушная смесь с
концентрацией паров горючего выше верхнего предела воспламенения и избыточное
давление, препятствующее проникновению пламени внутрь резервуара (при условии,
что жидкость из этого резервуара не откачивается). Выходящие через дыхательную
арматуру пары воспламеняются и горят над арматурой, оказывая дополнительное
температурное воздействие на конструкции резервуара. Если в обогреваемом
резервуаре хранится жидкость с положительной температурой вспышки, например,
дизельное топливо, то в результате обогрева под крышей может образовываться
взрывоопасная концентрация паров горючего.
Пламя на соседние резервуары может распространяться по
трубопроводам газоуравнительной системы, имеющейся на некоторых резервуарах.
При отсутствии или неисправности огнепреградителей, установленных на
трубопроводах газоуравнительной системы, или при потере ими в результате
обогрева при пожаре защитных свойств газоуравнительная система становится одним
из основных путей распространения пожара в резервуары парка.
Особое место при определении опасности дальнейшего развития
пожара в резервуарном парке занимает вопрос устойчивости в пламени пожара или
при длительном воздействии теплового воздействия фланцевых соединений
трубопроводной обвязки резервуара.
Герметичность фланцевых соединений, как известно,
обеспечивается определенным усилием соединения опорных поверхностей фланцев
через прокладку друг к другу, которая достигается путем затяжки крепящих
болтов. При их нагревании вследствие теплового воздействия происходит линейное
удлинение, которое сводит на нет усилие затяжки, фланцевое соединение теряет
герметичность и, как следствие, начинается утечка горючей жидкости и,
вследствие доступа воздуха, происходит прогорание уплотняющих прокладок.
Согласно имеющихся данных о пожарах в резервуарных парках,
разгерметизация фланцевых соединений обвязки резервуаров может наступать в
отдельных случаях уже через 15 минут.
Поведение стальных конструкций резервуара при
возникновении пожара
При нагреве стальных конструкций выше 300оС
прочность материала, начинает снижаться, так как возникает явление, называемое
ползучестью металла. Для углеродистых сталей, из которых изготавливаются
стальные резервуары, арматура железобетонных конструкций, при их нагреве до 500оС
предел текучести и временное сопротивление разрыву снижаются примерно в 2 раза
и более.
Рассматривая поведение крыши резервуара при горении факела пламени
в трещине определенной длины прилегающую к ней конструкцию условно можно
представить как ряд балок, нагруженных равномерно распределенной нагрузкой и
жестко защемленных по краям.
При нагревании в такой балке происходит ее термическое
удлинение.
При совместном действии равномерно распределенной нагрузки от
собственного веса и температурного расширения происходит прогиб материала в
сторону, где отсутствует нагрузка, то есть вниз. Так как конструкция является
единой, прогиб одного сечения приводит к появлению крутящего момента,
способствующего увеличению напряжений в ней, в первую очередь в местах
окончания трещин. Это в свою очередь приводит к появлению дополнительных
нагрузок и напряжений среза в местах окончания трещины. Происходит расширение
отверстия, и, следовательно, увеличение объема факела пламени и притока
атмосферного воздуха внутрь резервуара, что приводит к усилению интенсивности
горения и увеличению скорости прогрева металлоконструкций резервуара с
последующим обрушением крыши резервуара внутрь него. Аналогичная картина будет
наблюдаться и при факельном горении в случае подрыва крыши.
В обоих этих случаях вследствие обрушения крыши внутрь
резервуара происходит, как правило, образование "карманов",
усложняющих в последующем тушение пожара. Полный расчет, позволяющий достаточно
точно оценить поведение крыши и стенок резервуаров при пожаре в них очень
сложен, требует учета большого количества факторов, влияющих на скорость
прогрева металлоконструкций, которые трудно, а иногда и просто невозможно,
учесть заранее.
Выброс и вскипание нефти и нефтепродуктов
Горение нефти и нефтепродуктов в резервуарах может
сопровождаться вскипанием или выбросами. Вскипание горючей жидкости происходит
из-за наличия в ней взвешенной воды, которая при прогреве горящей жидкости выше
1000 испаряется, вызывая вспенивание нефти и нефтепродукта.
Вскипание может произойти примерно через 60 минут горения при содержании влаги
в нефти (нефтепродукте) более 0.3%. Вскипание также может произойти в начальный
период пенной атаки при подаче пены на поверхности горючей жидкости с
температурой кипения выше 1000. Этот процесс характеризуется бурным
горением вспенившейся массы продукта.
При горении жидкости на верхнем уровне взлива возможен
перелив вспенившейся массы через борт резервуара, что создает угрозу людям,
увеличивает опасность деформации стенок горящего резервуара и перехода огня на
соседние резервуары и сооружения.
Выброс нефти и темных нефтепродуктов из горящего резервуара
происходит при достижении поверхности слоя донной воды (подтоварной) воды
гомотермическим (прогретым) слоем горючей жидкости. Этот слой, соприкасаясь с
водой, нагревает ее до температуры значительно большей, чем температура
кипения. При этом происходит бурное вскипание воды с выделением большого
количества пара, который выбрасывает находящуюся над слоем воды горящую
жидкость за пределы резервуаров. При этом из резервуара могут быть выброшены
тысячи тонн нефти (нефтепродукта) на расстояние свыше восьми диаметров емкости,
а площадь, покрываемая горящей жидкостью, может составлять несколько тысяч
квадратных метров.
Обычно выбросу предшествуют внешние признаки - усиление
горения, изменения цвета пламени, усиление шума при горении, могут также
наблюдаться отдельные потрескивания (хлопки), вибрация верхних поясов стенки
резервуара. Как правило, выброс носит пульсирующий характер, причем
интенсивность его, т.е. увеличение высоты и объема факела пламени, нарастает в
самом процессе выброса. Толщина слоя донной (подтоварной) воды, как правило, на
мощность выброса влияния не оказывает. Ориентировочное время наступления
возможного выброса можно определить по формуле:
Т = (Н - h) / (W + u +V),
где Т-время от начала пожара до ожидаемого момента
наступления выброса, ч.; Н-начальная высота слоя горючей жидкости в резервуаре,
м.; h-высота
слоя донной (подтоварной) воды, м.; W-линейная скорость прогрева горючей жидкости,
м/ч; u-
линейная скорость выгорания горючей жидкости, м/ч; V- линейная скорость
понижения уровня вследствие откачки, м/ч (если откачка не производилась, то V=0).
При затоплении плавающей крыши или понтона за величину Н
следует принимать высоту слоя продукта только над крышей или понтоном.
Обстановка с пожарами и их последствиями в
Российской Федерации за 2011 год.
За 2011 год оперативная обстановка с пожарами в Российской
Федерации по сравнению с аналогичным периодом прошлого года (АППГ)
характеризовалась следующими основными показателями:
зарегистрировано 168 тыс. 205 пожаров (-6,3%);
погибло при пожарах 11 тыс. 962 человека (-8,5%), в том числе
492 ребенка (-11,2%);
получили травмы на пожарах 12 тыс. 425 человек (-5,3%);
прямой материальный ущерб причинен в размере 16882,3 млн.
рублей (+15,9%);
зарегистрировано 321 тыс. 261 выезд пожарных подразделений на
ликвидацию загораний (в 2010г. - 419 405 (-23,4 %)).
Увеличение материального ущерба от пожаров обусловлено ростом
числа пожаров с крупным материальным ущербом за последние годы. Так с 2009 года
количество пожаров с ущербом от 10 до 50 млн. рублей за этот же период выросло
на 100%, с ущербом от 50 до 100 млн. рублей на 200%, с ущербом более 100 млн.
рублей на 180%.
Динамика доли числа пожаров с ущербом более 10
млн. руб. на 1 пожар за 2009-2011 г.г.
|
Показатель
|
2010
|
2011
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кол-во пожаров,
|
Прямой ущерб, млн. руб.
|
Кол-во пожаров, ед.
|
Прямой ущерб, млн. руб.
|
Кол-во пожаров, ед.
|
Прямой ущерб, млн. руб.
|
|
Пожары с ущербом более 10 млн. руб.
|
53
|
2791,75
|
86
|
5105,72
|
114
|
8204,48
|
|
% пожаров с ущербом более 10 млн. руб. от
общего значения показателя.
|
0,06
|
24,94
|
0,12
|
35,05
|
0,19
|
48,60
|
Не смотря на то, что на долю пожаров с ущербом более 10 млн.
рублей приходится не более 0,2%, доля ущерба от них выросла с 24,94% в 2009
году до 48,6% в 2011 году.
Количество пожаров и их последствий в Российской
Федерации
Подразделениями ГПС на пожарах спасено 86 тысяч 465 человек и
материальных ценностей на сумму более 43,6 млрд. рублей.
Ежедневно в Российской Федерации происходил 461 пожар, при
которых погибало 33 человека и 34 человека получали травмы, огнем уничтожалось
119 строений, 22 единицы автотракторной техники. Ежедневный материальный ущерб
составил 46,3 млн. рублей.
Распределение количества пожаров по месяцам
Рост пожаров произошел в феврале месяце на 1,1% и в ноябре на
7,9%.
Количество пожаров по федеральным округам
Динамика количества пожаров по федеральным округам в
сравнении с АППГ:
Северо-Западный -7,9%; Центральный -8,9%; Приволжский -7,1%;
Уральский
,8%; Южный -4,7%; Северо-Кавказский -6,6%; Сибирский -2,6%;
Дальневосточный -4,0%; г. Москва -7,2%.
Количество погибших людей по федеральным округам
Снижение количества погибших людей зарегистрировано в
Северо-Западном федеральном округе на 11,4%, Центральном - на 12,1%, Приволжском
- на 5,3%, Уральском - на 7,2%, Южном - на 3,3%, Северо-Кавказском - на 11,9%,
Сибирском - на 7,0%, Дальневосточном - на 11,9% федеральных округах, в г.
Москве - на 17,8%. Увеличения гибели детей при пожарах, по итогам 2011 года, не
зарегистрировано ни в одном федеральном округе.
Количество травмированных людей по федеральным
округам
Рост количества травмированных при пожарах людей
зарегистрирован в Сибирском федеральном округе (+0,6%).
Произошел одновременный рост количества пожаров, погибших и
травмированных при них людей в Республике Тыва (+14,6%; +8,3%; +68,2%
соответственно).
Отмечается одновременный рост числа погибших и травмированных
при пожарах людей в Республике Бурятия (+5,8%; +13,2% соответственно).
Рост пожаров произошел в Ненецком автономном округе (+10,2%).
В 14 субъектах Российской Федерации произошел рост количества
травмированных при пожарах людей (республиках Кабардино-Балкарской, Татарстан,
Хакасия и Чувашской, Забайкальском и Пермском краях, Волгоградской,
Вологодской, Калининградской, Курганской, Новосибирской и Смоленской областях,
Ханты-Мансийском и Чукотском автономных округах).
На пожарах больше погибало лиц мужского пола - 72,2% от
общего количества погибших, женщин - 26,8% от общего количества.
Отмечено, что 53,1% погибших при пожарах людей находились в
состоянии алкогольного (наркотического) опьянения. В городах этот процент
составляет 51,0% от общего числа погибших в городах, в сельской местности -
55,3% от общего числа погибших в сельской местности. Относительно аналогичного
периода прошлого года количество погибших людей, находящихся в нетрезвом
состоянии, снизилось на 8,5%, с 6943 человек до 6353.
Количество погибших при пожарах людей, в т.ч. в
состоянии алкогольного опьянения по федеральным округам
Диаграмма показывает, что в Северо-Западном федеральном
округе количество погибших в нетрезвом виде, от их общего количества,
составляет 53,1%, в Центральном - 44,7%, Приволжском - 63,2%, Уральском - 52,5%,
Южном - 39,7%, Северо-Кавказском - 38,2%, Сибирском - 61,7%, в Дальневосточном
- 51,0% федеральных округах и в г. Москве - 19,9%.
В 2011 году наибольшее количество пожаров происходило по
субботам - 26575 (15,8% от общего количества), наименьшее по средам - 22638
(13,5%).
Больше всего людей погибало в субботние дни - 1923 человека
(16,1% от общего количества), меньше всего по средам - 1609 человек (13,5%).
Распределение количества пожаров и погибших людей
по дням недели
Количество погибших людей по часам суток, в т.ч.
в нетрезвом виде
Основное время суток, когда погибали люди - это ночные часы.
Так в период с 0 до 2 часов ночи погибло 2027 человек, с 2-х до 4-х часов -
1507 человек. Всего же за вечернее и ночное время (с 18-ти вечера до 6 часов
утра) погибло 7688 человек (64,3% от общего количества).
Количество пожаров и их последствий в городах
В городах Российской Федерации за 2011 год зарегистрировано:
103454 пожара (-5,7% к АППГ);
погибло 6115 человек (-10,2%), в том числе 252 ребенка
(-4,9%);
получили травмы 8513 человек (-5,0%).Прямой материальный
ущерб причинен в размере 11643,7 млн. рублей (+63,9%)
На города пришлось 61,5% от общего количества пожаров, 69,0%
материального ущерба, 51,1% от общего числа погибших при пожарах людей и 68,5%
травмированных.
Количество пожаров и их последствий в сельской
местности
В сельской местности Российской Федерации зарегистрировано:
64571 пожар (-7,24% к АППГ);
погибло 5847 человек (-6,6%), в том числе 240 детей (-17,0%);
получили травмы 3912 человек (-5,7%).
Прямой материальный ущерб причинен в размере 5230,6 млн.
рублей (-29,9%).
На сельскую местность пришлось 38,5% от общего количества
пожаров, 31,0% материального ущерба, 48,9% от общего числа погибших при пожарах
людей и 31,5% травмированных.
На предприятиях, охраняемых подразделениями ФПС МЧС России,
зарегистрировано:
1374 пожара (+53,3% к АППГ);
погибших 99 человек (+59,7%);
травмированных 148 человек (+94,7%).
Прямой материальный ущерб причинен в размере 117,2 млн. руб.
(-30,9%).
Распределение количества пожаров по основным
объектам
Наибольшее количество пожаров зарегистрировано в жилом
секторе. Их доля от общего числа пожаров по России составила 71,1% (в 2010 г. -
71,4%). Гибель людей при пожарах в жилом секторе, от общего количества по
стране, составила 92,3% (в 2010 г. - 92,7%), людей, получивших травмы, По
сравнению с АППГ снижение количества пожаров зарегистрировано на всех основных
видах объектов: производственных зданиях (-9,8%), зданиях общественного
назначения (-8,8%), жилом секторе (-6,8%), строящихся (реконструируемых)
объектах (-5,6%), сельскохозяйственных объектах (-12,6%), транспортных
средствах (-1,3%), в складских зданиях (-2,0%).
Чаще всего пожары происходили в жилых (спальных) комнатах -
36529 случаев (21,7% от общего количества), на кухнях - 9231 (5,5%), на
чердаках зданий - 9037 (5,4%), и на верандах, террасах - 6812 (4,0%).
Наибольшее количество тел погибших людей было обнаружено в жилых комнатах -
7384 (61,7% от общего количества), на кухнях - 1249 (10,4%).
По сравнению с аналогичным периодом прошлого года
зарегистрирован рост количества пожаров в архивах, библиотеках (+35,7%),
гардеробных помещениях (+15,5%), в саунах (+9,0%). Рост числа погибших отмечен
в складских помещениях (+125,0%), в производственных помещениях (цехах) (+45,5%),
в автомобилях (+23,5%), на чердаках (+7,3%), в саунах (+6,0%), в помещениях
котельных (+2,9%).
Распределение количества пожаров по основным
причинам
За 2011 год от неосторожного обращения с огнем произошло 36,3%
(в 2010 г. - 37,8%) от общего количества пожаров, при которых погибло 7893
человека (66,0% от общего количества, в 2010 г. - 66,0%) и 6432 человека
получили травмы (51,8% от общего количества, в 2010 г. - 53,3%). Значительное
количество пожаров произошло по причинам нарушений правил устройства и
эксплуатации электрооборудования (24,2% от общего количества) и нарушений
правил эксплуатации печного отопления (13,7%).
Зарегистрировано уменьшение количества пожаров по всем
основным причинам их возникновения: поджоги (-9,8%), неисправность
производственного оборудования (-5,0%), неосторожное обращение с огнем
(-10,4%), неосторожное обращение детей с огнем (-6,7%), нарушения ППБ при
проведении электрогазосварочных и огневых работ (-11,9%), нарушения ПУиЭ печного
отопления (-2,8%), нарушения ПУиЭ электрооборудования (-3,1%) и по прочим
причинам (-0,1%).
Основные причины гибели людей при пожарах
Вследствие воздействия продуктов горения погибло 8378 человек
(70,0% от общего количества), от воздействия высокой температуры - 898 человек
(7,5%). Причину гибели людей не удалось установить в 2019 случаях (в 16,9% от общего
количества погибших). Отмечается рост неустановленных причин гибели людей, по
сравнению с АППГ, на 36,3% (с 1481 до 2019 случаев).
При пожарах погибло пенсионеров - 3461 человек (28,9% от
общего количества погибших), безработных - 3379 человек (28,2%), людей рабочих
специальностей - 1374 человека (11,5%), нетрудоспособных иждивенцев (инвалидов)
- 840 человек (7,0%) и лиц без определенного места жительства (БОМЖ) - 597
человек (4,9%).
Детей школьного возраста погибло 128 человек (1,1% от общего
количества погибших), детей до 6 лет - 373 человека (3,1%).
За 2011 год зарегистрировано 23 пожара с групповой гибелью
людей (пять и более человек), при которых погибло 138 человек (в 2010 г. - 21
пожар, погибло 127 человек): в Приволжском федеральном округе - 9 пожаров (59
погибших), Сибирском - 5 пожаров (29 погибших), Центральном - 3 пожара (15
погибших), Северо-Западном - 1 пожар (6 погибших), Уральском - 1 пожар (6
погибших), Южном - 1 пожар (6 погибших).
В 10 субъектах Российской Федерации количество пожаров,
приходящихся на 100 тыс. населения, превысили (более чем на 50%) аналогичные
общероссийские показатели в: Республике Карелии (83,45%), Камчатском (59,38%),
Приморском (155,98%) и Хабаровском (135,47%) краях, Амурской (73,42%),
Ленинградской (84,40%), Магаданской (115,35%), Новгородской (69,51%),
Сахалинской (68,39%) областях и в Еврейской автономной области (128,87%).
В 13 субъектах Российской Федерации число погибших при
пожарах людей, приходящихся на 100 тыс. населения, превысили (более чем на 50%)
аналогичные общероссийские показатели в: Амурской (52,32%), Архангельской
(64,33%), Брянской (55,17%), Вологодской (67,49%), Кировской (102,34%),
Курганской (71,84%), Ленинградской (78,10%), Новгородской (131,39%), Псковской
(213,44%), Сахалинской (61,39%), Смоленской (51,01%), Тюменской (53,69%)
областях.
В 14 субъектах Российской Федерации число травмированных при
пожарах людей, приходящихся на 100 тыс. населения, превысили (более чем на 50%)
аналогичные общероссийские показатели в: Республике Карелия (139,21%),
Архангельской (68,50%), Калининградской (59,61%), Кировской (98,06%),
Новгородской (131,60%), Новосибирской (122,81%), Омской (78,05%), Псковской
(59,08%), Ростовской (52,39%) и Ярославской (91,73%) областях, Ханты-Мансийском
(91,69%), Ямало-Ненецком (242,43%), Чукотском (176,76%) автономных округах и в
Еврейской автономной области (90,95%).
В заключении следует отметить, что основные статистические
данные по пожарам и последствиям от них в прошедшем году почти полностью
соответствуют прогнозируемой пожарной обстановки в Российской Федерации на 2011
год. Исключение составляет только число травмированных при пожарах людей,
которое, по итогам года, превысило максимальный показатель доверительного
интервала прогнозируемых значений на 0,3%.
Крупные пожары произошедшие на объектах нефтяной
промышленности:
2012 год
апреля пожар возник на территории Московского
нефтеперерабатывающего завода на юго-востоке столицы. На территории НПЗ
загорелось здание теплообменника, закрытого на профилактику. Площадь пожара составила
70 квадратных метров. На технологические процессы возгорание не повлияло.
год
августа возник пожар на Хабаровском нефтеперерабатывающем
заводе. Горело разлившееся топливо и установка насосной станции на общей
площади 50 квадратных метров. На территории завода располагалась пожарная
часть, поэтому к тушению пожара приступили практически сразу. Пострадали пять
человек: два оператора и три газоспасателя, все пострадавшие были доставлены в
больницу. Впоследствии один из пострадавших скончался: работник, получивший 95%
ожогов тела, был доставлен самолетом в специализированную клинику в пригороде
Токио в Японии, однако скончался во время операции.
июня на нефтеперерабатывающем заводе ООО "ВПК-Ойл"
под Новосибирском взорвалась емкость с мазутом. ЧП произошло при запуске нового
оборудования. После взрыва емкости мазут разбрызгало в радиусе 30 метров.
Начавшийся пожар удалось потушить через 2,5 часа. В результате ЧП погиб
начальник производства.
июня произошло возгорание на подстанции, расположенной на
территории нефтеперерабатывающего завода в московском районе
"Капотня". В результате возгорания возникло сильное задымление, общая
площадь которого составляла 30-50 квадратных метров. Общая площадь самого
возгорания составила 10 квадратных метров. Пожар был потушен, пострадавших не
было.
мая загорелась технологическая печь по производству смазочных
материалов на омском нефтеперерабатывающем заводе "Газпромнефти".
Пострадавших не было. В тушении пожара было задействовано десять пожарных
автомобилей и 35 человек личного состава.
марта произошло возгорание одного из резервуаров с дизельным
топливом объемом 2 тысячи кубических метров на Новоуфимском
нефтеперерабатывающем заводе в Уфе. Угрозы для населения и конструкций завода
не было.
год
декабря взрыв произошел на нефтеперерабатывающей установке
ООО "Забайкальская нефтеперерабатывающая компания" в поселке Даурия в
Забайкалье. В результате взрыва погибли пять человек - все пятеро граждане КНР,
находившиеся в эпицентре взрыва. По версии следствия, с июля 2006 года на территории
промышленной зоны села Даурия без разрешения производились работы по
строительству, монтажу и запуску малотоннажного нефтеперерабатывающего завода.
В процессе пуско-наладочных работ на заводе перерабатывалась нефть с получением
бензина, керосина, мазута, дизельного топлива и парафина, которые продавались.
На предприятии после пробных пусков оборудования сложилась взрывоопасная
ситуация, поскольку в аппаратах, резервуарах и трубопроводах остались пары
нефтепродуктов.
сентября произошло возгорание на территории Новоуфимского
нефтеперерабатывающего завода. При разгерметизации резервуара в 5 тысяч
кубометров загорелся пролитый бензин. К борьбе с пожаром были привлечены силы
Уфимского гарнизона Федеральной погранслужбы: 83 человека личного состава и 24
единицы основной и специальной техники. Погибших и пострадавших не было.
августа произошло ЧП на трубопроводе установки по переработке
нефтепродуктов на территории нефтеперерабатывающего завода в Капотне в Москве.
Произошел разрыв трубопровода, в разорванную систему через обратный клапан
попал водород. Однако взрыва и возгорания газа не произошло.
мая произошла авария на Омском нефтеперерабатывающем заводе,
в результате которой возник пожар, при котором пострадали два человека. В
результате падения напряжения на омской ТЭЦ-4 в одной из трех секций печи
П-101/2 завода взорвалась газовоздушная смесь с последующим горением нефти на
площади 100 квадратных метров. В результате была повреждена одна секция печи,
деформированы наружные металлические лестницы и площадки обслуживания печи.
Технологический процесс приостановлен, подача нефтепродуктов была прекращена.
Легкие травмы получили мужчина и женщина, работающие на заводе.
марта возник пожар на крупном нефтехимическом предприятии
"Сибур-Химпром" в Перми, загорелся цех по производству этилбензола.
Площадь возгорания составила 300 квадратных метров. На место выехали 30 единиц
техники и 108 человек личного состава. Во время возгорания возникла угроза
взрыва, но в ходе тушения она была снята. В результате пожара никто не
пострадал.
год
декабря на Новокуйбышевском НПЗ (дочернее предприятие ОАО
"НК "Роснефть" в Самарской области) в насосном отделении
установки замедленного коксования произошел пожар. Площадь горения составила
215 квадратных метров. Пожарными частями завода совместно с силами МЧС
возгорание было ликвидировано, НПЗ продолжил работу в штатном режиме.
Установка, производящая нефтяной кокс, была временно выведена из эксплуатации.
декабря взрыв с последующим горением водорода произошел на
Ангарском нефтехимическом комбинате Иркутской области. Погиб один человек. В
здании по переработке нефтепродуктов обрушилась кровля на площади 120
квадратных метров.
июля возник пожар на Саратовском нефтеперерабатывающем
заводе. Одной из причин аварии стало превышение содержания воды в нефти. В
результате ЧП произошел выброс продукта переработки и последующее возгорание
оборудования предприятия.
В ночь на 16 июня загорелся мазут на НПЗ в
Комсомольске-на-Амуре. Пожар ликвидировали через два часа, пострадавших и
погибших не было. Факельное горение мазута произошло в результате
разгерметизации фланцевого соединения.
22 августа 2009 года в резервуарном парке
ЛПДС «Конда» филиала «Урайское УМН» ОАО «Сибнефтепровод» из-за прямого
попадания разряда молнии произошло воспламенения горючих паров нефти с
последующим интенсивным горением нефти в РВС 20000 м3 №7 без полного
отрыва крыши. Площадь пожара соответствует площади зеркала РВС № 7 и составила
1632 м2 . Стационарные пеногенераторы ГПСС-2000 системы
пожаротушения резервуара сорваны с мест крепления и деформированы, деформирован
трубопровод системы кольцевого орошения РВС№7. Спустя 25 минут происходит взрыв
паровоздушной среды соседнего РВС № 8, в результате которого:
) разрушается полностью резервуар РВС № 8,
фрагменты которого взрывной волной разбрасываются по территории парка и за его
пределы в радиусе до 500 метров;
) в зону поражения взрывной волной, радиус
разлета фрагментов корпуса РВС №8, интенсивного горения и теплового воздействия
попадает личный состав 2-го отделения ПЧ-133, 1-го отделения ПЧ-115 и пожарная
техника, установленная на пожарные гидранты;
) в зону поражения взрывной волны, радиус
разлета фрагментов корпуса РВС №8 попадает личный состав 1-го отделения ПЧ-133,
2-го отделения ПЧ-115;
) взрывной волной и фрагментами корпуса
РВС № 8 нарушается целостность крыши РВС № 5 и возникает горение нефти в нём;
) частично разрушается обвалование РВС № 8
, ввиду чего горящая нефть переливается за пределы резервуарного парка;
) площадь пожара увеличивается до 14 500 м2;
) фрагментом крыши РВС № 8
перегораживается проезд по периметру парка.
2008 год
августа пожар произошел на Омском нефтеперерабатывающем
заводе. Возгорание возникло на установке для производства нефтепродуктов,
находящейся на открытой площадке. Сразу же после возгорания установка была
обесточена, включены кольца орошения, перекрыта подача продукта, подан азот для
выдавливания продукта из системы.
июля на Московском нефтеперерабатывающем заводе произошел
аварийный сброс газа: над факельной установкой, в которой сжигается газ после
переработки нефти, поднялся высокий столб пламени, а затем - черный столб дыма.
В ходе ЧП не возникло угрозы для производства и здоровья работников самого
предприятия, происшедшее не было квалифицировано как авария.
мая в водородной компрессорной установке по вторичной
переработке нефти на НПЗ в городе Кириши Ленинградской области произошел взрыв
водородсодержащей смеси, а затем пожар. В результате на месте погиб один
человек, позже еще четверо скончались в больнице. Экономический ущерб от аварии
составил 107 миллионов рублей.
февраля на том же предприятии загорелся пластик, рядом с
которым производились несанкционированные сварочные работы. Общая площадь
пожара составила около 400 квадратных метров. Жертв и пострадавших не было.
1.2
Характеристика сил и средств ФКУ «8 ОФПС ГПС по Самарской области (договорной)»
привлекаемые для тушения пожара в резервуарном парке НПС «Самара-1» площадки
«Самара» ОАО «Приволжскнефтепровод» ОАО «АК« Транснефть»
Для охраны от пожаров одной из крупнейших в Европе базы по
хранению и перекачке нефти ОАО «Приволжскнефтепровод» организован 8 отряд ФПС
по Самарской области (договорной)», который уже свыше 30 лет несёт свою
трудовую вахту. В штате отряда 4 пожарных части (43 ПЧ, 44 ПЧ, 45 ПЧ, 74 ПЧ),
26 единиц техники, 210 человек личного состава. На вооружении 8 отряда состоят:
5 АЦ 6-100 (на базе Урал 4320), 1 АЦ 10-150 (на базе МАЗ), 4 АЦ 4-70 на базе
(КамАЗ), 3 пожарные насосные станции ПНС-110, 3 рукавных автомобиля АР-2,
манипулятор пожарный МП-20, коленчатые пеноподъёмники «Бронто-Скайлифт» на базе
«Магирус» и АПП на базе «КамАЗ».
единица МП - 20
Марка и модель шасси -_______________ Гусеничный тягач
АГТС-59
Полная масса автомобиля, кг - ____________________________
16480
Мощность двигателя об/мин - _____________________________1800
Максимальная скорость, км/ч - ________________________20
Боевой расчет - ____________________________________2
Расход воды через лафетный ствол л/с -
________________________ 70
Максимальная высота подъёма ПТВ ( от уровня земли) ,м -
________20
единица АЦ-6-100
Марка и модель шасси - ______________________УРАЛ
4320-1951-48
Полная масса автомобиля, кг - ______________ 22500
Мощность двигателя кВТ (л. с.) - __________________________
300
Максимальная скорость, км/ч -_________ 80
Боевой расчет -______________________________ 6
Емкость цистерны л, - 6000
Пенобак л, - 1000
Центробежный насос , одноступенчатого типа LK-6000
Производительность л/с - 18…100
Номинальный напор бар - _________________________________7
наибольшая высота всасывания, м - 7,5
единица АЦ-10-150
Марка и модель шасси- ________________________ МАЗ 631708
Полная масса автомобиля, кг -__________________ ______31500
Мощность двигателя кВТ (л. с.) -__________________ ______390(286)
Максимальная скорость, км/ч -______________________________80
Боевой расчет - ___________________________________________6
Емкость цистерны - ________________________10 м3
Пенобак - 2 м3
Центробежный насос , типа __________________________ N-100
Производительность л/с - _________________________________150
Номинальный напор бар - ________________________________10
Наибольшая высота всасывания, м -
__________________________3,5
2 единица ПНС-110
Марка и модель шасси - __________________________Урал (5557)
Полная масса автомобиля, кг -
_____________________________18000
Мощность двигателя кВТ (л. с.) -
__________________________170
Максимальная скорость, км/ч -
______________________________80
Боевой расчет - _________________________________________3
Насосная установка:
Центробежный - __________________________________2 шт. ПН 60
подача, л/с -___________ 6600
напор, м вод. ст.- _________________100
наибольшая высота всасывания, м -
___________________________7,5
Время заполнения насоса водой при наибольшей высоте
всасывания, с - _40
1 единица ПНС -110 (43114)
Марка и модель шасси -___________________________КАМАЗ 43114
Полная масса автомобиля, кг -
_____________________________12500
Мощность двигателя кВТ (л. с.)
-_____________________________240
Максимальная скорость, км/ч - _________________________ __80
Боевой расчет -
_____________________________________________3
Насосная установка:
Центробежный - ___________________________________ 2 шт. ПН
60
Подача, л/с -_ 6600
Напор, м вод. ст.-______________________ 100
Наибольшая высота всасывания, м -
___________________________7,5
Время заполнения насоса водой при наибольшей высоте
всасывания, с - __40
1 единица АПП - 32 (53213)
Марка и модель шасси - __________________________КамАЗ -
53228
Максимальная скорость, км/ч - ____________________________80
Боевой расчет -
_____________________________________________3
Емкость пенообразователя л. -
______________________________2000
Расход воды через лафетный ствол л/с -_________________________70
Максимальная высота подъёма ПТВ ( от уровня земли)
,м-_________32
Габаритные размеры в транспортном положении мм.
длина-_____10240
ширина _ ___ 2500
единица КПП Магирус Дойц 330-32 Бронто Скайлифт
Марка и модель шасси - ______________________ Магирус Дойц
Полная масса автомобиля, кг -___________________________32000
Максимальная скорость, км/ч -_________________________80
Боевой расчет -____________________________________________3
Емкость пенообразователя л. -________________________5,500
Расход воды через лафетный ствол л/с
-________________________70
Максимальная высота подъёма ПТВ ( от уровня земли) ,м-_____
__35
Габаритные размеры в транспортном положении мм.
длина-_____12700
ширина ________2500
высота_________3900
единицы АЦ-5-40 (43114)
Марка и модель шасси - КАМАЗ 43114 ПМ-525А
Полная масса автомобиля, кг - 15600
Максимальная скорость, км/ч - 80
Боевой расчет, чел - 7
Емкость воды, л - 5000
Пенообразователя, л - 400
Насосная установка:
Центробежный, ПН-40/100
Производительность насоса, л/с - 40
Дальность подачи воды лафетным стволом , м - до 60
Наибольшая высота всасывания, м - 7,5
Время заполнения насоса водой при наибольшей высоте
всасывания, сек.- 40
единицы АР-2 (5557)
Марка и модель шасси - УРАЛ-5557
Полная масса автомобиля, кг - 21300
Мощность двигателя Квт(л/с) - 169/(230)
Максимальная скорость, км/ч - 80
Боевой расчет, чел - 3
Количество возимых рукавов(d-77)м - 2040
Скорость выкладки рукавов в линию, км/ч - до 9
В боевом расчете находятся: 3 АЦ 6-100 «Урал», 2 АЦ 4-70
«КамАЗ», 2 ПНС-110, АПП, КПП, АР-2. Количество личного состава в боевом расчете
составляет 30 человек. Так же в подразделении в отапливаемом боксе для
резервной пожарной техники имеется емкость на транспортной тележке с запасом
конце трата пенообразователя ПО-6ТС объемом 13,5 м3.
Для тушения пожара в резервуарном парке НПС «Самара-1»
площадки «Самара ОАО «Приволжскнефтепровод» ОАО «АК« Транснефть» предусмотрена
автоматическая высылка сил и средств по повышенному номеру вызова №3 в
соответствии с расписанием выездов.
1.3
Предлагаемое решение, направленное на модернизацию тушения пожара
1.3.1 Ограждающая стена с волноотражающим козырьком
Общие требования пожарной безопасности к ограждениям
резервуаров
По периметру отдельно стоящего резервуара или каждой группы
наземных резервуаров необходимо предусматривать замкнутое ограждение.
В качестве ограждения могут использоваться обвалование,
ограждающая стена или ограждающая стена с волноотражающим козырьком.
Ограждающая стена и ограждающая стена с волноотражающим
козырьком должны быть сплошными по периметру, выполняться из негорючих
материалов и иметь предел огнестойкости не менее Е 150.
Ширина обвалования должна быть по верху не менее 0,5 м.
Ограждение должно быть рассчитано на гидростатическое
давление разлившейся при разрушении резервуара жидкости.
В обоснованных случаях для полного удержания волны разливающейся
при разрушении резервуара жидкости и предотвращения ее перелива через
ограждение следует устанавливать ограждающую стену с волноотражающим козырьком
или дополнительную защитную стену. Конструктивное исполнение ограждающей стены
с волноотражающим козырьком, а также ее расстояние от ограждения приведены в
приложении <#"785050.files/image023.gif">(А.1)
где Кз - коэффициент запаса, который
рекомендуется принимать равным 1,1 для резервуаров вместимостью не более 5000 м3
и равным 1,2 для резервуаров большей вместимости;
а1 = f1(b/Hж), а2 = f2(L/Rp)
- переменные, зависящие от длины вылета волноотражающего козырька (b,
м) и расстояния от центра резервуара до ограждающей стены (L1,
м), соответственно равные
(А.2)
(А.3)
где Нж - максимальный уровень жидкости в
резервуаре, м;
Rp
- радиус аварийного резервуара, м.
Длину вылета волноотражающего козырька рекомендуется принимать:
для резервуаров вместимостью до 700 м3 - не менее 0,5
м;
для резервуаров вместимостью от 700 до 5000 м3 - не
менее 1,0 м;
для резервуаров вместимостью от 5000 до 30 000 м3 - не
менее 1,5 м.
Схема ограждающей стены, имеющей волноотражающий козырек, с
указанием основных геометрических параметров приведена на рисунке А.1.
- защитная стена; 2 - волноотражающий козырек; 3 - площадка
отражения потока; 4 - основание стены
Рисунок А.1 - Принципиальная схема ограждающей стены с
волноотражающим козырьком
Общий вид защитной стены с отбойным козырьком для РВС-30000
на нефтебазе «Шесхарис» г. Новороссийска
Отличительной особенностью защитной стены является отбойный
козырек в ее верхней части, который отбрасывает (закручивает в противоположную
сторону) поток надвигающейся жидкости и предотвращает ее перехлест через
обвалование.
Если резервуары размещены на более высоких отметках по
отношению к промышленным установкам, предприятиям и населенным пунктам и
расположены от них на меньшем расстоянии, чем установлено нормами, наряду с
защитной стеной применяют дополнительные защитные устройства: второй земляной
вал или ограждающую стену; отводные каналы (траншеи); открытые земляные амбары.
Расчёт высоты ограждающей стенки
Рассмотрим техническое решения, которое повысит
пожаровзрывобезопасность технологического процесса хранения нефтепродуктов в
резервуарном парке НПС «Самара-1» и позволит сократить последствия от пожара.
Расчет высоты обвалования для резервуаров с нефтью.
Расчет проводим согласно СНиП 2.11.03-93 «Склады нефти и
нефтепродуктов. Противопожарные нормы» [9].
V=20000 м3 ,D=45,6м, H=12м
Расчет актуален, если выполняется условие:
- расстояние от ограждающей стены до стенки резервуара, 7 м
Vн - объем резервуара, м3.
Найдем площадь обвалования по формуле:
(5.1)
b - длина обвалования, м.
Расчет проводим с учетом разрушения одного из резервуаров.
Находим площадь уцелевших резервуаров
(5.2)
где: d - диаметр резервуара;
Находим высоту обвалования
(5.3)
где: 
- объем одного резервуара, м³
- площадь не разрушившихся резервуаров, м²;
- площадь обвалования, м².
Рисунок 2 - Принципиальная схема ограждающей стены с
волноотражающим козырьком: 1 - защитная стена; 2 - волноотражающий козырек; 3 -
площадка отражения потока; 4 - основание стены
(5.4)
(5.5)
Нс - высота ограждающей стены, м- длины вылета
волноотражающего козырька, 1,5 м1 - расстояния от центра резервуара
до ограждающей стены, 29,8 м
Нж - максимальный уровень жидкости в резервуаре, 10,4 мp
- радиус аварийного резервуара, 22,8 м
Находим высоту ограждающей стенки:
(5.6)
Кз - коэффициент запаса, который рекомендуется
принимать равным 1,1 тогда:
Вывод: Рассмотрено техническое решения, которое повысит
пожаровзрывобезопасность технологического процесса хранения нефтепродуктов в
резервуарном парке НПС «Самара-1» и позволит сократить последствия от пожара,
стенка для группы резервуаров с нефтью составит не менее 5,65 метра.
1.3.2 Водонапорная
телескопическая мачта модели ВНТМ-8
Предназначена для применения в качестве специального
дополнительного пожарного оборудования пожарных автомобилей, в том числе на
автомобилях быстрого реагирования, а также автомобильных прицепах, для подачи
огнетушащих составов в очаги возгорания на высоту, где проезд и установка
авто-лестниц невозможны (узкие улицы, заблокированные припаркованными
автомобилями, затяжные пожары).
Применение данного оборудования на пожарных автоцистернах
позволяет значительно расширить область их применения, значительно уменьшить
время подачи огнетушащего состава на высоту и обеспечить безопасность
проведения работ на затянувшихся пожарах. Высота выдвижения 6-ти секционной
водяной мачты - 7 метров. Габаритная высота в собранном виде составляет 1,77 м.
(без учета лафетного ствола). Пропускная способность - до 2700 л/мин.В комплект
поставки мачты входит: - установленный на вершине лафетный ствол, -
дистанционное управление лафетным стволом (как кабельное, так и
радиоуправляемое), - пневматическая система выдвижения. Возможны различные
комбинации изготовления мачт (высота выдвижения/производительность).
Таблица характеристик водонапорной
телескопической мачты модели ВНТМ - 8
|
Количество секций мачты
|
6
|
|
Рабочая высота
|
8,3м
|
|
Рабочее давление
|
0,8 МПа
|
|
Максимально допустимое давление
|
1,2 МПа
|
|
Расход воды
|
не менее 40 л/сек
|
|
Расход водного раствора пенообразователя
|
не менее 40 л/сек
|
|
Перемещение лафетного ствола:
|
|
|
‐ в горизонтальной
плоскости
|
+175°
|
|
‐ вверх
|
90°
|
|
‐ вниз
|
20°
|
|
Дальность струи:
|
|
|
‐ водяной
|
60 м
|
|
‐ пенной
|
40 м
|
|
Напряжение питания
|
24 В
|
|
Объем баллона сжатого воздуха
|
10 л
|
|
Максимально допустимое давление в баллоне
|
300 атм.
|
|
Максимальная ширина опорного контура
|
2200 мм
|
|
Габаритные размеры
|
2826х1600х3070 мм
|
|
Масса снаряженной установки
|
305 кг
|
|
Разрешённая полная масса
|
500 кг
|
|
Шины
|
165/80R13
|
|
Допустимая скорость транспортировки
|
90 км/час
|
Расчёт на устойчивость и опрокидывание.
. Мо < Му
Мо - момент опрокидывания
Му - момент устойчивости
. Му = G * l' = 2989*0,85=2540 Нм
G - вес установки.
G = m * g = 305 * 9,8 = 2989 Н
m - масса снаряженной установки 305 кг.
l' - минимальное расстояние от геометрического центра мачты до
геометрического центра опоры, 0,85 м.
. Мо = F * hобщ = 0,534 Нм
hобщ - максимальная высота установки = 8,5 м.
P = F / A
F = P * A = 0,0628 Н
P - рабочее давление 0,8 мПа = 8 кг/с м²
А = 
= 0,00785 м²
Q =
* V » d = 
*25 =100 мм = 0,1 м.
Вывод: Из расчётов, предоставленных выше следует, что данная
мачта будет устойчива при подачи огнетушащих веществ.
Расчет зон поражения при пожаре пролива для всех
значений интенсивности теплового излучения, безопасное расстояние и вероятность
поражения человека согласно ГОСТ Р 12.3.047-98.
При полной разгерметизации резервуара с 20000 м3
нефти, она вытекает в обвалование площадью 10000 м2 и высотой 2 м.
Расстояние от центра пролива до оператора 100 м. Требуется определить размеры
зон поражения при пожаре пролива для всех значений интенсивности теплового
излучения (табл.2 ГОСТ Р 12.3.047-98), безопасное расстояние и вероятность
поражения человека.
Для определения зон поражения при пожаре пролива для всех
значений интенсивности излучения (для всех значений указанных в таблице 2 ГОСТ
Р 12.3.047-98) необходимо знать площадь пролива (S), плотность окружающего воздуха
(ρ0), среднеповерхностную
плотность теплового излучения пламени (Ef) и удельную массовую
скорость выгорания нефти (m).
Значения величин
m = 0,0283кг/(м2·с) (таблица 4 ГОСТ Р 12.3.047-98)
ρ0 = 1,293кг/м3
Площадь пролива определяется, исходя из условия, что пролитая
нефть разольется слоем, толщиной 2 м [ ГОСТ Р 12.3.047-98].
=
м2
Так как резервуар нефтью находится в обваловании, то необходимо
проверить, не выльется ли нефть за пределы обвалования. С этой целью
определяется объем обвалования
Vобв = 10000·2 = 20000 м3
Таким образом, объем обвалования превышает объем пролитого
дизельного топлива, поэтому площадь пролива принимается равной площади
обвалования. Отсюда S = Sобв = 10000 м2
Определяется эффективный диаметр пролива по формуле (2) ГОСТ Р
12.3.047-98
= 
= 112,9 м.
По таблице 3 ГОСТ Р 12.3.047-98 находится Ef =40 кВт/м2
Определяется высота пламени по формуле (3)
= 
= 54,3 м
По формулам (6-8,10 ГОСТ Р 12.3.047-98) для заданного расстояния
от геометрического центра пролива до облучаемого объекта рассчитываются
соответствующие величины:
= 2· 100/112,9 = 1,77
= 2· 54,3/112,9 = 0,96
= (0,962 + 1,772 +1)/(2·1,77) = 1,43
= (1 + 1,772)/(2·1,77) = 1,17
По формулам (4.5.9 ГОСТ Р 12.3.047-98) определяется угловой
коэффициент облучения:
= 0,23766
= 0,101655
= 
= 0,258
Определяется коэффициент пропускания по формуле (11 ГОСТ Р
12.3.047-98)
= 0,97
Находится интенсивность теплового излучения по формуле (1 ГОСТ Р 12.3.047-98)
,
= 10,0 кВт/м2 = 104 Дж /м2 с
4 Дж
/м2 с - это работа, которая потребуется для нагрева 1 квадратного
метра на 1 С° за 1 секунду.
Определяются расстояния (методом подбора), соответствующие
значениям интенсивности теплового излучения и безопасное расстояние, то есть
расстояние, при котором интенсивность теплового излучения не превышает 4,2
кВт/м2 (табл.2 ГОСТ Р 12.3.047-98). Результаты расчетов
представлены в таблице.
Размеры зон поражения тепловым излучением при пожаре пролива.
|
r
|
dэф
|
Н
|
h
|
Si
|
A
|
B
|
Fv
|
Fh
|
Fq
|
Угловой коэф. облучен
|
Тепловое излучение
|
|
100
|
112,9
|
54,3
|
0,96
|
1,77
|
1,43
|
1,17
|
0,23766
|
0,10165
|
0,258
|
0,97
|
10
|
|
110
|
__
|
__
|
__
|
1,95
|
1,47
|
1,23
|
0,19993
|
0,07772
|
0,215
|
0,963
|
8,3
|
|
120
|
__
|
__
|
__
|
2,13
|
1,52
|
1,3
|
0,16891
|
0,057947
|
0,179
|
0,956
|
6,8
|
|
130
|
__
|
__
|
__
|
2,3
|
1,57
|
1,37
|
0,14545
|
0,043981
|
0,152
|
0,95
|
5,8
|
|
140
|
__
|
__
|
__
|
2,48
|
1,63
|
1,44
|
0,12486
|
0,035271
|
0,130
|
0,943
|
4,9
|
|
150
|
__
|
__
|
__
|
2,66
|
1,69
|
1,52
|
0,10837
|
0,026645
|
0,112
|
0,937
|
4,2
|
|
155
|
__
|
__
|
__
|
2,75
|
1,72
|
1,56
|
0,10138
|
0,0232
|
0,104
|
0,9333
|
3,9
|
1.3.3
Установка Комбинированного Тушения Пожаров УКТП "Пурга-10.10.20"
- Назначение -
УКТП “ПУРГА-10.10.20” предназначена для получения
воздушно-механической пены средней кратности с повышенной дальностью подачи.
Установка используется для тушения пожаров легковоспламеняющихся и горючих
жидкостей, твердых горючих материалов, а также для создания светотеплозащитных
экранов в районах аварий, катастроф, стихийных бедствий, для дегазации и
дезактивации, маскировки объектов гражданского и военного назначения.
Предназначен для тушения пожаров в резервуарах с ЛВЖ и ГЖ, а также в жилых и в
высотных зданиях различного назначения пеной низкой и средней кратности или
распыленной водой.
УКТП "ПУРГА-10.10.20"стационарная
|
Производительность по воде (раствору
пенообразователя) [л/с]
|
20
|
|
Производительность по пене средней кратности
[л/мин]
|
48000
|
|
Дальность подачи струи пены средней кратности
[м]
|
35
|
|
Давление на входе [МПа (кг/см 2 )]
|
0,8(8)
|
|
Кратность пены
|
40
|
|
Расход пенообразователя, [л/с]
|
1,6
|
|
Габаритные размеры
|
Длиа 980 Ширина 610 Высота 445
|
|
Масса [кг]
|
40-50
|
Радиус действия УКТП "Пурга-10.10.20"
(48 000 л/мин при 0,8 МПа)
УКТП “ПУРГА - 10.10.20” работоспособна при использовании всех
типов отечественных пенообразователей, в том числе пленкообразующих
(фторированных), с концентрацией от 2 до 6% и зарубежных с концентрацией от 1
до 6%.
Карта орошения УКТП "Пурга-10.10.20"
1.3.4 Дистанционно управляемым лафетный ствол MONSOON RC-RU
(МОНСУН)
Лафет MONSOON-RU RC является электрическим дистанционно
управляемым лафетом, который имеет все преимущества лафета MONSOON-RU и
производительность 125,0 л/с (7500 л/мин). Разработан для работы от 12 VDC или
24 VDC Вольт. Угол подъема составляет 90°, а опускания - 45°. Угол поворота:
450° (225° влево/вправо от центрального положения). MONSOON-RU RC поставляется
с установленной на заводе панелью управления, смонтированной на лафете, для
регулирования горизонтального вращения, подъема и формы струи (от сплошной до
распыленной). Дополнительно может комплектоваться выносной панелью управления
на 9 м кабеле, а также панелью с радиоуправлением радиусом действия - 150 м.
Лафет поставляется с 9 метровым кабелем электропитания, уже подключенным к
лафету, что минимизирует усилия при установке. Электропроводка для подвода
питания имеет только четыре провода (два для питания и два для управления) для
облегчения дальнейшей инсталляции. Кабель питания заключен в уникальную
направляющую, которая позволяет осуществлять поворот на угол в 450° (225°
влево/вправо от центрального положения), и что является намного надежнее чем
контактные кольца или провода на катушке. Лафет снабжен ручным управлением,
которое имеет приоритет перед автоматическим. Ствол-насадок серии MASTER
STREAM-RU 2000 подключается на заводе производителе. Электроприводы и панель
управления водонепроницаемы. Позволяет производить как компактную, так и
мелкораспыленную струю и защитный экран 120°.
Технические характеристики
|
Рабочее давление, бар
|
7,0
|
|
Максимальное рабочее давление, бар
|
14,0
|
|
Расход воды, л/c (л/мин)
|
18,0 - 125,0 (1080 - 7500)
|
|
Дальность подачи водяной струи бар*, м
|
90,0
|
|
Угол поворота
|
450° (225° влево/вправо от центр. положения)
|
|
Угол подъема / опускания
|
90° / 45°
|
|
Вес, кг
|
25,3
|
* При подаче пенного раствора дальность струи уменьшается
примерно на 10%.
Вывод по 1 главе: В дипломном проекте
произведен анализ пожаров в резервуарах и резервуарных парках. За последние 25
лет в резервуарах и резервуарных парках на территории Российской Федерации и
стран бывшего СССР зарегистрировано свыше 280 пожаров, т.е. в среднем около 12
пожаров в год.
Глава
2. Обоснование требуемого количества сил и средств
.1
Оперативно-тактическая характеристика площадки «Самара» ОАО «Приволжскнефтепровод»
ОАО «АК« Транснефть»
Линейная производственно-диспетчерская станция «Самара»
разместилась на площади 230 га, является головной насосно-перекачивающей
станцией ОАО «Приволжскнефтепровод» и одной из крупнейших в Европе. Объёмы
суточной приёмо-перекачки нефти на ЛПДС «Самара» составляют 400 тысяч тонн.
Общая вместимость резервуарных парков станции составляет 1600000 м.куб. Общее
количество резервуаров в парках - 71, в том числе 65 РВСП 20000 м.куб. и 6
РВСПК 50000 м.куб. Приём нефти осуществляется по 7-ми направлениям от Сибири до
Средней Азии. Перекачка нефти производится по 3-м магистральным нефтепроводам:
Самара-Тихорецк, Самара-Лисичанск, Самара-Унеча (нефтепровод Дружба). В состав
ЛПДС «Самара» входят три насосно-перекачивающих станции:
· станция смешения нефтей (ССН) с
резервуарным парком (РВСП 20000 м.куб. - 41 шт.) двумя насосными станциями,
очистными сооружениями и котельной ;
· насосная станция НПС «Самара-1»
нефтепроводов «Самара-Унеча» и «Самара-Тихорецк» с резервуарным парком (РВСП
20000 м.куб. - 24 шт.) двумя магистральными и двумя подпорными насосными
станциями;
· насосная станция магистрального
нефтепровода «Самара-Лисичанск» НПС «Самара-2» с резервуарным парком (РВСПК
50000 м.куб. - 6 шт.).
Оперативно-тактическая характеристика
резервуарного парка НПС «Самара-1» площадки «Самара»
Общие сведения по резервуарному парку
НПС "Самара-1" служит для перекачивания нефти через
западную границу России по нефтепроводу «Дружба-2», а также поставки ее по
трубопроводу "Самара-Тихорецк" в южные районы страны и выход на
Черное море.
НПС "Самара-1" входит в состав Самарского РНУ.
НПС "Самара-1" расположена в 4-х километрах от п.
Просвет Волжского района Самарской области на площади - 50,85 га.
В НПС "Самара-1" входят: товарный парк, состоящий из
24 РВС-20000 м3, а также имеются узлы задвижек, замерные узлы,
"Прувер", насосные станции по перекачке нефти - 4 шт. (магистральные
насосные станции «Самара-Тихорецк», «Дружба-2», подпорные насосные станции
«Самара-Тихорецк», «Дружба-2») , административный корпус.
Количество работников станции в дневное время составляет
25-30 человек, а в ночное время 5 человек.
Энергоснабжение станции относится к первой категории, то есть
имеется два независимых источника энергоснабжения.
Расстояние до ближайшего гарнизона пожарной охраны, г.
Самара, составляет 40 км.
Резервуарный парк.
Резервуарный парк НПС «Самара-1» предназначен для хранения
нефти в РВСП-20 000 м3. Общая площадь резервуарного парка составляет
22 гектара. На этой площади расположено 24 РВСП-20 000 м3, общей
номинальной емкостью 480 000 м3. Каждый РВСП находиться в отдельном
обваловании, предназначенном для предотвращения растекания нефти в случае
разрушения РВСП. Объем обвалования колеблется от 12 000 м3 до 19 000
м3. Нефть используемая в технологическом процессе НПС «Самара-1»
имеет температуру вспышки < 28ОС, скорость выгорания 0,15 м/ч,
скорость прогрева 0,4 м/ч. Способна к вскипанию и выбросу в условиях тушения.
Верхняя отметка резервуарного парка берется по РВСП № 1 - 154
м над уровнем моря, нижняя отметка берется по РВСП № 20 - 139 м над уровнем
моря. Перепад высот составляет 15 метров.
Характеристика резервуара вертикального стального 20 000 м3.
· Диаметр -
45,6 м
· Высота -
12 м
· Площадь зеркала
- 1630 м2
· Максимальный взлив - 10,4 м
· Периметр окружности - 143 м
Все РВСП оборудованы дыхательной арматурой с
огнепреградителями по 6 штук, а также двумя автоматическими уровнемерами типа
УДУ-5 «Танкрадар» и «Кор-Вол».
РВСП № 2, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 13, 14, 19, 20, 21, 22, 23, 24 -
оборудованы алюминиевыми понтонами, РВСП № 17 - стальными понтонами, РВС № 3
без понтона.
По территории резервуарного парка проходят подземные,
надземные лотки и кабельные эстакады с электрокабелями (напряжением 380-0,4
кВ), кабели КИПиА. Также имеются подземные коммуникации промышленной
канализации.
Территория резервуарного парка охраняется военизированной
охраной. По периметру парка и на въездах установлено видеонаблюдение. На
территорию парка имеется два въезда. Вход и въезд на территорию резервуарного
парка строго по пропускам через контрольно-пропускные пункты (КПП).
Генеральный план резервуарного парка в приложении 1.
Технологическая часть нефтепровода «Куйбышев-Тихорецк»:
Нефть на НПС «Самара-1» поступает с ССН через задвижку № 9 в
РВСП №№ 4, 10,16,17,18,24.
Для подачи нефти от резервуаров №№ 4,10,16,17,18,24 к
основным насосам предусмотрена подпорная станция. Из резервуаров нефть
откачивается подпорными насосными агрегатами НМП 3600/78 через
предохранительные клапаны подается на прием магистральной насосной.
Предохранительные клапаны настроены на давление 12 кг/см2 и
предназначены для защиты от повышения давления технологических трубопроводов и
арматуры между подпорной и магистральной насосной. На участке трубопровода от
магистральной насосной до магистрального нефтепровода установлен узел
регулирования давления для поддержания заданных величин давления:
минимальное давление на входе в магистральную насосною 3,2
кгс/см2;
максимальное давление на выходе из магистральной насосной 48
кгс/см2.
В узле регулирования давления установлены регулирующие
заслонки с Ру = 64 кг/см2 на суммарную производительность
Q = 3600 мЗ/час.
Технологическая часть нефтепровода «Куйбышев-Унеча-2»:
Технологический процесс перекачки осуществляется согласно
утвержденным технологическим картам нефтепровода и технологическим режимам
перекачки.
Основной схемой технологического процесса перекачки нефти НПС
с емкостью является перекачка с «подключенными резервуарами» или «через
резервуары».
Нефть по подводящим трубопроводам поступает на НПС, с давлением
до 5 кгс/см2 через фильтры-грязеуловители и направляется на приемные задвижки
NN 4,5,6,8,10,11,12. Затем нефть, очищенная от механических примесей,
парафино-смолистых отложений, посторонних предметов, поступает в
технологические резервуары №№ 1, 7, 13, 19, 2, 8, 14, 20, 9, 15, 21, 22, 23, 5,
6, 11, 12. Для защиты технологических трубопроводов и арматуры резервуарного
парка от превышения давления на НПС установлены предохранительные клапаны.
Давление настройки предохранительных клапанов Рн =5,5 кг/см2.
Сброс нефти от предохранительных клапанов предусмотрен в технологические
резервуары № 3 и 4.
Для подачи нефти от резервуаров №№ 2, 8, 14, 20, 5, 6, 11,
12, 3, 9, 15, 21, 22, 23, 1, 7, 13, 19, к основным насосам предусмотрена
подпорная станция. Из резервуаров нефть откачивается подпорными насосными
агрегатами НМП 3600/78, через узел учета количества и качества нефти № 32
подается на прием магистральной насосной. Предохранительные клапаны настроены
на давление Рн = 12 кг/см2 и предназначены для защиты от повышения
давления технологических трубопроводов и арматуры между подпорной и
магистральной насосной. Узел учета количества нефти рассчитан на суммарную
производительность Q = 8000 мЗ/час и Ру = 8,4 кг/см2.
На участке трубопровода от магистральной насосной до магистрального
нефтепровода установлен узел регулирования давления для поддержания заданных
величин давления:
минимальное давление на входе в магистральную насосною 5,5
кгс/см2;
максимальное давление на выходе из магистральной насосной 33
кгс/см2.
В узле регулирования давления установлены регулирующие
заслонки.
Все резервуары обвязаны газоуравнительными линиями с
установкой по улавливанию легких фракций (УЛФ). Резервуары оборудованы
предохранительными клапанами; дыхательными клапанами, в конструкцию которых
входит огнепреградители; приборами для замера уровня жидкости в резервуаре типа
«CELTEK».
Коммуникации
По всему резервуарному парку проложены асфальтные и
асфальтобетонные дороги. Ширина проезда не менее 4 м. У каждого пожарного
стояка, высоконапорных пеногенераторов системы подслойного пожаротушения
оборудованы специальные бетонные площадки для стоянки пожарной техники,
исключающие перекрытие проезжей части пожарными машинами.
Электрификация
перекачивающей станции.
От кого получает энергию: ЗРУ- 6кВ., п.с. «Просвет» ВЭС
Длина подводящей линии: 840 м
Сечение подводящей линии: 4-е ввода - 6 кВ, ввод
6*АСБГ-6 (3x240)
Напряжение: 6 000В
Кому принадлежит линия электропередач: Самарское
районное нефтепроводное управление
Тип: кабельная эстакада
Потребное количество энергии в сутки: 80 000
кВт/ч, в т.ч. для освещения - 360 кВт/ч силовое потребление - 79 640 кВт/ч
Внутриплощадочные линии электропередач:
кабельные линии: L - 3,5 км > 1000В, L - 30 км £ 1000В
марка: АСБ-6
сечение: 3x240, 3х120
воздушные линии: отсутствует
Канализация
НПС оборудована производственной, фекально-ливневой
канализацией.
Канализированы: резервуарный парк, здания насосных,
санпропускник, РЭБ. Загрязненные воды сбрасываются на очистные сооружения НП
ССН
Фекальные стоки сбрасываются: приемный резервуар КНС.
Канализационная насосная: насос ЦМК - 16/27 - 2 шт.
Характеристика нефти
Нефть - горючая темная жидкость с
характерным запахом. Плотность 730-1000 кг/м3, температура самовоспламенения
+360 0С, температура вспышки - 18 0С, НКПВ - 1%, ВКПВ -
18%, линейная скорость выгорания до 0.15 м/час, линейная скорость прогрева до
0.40 м/час, температура пламени 1100 0С, температура у зеркала нефти
+315 С. В состав нефти входят - углерод - 85%, водород - 15%, сера, кислород,
азот 0,5-5 %. Начало кипения обычно около 20 0С в воде практически
не растворяется. Сырые нефти способны при горении прогреваться в глубину,
образуя все возрастающий гомотермический слой. Средство тушения -
воздушно-механическая пена.
Водоснабжение
Система противопожарного водоснабжения находиться под
остаточным давлением в сети 1-2 атмосферы. Давление в водопроводной сети на
случай пожара повышается до 10 атм. Запуск насосов противопожарного
водоснабжения может быть осуществлен автоматически или в ручном режиме через
диспетчера НПС "Самара -1" по телефону 21-24, 21-25.
Вода на площадку НПС "Самара -1" поступает с
насосной 2-го подъема площадки НПС "ССН" по трубопроводу диаметром
200 мм в два РВС 2 000 м3 насосной пенотушения НПС "Самара
-1", а из них через 2 насоса высокого давления (1 Д 500 - 63) в систему
пожаротушения. Нормативное время пополнения полного запаса воды 4 000 м3
составляет 96 часов.
Максимальный расход воды на кольцевом противопожарном
водопроводе при давлении в сети 8 атм. - 224 л/с по диаметру водопровода 219
мм.
Также на территории НПС "Самара-1"
"расположены четыре противопожарных водоема № 1, 2 по 250 м3, №
3, 4 по 500 м3. Противопожарные водоемы заполняются водой через
отсекающие задвижки из кольцевого противопожарного водопровода.
По территории резервуарного парка проходит кольцевой
противопожарный водопровод диаметром 219 мм, на котором расположено 98 водяных
гидранта.
Пожаротушение
Резервуарный парк защищен автоматической системой
пожаротушения, включающей противопожарное водоснабжение (орошение) и
комбинированное подслойное пожаротушение.
Орошение на резервуары подается на два полукольца сухотруба
диаметром 159 мм, смонтированном в верхнем поясе РВС и предназначенном для
охлаждения стенок РВС, на крышу выведен сухотруб диаметром 100 мм для
охлаждения крыши РВС. Вода в сухотрубы орошения РВС поступает через гребенки
выведенные на обвалование РВС, путем подключения к ним рукавов диаметром 77 мм,
от АЦ установленных на водяные гидранты или п/п водоемы. РВС№ 3, № 16, на
площадке НПС " Самара -1", орошение осуществляется в ручном режиме
непосредственно от противопожарного водопровода, через отсекающие задвижки
установленные возле каждого РВС в павильонах.
Новый противопожарный водопровод рассчитан для подачи воды
только на охлаждение горящего и соседних РВС. В случае использования для
тушения пожара пеноподъемников или других технических средств, вода на тушение
будет подаваться через ПНС с пожарных водоемов.
На территории резервуарного парка НПС " Самара-1 "
предусмотрено устройство комбинированного пожаротушения в резервуарах РВСП-20
000 м3. Насосами станции пожаротушения обеспечивается
производительность подачи раствора не менее 175 л/с.
Применение технологии подслойного пожаротушения, в котором
низкократная пена подается в основание резервуара, позволяет не зависеть от
разрушений, которые наносит взрыв паро-воздушной смеси в отношение традиционной
навесной системы пенокамер.
Эффективность действия системы послойного тушения сохраняется
независимо от времени протекания пожара, поскольку пена поднимается на
поверхность с " холодной " нефтью.
Система подслойного пожаротушения РВС состоит из разводки
труб d
159 в нижней части резервуара с 12 пенными насадками и 3-х или 4-х подводящих
трубопроводов d
219 и d
273. Внутренняя разводка: 8 насадков на расстояние 7 м по радиусу от центра
каждый и 4 насадка на расстоянии 2,5 м по радиусу от центра. Форма насадков - Т
- образное окончание.
Подводящие трубопроводы оборудованы по 2 пеногенератора ВПГ
каждый (1 ВПГ-20, 1 ВПГ-30) с расходом раствора пенообразователя ВПГ-20 -- 20
л/с, ВПГ-30 - 30 л/с. Рабочее давление срабатывания ВПГ от 8 до 10 атм. Также
внутри обвалования перед резервуаром на каждом вводе устанавливается ручная
задвижка в положение "открыто", обратный клапан и пакет с
калиброванной разрывной мембраной ( РМ-200) с пределом давления разрыва 0,2
атм, обратным рабочим давлением Р mах = 3 атм.
Система подслойного пожаротушения резервуарного
парка
Общие сведения о системе подслойного тушения
пожаров в резервуарах с нефтью
Система подслойного пожаротушения - это установка, с помощью
которой низко кратная плёнкообразующая пена, получаемая в высоконапорных
пеногенераторах из рабочего раствора фтор синтетического пенообразователя,
подаётся по пенопроводу через внутреннюю разводку и Т - образные сопла в нижний
пояс резервуара (приложение 2).
Рисунок 2.1. Принцип подслойного пожаротушения
Система подслойного пожаротушения включает следующие основные
элементы (рисунок 2.2): высоконапорные пеногенераторы с задвижкой,
устанавливаемые, как правило, за обвалованием; линии пенопроводов, в которые
последовательно монтируются сливной патрубок с вентилем, обратный клапан,
предохранительная мембрана и задвижка; разводку пенопроводов внутри резервуара,
оканчивающуюся Т-образными соплами.
Рисунок 2.2. Принципиальная схема системы подслойного пожаротушения:
1 - высоконапорный пеногенератор; 2 - задвижка; 3 - обвалование; 4 - опора
пенопровода; 5 - сливной патрубок с вентилем; 6 - обратный клапан; 7 -
предохранительная мембрана; 8 - резервуар; 9 - внутренняя разводка пенопровода;
10 - Т- образное сопло
В качестве огнетушащего средства в системе подслойного
пожаротушения могут применяться только синтетические фторуглеродные
пенообразователи. Они представляют собой пенное средство пожаротушения по
удельному весу легче нефти. Низкократная пена на основе синтетических
фторуглеродных пенообразователей не абсорбирует на поверхности своих пузырьков
легковоспламеняющуюся жидкость при прохождении ее через слой горючей жидкости,
способна самопроизвольно растекаться по горючей жидкости и формировать на её
поверхности устойчивую плёнку, обладающую высокой изолирующей способностью.
Время прохождения пены от стволов до поверхности резервуара,
как правило, составляет 40-60 с. Всплывая через слой горючего, она способна
преодолеть затонувшие конструкции и растекаться по всей поверхности, чему
способствуют конвективные потоки, которые направлены от места выхода пены к
стенкам резервуара. Кроме того, в результате конвективного тепломассообмена
разрушается прогретый слой и снижается температура на поверхности. Значительное
снижение интенсивности горения достигается через 90-120с. с момента появления
пены на поверхности. В это время наблюдаются отдельные очаги горения у
разогретых металлических конструкций резервуара. Через 120-180 с. горение
полностью прекращается.
После прекращения подачи пены на всей поверхности горючей
жидкости образуется устойчивый пенный слой толщиной до 5 см., в течение 2-3 ч.
защищающий ее от повторного воспламенения.
Система подслойного тушения пожаров способна работать как от
передвижной пожарной техники, так и в автоматическом режиме.
Для приготовления рабочего раствора пенообразователя могут
применяться специальные баки-дозаторы (при работе в автоматическом режиме) и
смесители-дозаторы (при работе от передвижной пожарной техники).
Для обнаружения загорания горючей жидкости в резервуаре
должны использоваться пожарные датчики или термочувствительный кабель.
Система подслойного пожаротушения применяется в стальных
вертикальных резервуарах со стационарной и плавающей крышей, понтоном, а также
в железобетонных резервуарах. Резервуары с понтоном и плавающей крышей
дополнительно оборудуются комбинированной системой пожаротушения, включающую
дополнительно систему тушения пожара в кольцевом зазоре.
Система подслойного пожаротушения разрабатывалась усилиями специалистов
ВНИИПО МЧС России и Академии ГПС МЧС России. Перед её внедрением были проведены
крупномасштабные полигонные испытания по тушению резервуаров РВС-1500 (г.
Ново-Полоцк, 1990 г.), РВС-2000 (г. Пермь, 1992 г.), РВС-5000 (г. Альметьевск,
1994 и 1997 гг.).
Краткое описание полигонных системы подслойного
тушения пожаров в РВС-5000:
В мае 1994 года на резервуаре РВС-5000 были проведены
межведомственные натуральные огневые испытания нового способа тушения на
полигоне ОГПС-2 МЧС РТ (рисунок 2.3). Пена вводилась по системе пожаротушения,
а также по линии гидроразмыва донных отложений и подачи нефти. Применялись
пеногенераторы конструкции ВИПТШ и ВНИИПО. Пенообразующий раствор - «Легкая
вода» (Бельгия) и «Универсальный» - подавался с помощью автоцистерн типа АЦ-40.
Рисунок 2.3. Тушение резервуара РВС-5000 с товарной нефтью
подслойным способом на полигоне ОГПС-2 МЧС РТ (май 1994 года)
Было проведено семь огневых экспериментов по тушению товарной
нефти с температурой вспышки -6 0С. В первых шести пена подавалась в
слой нефти высотой 10-11 м. Высота свободного борта в резервуаре была при этом
0,8-1 м.
Подача пены осуществлялась:
в первом эксперименте - по линии системы пожаротушения. На
вход двух диаметрально расположенных трубопроводов, заканчивающихся Т -
образным наконечником, устанавливались по два пеногенератора с расходом по
раствору 10 л/с;
во втором - по линии гидроразмыва донных отложений. На вход
трубопровода устанавливались четыре пеногенератора с расходом 10 л/с;
в третьем - также по системе пожаротушения. На вход двух
диаметрально расположенных трубопроводов, концы которых концы которых были
введены в резервуар на длину 3 м., устанавливалось по одному пеногенератору с
расходом по раствору 20 л/с;
в четвертом, как и во втором, - по линии гидроразмыва, но
вместо «Легкой воды» использовался пенообразователь «Универсальный»;
в пятом - вместе с нефтью по пенопроводу, врезанному в линию
подачи нефти. На вход трубопровода устанавливались четыре пеногенератора с
расходом 10 л/с;
в шестом - как и в первом, но время свободного горения было
увеличено до 15 мин.;
в седьмом использовались линии пожаротушения (опыты 1 и 3),
но резервуар был заполнен пластовой соленой водой на высоту 8 м. И нефтью на
высоту 1 м.
Интенсивность подачи пены во всех экспериментах составила
около 0,1 л/м2с. Время тушения пожара в первых шести опытах не
превышало 2-3 минут, в седьмом - около 5 минут (из-за наличия большого слоя
соленой пластовой воды).
Испытания показали высокую надежность подслойного пожаротушения
резервуаров с нефтью с использованием различных технологических коммуникаций.
Результаты одного из экспериментов по тушению пожара в
резервуаре РВС-5000 с нефтью представлены ниже:
высоконапорные пеногенераторы PFG-100/150 фирмы "Svenska
Skum A.B." (Швеция) - 2 шт.;
пожарные автоцистерны АЦ-40 - 2 шт.;
синтетический фторуглеродный пенообразователь FC-203 Light
Water (в настоящее время не выпускается) фирмы "3М" (США) -
концентрация рабочего раствора 3 % (об.)
кратность пены - 3-5;
интенсивность подачи рабочего раствора пенообразователя -
0,095 л/м2с;
время:
развёртывания - 35 с;
свободного горения - 180 с;
локализации горения - 200 с;
тушения - 230 с;
на тушение израсходовано:
пенообразователя - 0,56 м3;
воды - 8,7 м3.
Высоконапорный пеногенератор
Высоконапорный пеногенератор (ВПГ) - это устройство,
предназначенное для получения из рабочего раствора синтетического
фторуглеродного пенообразователя низкократной плёнкообразующей
воздушно-механической пены и подачи её в пенопровод системы подслойного пожаротушения
резервуаров.
Общие технические требования к высоконапорным пеногенераторам
содержатся в НПБ 61-97 "Пожарная техника. Установки пенного пожаротушения.
Генераторы пены низкой кратности для подслойного тушения резервуаров"
В системе подслойного пожаротушения резервуарного парка НПС
«Самара-1» используются высоконапорные пеногенераторы ВПГ-20,30 «Алфей»
выпускаемые фирмой ЗАО "ТОМЗЭЛ" г. Томск (рисунок 2.4).
Рисунок 2.4. Высоконапорные пеногенераторы ВПГ
В таблице 2.3 приведены технические характеристики
высоконапорных пеногенераторов выпускаемых ЗАО "ТОМЗЭЛ" (г. Томск):
Высоконапорные пеногенераторы ВПГ «Алфей»
|
Наименование параметра
|
Исполнение изделия «Алфей»
|
|
ВПГ-10
|
ВПГ-20
|
ВПГ-30
|
ВПГ-40
|
|
Рабочее давление водного раствора
пенообразователя перед пеногенератором, МПа
|
0.6-0.9
|
0.6-0.9
|
0.6-0.9
|
0.6-0.9
|
|
Коэффициент преобразования давления, % не менее
|
30
|
30
|
30
|
30
|
|
Производительность изделия по раствору
пенообразователя, л/с, не менее
|
10±0,1
|
20±0,2
|
30±0,3
|
40±0,4
|
|
Кратность пены, не менее
|
3
|
3
|
3
|
3
|
|
Конструктивное исполнение присоединительных
фланцев, Dу при Ру=1,0 МПа
|
100
|
150
|
150
|
150
|
|
Масса, кг
|
30
|
50
|
80
|
85
|
|
Габаритные размеры, мм
|
215х310х1048
|
280х365х1288
|
280х365х1578
|
280х365х1859
|
*Примечание: срок службы 15 лет.
Предохранительная мембрана
Предохранительная мембрана - это устройство, препятствующее
попаданию горючей жидкости или её паров из резервуара в пенопровод системы
подслойного пожаротушения или системы пожаротушения кольцевого зазора
резервуара с понтоном. При срабатывании системы
пожаротушения за счёт развиваемого насосом давления
предохранительная мембрана разрывается, открывая пене доступ в резервуар. По
окончанию тушения в линию пенопровода ставится новая предохранительная
мембрана. Для предотвращения попадания горючей жидкости в пенопровод после
окончания подачи рабочего раствора пенообразователя в системе подслойного
пожаротушения служат задвижка и обратный клапан.
В системе подслойного пожаротушения резервуарного парка НПС
«Самара-1» используются предохранительные мембраны «Лотос»
На рисунках 2.5 и 2.6 представлен внешний вид
предохранительных мембран «Лотос» до срабатывания и после срабатывания, их
технические характеристики представлены в таблице 2.4.
Рисунок 2.5. Предохранительные мембраны «Лотос» до
срабатывания
Рисунок 2.6. Предохранительная мембрана «Лотос» после
срабатывания
Технические характеристики предохранительных мембран «Лотос»
|
Наименование параметра
|
Исполнение изделия
|
|
«Лотос-150»
|
«Лотос-200»
|
«Лотос-250»
|
«Лотос-300»
|
|
Максимальное допустимое давление столба нефти
или нефтепродукта со стороны резервуара, МПа
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
0,3
|
|
Минимальное превышение давления пены со стороны
резервуара, при котором происходит разрыв мембраны, МПа
|
0,02
|
0,02
|
0,02
|
0,02
|
|
Габаритные размеры изделия (диаметр х ширина)
без монтажного ограничителя, мм
|
214x23
|
270x23
|
322x23
|
372x23
|
|
Масса изделия, кг
|
3,6
|
5,0
|
7,3
|
9,4
|
Примечание: минимальное давление разрыва 0,2 МПа.
Пенопровод
Пенопровод предназначен для подачи низкократной
плёнкообразующей пены в нижний пояс резервуара и распределения её по
поверхности горючей жидкости. Он начинается от высоконапорных пеногенераторов и
заканчивается Т-образными соплами внутри резервуара.
За высоконапорным пеногенератором устанавливается задвижка.
Она должна находится в положении "Закрыто" и открываться при подаче
низкократной плёнкообразующей пены. Высоконапорные пеногенераторы,
оборудованные обратным клапаном в линии подачи пены, допускается устанавливать
без задвижки. В обваловании в линию пенопровода последовательно монтируются
сливной патрубок, обратный клапан, предохранительная мембрана и ещё одна
задвижка. Сливной патрубок с вентилем предназначен для промывания пенопровода
после тушения пожара и испытания системы подслойного пожаротушения. Обратный
клапан, также как и предохранительная мембрана, препятствует попаданию в
пенопровод горючей жидкости или её паров. Задвижка в обваловании
устанавливается на расстоянии не более 1 м от стенки резервуара. Она должна
находиться в положении "Открыто" и закрываться после тушения пожара
для замены предохранительной мембраны. Пенопроводы прокладываются наружно над
обвалованием. Максимальная длина пенопровода от высоконапорного пеногенератора
до наиболее удалённой точки ввода внутри резервуара не превышает 100 м.
Количество пенопроводов не менее двух, что обусловлено тактикой пожаротушения
резервуаров. Высоконапорные пеногенераторы, запорная арматура и пенопроводы в
обваловании и внутри резервуара закрепляются на опорах для того, чтобы не
передавать нагрузку на стенки резервуара. Запорная арматура (задвижки, обратные
клапаны, фланцы, вентили и т.п.) должна соответствуют I классу герметичности по
ГОСТ 9544-93. Фланцевые соединения пенопроводов, расположенные внутри
обвалования, имеют период огнестойкости не менее 45 минут. Пенопроводы и
запорная аппаратура подвергаются обработке огнезащитными составами. Во
избежание замерзания запорной арматуры в зимний период при низких температурах
произведено соответствующее утепление. Врезка пенопроводов в резервуар
исключает попадание в них подтоварной воды и твердых отложений парафинов.
Горизонтальная плоскость пенопроводов внутренней разводки наклонена вниз к
дренажному устройству под углом 5-10° от места ввода пенопровода в резервуар
для обеспечения стока пенообразующего раствора и горючей жидкости. Поверхность
пенопроводов внутри резервуара защищается антикоррозийными покрытиями.
Пенопроводы внутренней разводки в резервуарах РВС-5000 выполнены в лучевом
варианте (рисунок 2.7).
Рисунок 2.7. Лучевая внутренняя разводка пенопровода в
РВС-5000
Линии пенопроводов внутренней разводки системы подслойного
пожаротушения оканчиваются Т-образными соплами (рисунок 2.8).
Рисунок 2.8. Т- образное сопло
Их назначение - локальный ввод низкократной плёнкообразующей
пены непосредственно в горючую жидкость. Количество Т-образных сопел
определяется на основе расчетно-экспериментальной методики, в которой
минимизируется размер "буруна" от выхода пены на поверхности горючей
жидкости при оптимальной интенсивности подачи пены. Диаметр пенопровода и
выходных отверстий Т-образных сопел подбирается по номограммам так, чтобы
уменьшить механический захвата горючей жидкости струями пены. Экспериментально
установлено, что линейная скорость ввода низкократной плёнкообразующей пены не
должна превышать 4 м/с.
Синтетический фторуглеродный пенообразователь
Синтетический фторуглеродный пенообразователь - это композиция,
состоящая из смеси поверхностно - активных веществ (ПАВ) различной природы,
одним из которых обязательно является фторуглеродное ПАВ. Помимо
фторуглеродного компонента в состав фтор синтетических пенообразователей могут
входить углеводородные ПАВ, водорастворимые полимеры и низкомолекулярные
добавки.
Общие технические требования к синтетическим фторуглеродным
пенообразователям изложены в ГОСТ Р 50588 "Пенообразователи для тушения
пожаров. Общие технические требования и методы испытаний" и НПБ 203-98
"Пенообразователи для подслойного тушения пожаров нефти и нефтепродуктов в
резервуарах. Общие технические требования. Методы испытаний".
В системе подслойного пожаротушения в резервуарных парках
площадки «Самара» применяется Нижегородский фторсинтетический пенообразователь AFFF целевого назначения.
Низкократная плёнкообразующая пена на основе Нижегородского
фторсинтетического пенообразователя AFFF самопроизвольно растекается по горючей жидкости
и формирует на её поверхности устойчивую водную плёнку, обладающую высокой
изолирующей способностью. Такая плёнка легко восстанавливает свою структуру
после механического повреждения и сохраняет изолирующее действие в течение
нескольких часов. Именно поэтому синтетические фторуглеродные пенообразователи
имеют высокую огнетушащую способность.
В таблице приведены технические характеристики Нижегородского
фторсинтетического пенообразователя AFFF:
Технические характеристики Нижегородского фторсинтетического
пенообразователя AFFF
|
Наименование показателей
|
Значение показателей
|
|
Внешний вид концентрата пенообразователя
|
Однородная жидкость без осадка и посторонних
включений
|
|
Плотность концентрата пенообразователя при 20
°С, кг/м3
|
1010-1300
|
|
Кинематическая вязкость концентрата
пенообразователя при 20 °С, мм2/с, не более
|
2-4
|
|
Водородный показатель (рН)
|
6,5 - 7,5
|
|
Температура застывания °С,
|
минус 15
|
|
Поверхностное натяжение 6% рабочего раствора,
мН/м,
|
16-18
|
|
Межфазное поверхностное натяжение 6% раствора
на границе с н-гептаном, мН/м
|
2-4
|
|
Кратность пены
|
низкая
|
|
Устойчивость пены: время выделения 50% жидкости
из объема пены, с
|
более 120
|
|
Срок хранения, лет
|
15
|
|
Биоразлогаемость
|
б/м
|
Хранение пенообразователя осуществляется в пластиковых
контейнерах, которые имеют объём 1 м3 (рисунок 2.9). Их корпус
заключён в металлический каркас, позволяющий осуществить быструю разгрузку и
установку контейнера у насоса пожарного автомобиля. Контейнер имеет вентиль для
забора концентрата пенообразователя насосом пожарного автомобиля.
Рисунок 2.9. Контейнер для концентрата пенообразователя фирмы
"Angus Fire"
Пожарная опасность объекта
Чтобы определить мероприятия по
обеспечению пожарной безопасности резервуарного парка необходимо провести
анализ пожарной опасности этих зон.
При анализе пожарной опасности технологического процесса
следует установить следующие: возникновение пожара в резервуаре, как показывает
практика, начинается либо со взрыва паро-воздушной смеси в объеме резервуара,
не занятом жидкостью, либо с возникновения факельного горения в местах выхода из
емкости в атмосферу паров хранимых в ней горючих жидкостей.
Источниками зажигания могут являться:
открытое пламя, которое может возникать при производстве
газосварочных работ или при нарушении правил пожарной безопасности;
искры или брызги расплавленного металла, возникающие при
производстве электро- и газосварочных работ, а также при резке металлов газом
или абразивными кругами;
фрикционные искры, образующиеся при ударах или трении
металлических частей друг о друга;
искры, образовавшиеся при ударах и трении алюминия о ржавое
железо, которые могут поджигать практически любые горючие смеси, что
объясняется образованием термита сгорающего при высокой температуре (35000С);
разряды статического электричества и атмосферного
электричества;
самовозгорание пирофорных отложений на стенках резервуаров.
Основными показателями, характеризующими пожарную опасность
нефти и нефтепродуктов, являются:
нижний и верхний концентрационные пределы распространения
пламени;
температурные пределы распространения пламени;
температуры вспышки;
температуры воспламенения;
температуры самовоспламенения.
Нижний концентрационный предел распространения пламени
(предел воспламенения) - это минимальное содержание паров горючего в смеси с
воздухом, при котором возможно распространение пламени по смеси на любое
расстояние от источника зажигания.
Верхний концентрационный предел распространения пламени - это
максимальное содержание паров горючего в смеси с воздухом, при котором возможно
распространение пламени по смеси на любое расстояние от источника зажигания.
Температурные пределы распространения пламени - это значения
температур, при которых насыщенные пары жидкости, образуют в смеси с воздухом
концентрации, равные соответственно нижнему или верхнему концентрационным
пределам распространения пламени.
Температура вспышки - самая низкая температура, при которой
над его поверхностью образуются пары, способные вспыхивать в воздухе от
источника зажигания, но скорость их образования недостаточна для возникновения
устойчивого горения.
Температура воспламенения - это температура жидкости, при
которой над его поверхностью образуется концентрация паров или газов, способных
вспыхивать на воздухе от источника зажигания, и скорость их образования
достаточна для возникновения устойчивого горения.
Температура самовоспламенения - это самая низкая температура
жидкости, при которой в условиях специальных испытаний происходит резкое
увеличение скорости экзотермических реакций, заканчивающееся пламенным
горением.
Из этого следует, что горение смеси с воздухом паров пожароопасных
жидкостей происходит при концентрации их в определенном диапазоне (область
пожаровзрывоопасных значений). Воспламенение выходящих из резервуара паров
горючих жидкостей от внешних источников зажигания (например, разряд
атмосферного электричества, механические искры и другие) может происходить на
дыхательной арматуре, а также при выходе из трещин или отверстий, образующихся
в результате коррозии или механических повреждений, в крыше и стенках
резервуаров или не плотностей, в местах установки пенных камер.
На дальнейшее развитие пожара существенное влияние оказывает
состав газовой среды в резервуаре. Состав газовой среды, а именно ее
пожаровзрывоопасность, зависит от физико-химических свойств и показателей
пожарной опасности хранимых жидкостей, конструктивных особенностей резервуаров,
технологических режимов проводимых операций, климатических и метеорологических
условий. В зависимости от концентрации паров хранимых жидкостей в газовом
объеме резервуара в области пожаровзрывоопасных значений скорость их сгорания
может меняться в очень широких пределах (от нескольких сантиметров в секунду до
сотен метров с секунду). В связи с этим возможны несколько вариантов
возникновения пожара в резервуаре.
Первый вариант, при котором концентрация паров горючей жидкости
в газовом объеме резервуара в пределах нижнего и верхнего концентрационных
пределов распространения пламени, но скорость горения их относительно невелика.
В этом случае, в результате воспламенения паро-воздушной смеси в объеме
резервуара происходит «хлопок» и частичный подрыв крыши.
Второй вариант, при котором концентрация паров горючей
жидкости в газовом пространстве резервуара близка к стехиометрической и
скорость горения их велика. В этом случае в результате воспламенения
паро-воздушной смеси в объеме резервуара не занятом горючей жидкостью
происходит взрыв. В зависимости от конструктивных особенностей резервуара
возможен отрыв крыши или днища резервуара с последующим разливом всей массы
хранимой жидкости
Третий вариант, при котором концентрация паров пожароопасной
жидкости в газовом пространстве резервуара превышает верхний концентрационный
предел распространения пламени. В этом случае возникает факельное горение в
местах выхода паров хранимой в резервуаре горючей жидкости.
Факельное горение на дыхательной арматуре характеризуется
тем, что практически невозможен быстрый проскок пламени во внутреннее газовое
пространство резервуара, но при длительном горении происходит прогрев как самой
дыхательной арматуры (огнепреградителей), так и крыши резервуара вблизи нее с
последующим разрушением их и переходом горения при определенных условиях внутрь
резервуара.
Факельное горение, возникающее в случае выхода газовой смеси
из резервуара через трещины, подрывы крыши, отверстия, появившиеся в результате
коррозии или механических повреждений, является значительно более опасным.
2.2
Организация тушения пожара при различных вариантах его развития на основании
раздела 2. «Прогноз развития пожара» с расчётами необходимого количества сил и
средств
Резервуарный парк
В соответствии с прогнозом развития пожара в резервуарном
парке имеем несколько вариантов возникновения и развития пожаров:
Подрыв крыши с последующим распространения пожара по всей
площади РВСП;
Потеря устойчивости РВСП с частичным разрушением «сухой»
стенки, и возможностью выхода нефти за пределы резервуара. Возникает вследствие
недостаточного или несвоевременного орошения водой «сухой» стенки РВСП;
Возгорание соседних резервуаров (для РВСП в группе) в
результате теплового воздействия пожара, а так же отклонения пламени пожара при
сильном ветре (до 70о);
Полное разрушение РВСП с выходом нефти в пределах каре одного
РВСП или группы (для резервуаров в группе) с пожаром по всей площади карэ.
пожар нефть
резервуар водонапорный
Из данных вариантов, а так же имеющихся средств пожарной
защиты на объекте с учётом вооружённости объектового подразделения ГПС (8
отряд), складывается следующая схема организации тушения пожаров передвижной
пожарной техникой:
|
№ п/п
|
Вариант возникновения и развития пожара
|
Способ тушения
|
|
1
|
Подрыв крыши с последующим распространения
пожара по всей площади РВСП;
|
1.Тушение пожара передвижной пожарной техникой
с использованием системы подслойного пожаротушения, пеной низкой кратности.
2.Тушение пожара пеной средней кратности с использованием пеноподъёмников.
|
|
2
|
Потеря устойчивости РВСП с частичным
разрушением «сухой» стенки, и возможностью выхода нефти за пределы
резервуара.
|
1.Тушение пожара передвижной пожарной техникой
с использованием системы подслойного пожаротушения, и использованием пенных
стволов для тушения проливов. 2. Тушение пожара пеной средней кратности с
использованием пеноподъёмников и использованием пенных стволов для тушения
проливов.
|
|
3
|
Полное разрушение РВСП с выходом нефти в
пределах каре одного РВСП или группы (для резервуаров в группе) с пожаром по
всей площади.
|
Тушение пожара пеной средней кратности с
использованием пеноподъёмников и использованием пенных стволов.
|
Организация тушения пожара подразделениями пожарной охраны с
использованием пеноподъёмников
|
Время от начала развития пожара
|
Возможная обстановка пожара
|
Qтр. (л/с)
|
Введено приборов на тушение и защиту
|
Qф. (л/с)
|
Рекомендации РТП
|
|
|
|
РСК - 50
|
РС -70
|
ПЛС
|
ГПС 2000
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
|
7 мин.
|
Частичный подрыв крыши с горением в местах
подрыва.
|
107,3 л/с для колец орошения
|
--
|
--
|
--
|
--
|
|
Обеспечить открытие задвижек системы орошения
(где есть задвижки) при работоспособной системе орошения Обеспечить
подсоединение пожарной техники к гребёнкам орошения, дге нет стационарной
системы орошения
|
|
Открытое горение по всей площади РВС,
разрушение крыши, затопление понтона.
|
Охлаждение горящего РВС 115 л/с
|
--
|
--
|
3 шт.
|
--
|
75 л/с
|
Подать 3 ствола ПЛС на охлаждение горящего РВС
Установить ПНС-110 (43 ПЧ) на водоём, прокладка рукавных линий от АР-2 к
месту установки пеноподъёмников
|
|
55 мин.
|
Открытое горение по всей площади РВС,
разрушение крыши, затопление понтона
|
Охлаждение горящего РВС 115 л/с
|
--
|
--
|
5 шт.
|
--
|
125 л/с
|
Дополнительно подать 2 ствола ПЛС на охлаждение
горящего РВСП. Установить ПНС 110 (45 ПЧ) на водоём прокладка рукавных линий
от АР-2 к месту установки пеноподъёмников
|
|
60 мин.
|
Открытое горение по всей площади РВС,
разрушение крыши, затопление понтона
|
Охлаждение горящего РВС, дых. арматуры
соседнего РВС и пеноподъёмников 157 л/с
|
2 шт
|
--
|
6 шт.
|
--
|
157 л/с
|
Дополнительно подать 1 ствол ПЛС на защиту дых.
арматуры соседнего РВСП. Установка пеноподъёмников, подача стволов Б на их
защиту.
|
|
По сосредоточению необходимой техники и запаса
ПО -- пенная атака.
|
Открытое горение по всей площади РВС,
разрушение крыши, затопление понтона
|
Общий расход воды на тушение и охлаждение 307,4
л/с, раствора ПО 130,6 л/с
|
2 шт.
|
--
|
6 шт.
|
8 шт.
|
Воды 340 л/с раствора ПО 160 л/с
|
Производить охлаждение горящего и дых. арматуры
соседнего РВС. Подать на тушение 8 ГПС-2 000 с 2-х пеноподъёмников. Подать 2
ствола «Б» на защиту пеноподъёмников Охлаждение горящего РВС производить до
ликвидации пожара и в течении 6-ти часов после.
|
Расчет необходимого количества сил и средств при
тушении с использованием пеноподъёмников РВСП 20 000 м3.
1. Площадь тушения для РВСП
=3,14 * 2079/4= 1632 м.кв.
D- диаметр резервуара, м.
.Требуемый расход на тушение резервуара от передвижной пожарной
техники:
.1.Требуемый расход раствора пенообразователя на тушение
:
,
= 1632 * 0,08 = 130,6 л/с
требуемая интенсивность подачи раствора пенообразователя на
тушение, 
.
.2. Требуемый расход воды на защиту
:
,горящего (л/с) = 143 * 0,8 = 114,4л/с
-величина расчетного параметра защиты: периметр защищаемого
резервуара , м;
-поверхностная интенсивность подачи воды для защиты в зависимости
от принятого расчетного параметра , 
.
.3 Определяем количество ПЛС-20 на охлаждение горящего РВСП.
,4 / 25 = 5 ств ПЛС-20
3. Определяем количество стволов, пеногенераторов.
.1. На тушение пожара:
, (шт.)= 130,6 / 20 = 7ств ГПС-2000
производительность по раствору ствола (пеногенератора);
-округляется в большую сторону до целого значения.
. Определяем фактический расход огнетушащих средств:
.1. На тушение: Используем 2 пеноподъемника поэтому берем
количество ГПС -2000 равное 8 шт.
, =8 * 20= 160(6% раствора ПО)
.2. Всего на защиту (предусматриваем 5 ПЛС-20 на охлаждение
горящего, 1 ств ПЛС-20 для защиты дыхательной арматуры соседнего РВСП
находящегося с подветренной стороны и 2 ств. «Б» на защиту пеноподъемников )
, = = 6 * 25 + 7 = 157 л/с
.Определяем общий расход воды на защиту и пенообразование:
= 0,94 * 160 + 157 = 307,4 л/с
6.Условие локализации 
Расчетная водоотдача п/п водопровода равна 140 л/с, при установке
2-х ПНС - 110 на пожарные водоемы они могут подать 200 л/с.
Qф = 340 л/с > Q тр = 307,4 л/с
Вывод: имеющегося запаса воды для тушения пожара достаточно.
7.Определяем количество пожарной техники, необходимой для подачи
огнетушащих средств.
Nтех. = 2 ПНС-110 + 2АПП + 6АЦ + 2АР = 12автом.
.Определяем требуемое количество пенообразователя
, (л) = 160 * 0,06 * 15 * 3 * 60 = 25920 л =26 м3
где 
-время тушения пожара от передвижной
пожарной техники, принимаемое 15 мин.
=3 -коэффициент запаса огнетушащего вещества.
.Определяем запас воды для целей пожаротушения:
Wводы = (qств.туш * Nств.туш + qствзащ.КПП *
Nств )* tтуш + qств.охл * Nств.охл * tохл
Wводы = (18,8 * 8 + 3,5 * 2) * 900сек + 25 *
6 * 21600сек = 3381660 л= 3382 м3
где 
(час)-определяется по СНиП 2.11.03.93
п.8.16. (РВСП - 6 часов при тушении от передвижной пожарной техники или 21 600
сек).
. Сравниваем имеющийся запас пенообразователя и воды на объекте с
расчетными значениями.
Qф = 5500 м.куб > Q тр = 3382 м.куб воды
Qф = 50 м.куб > Q тр = 26 м.куб ПО
ВЫВОД: имеющегося запаса ПО и воды на объекте достаточно для
тушения РВСП-20000
11. Определяем количество личного состава:
Nл/с. = 2 ПНС-110 + 2АПП + 6АЦ + 2АР= 2 * 3 + 2
* 3 + 6 * 5 + 10штаб = 52 чел .
Количество личного состава определяют путем суммирования числа
людей, занятых на проведении различных видах работ по тушению пожара.
Согласно расписания выездов Самарского гарнизона на тушение пожара
определен 3 номер вызова, по которому прибывают 25 отделений на основных
пожарных автомобилях, на основании этого делаем вывод, что сил и средств для
тушения РВСП -20 000м3 будет достаточно.
. Определяем время возможного выброса нефти из горящего РВСП.
выб.=Н - h/W+V=10,5-0,4/0,4+0,15= 18,3 час.
Н- взлив нефти,толщина водяной подушки,линейная скорость
выгорания,линейная скорость прогрева.
Параметры взлива нефти и толщина водяной подушки могут быть
другими.
Организация тушения пожара резервуара подразделениями пожарной
охраны подслойным способом
|
Время от начала развития пожара
|
Возможная обстановка пожара
|
Qтр. л/с
|
Введено приборов на тушение и защиту
|
Qф. л/с
|
Рекомендации РТП
|
|
|
|
РС - 50
|
РС - 70
|
ПЛС
|
ГПС- 2000
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
|
7 мин.
|
Частичный подрыв крыши с горением в местах
подрыва.
|
107,3 л/с для колец орошения
|
--
|
--
|
--
|
--
|
|
Обеспечить открытие задвижек системы орошения
(где есть задвижки) при работоспособной системе орошения Обеспечить
подсоединение пожарной техники к гребёнкам орошения, дге нет стационарной
системы орошения
|
|
Открытое горение по всей площади РВС,
разрушение крыши, затопление понтона.
|
Охлаждение горящего РВС 115 л/с
|
--
|
--
|
3 шт
|
--
|
75 л/с
|
Подать 3 ствола ПЛС на охлаждение горящего РВС
Установить ПНС-110 (43 ПЧ) на водоём, прокладка рукавных линий от АР-2 к
месту установки АЦ
|
|
55 мин.
|
Открытое горение по всей площади РВС,
разрушение крыши.
|
Охлаждение горящего РВС 115 л/с
|
--
|
--
|
5 шт
|
--
|
125 л/с
|
Дополнительно подать 2 ствола ПЛС на охлаждение
горящего РВСП Установить ПНС 110 (45 ПЧ) на водоём прокладка рукавных линий
от АР-2 к месту установки АЦ
|
|
60 мин.
|
Открытое горение по всей площади РВС,
разрушение крыши.
|
Охлаждение горящего РВС и дых. арматуру
соседнего РВС 140 л/с
|
--
|
--
|
6 шт
|
--
|
150 л/с
|
Дополнительно подать 1 ствол ПЛС на защиту дых.
арматуру соседнего РВС. Установить прицепы с пенообразователем, подсоединить
к насосам АЦ
|
|
По сосредоточению необходимой техники и запаса
ПО -- пенная Атака
|
Открытое горение по всей площади РВС,
разрушение крыши.
|
Общий расход воды на тушение и охлаждение РВС
290,4 л/с. Расход раствора ПО типа «Мультипена» 139 л/с
|
--
|
--
|
6 шт
|
Используем стационарные пеногенераторы ВПГ-20
-- 8 шт.
|
Воды 300,4 л/с ПО 160 л/с
|
Охлаждать горящий и дых. арматуру соседнего
РВС. Сосредоточить на месте пожара запас ПО. По готовности начать подачу
раствора ПО в систему горящего РВС. Напор у входа в ВПГ поддерживать не менее
10 атм. для получения качественной пены.
|
Расчет сил и средств при тушении РВСП 20 000 м3
от передвижной пожарной техники подслойным способом.
1. Для резервуаров типа РВСП площадь пожара (
) определяем по формуле:
=3,14 * 2079/4= 1632 м2.
2. Требуемый расход воды для охлаждение резервуаров и других
объектов принимаем в соответствии с вариантом 2.2.
.2. Требуемый расход воды на защиту:
,горящего (л/с) = 143 * 0,8 = 114,4л/с
2.3 Определяем количество ПЛС-20 на охлаждение горящего
РВСП. (предусматриваем 1 стволов ПЛС-20 для защиты дыхательной арматуры
соседнего РВСП находящегося с подветренной стороны)
,4 / 25 = 6 ств. ПЛС-20
3.Общий расход раствора пенообразователя в единицу времени:
,(л/с) = 8 * 20 =160 л/с (для резервуаров с 4-мя вводами)
,(л/с) = 3 * 20 +3*30 =150 л/с (для резервуаров с 3-мя вводами)
n-общее количество пеногенераторов в системе, шт
-производительность 1-го пеногенератора.
Для расчётов в дальнейшем будем использовать наибольший расход
раствора пенообразователя -160 л/с
. Требуемый расход раствора пенообразователя на тушение (с учётом
требований к стационарной системе подслойного пожаротушения):
, = 1632 * 0,085 = 139 л/с
5. Расчетное время тушения от передвижной пожарной техники
принимаем равным 15 мин.
. Требуемое количество пенообразователя:
, (т) = 60 * 160 * 0,06 * 15 * 3 =25920 л = 26 м3
где =3 -коэффициент запаса огнетушащего
средства.
.Определяем запас воды для целей пожаротушения:
Wводы = (qств.туш * Nств.туш )* tтуш + qств.охл * Nств.охл * tохл
Wводы = (18,8 * 8) * 900сек + 25 * 6 *
21600сек = 3 375 360 л= 3 376 м3
где (час)-определяется по СНиП 2.11.03.93
п.8.16. (РВСП - 6 часов при тушении от передвижной пожарной техники или 21 600
сек).
. Сравниваем имеющийся запас пенообразователя и воды на объекте с
расчетными значениями.
Qфводы = 5500 м.куб > Q тр = 3 376 м.куб воды
QфПО = 33 м.куб > Q тр = 26 м.куб ПО
ВЫВОД: имеющегося запаса воды и пенообразователя на объекте
достаточно для тушения РВСП-20000.
9. Количество пожарной техники, необходимой для подачи огнетушащих
составов. (на вводы трубопроводов подслойного пенотушения предусматриваем 4 АЦ
, 2 ПНС-110 и 2 АР-2).
Nтех. =Nвводов * 2 + Nплс * 1 = 4 * 2+ 6 * 1 + 4 = 18 ед. пожарной
техники.
10. В данном расчете количество вводов максимальное - 4 шт. На
месте пожара по факту определяется количество мест подключения передвижной
пожарной техники с учетом расположения защитных экранов, количества и расхода
высоконапорных пеногенераторов, проверяется соответствие расчетным данным. При
необходимости, увеличиваем количество основных пожарных автомобилей.
. Определяем количество личного состава:
Nл/с. = 2 ПНС-110 + 2 АР + 10 АЦ = 2 * 3 + 2 *
2 + 10 * 5 + 10штаб = 70 чел .
Согласно расписания выездов Самарского гарнизона на тушение пожара
определен 3 номер вызова по которому прибывают 25 отделений на основных
пожарных автомобилях, на основании этого делаем вывод, что сил и средств для
тушения РВСП -20000 будет достаточно.
Организация тушения пожара подразделениями пожарной охраны в каре
РВСП 20 000.
|
Время от начала развития пожара
|
Возможная обстановка пожара
|
Qтр. л/с
|
Введено приборов на тушение и защиту
|
Qф. л/с
|
Рекомендации РТП
|
|
|
|
РСК 50
|
РС 70
|
ПЛС
|
ГПС 2000
|
|
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
|
7 мин.
|
Произошло разрушение стенки РВС, нефть
растекается по всей площади карэ, горение по всей площади.
|
Охлаждение соседних РВС 225 л/с
|
--
|
--
|
3 шт.
|
--
|
75 л/с
|
Подать 3 ствола ПЛС на охлаждение соседних
РВС
|
|
55 мин.
|
Произошло разрушение стенки РВС, нефть
растекается по всей площади карэ, горение по всей площади.
|
Охлаждение соседних РВС 225 л/с
|
--
|
--
|
5 шт.
|
--
|
125 л/с
|
Дополнительно подать 2 ствола ПЛС на охлаждение
соседних РВС и дых. арматуры соседнего с подветренной стороны РВС
|
|
60 мин
|
Произошло разрушение стенки РВС, нефть
растекается по всей площади карэ, горение по всей площади.
|
Охлаждение соседних РВС 225 л/с
|
--
|
--
|
9 шт.
|
--
|
225 л/с
|
Охлаждать соседние РВС и дых. арматуру РВС
находящегося с подветренной стороны. Сосредоточить силы и средства на
проведения пенной атаки.
|
|
По сосредоточению необходимой техники и запаса
ПО -- пенная Атака
|
|
Общий расход воды на тушение и охлаждение 891
л/с, раствора ПО 800 л/с
|
4 шт
|
|
9 шт.
|
40 шт.
|
Воды 991 л/с Раствора ПО 800 л/с
|
Производить охлаждение соседних РВС и дых.
арматуры РВС с подветренной стороны. Подать на тушение 40 ГПС-2 000 с 4-х
пеноподъёмников, в том числе 23 от АЦ. Подать 4 ствола «Б» на защиту
пеноподъёмников.
|
Расчет необходимого количества сил и средств при
тушении пожара в каре РВСП 20 000 м3.
1.Площадь пожара принимаем по площади обвалования карэ
резервуара наибольшего размера:
, м2 = 100 * 100 = 10 000 м2
где, а и b -
соответственно длина и ширина обвалования, м.
.Требуемый расход раствора пенообразователя на тушение пожара от
передвижной пожарной техники определяем по формуле:
, (л/с) = 10000 * 0,08 = 800 л/с
3. Определяем количество стволов, пеногенераторов.
.1. На тушение пожара:
, (шт.)= 800 / 20 = 40 ств ГПС-2000
производительность по раствору ствола (пеногенератора);
-округляется в большую сторону до целого значения.
. Определяем фактический расход огнетушащих средств:
.1. На тушение:
, = 40 * 20= 800(6% раствора ПО)
4.2. На охлаждение: На защиту соседних предусматриваем 2 ПЛС - 20
и предусматриваем 1 ств ПЛС-20 для защиты дыхательной арматуры соседнего РВСП
находящегося с подветренной стороны, 4 ств. «Б» на защиту пеноподъемников)
, = = 3 * 25 + 14 = 89 л/с
5.Определяем общий расход воды на защиту и пенообразование:
= 0,94 * 800 + 89 = 841 л/с
.Условие локализации
Qф = 940 л/с > Q тр = 841 л/с
Расчетная водоотдача п/п водопровода равна 230 л/с, при установке
8-ми ПНС - 110 на пожарные водоемы они могут подать 800 л/с. Итого 840 л/с.
ВЫВОД: имеющегося запаса воды на объекте не достаточно для тушения
пожара в каре РВСП-20000, необходимо использовать водоёмы НПС «Самара-2» с
подачей воды «в перекачку» и задействовать вспомогательную технику (бойлеры.)
7.Определяем количество пожарной техники, необходимой для подачи
огнетушащих средств.
Nтех. = 8 ПНС-110 + 4 АПП + 10 АЦ + 8 АР = 30
автом.
.Определяем требуемое количество пенообразователя
, (л) = 800 * 0,06 * 15 * 3 * 60 = 129,600 л = 130м3
где -время тушения пожара от передвижной
пожарной техники, принимаемое 15 мин.
=3 -коэффициент запаса огнетушащего вещества.
.Определяем запас воды для целей пожаротушения:
Wводы = (qств.туш * Nств.туш + qствзащ.КПП *
Nств )* tтуш + qств.охл * Nств.охл * tохл
Wводы = (18,8 * 40 + 3,5 * 4) * 900сек + 25 *
5 * 21600сек = 3 389 400 л= 3 389 м3
. Сравниваем имеющийся запас пенообразователя и воды на объекте с
расчетными значениями.
Qф = 5500 м.куб > Q тр = 3 389 м.куб воды
Qф =50 м.куб > Q тр = 130 м.куб ПО
Вывод: имеющегося запаса воды для тушения пожара достаточно, а
пенообразователя требуется дополнительно70 м3
11. Определяем количество личного состава:
Nл/с. = 8 ПНС-110 * 3 + 4 АПП * 3 + 10 АЦ * 5 +
8 АР * 2 + 10штаб =
= 8 * 3 + 4 * 3 + 10 * 5 + 8*2+10штаб = 112 чел .
Расчетные и справочные данные
Геометрические характеристики резервуаров типа РВС
|
N п/п
|
Тип резервуара
|
Высота резервуара, м
|
Диаметр резервуара, м
|
Площадь зеркала горючего, м2
|
Периметр резервуара, м
|
|
1
|
РВС-20000
|
12
|
46
|
1632
|
143
|
Линейная скорость выгорания и прогрева углеводородных
жидкостей
|
Наименование горючей жидкости
|
Линейная скорость выгорания, м • ч -1
|
Линейная скорость прогрева горючего, м • ч -1
|
|
Нефть
|
До 0,15
|
До 0,40
|
Выброс и вскипание нефти
Выброс нефти и темных нефтепродуктов из горящего резервуара
происходит при достижении поверхности слоя донной (подтоварной) воды
гомотермическим (прогретым) слоем горючей жидкости. Этот слой, соприкасаясь с
водой, нагревает ее до температуры значительно большей, чем температура
кипения. При этом происходит бурное вскипание воды с выделением большого
количества пара, который выбрасывает находящуюся над слоем воды горящую
жидкость за пределы резервуара.
Обычно выбросу предшествуют внешние признаки - усиление горения,
изменение цвета пламени, усиление шума при горении, могут также наблюдаться
отдельные потрескивания (хлопки), вибрация верхних поясов стенки резервуара.
Как правило, выброс носит пульсирующий характер, причем интенсивность его, т.
е. увеличение высоты и объема факела пламени, нарастает в самом процессе
выброса. Толщина слоя донной (подтоварной) воды, как правило, на мощность
выброса влияния не оказывает. Ориентировочное время наступления возможного
выброса можно определить по формуле
= (H - h) / (W+ u + V),
где Т - время от начала пожара до ожидаемого момента
наступления выброса, ч; H-начальная высота слоя горючей жидкости в резервуаре,
м; h - высота слоя донной (подтоварной) воды, м; W - линейная скорость прогрева
горючей жидкости, м • ч-1; u - линейная скорость выгорания горючей жидкости, м
• ч-1; V- линейная скорость понижения уровня вследствие откачки, м • ч-1 (если
откачка не производится, то V= 0).
При затоплении плавающей крыши или понтона за величину Н
следует принимать высоту слоя продукта только над крышей или понтоном.
Нормативные интенсивности подачи воды на
охлаждение
|
Способ орошения
|
Интенсивности подачи воды на охлаждение, л •
с-1 на метр длины окружности резервуара типа РВС
|
|
Горящего
|
Не горящего соседнего
|
При пожаре в обваловании
|
|
Стволами от передвижной пожарной техники
|
0,8
|
0,3
|
1,2
|
|
при высоте РВС более 12 м
|
0,75
|
0,3
|
1,1
|
Характеристики пеногенераторов типа ГПС
|
Пено- генераторы
|
Рекомендуемое давление у распылителя, МПа
|
Расход раствора пено- образователя, л с-1
|
Кратность пены
|
Максим. расход пено- образователя, л с-l
|
Габариты
|
Вес, кг
|
Дальность пенной струи, м
|
|
|
|
|
|
Диаметр пакета сеток, мм
|
Длина, м
|
|
|
|
ГПС-600
|
0,4-0,6
|
5-6
|
70-100
|
0,36
|
309
|
0,725
|
5
|
6-8
|
|
ГПС-2000
|
0,4-0,6
|
17-20
|
70-100
|
1,2
|
650
|
1,5
|
25
|
6-8
|
|
ГПС-2000М
|
0,4-0,6
|
17-20
|
70-100
|
1,2
|
506
|
1,055
|
12,5
|
12
|
Нормативные интенсивности подачи пены средней
кратности для тушения пожаров нефти и нефтепродуктов в резервуарах
|
№ п/п
|
Вид нефтепродукта
|
Нормативная интенсивность подачи раствора
пенообразователя, л м2 с'
|
|
|
Пенообразователи общего назначения
|
Пенообразователи целевого назначения
|
|
|
Углеводородные
|
Фторсодержащие
|
|
|
|
не пленкообразующие
|
пленкообразующие
|
|
1
|
Нефть и нефтепродукты с Твсп 28° С и
ниже и ГЖ нагретыe выше Твсп
|
0,08
|
0,06
|
0,05
|
|
2
|
Нефть и нефтепродукты с Твсп более
28 °С
|
0,05
|
0,05
|
0,04
|
Примечание: Для нефти с примесями газового конденсата, а
также для нефтепродуктов, полученных из газового конденсата, необходимо
определение нормативной интенсивности в соответствии с действующими методиками.
Нормативная интенсивность подачи пены низкой
кратности для тушения нефти и нефтепродуктов в резервуарах
|
Вид нефтепродукта
|
Нормативная интенсивность подачи раствора
пенообразователя, л • м 2 • с -1
|
|
Фторсодержащие пенообразователи (за исключением
AFFF и FFFP)
|
Фторсинтетические пенообразователи типа AFFF
|
Фторпротеиновые пенообразователи типа FFFP
|
|
на поверхность
|
в слой
|
на поверхность
|
в слой
|
на поверхность
|
в слой
|
|
Нефть и нефтепродукты с Твсп = 28 °С
и ниже
|
0,08
|
0,12
|
0,07
|
0,10
|
0,07
|
0,10
|
0,06
|
0,10
|
0,05
|
0,08
|
0,05
|
0,08
|
2.3
Расчет необходимого количества сил и средств при тушении пожара в каре РВСП 20
000 м3 с помощью мачты
.Площадь пожара принимаем по площади обвалования каре
резервуара наибольшего размера:
, м2 = 100 * 100 = 10 000 м2
где, а и b -
соответственно длина и ширина обвалования, м.
.Требуемый расход раствора пенообразователя на тушение пожара от
передвижной пожарной техники определяем по формуле:
, (л/с) = 10000 * 0,08 = 800 л/с
. Определяем количество стволов, пеногенераторов.
.1. На тушение пожара:
, (шт.)= 800 / 40 = 20 мачт.
производительность по раствору ствола (2 Пурга-20);
-округляется в большую сторону до целого значения.
. Определяем фактический расход огнетушащих средств:
.1. На тушение:
, = 20 * 40= 800(6% раствора ПО)
.2. На охлаждение: На защиту соседних предусматриваем 2 ПЛС - 20 и
предусматриваем 1 ств ПЛС-20 для защиты дыхательной арматуры соседнего РВСП
находящегося с подветренной стороны, 20 стволов «Б» на защиту мачт.
, = = 3 * 25 + 70 = 145 л/с
.Определяем общий расход воды на защиту и пенообразование:
= 0,94 * 800 + 145 = 897 л/с
.Условие локализации
Qф = 940 л/с > Q тр = 897 л/с
Расчетная водоотдача п/п водопровода равна 230 л/с, при установке
8-ми ПНС - 110 на пожарные водоемы они могут подать 800 л/с. Итого 840 л/с.
ВЫВОД: имеющегося запаса воды на объекте не достаточно для тушения
пожара в каре РВСП-20000, необходимо использовать водоёмы НПС «Самара-2»с
подачей воды «в перекачку» и задействовать вспомогательную технику (бойлеры.)
7.Определяем количество пожарной техники, необходимой для подачи
огнетушащих средств.
Nтех. = 8 ПНС-110 + 6 АЦ + 8 АР = 24
автомобиля.
.Определяем требуемое количество пенообразователя
, (л) = 800 * 0,06 * 15 * 3 * 60 = 129,600 л = 130м3
где -время тушения пожара от передвижной
пожарной техники, принимаемое 15 мин.
=3 -коэффициент запаса огнетушащего вещества.
.Определяем запас воды для целей пожаротушения:
Wводы = (qств.туш * Nств.туш + qствзащ. * Nств )* tтуш + qств.охл * Nств.охл * tохл
Wводы = (36,8 * 20 + 3,5 * 20) * 900сек + 25
* 3 * 21600сек = 2345400 л= 2346 м3
. Сравниваем имеющийся запас пенообразователя и воды на объекте с
расчетными значениями.
Qф = 5500 м.куб > Q тр = 2346 м.куб воды
Qф =50 м.куб > Q тр = 130 м.куб ПО
Вывод: имеющегося запаса воды для тушения пожара достаточно, а
пенообразователя требуется дополнительно70 м3
11. Определяем количество личного состава:
Nл/с. = 8 ПНС-110 * 3 + 6 АЦ * 5 + 8 АР * 2 +
10штаб =
= 8 * 3 + 6 * 5 + 8*2+10штаб = 80 человек .
Расчет необходимого количества сил и средств при тушении РВСП 20
000 м3 с использованием мачты.
1. Площадь тушения для РВСП
=3,14 * 2079/4= 1632 м.кв.
D- диаметр резервуара, м.
.Требуемый расход на тушение резервуара от передвижной пожарной
техники:
.1.Требуемый расход раствора пенообразователя на тушение:
,= 1632 * 0,08 = 130,6 л/с
требуемая интенсивность подачи раствора пенообразователя на
тушение, .
.2. Требуемый расход воды на защиту:
,горящего (л/с) = 143 * 0,8 = 114,4л/с
-величина расчетного параметра защиты: периметр защищаемого
резервуара , м;
-поверхностная интенсивность подачи воды для защиты в зависимости
от принятого расчетного параметра , .
.3 Определяем количество ПЛС-20 на охлаждение горящего РВСП.
,4 / 25 = 5 ств ПЛС-20
. Определяем количество мачт.
.1. На тушение пожара:
, (шт.)= 130,6 / 30 = 4 мачты.
производительность по раствору ствола (2 Пурга-20);
-округляется в большую сторону до целого значения.
. Определяем фактический расход огнетушащих средств:
.1. На тушение: 4 высоконапорных мачт, поэтому берем 8 стволов
Пурга-20
, =4 * 40= 160(6% раствора ПО)
.2. Всего на защиту (предусматриваем 5 ПЛС-20 на охлаждение
горящего, 1 ств ПЛС-20 для защиты дыхательной арматуры соседнего РВСП
находящегося с подветренной стороны и 9 ств. «Б» на защиту ствольщиков и мачт)
, = = 6 * 25 +31,5 = 181,5 л/с
.Определяем общий расход воды на защиту и пенообразование:
= 0,94 * 160 + 181,5 = 331,9 л/с
.Условие локализации
Расчетная водоотдача п/п водопровода равна 140 л/с, при установке
2-х ПНС - 110 на пожарные водоемы они могут подать 200 л/с.
Qф = 340 л/с > Q тр = 331,9 л/с
Вывод: имеющегося запаса воды для тушения пожара достаточно.
7.Определяем количество пожарной техники, необходимой для подачи
огнетушащих средств.
Nтех. = 2 ПНС-110 + 5АЦ + 2АР = 9 автомобилей.
.Определяем требуемое количество пенообразователя
, (л) = 160 * 0,06 * 15 * 3 * 60 = 25920 л =26 м3
где -время тушения пожара от передвижной
пожарной техники, принимаемое 15 мин.
=3 -коэффициент запаса огнетушащего вещества.
.Определяем запас воды для целей пожаротушения:
Wводы = (qств.туш * Nств.туш + qствзащ. * Nств )* tтуш + qств.охл * Nств.охл * tохл
Wводы = (36,8 * 4 + 3,5 * 9) * 900сек + 25 *
6 * 21600сек = 3382650 л= 3401 м3
где (час)-определяется по СНиП 2.11.03.93
п.8.16. (РВСП - 6 часов при тушении от передвижной пожарной техники или 21 600
сек).
. Сравниваем имеющийся запас пенообразователя и воды на объекте с
расчетными значениями.
Qф = 5500 м.куб > Q тр = 3401 м.куб воды
Qф = 50 м.куб > Q тр = 26 м.куб ПО
ВЫВОД: имеющегося запаса ПО и воды на объекте достаточно для
тушения РВСП-20000
11. Определяем количество личного состава:
Nл/с. = 2 ПНС-110 + 5АЦ + 2АР= 2 * 2+ 5 * 5+ 2
* 3 + 10штаб = 45 человек.
Количество личного состава определяют путем суммирования числа
людей, занятых на проведении различных видах работ по тушению пожара.
Согласно расписания выездов Самарского гарнизона на тушение пожара
определен 3 номер вызова, по которому прибывают 25 отделений на основных
пожарных автомобилях, на основании этого делаем вывод, что сил и средств для
тушения РВСП -20 000м3 будет достаточно.
. Определяем время возможного выброса нефти из горящего РВСП.
выб.=Н - h/W+V=10,5-0,4/0,4+0,15= 18,3 час.
Н- взлив нефти,толщина водяной подушки,линейная скорость
выгорания,линейная скорость прогрева.
Параметры взлива нефти и толщина водяной подушки могут быть
другими.
Расчет необходимого количества сил и средств, для
тушения РВСП-20 000 м3 НПС «Самара-1» стационарными стволами МОНСУН
1. Определяем время свободного развития пожара:
tсвоб. = tдс + tслед. + tб/р = 1 + 2 + 2 + 2 = 7 мин.,
где tдс - время до сообщения (1 мин.); tсбора - время сбора и выезда
(1 мин.- [6]); tслед. - время следования к месту пожара (2 мин. [3]); tб/р - время боевого
развертывания (2 мин. [6]) .
2. Определяем время до ожидаемого момента
выброса:
Т = (Н - h)׃(W + u) = (10 - 1,5) ׃(0,4 + 0,15) = 15 ÷ 45
ìèí.
где Н - начальная высота слоя нефти в РВСП (10 м [1]); h - высота слоя донной
воды (1,5 м [1]);
W -линейная скорость прогрева нефти (0,4 м/мин [5]); u - линейная скорость
выгорания нефти(0,15 м/мин [5]).
3. Определяем площадь пожара:
Sпож. = Sзеркала горючего = 1632 м2 где
Sзеркала горючего - площадь РВСП (1632 м2
[1]).
. Определяем требуемый расход на тушение
резервуара стационарными лафетными стволами Монсун:
4.1.Требуемый расход раствора пенообразователя на тушение:
,
= 1632 * 0,08 = 130,6 л/с
требуемая интенсивность подачи раствора пенообразователя на
тушение, 
.
.2. Требуемый расход воды на защиту:
,горящего (л/с) = 143 * 0,8 = 114,4 л/с
-величина расчетного параметра защиты: периметр защищаемого
резервуара, м;
-поверхностная интенсивность подачи воды для защиты в зависимости
от принятого расчетного параметра, .
.3. Определяем количество стволов ПЛС-20 на охлаждение горящего
РВСП.
,4 / 25 = 5 ств ПЛС-20
.4. Определяем требуемое количество стволов ПЛС-20 для
охлаждения соседних РВСП:
Для защиты дыхательной арматуры соседнего РВСП №8
находящегося с подветренной стороны, согласно руководства по тушению нефти и
нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках, необходимо 1 ствол ПЛС-20.
5. Определяем требуемое количество стволов
РСК-50 для защиты 3-х АЦ и ствольщиков подающих стволы на охлаждение горящего
РВСП:
Nств.защ.= Nавтом.туш + N ств защ. ствол= 3 + 5 = 8 стволов
РСК-50
где Nавтом.туш - количество автомобилей подающих стволы
на тушение РВСП, N ств защ. ствол - количество стволов на защиту ствольщиков.
6. Определяем фактический расход воды на
охлаждение горящего, соседнего РВСП и защиту 3-х АЦ и 5-ти ствольщиков:
Qохл.ф= Nств.охл гор · qств + Nств.охл сос · qств. + Nств.защ АЦ и ствольщиков · q ств = 128 л/с
где qств. - расходы воды у стволов для защиты АЦ,
ствольщиков и охлаждения горящего и соседнего РВСП (3,5 л/с и 25 л/с
соответственно [3]).
7. Определяем фактический расход раствора
пенообразователя для тушения пожара стационарными стволами Монсун:
Qфр-ра сверх. = Nг/м · qг/м = 2 · 100 = 200 л/с
где - Nг/м - количество гидромониторов (2 шт.); q г/м. - расход гидромонитора,
(100 л/с [ТТХ]).
8. Определяем требуемый запас пенообразователя
для тушения пожара стационарными стволами Монсун:
VПО туш. монсун. = Qфпо сверх.· τраб · 60 · Кз = 12 · 15 · 60 · 3 = 32400 л,
где Qфпо сверх. - фактический расход пенообразователя (12
л/с [1]), л/с; τраб - расчетное время
тушения пожара (15 мин. [5]); Кз - коэф. запаса (3 [5]).
9. Определяем требуемый запас воды для тушения
пожара стационарными стволами Монсун:
Vводы туш Монсун. = Qфводы Монсун.· τраб · 60 · Кз =188 · 15 · 60 · 3 = 507600 л,
где Qфводы Монсун. - фактический расход воды (188 л/с [3]); τраб - расчетное время тушения пожара (15 мин. [5]), с; Кз
- коэф. запаса (3 [5]).
9.Определяем запас воды для целей пожаротушения:
Wводы = (q ств.туш * Nств.туш + qств защ.АЦ и ствол. * Nств )* tтуш + q ств.охл * N ств.охл * tохл
Wводы = (94 * 2 + 3,5 * 8) *
900сек + 25 * 6 * 21600сек = 3434400 л= 3434,4 м3
где 
(час)-определяется по СНиП 2.11.03.93
п.8.16. (РВСП - 6 часов при тушении от передвижной пожарной техники или 21 600
сек).
10. Определяем общий требуемый запас воды для
тушения пожара:
Vтуш.воды общ. = Vводы охл. + Vводы туш. = 507600 + 3434400 =
3942000 л = 3942 м3
. Определяем требуемое количество пожарных
автомобилей:
.1. Количество автоцистерн для подачи ПЛС-20 и
РСК-50 на охлаждение горящего, соседнего РВСП, АЦ и ствольщиков: Nохл.АЦ = 6 АЦ
.2. количество ПНС для обеспечения действий по
тушению пожара подачей мультипены сверху: Nсверх.ПНС = 2 ПНС
11.3. количество АЦ для обеспечения действий по
тушению пожара стационарными стволами Монсун: Nсверх.Монсун = 2 АЦ
11.4. количество АР для обеспечения действий по
тушению пожара:
Для одновременного проведения боевого развертывания от ПНС и
АЦ необходимо 2 рукавных автомобиля. NАР = 2 АР Общее требуемое количество пожарных
автомобилей: 8 АЦ; 2 ПНС; 2 АР.
12. Проверяем обеспеченность объекта водой для
целей пожаротушения:
.1. Проверяем обеспеченность водой кольцевой
водопроводной сети для охлаждения горящего и соседнего РВСП:
Водоотдача кольцевой водопроводной сети Ø 219 мм, на которой смонтировано 97 ПГ, при напоре в сети 8 кгс/см2
составляет 140 л/с.
Qводопр.= 140 л/с > Qохл.ф. = 128 л/с; NПГ = 97 > NАЦ =6шт.
Следовательно, кольцевая водопроводная сеть обеспечена водой
для охлаждения горящего и соседнего РВСП-20000 м3, АЦ и ствольщиков.
12.2. Проверяем обеспеченность водой пожарных
водоемов для тушения пожара в РВСП:
На территории товарного парка находится 4 пожарных водоема с
общим запасом воды 5000000 л, на которые можно установить 4 ПНС.
VПВ = 5 000000 л > Vтуш.воды общ. = 3942000 л; Nмест уст. = 4 > NПНС = 2.
Следовательно, объект обеспечен запасом воды в пожарных
водоемах для тушения пожара в РВСП-20000 м3 .
Вывод: объект обеспечен водой для тушения пожара нефти
в РВСП-20000 м3.
19. Определяем требуемое количество личного
состава:
Nл/с = 2NПЛС + NРСК + 3NАР + 3NПНС + 5NАЦ + Nразв. + 2Nмаг.лин. = 2·6 + 8 + 3·2 + 3·2 +
5·8 + 1 + 2·2 = 77 человек,
где NПЛС - количество стволов ПЛС-20, NРСК - количество стволов
РСК-50, NАР - количество АР-2, NПНС - количество ПНС-110, NАЦ - количество
насосно-рукавных систем от АЦ, Nразв - количество разветвлений, Nмаг.лин. - количество магистральных
линий.
Расчет необходимого количества сил и средств для
тушения пожара в каре РВСП-20 000 м3 НПС «Самара-1» стационарными
стволами МОНСУН
1.Площадь пожара принимаем по площади обвалования карэ
резервуара наибольшего размера:
, м2 = 100 * 100 = 10 000 м2
где, а и b -
соответственно длина и ширина обвалования, м.
.Требуемый расход раствора пенообразователя на тушение пожара от
передвижной пожарной техники определяем по формуле:
, (л/с) = 10000 * 0,08 = 800 л/с
. Определяем количество стволов,
.1. На тушение пожара:
, (шт.)= 800 / 100 = 8 стволов Монсун
производительность по раствору ствола (Монсун);
-округляется в большую сторону до целого значения.
. Определяем фактический расход огнетушащих средств:
.1. На тушение:
, = 8 * 100= 800(6% раствора ПО)
.2. На охлаждение:
На защиту соседних предусматриваем 2 ПЛС - 20 и предусматриваем 1
ств ПЛС-20 для защиты дыхательной арматуры соседнего РВСП находящегося с
подветренной стороны, 10 стволов «Б» на защиту АЦ и ствольщиков.
, = = 3 * 25 + 35 = 110 л/с
.Определяем общий расход воды на защиту и пенообразование:
= 0,94 * 800 + 110 = 862 л/с
.Условие локализации
Qф = 940 л/с > Q тр = 862 л/с
Расчетная водоотдача п/п водопровода равна 230 л/с, при установке
8-ми ПНС - 110 на пожарные водоемы они могут подать 800 л/с. Итого 862 л/с.
ВЫВОД: имеющегося запаса воды на объекте не достаточно для тушения
пожара в каре РВСП-20000, необходимо использовать водоёмы НПС «Самара-2»с
подачей воды «в перекачку»и задействовать вспомогательную технику(бойлеры.)
7.Определяем количество пожарной техники, необходимой для подачи
огнетушащих средств.
Nтех. = 8 ПНС-110 + 10 АЦ + 8 АР = 26 автом.
.Определяем требуемое количество пенообразователя
, (л) = 800 * 0,06 * 15 * 3 * 60 = 129,600 л = 130м3
где -время тушения пожара от передвижной
пожарной техники, принимаемое 15 мин.
=3 -коэффициент запаса огнетушащего вещества.
.Определяем запас воды для целей пожаротушения:
Wводы = (qств.туш * Nств.туш + qствзащ. * Nств )* tтуш + qств.охл * Nств.охл * tохл
Wводы = (94 * 8 + 3,5 * 10) * 900сек + 25 * 3
* 21600сек = 2328300л= 2329 м3
. Сравниваем имеющийся запас пенообразователя и воды на объекте с
расчетными значениями.
Qф = 5500 м.куб > Q тр = 2329 м.куб воды
Qф =50 м.куб > Q тр = 130 м.куб ПО
Вывод: имеющегося запаса воды для тушения пожара достаточно, а
пенообразователя требуется дополнительно70 м3
11. Определяем количество личного состава:
Nл/с. = 8 ПНС-110 * 3 + 10 АЦ * 5 + 8 АР * 2 +
10штаб =
= 8 * 3 + 10 * 5 + 8*2+10штаб = 90 человек .
Проверяем обеспеченность территориального
гарнизона ГПС силами и средствами для тушения пожара:
В соответствии с Расписанием выездов пожарных частей г.о.
Самара на пожар на данный объект высылаются силы и средства по рангу пожара №
3: 18 АЦ, 2 ПНС, 3 АПТ, 2 АПП, 2 АР, 2 АНР, 1 АШ, 1 ИПЛ, 1 ГИС, 1 ПСС. На
привлекаемой для тушения пожара технике выезжает 116 человек личного состава.
Вывод: территориальный гарнизон ФПС обеспечен
необходимыми силами и средствами для тушения пожара.
Ðåçóëüòàòû
ðàñ÷¸òîâ ñâåä¸ì
â òàáëèöó
|
Ïàðàìåòðû
ðàçâèòèÿ, òóøåíèÿ
|
I âàðèàíò
ÃÏÑ-2000
|
II âàðèàíò
Ìà÷òà ìîäåëè
ÂÍÒÌ-8
|
III âàðèàíò
Ñòàöèîíàðíûé
ñòâîë «Ìîíñóí»
|
|
ÐÂÑ
|
Êàðå
|
ÐÂÑ
|
Êàðå
|
ÐÂÑ
|
Êàðå
|
|
Sò, ì2
|
1632
|
10000
|
1632
|
10000
|
1632
|
10000
|
|
Qòð, ë/ñ
|
307,4
|
841
|
331,9
|
897
|
328
|
862
|
|
N ïðèáîðîâ
|
8
|
40
|
4
|
20
|
2
|
8
|
|
N ë/ñîñòàâà
|
52
|
112
|
45
|
80
|
77
|
90
|
|
N ìñï
|
12
|
30
|
9
|
24
|
14
|
26
|
|
 òîì ÷èñëå
|
ÀÖ
|
6
|
10
|
5
|
6
|
8
|
10
|
|
ÏÍÑ
|
2
|
8
|
2
|
8
|
2
|
8
|
|
ÀÐ
|
2
|
8
|
2
|
8
|
2
|
8
|
|
ÊÏÏ
|
2
|
4
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
Wïî, ë (ì3)
|
25920 (26ì3)
|
129600 (130ì3)
|
25920 (26ì3)
|
129600 (130ì3)
|
32400 (33ì3)
|
129600 (130ì3)
|
Âûâîä ïî
2 ãëàâå: Èç ïðîèçâåä¸ííûõ
ðàñ÷¸òîâ äåëàåì
âûâîä, ÷òî ïðè
òóøåíèè ðåçåðâóàðà,
à òàêæå ïðè ïîæàðå
â åãî êàðå öåëåñîîáðàçíåå
èñïîëüçîâàòü
ïåðåäâèæíóþ âîäîíàïîðíóþ
ìà÷òó ìîäåëè
ÂÍÒÌ-8, òàê êàê
ïðè òóøåíèè ïðèâëåêàåòñÿ
ìåíüøåå êîëè÷åñòâî
ìîáèëüíûõ ñðåäñòâ
ïîæàðîòóøåíèÿ
è ëè÷íîãî ñîñòàâà.
Ãëàâà 3. Ýêîíîìè÷åñêàÿ
îöåíêà ïðèíÿòûõ
ðåøåíèé
Òåõíèêî-ýêîíîìè÷åñêîå
îáîñíîâàíèå
öåëåñîîáðàçíîñòè
ïðèìåíåíèÿ âîäîíàïîðíîé
ìà÷òû ìîäåëè
ÂÍÒÌ-8
 ïîñëåäíåå
âðåìÿ â Ðîññèè
íàìåòèëàñü óñòîé÷èâàÿ
òåíäåíöèÿ ðîñòà
÷ðåçâû÷àéíûõ
ñèòóàöèé (×Ñ)
ïðèðîäíîãî è òåõíîãåííîãî
õàðàêòåðà. Ðîñò
×Ñ ñîïðîâîæäàåòñÿ
ðîñòîì ÷èñëà
ïîãèáøèõ è ïîñòðàäàâøèõ
ëþäåé, ìàòåðèàëüíûì
óùåðáîì íà ìíîãèå
äåñÿòêè è ñîòíè
ìèëëèàðäîâ ðóáëåé.
 êà÷åñòâå
ïðè÷èí óâåëè÷èâàþùåãîñÿ
÷èñëà àâàðèé
è êàòàñòðîô ìîæíî
âûäåëèòü ñëåäóþùèå:
ñòèõèéíûå
áåäñòâèÿ, âûçûâàåìûå
êàòàêëèçìàìè
ïðèðîäû (çåìëåòðÿñåíèÿ,
íàâîäíåíèÿ, öóíàìè,
ëåñíûå ïîæàðû,
ãîðíûå îáâàëû,
óðàãàíû, ñíåãîçàíîñû
è ò. ï.);
âîçäåéñòâèå
âíåøíèõ ïðèðîäíûõ
ôàêòîðîâ, ïðèâîäÿùèõ
ê ñíèæåíèþ ôèçèêî-ìåõàíè÷åñêèõ
ïîêàçàòåëåé
ìàòåðèàëîâ êîíñòðóêöèé
è ñîîðóæåíèé;
ïðîåêòíî-ïðîèçâîäñòâåííûå
äåôåêòû ñîîðóæåíèé
è ïðîìûøëåííîãî
îáîðóäîâàíèÿ;
âîçäåéñòâèå
òåõíîëîãè÷åñêèõ
ïðîöåññîâ ïðîìûøëåííîãî
ïðîèçâîäñòâà
íà êîíñòðóêöèîííûå
ìàòåðèàëû ñîîðóæåíèé;
íàðóøåíèÿ
ïðàâèë ýêñïëóàòàöèè
ñîîðóæåíèé è
òåõíîëîãè÷åñêèõ
ïðîöåññîâ ïðîèçâîäñòâà,
âûñîêàÿ ñòåïåíü
èçíîñà îáîðóäîâàíèÿ;
âîçäåéñòâèå
ïîñëåäñòâèé
òåððîðèñòè÷åñêèõ
àêòîâ.
Ïîýòîìó î÷åíü
âàæíî ñâîåâðåìåííî
ïðîâîäèòü ìåðîïðèÿòèÿ,
íàïðàâëåííûå
íà ïðîãíîçèðîâàíèå
è ïðåäóïðåæäåíèå
âîçìîæíûõ ÷ðåçâû÷àéíûõ
ñèòóàöèé. À â
ñëó÷àå âîçíèêíîâåíèÿ
òàêîâûõ, íåîáõîäèìî
çà äîñòàòî÷íî
êîðîòêèå ñðîêè
ëèêâèäèðîâàòü
èõ ïîñëåäñòâèÿ.
Ýôôåêòèâíîñòü
ïðîâåäåíèÿ ïîäîáíûõ
ìåð áóäåò çàâèñåòü
îò ïðîôåññèîíàëüíîãî
óðîâíÿ ïîäãîòîâêè
àâàðèéíî-ñïàñàòåëüíûõ
ñëóæá è äðóãèõ
ôîðìèðîâàíèé,
îò ñòåïåíè èõ
îñíàùåííîñòè
íåîáõîäèìîé
ñïàñàòåëüíîé
òåõíèêîé è îáîðóäîâàíèåì,
÷òî òðåáóåò â
ñâîþ î÷åðåäü ìàòåðèàëüíî-òåõíè÷åñêîãî
è ôèíàíñîâîãî
îáåñïå÷åíèÿ.
Èñòî÷íèêàìè
ôèíàíñèðîâàíèÿ
ýòîãî êîìïëåêñà
â íàñòîÿùåå âðåìÿ
ÿâëÿåòñÿ ñðåäñòâà
Ãîñáþäæåòà. Ëþáîå
ìåðîïðèÿòèå, íàïðàâëåííîå
ëèáî íà ïðåäóïðåæäåíèå
×Ñ, ëèáî íà ëèêâèäàöèþ
èõ ïîñëåäñòâèé
ñ îäíîé ñòîðîíû,
ñîïðîâîæäàåòñÿ
çàòðàòàìè, ñ
äðóãîé ñòîðîíû,
ïðèâîäèò ê îïðåäåëåííûì
ðåçóëüòàòàì,
ñîîòâåòñòâåííî
ýêîíîìè÷åñêèì,
ýêîëîãè÷åñêèì
è ñîöèàëüíûì.
 ïðåäûäóùåé
ãëàâå áûëè ðàññìîòðåíû
òðè âàðèàíòà
ðàçâèòèÿ è òóøåíèÿ
ïîæàðà. Ïåðâûé
è òðåòèé âàðèàíò
ñ ïðèìåíåíèåì
èìåþùèõñÿ â ïîäðàçäåëåíèÿõ
ïðèáîðîâ òóøåíèÿ
(ÃÏÑ-2000, ñòâîë «Ìîíñóí»).
Âî âòîðîì âàðèàíò
ðàçâèòèÿ è òóøåíèÿ
ïîæàðà ñ èñïîëüçîâàíèåì
íîâîãî ïîæàðíî-òåõíè÷åñêîãî
âîîðóæåíèÿ (âîäîíàïîðíàÿ
òåëåñêîïè÷åñêàÿ
ìà÷òà) Ïðîàíàëèçèðîâàâ
ðàñ÷åò ñèë è ñðåäñòâ
íåîáõîäèìûõ
äëÿ òóøåíèÿ ïîæàðà
ìîæíî ñäåëàòü
âûâîä, ÷òî ïðèìåíåíèå
ïðåäëîæåííîãî
ïîæàðíî-òåõíè÷åñêîãî
âîîðóæåíèÿ ñåðüåçíî
ñîêðàùàåò íåîáõîäèìîå
êîëè÷åñòâî ëè÷íîãî
ñîñòàâà è ïîæàðíîé
òåõíèêè çàäåéñòâîâàííîãî
â ëèêâèäàöèè
ïîæàðà. Â ïåðâîì
è òðåòüåì âàðèàíòå
íà òóøåíèÿ ïîæàðà
è ïðîâåäåíèÿ ïåðâîî÷åðåäíûõ
ÀÑÐ íåîáõîäèìî
30 è 26 ìîáèëüíûõ
ñðåäñòâ ïîæàðîòóøåíèÿ.
Èç ðàñ÷åòîâ, ïðåäñòàâëåííûõ
â ïðåäûäóùåé ãëàâå
âèäíî, ÷òî ïðè
èñïîëüçîâàíèè
ïðåäëàãàåìîãî
ïîæàðíî-òåõíè÷åñêîãî
âîîðóæåíèÿ (âîäîíàïîðíàÿ
òåëåñêîïè÷åñêàÿ
ìà÷òà) íà ëèêâèäàöèþ
ïîæàðà íåîáõîäèìî
íà 4 îòäåëåíèÿ
ìåíüøå. Îïðåäåëåíèå
îñíîâíûõ ïîêàçàòåëåé.
Îñíîâíûìè
ïîêàçàòåëÿìè
ïî êàæäîìó ñïîñîáó
òóøåíèÿ ïîæàðà
ÿâëÿþòñÿ:
• êàïèòàëüíûå
çàòðàòû Ê1 è
Ê2
• ýêñïëóàòàöèîííûå
ðàñõîäû Ñ1 è
Ñ2
• óùåðá îò ïîæàðà
Ó1 è Ó2
• Äîïîëíèòåëüíûå
êàïèòàëüíûå
çàòðàòû Êä1
= Êä2 = 0. Ôîðìóëà
ïðèâåä¸ííûõ çàòðàò
(Ï) ïðèìåò âèä (5.1
.):
Ï = Ñýð + Óï
(5.1.)
ãäå Óï - ïðÿìîé
óùåðá îò ïîæàðà;
ñýð - ýêñïëóàòàöèîííûå
ðàñõîäû, îïðåäåëÿåìûå
ïî ôîðìóëå
Ñýð =Ñîâ
+Ñò +Ññì +Ñòð
+Ñø (5.2.)
ãäå Ñîâ, - çàòðàòû
íà îãíåòóøàùåå
âåùåñòâî;
Ñ ò - çàòðàòû
íà òîïëèâî;
Ññì - çàòðàòû
íà ñìàçî÷íûå
ìàòåðèàëû;
Ñòð - çàòðàòû
íà òåêóùèé ðåìîíò;
Ñø - çàòðàòû
íà èçíîñ è ðåìîíò
øèí.
Îïðåäåëÿåì
çàòðàòû íà òîïëèâî
Ó÷èòûâàÿ,
÷òî àâòîìîáèëè
â îáîèõ âàðèàíòàõ
ïðîøëè äî ìåñòà
ïîæàðà îäèíàêîâûé
ïóòü áóäåì ðàññìàòðèâàòü
çàòðàòû íà òîïëèâî
ïðè ðàáîòå íàñîñîâ
ïî ïîäà÷å âîäû
íà òóøåíèå è
çàùèòó.
Qòîïë - ðàñõîä
òîïëèâà íà îäíó
ìèíóòó ðàáîòû
ñ íàñîñîì, ë/ìèí.;
Lòóø. çàù
- âðåìÿ
òóøåíèÿ è çàùèòû;
ãäå: f òîïë
- óäåëüíûé âåñ
òîïëèâà, ò/ì3
Öòîïë - öåíà
çà îäíó òîííó
òîïëèâà â ðóá;
Ñ òîïë - çàòðàòû
íà òîïëèâî.
Wòîïë1 = 0,205 ò.
Wòîïë2 = 0,175 ò.
Ñ òîïë =Öòîïë
* Wòîïë;
(5.4)
Ñ òîïë 1 = 20000 õ
0,205 = 4100 ðóáëåé
Ñ òîïë 2 = 3500 ðóáëåé
Ïî àíàëîãèè
ðàññ÷èòûâàåì
ñóììó çàòðàò
ïî àâòîïðîáåãó
Ñ òîïë= Öòîïë
õ ÏÐõ Í/100
Ñ òîïë.ïð 1=
252 ðóáëÿ
Ñ òîïë .ïð 2 =
108 ðóáëåé
Îïðåäåëÿåì
çàòðàòû íà ñìàçî÷íûå
ìàòåðèàëû:
Ññì=Ñòîïë*ê
(5.6)
ãäå: Ê - êîýôôèöèåíò
ïåðåõîäà îò çàòðàò
íà òîïëèâî ê çàòðàòàì
íà ñìàçî÷íûå
ìàòåðèàëû (0,25)
Ññì1 =(4100 + 252) õ
0,25 = 1088 ðóáëåé
Ññì2 = (3500 + 108) õ
0,25 = 902 ðóáëåé
Îïðåäåëÿåì
ýêñïëóàòàöèîííûå
ðàñõîäû:
Ñýð =Ñò
+Ññì
Ñýð =(4100+252)+1088 = 5440 ðóáëåé
Ñýð2 =(3500+ 108)+902=4510 ðóáëåé
(5.7)
Ïîä óùåðáîì
îò ïîæàðà (Ó) ñëåäóåò
ïîíèìàòü ýêîíîìè÷åñêèå
ïîòåðè èç ñîñòàâà
èìóùåñòâà, åñëè
îíè áûëè ñëåäñòâèåì
óíè÷òîæåíèÿ
è ïîâðåæäåíèÿ
îãí¸ì, âîäîé, äûìîì
èëè âûñîêîé òåìïåðàòóðîé.
Ïðÿìîé óùåðá
îïðåäåëÿåì èç
ðàñ÷¸òà âîçìîæíîé
ïëîùàäè ïîæàðà,
êîòîðûé ïðèâåä¸ò
ê óíè÷òîæåíèþ
÷àñòè çàïàñîâ
ìàòåðèàëüíûõ
öåííîñòåé.
Ïðÿìîé óùåðá
îïðåäåëÿåì ïî
ôîðìóëå:
Óï = Óñê +
Ó÷.îá + Óìö +
Óëï (5.8)
Ãäå Óñê, Ó÷.îá
ñîîòâåòñòâåííî
áàëàíñîâàÿ ñòîèìîñòü
óíè÷òîæåííûõ
ïîæàðîì êîíñòðóêöèé
è îáîðóäîâàíèÿ
ñ ó÷åòîì èçíîñà;
Óìö - ñòîèìîñòü
ìàòåðèàëüíûõ
öåííîñòåé;
Óìö - çàòðàòû
íà ëèêâèäàöèþ
ïîæàðà ïîæàðíîé
îõðàíû.
Óìö1 =167000 ðóáëåé.
Óìö2 = 110000 ðóáëåé.
Äëÿ ðàñ÷¸òà
çàòðàò íà ëèêâèäàöèþ
ïîæàðà ïîæàðíîé
îõðàíîé Óëï
èñïîëüçóåì ñëåäóþùèå
äàííûå Nïà1=6, N ïà2 =3; ñóììàðíûé
ïðîáåã àâòîìîáèëÿ
ê ìåñòó âûïîëíåíèÿ
ðàáîò è îáðàòíî,
Ïð1=35 êì, Ïð2=15 êì. Âðåìÿ
ðàáîòû ïîæàðíîé
òåõíèêè è ë\ñ
tp1=75ìèí,
tp2= 60 ìèí.
Êîýôôèöèåíò
âîññòàíîâëåíèÿ
áîåãîòîâíîñòè
ïðèíèìàþò îò
1-4 â çàâèñèìîñòè
îò ñòåïåíè èñïîëüçîâàíèÿ
ÏÒÎ, òî åñòü ïðèíèìàåì
Ê=4 ò.ê. îáîðóäîâàíèå
èñïîëüçåóì ïî
ìàêñèìóì.
Ïëàòà çà íàõîæäåíèå
ïîæàðíîãî àâòîìîáèëÿ
ó çàêàç÷èêà
1000 ðóáëåé çà 1 ÷àñ.
(5.9)
Ïëàòà çà 1 êì.
ïðîáåãà àâòîìîáèëÿ
ðàâåí 60 ðóáëåé.
(5.10)
Ïëàòà çà ïðèâåä¸ííûé
ïðîáåã 50 êì - ïðèâåä¸ííûé
ïðîáåã àâòîìîáèëÿ
çà 1 ÷àñ ðàáîòû
ñ íàñîñîì.
(5.11) 
Ïïð1=6*50*1,25=375ðóáëåé
Ïïð2=3*50*1=150ðóáëåé
Ïëàòà çà ðàáîòó
ëè÷íîãî ñîñòàâà
(189,6 ðóá - ñòîèìîñòü
ðàáîòû îäíîãî
ñîòðóäíèêà â
÷àñ).
(5.12)
Íàêëàäíûå
ðàñõîäû (678,4 - íàêëàäíûå
ðàñõîäû íà îäèí
ÏÀ â ÷àñ)
(5.13)
Ñóììà ðàñõîäîâ
áåç ó÷¸òà êîýôôèöèåíòà
âîññòàíîâëåíèÿ
áîåãîòîâíîñòè.
(5.14)
Ñóììà ðàñõîäîâ
ñ ó÷åòîì êîýôôèöèåíòà
âîññòàíîâëåíèÿ
áîåãîòîâíîñòè,
êîòîðàÿ è ðàâíà
ïðÿìîìó óùåðáó,
ïî ïðèíÿòûì ðàíåå
ïîêàçàòåëÿì.
(5.15)
Ðàññ÷èòûâàåì
ïî ôîðìóëå (5.1) ïðèâåä¸ííûå
çàòðàòû (Ï)
Ï1 = 167000+5440+171504= 343944 ðóáëåé
Ï2 = 110000+4510+68841= 183351 ðóáëåé
Ñðàâíèòåëüíûé
àíàëèç ýôôåêòèâíîñòè
âàðèàíòîâ òóøåíèÿ
ïîæàðà
Ý = Ï1 - Ï2 =
343944-183351 = 160593 ðóáëÿ
Âñå ïîêàçàòåëè
ñâåä¸ì â òàáëèöó
|
Íàèìåíîâàíèå
ïîêàçàòåëåé
|
Áåç ïðèìåíåíèÿ
âîäîíàïîðíîé
ìà÷òû ÂÍÒÌ-8
|
Ñ ïðèìåíåíèåì
âîäîíàïîðíîé
ìà÷òû ÂÍÒÌ-8
|
|
Ñòîïë
|
4100
|
3500
|
|
Ñòîïë.ïð
|
252
|
108
|
|
Ññì
|
1088
|
902
|
|
Ñýð
|
5440
|
4510
|
|
Óìö
|
167000
|
110000
|
|
∑ç
|
7500
|
3000
|
|
∑ïð
|
2100
|
900
|
|
∑ï.ï.
|
22500
|
9000
|
|
∑ë\ñ
|
5688
|
2275
|
|
∑ÍÐ
|
5088
|
2035
|
|
∑
|
42876
|
17210
|
|
∑á
|
171504
|
68841
|
|
Ï
|
343944
|
183351
|
|
Ýêîíîìè÷åñêèé
ýôôåêò îò âíåäðåíèÿ
(Ý)
|
160593
|
Âûâîä
ïî 3 ãëàâå: Òàê êàê
ïðèâåä¸ííûå çàòðàòû
â ïåðâîì âàðèàíòå
áîëüøå ÷åì âî
âòîðîì, ñëåäîâàòåëüíî
âòîðîé âàðèàíò
íàèáîëåå ýêîíîìè÷åí,
òî åñòü âàðèàíò
òóøåíèÿ ïîæàðà
ñ ïîìîùüþ âîäîíàïîðíîé
òåëåñêîïè÷åñêîé
ìà÷òû ìîäåëè
ÂÍÒÌ-8 ýôôåêòèâíåå
è ýêîíîìè÷íåå.
Ÿ ýôôåêòèâíîñòü
èç ïðîâåä¸ííûõ
ðàñ÷¸òîâ ñîñòàâëÿåò
160593 ðóáëÿ.
Âûâîäû ïî äèïëîìíîìó
ïðîåêòó
1. Â äèïëîìíîì
ïðîåêòå ïðîèçâåäåí
àíàëèç ïîæàðîâ
â ðåçåðâóàðàõ
è ðåçåðâóàðíûõ
ïàðêàõ. Çà ïîñëåäíèå
25 ëåò â ðåçåðâóàðàõ
è ðåçåðâóàðíûõ
ïàðêàõ íà òåððèòîðèè
Ðîññèéñêîé Ôåäåðàöèè
è ñòðàí áûâøåãî
ÑÑÑÐ çàðåãèñòðèðîâàíî
ñâûøå 280 ïîæàðîâ,
ò.å. â ñðåäíåì îêîëî
12 ïîæàðîâ â ãîä.
 ðåçóëüòàòå
ðàññëåäîâàíèé
ïðè÷èí ïîæàðîâ
óñòàíîâëåíî,
÷òî îñíîâíûìè
èñòî÷íèêàìè
çàæèãàíèÿ, îò
êîòîðûõ âîçíèêàëè
ïîæàðû â ðåçåðâóàðàõ,
ÿâëÿëèñü: îãíåâûå
è ðåìîíòíûå ðàáîòû
íà íèõ (23,8 %); èñêðû
ýëåêòðîóñòàíîâîê
(14,4 %); ïðîÿâëåíèå àòìîñôåðíîãî
ýëåêòðè÷åñòâà
(9,0 %); ðàçðÿäû ñòàòè÷åñêîãî
ýëåêòðè÷åñòâà
(9,5 %).
Òðåòüÿ ÷àñòü
âñåõ ïîæàðîâ íà
ðåçåðâóàðàõ ïðîèçîøëà
îò ñàìîâîçãîðàíèÿ
ïèðîôîðíûõ îòëîæåíèé,
íåîñòîðîæíîãî
îáðàùåíèÿ ñ îãíåì,
ïîäæîãîâ è ïî äðóãèì
ïðè÷èíàì.
. Â ïðåäñòàâëåííîì
ïðîåêòå ðàññìîòðåíî
íåñêîëüêî âàðèàíòîâ
òóøåíèÿ ïîæàðà
îò ïåðåäâèæíîé
ïîæàðíîé òåõíèêè.
Ïåðâûé âàðèàíò
- òóøåíèå ÐÂÑÏ-20000
ïóòåì ïîäà÷è
ïåíû ñðåäíåé êðàòíîñòè
ñ ïîìîùüþ ïåíîïîäú¸ìíèêîâ
íà îòêðûòóþ ïëîùàäü
çåðêàëà ðåçåðâóàðà,
à òàêæå â åãî êàðå.
Âòîðîé âàðèàíò
- òóøåíèå ÐÂÑÏ-20000,
à òàêæå êàðå ñ
ïîìîùüþ ïåðåäâèæíîé
âîäîíàïîðíîé
ìà÷òû ìîäåëè
ÂÍÒÌ-8.
Òðåòèé âàðèàíò
- òóøåíèå ïîæàðà
â ÐÂÑÏ-20000, â êàðå ñ
ïîìîùüþ ñòàöèîíàðíûõ
ñòâîëîâ «Ìîíñóí».
Èç ïðîèçâåä¸ííûõ
ðàñ÷¸òîâ äåëàåì
âûâîä, ÷òî ïðè
òóøåíèè ðåçåðâóàðà,
à òàêæå ïðè ïîæàðå
â åãî êàðå öåëåñîîáðàçíåå
èñïîëüçîâàòü
ïåðåäâèæíóþ âîäîíàïîðíóþ
ìà÷òó ìîäåëè
ÂÍÒÌ-8, òàê êàê
ïðè òóøåíèè ïðèâëåêàåòñÿ
ìåíüøåå êîëè÷åñòâî
ìîáèëüíûõ ñðåäñòâ
ïîæàðîòóøåíèÿ
è ëè÷íîãî ñîñòàâà.
3. Ïðîâåäåíà
ýêîíîìè÷åñêàÿ
îöåíêà ïî èñïîëüçîâàíèþ
äëÿ òóøåíèÿ ïîæàðà
âîäîíàïîðíîé
ìà÷òû, òàê êàê
å¸ ýôôåêòèâíîñòü
èç ïðîâåä¸ííûõ
ðàñ÷¸òîâ ñîñòàâëÿåò
160593 ðóáëÿ.
Ñïèñîê èñïîëüçîâàííîé
ëèòåðàòóðû
1. Ôåäåðàëüíûé
çàêîí ¹69 «Î ïîæàðíîé
áåçîïàñíîñòè
â ÐÔ»
2. ÑÍèÏ
2.11.03-93 «Ñêëàäû íåôòè
è íåôòåïðîäóêòîâ.
Ïðîèçâîäñòâåííûå
çäàíèÿ», Ìîñêâà,
Ñòðîéèçäàò 1993ã.
. «Ðóêîâîäñòâî
ïî òóøåíèþ íåôòè
è íåôòåïðîäóêòîâ
â ðåçåðâóàðàõ
è ðåçåðâóàðíûõ
ïàðêàõ», Ìîñêâà
2000 ã.
. «Òóøåíèå
íåôòè è íåôòåïðîäóêòîâ»,
Ìîñêâà 1996 ã.
. «Òóøåíèå
ïîæàðîâ íåôòè
è íåôòåïðîäóêòîâ»,
Ìîñêâà 2002 ã.
. «Ïðàâèëà
îõðàíû òðóäà
â ïîäðàçäåëåíèÿõ
ÃÏÑ Ì×Ñ Ðîññèè»,
ïðèêàç Ì×Ñ Ðîññèè
¹630 îò 31.12.02 ã.
. Ñïðàâî÷íèê
ðóêîâîäèòåëÿ
òóøåíèÿ ïîæàðà»,
Ìîñêâà 2000 ã.
. Ó÷åáíèê
«Ïîæàðíàÿ òàêòèêà»,
ß.Ñ. Ïîâçèê 2000 ã.
. «Îáùèå
òðåáîâàíèÿ ê
ñèñòåìå ïîäñëîéíîãî
òóøåíèÿ ïîæàðîâ
íåôòè è íåôòåïðîäóêòîâ
â ñòàëüíûõ âåðòèêàëüíûõ
ðåçåðâóàðàõ íèçêîêðàòíîé
ïëåíêîîáðàçóþùåé
ïåíîé», ÃÓÃÏÑ ÌÂÄ
Ðîññèè, ÌÈÏÁ ÌÂÄ
Ðîññèè, Ìîñêâà
1997 ã.
. «Ìåòîäè÷åñêèå
óêàçàíèÿ ê äèïëîìíîìó
ïðîåêòèðîâàíèþ
äëÿ ñëóøàòåëåé
ÂÈÏÒØ ÌÂÄ ÑÑÑл,
ÂÈÏÒØ ÌÂÄ ÑÑÑÐ,
Ìîñêâà 1987 ã.
Ðàçìåùåíî
íà Allbest.ru