Водоотведение промышленных предприятий

Содержание

Исходные данные

. Определение расчетных расходов и состава сточных вод

.1 Определение расчетных расходов

.2 Определение состава сточных вод

. Механическая очистка

.1 Расчет решеток

.2 Расчет и проектирование аэрируемых песколовок

.3 Расчет первичных отстойников

. Биологическая очистка

.1 Расчет аэротенка

.1.1 Расчет анаэробной зоны биоблока

.1.2 Расчет аноксидной зоны биоблока

.1.3 Расчет оксидной зоны биоблока

.1.4 Уточнение параметров и конструкции аэротенка

.1.5 Определение длин зон аэротенка

.1.6 Расчет воздуха на аэрацию иловой смеси

.1.7 Расчет аэратора

.1.8 Химическое удаление фосфора с помощью реагентов

.1.9 Подбор и установка мешалок

.2 Расчет вторичного отстойника

.1 Расчет вторичного отстойника при среднем расходе

.2 Расчет вторичного отстойника при максимальном расходе

.3 Обеззараживание сточных вод

.4 Обработка осадка

.4.1 Расчет илоуплотнителя

.4.2 Цех механической обработки осадка

.4.3 Аварийные иловые площадки

Список использованной литературы

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расход и состав городских сточных вод:

Эквивалентное число жителей: N=160 тыс.чел.;

Норма водоотведения: q=240 л/чел.·сут.;

Состав сточных вод:

Таблица 1

 вап =7,1%, Рап=2,8%

Температура сточных вод:

Cсреднегодовая: 18ºС;

Зимняя: 13ºС;

Летняя: 21ºС.

1. Определение расчетных расходов и состава сточных вод

.1 Расчетный расход сточных вод

Среднесуточный расход сточных вод:

где N - эквивалентное число жителей;

N=160 тыс.чел.;

q - удельная норма водоотведения.

q =230 л/сут ч

Qср=160000·240=38400000 л/сут=38400 м3/сут=1600 м3/ч=0,44 м3/с = 444,4 л/с

Максимальный расход сточных вод:

= kmaxдоп· Qср

где kmaxдоп- максимальный коэффициент неравномерности притока сточных вод (согласно СНиП 2.04.03-85*);

kmaxдоп =1,51;

Qmax=1,51·38400000=57984000 л/сут=57984 м3/сут =2416 м3/ч =671,11 л/с=0,67 м3/с

1.2 Состав сточных вод

Концентрации веществ определены по формуле:

сточный вода аэрируемый илоуплотнитель

где G - норма загрязнения на одного человека (согласно СНиП 2.04.03-85*);

q - норма водоотведения на одного человека в сутки.

Концентрации веществ:

Таблица 2

2. Механическая очистка

.1 Расчет решеток

Проектом предусматривается установка решеток эскалаторного типа на примере решеток фирмы «Риотек». Решетки необходимы для задержания крупных плавающих отбросов. Обычная скорость решеток находится в интервале от 0,8-1 м/с. Принцип действия решеток состоит в процеживании сточных вод через пакеты ступенчатых пластин из нержавеющей стали.

Благодаря круговым движениям подвижных пластин, задержанные отбросы поднимаются с одной ступени на другую, в верхнюю часть решетки, откуда поступают на сброс и дальнейшую транспортировку. Задержанные отбросы прессуют в горизонтальных поршневых пресс-транспортерах типа ПТГ.

Для расчета решеток определяется суммарная ширина прозоров, наполнение каналов в месте установки решетки, скорость движения воды в прозорах, гидравлическое сопротивление решетки.

Принимаю по максимальной производительности сточной жидкости одну рабочую решетку РС-1560 и одну резервную.

Технические параметры решетки РС-1560:

ширина решетки 1560 мм;

толщина фильтрующих пластин 3 мм;

ширина прозоров 4 мм.

Число прозоров

 шт

Общая ширина прозоров: Впр=n·S=182·0,004=0,8 м

Принимаю скорость движения воды в решетке Vр = 1,2 м/с (при нормальном режиме).

Максимальный уровень жидкости перед решеткой:

,7 м не превышает допустимого значения 1,4м, значит скорость подходит.

Уточнение сопротивления в решетке по установленной величине скорости:

Проектом предусмотрено для транспортирования осадка использовать пресс-транспортер ПГТ-250.

Объем уплотненного осадка.

Т.к. ширина прозоров, выбранной решетки составляет 4 мм, то согласно табл.1.3. методички:

Параметры решетки приведены в табл. 3.

Таблица 3

2.2 Расчет и проектирование аэрируемых песколовок

В сточных водах содержится значительное количество нерастворенных минеральных примесей (песка, шлака, боя, стекла и др.), для удаления которого используются песколовки.

В аэрируемых песколовках осуществляется отделение связанного песка, его осаждение и отмывка от примесей. В объеме сооружения над аэратором происходит разрушение агрегатов. Вода приобретает достаточно большую скорость движения в поверхностном слое - Vпов.=0,5-0,6 м/с.

Соударение потока со стенкой песколовки способствует выделению песка в нисходящем потоке, наблюдается формирование вращательного контура с треугольной эпюрой распределения скорости воды.

В успокоенном потоке, над пляжем песок осаждается в придонную область и транспортируется в песковой лоток.

Часть контура над пляжем определяет эффективность задержания песка, этот процесс зависит от скорости воды над пляжем (v дна).

1.      Определение продолжительности сточных вод в песколовке

допустимое процентное содержание песка в осадке, составляет 3%;начальное содержание песка в осадке, принимаем 20%

2.      Определение объёма отделения песколовки W1

где 2- количество секций.

Задаёмся размерами песколовки ВхНхL= 3х2,5х9 = 67,5 м3- длина песколовки

В - ширина песколовки

Н - высота песколовки

Принимаем две песколовки длинной 9 метров каждая по два отделения.

3.      Вычисляем время пребывания сточных вод в песколовке в часы максимального притока.

4.      Повышенное содержание песка 4-6% допустимо в редкие дни года. Проверим процентное содержание песка при пропуске максимального расхода.

При поступлении максимального расхода, допускается содержание песка в осадке до 6%. Условие выполняется.

5.      Для расчёта количества песка используется величина начального веса осадка по анализу его осаждаемости. При отстаивании в покое можно добиться эффекта 70-75%.

Определяем вес песка:

Kпеска =,

где -  - концентрация взвешенных веществ;

Э= 70% - эффект осветления;

Ist =20 % - содержание песка.

Kпеска =,

Определяем вес песка в осадке первичных отстойников:

Kв перв.отст =,

К в перв.отст=,

% - максимальное осветление в первичном отстойнике без реагентов.

Обезвоживание осада осуществляется с помощью центрипрессов или центрифуг. Допустимое содержание песка в осадке составляет 3%.

В песколовке будет задержано:

К=К песка - Kв перв.отст =37,92-4,87=33,05 мг/л

6.      Определение веса чистого песка без учета зольности.

G пес.б/з = Qср ∙ K /1000 = 38400∙33,05/1000 = 1269,12 кг/сут

7.      Определение веса чистого песка с учетом зольности.

8.      Определение объема песка в первичном отстойнике:

9.      Определение глубины погружения мелкопузырчатого аэратора:

На=0,7∙Н=0,7∙2,5=1,75 м

10.    Определение интенсивности аэрации.

11.    Расчет гидросмыва песка

Перемещение осадка к бункерам для песка происходит с помощью смывного трубопровода. Вода фильтруется вверх через толщу осадка, и таким образом осадок расширяется и становится подвижным. У днища осадок смывается, и сверху поступают верхние слои осадка.

Осадок смывается в сторону бункера. Восходящая скорость потока в гидросмыве по СНиП от 0,006 до 0,007 м/с. Принимаем vвосх=0,0065 м/с.

Удельный расход промывной воды составляет:

В-ширина лотка принимаем равной 0, 4 м;длинна пляжа = Lпескол- Lбункера = 9-2 = 7 м

12.    Расчёт бункера для песка. Бункер представляет собой усечённую пирамиду.

Объём бункера высчитывается по формуле:

где:- площадь верхнего основания=3∙2=6 м2- площадь нижнего основания=0,4∙0,5=0,2 м2высота пирамиды

13.    Расчет песковых площадок

Согласно требований СНиП, песковые площадки рассчитываются на напуск песка слоем 3 м/год.

Песковых площадок должно быть не менее 2, для очередности наполнения их пескопульпой.

Определение общей площади песковых площадок:

Вода с песковых площадок удаляется с помощью дренажной системы и отправляется в голову очистных сооружений.

Из расчета принимаем 2 песковые площадки размерами 12х12 м.

Удаление просушенного песка осуществляется 2 раза в год.

2.3 Расчет первичных отстойников

Для измерения расхода сточных вод используются расходомеры индукционные и ультразвуковые. При использовании таких расходомеров нежелательно нахождение в сточной воде крупных примесей и песка. Расходомеры устанавливаются после песколовок, перед распределительной чашей отстойников.

Рекомендуется устанавливать многоточечные расходомеры для учета воды на входе и выходе ОС, а так же для измерения расхода циркуляционного активного ила.

При использовании коагуляции сточных вод расходомер необходим для дозирования реагента в соответствии со средним расходом сточных вод.

Принимаем многоканальный ультразвуковой расходомер «Взлёт» МР; УРСВ-020.

Первичные отстойники предназначены для осаждения нерастворимых органических веществ, имеющих низкую скорость осаждения.

Расчет первичных радиальных отстойников

1.      Определяем остаточную концентрацию взвеси на выходе, задаёмся, что эффективность осветления Э=60%, тогда:

Сex= Сen-0,6∙ Сen=270,83-0,6∙270,83=108,33 мг/л

2.      Вычисление время пребывания сточной воды в первичном отстойнике:

где S=0,32-зольность осадка

3.      Объём отстойника вычисляется по формуле:

Wср=14658∙0,44=6449,52 м3

4.      Определяем диаметр и количество отстойников

Принимаем диаметр отстойника 24 м, тогда

Принимаю радиальный отстойник 902-2-84/75

D=24м - диаметр=70м-длина водсборного лотка (по табл.1.17 методических указаний)

=3,4м

. Определяем продолжительность осветления

. Определяем нагрузку на ребро водослива.

. Уточняем эффект осветления воды в отстойнике.

Сen/Cex = 100,41

Cex = Сen/100,41= 270,83/100,41=105,36 мг/л

Э = (Сen-Сex)/ Сen ∙100%=(270,83-105,36) / 270,83 ∙ 100% = 61,09 %

8.      Проверяем работу отстойников при поступлении на ОС max притока сточных вод

Сen/Cex = 100,28= Сen/100,28= 270,83/100,28=122,13 мг/л

Э = (270,83-122,13) / 270,83∙100% = 54,9%

9.      Определение состава осветления воды при установке 4 отстойника.

 (мг/л)

Таблица 4

Расчет сведен в таблицу:

Таблица 5

.        Вес выпавшего в отстойниках осадка:

Принимается влажность осадка ПО=96%, тогда объем осадка с сутки составляет:

3. Биологическая очистка сточных вод

3.1 Расчет аэротенка

 Осветленнная вода:

Тср.год = 18ºС

Тлет = 21ºС

Тзим = 13ºС

Учитывая высокие требования к содержанию азота и фосфора в очищенной воде, применяем схему IHB Modification.

1.      Расчет нагрузки на ил:

Нагрузка рассчитывается для среднегодовой температуры и может уточняться для определенного сезона года.

От нагрузки на ил зависит предпочтение, какому биогену мы отдаем при очистке сточных вод.

При низкой нагрузке хорошо удаляется азот, снижается концентрация фосфора, но при этих условиях фосфаты активно вытесняются из клеток.

При высокой нагрузке на ил очень хорошо удаляется фосфор. При выборе режима работы аэротенка выбирается наиболее приоритетный вид загрязнения.

При Тзим = 13ºС:                 

При Тлет = 21ºС:                 

3.      Определяем ориентировочный прирост ила

Рi - прирост ила - количество ила, выходящего из аэротенка в единицу времени.

4.      Баланс азота в аэротенке:

в среднегодовом измерении при Tср/г=18˚С:

8,4=0,85++2 =5,55 мг/л

при зимней температуре Tз=13˚С:

,4=1,85++2 =4,55мг/л

при летней температуре Tз=21˚С:

,4=0,53++2 =5,87 мг/л

.        Вынос азота с избыточным илом составляет:

6.      Количество денитрифицированного азота:

.        Количество нитрифицированного азота при

8.      Требуемое содержание фосфора в иле:

3.1.1 Расчет анаэробной зоны биоблока

Эта зона выполняет функции реактора кислого брожения, и в ней создаются условия для лучшего поглощения фосфора активным илом и вывода его из системы.

1.      Зона рассчитывается на время пребывания:

При Тср.год=18ºС:

При Тзим=13ºС:

При Тлет =21ºС:

2.      Объем анаэробных частей всего биоблока:

При Тср.год=18ºС:              

При Тзим=13ºС:         

При Тлет =21ºС:         

Принимаем WАНА = 1760 м.3

. Концентрация фосфора после биологической очистки при JР = 0,045 г/г:

3.1.2 Расчет аноксидных зон биоблока

Аноксидные зоны включают предденитрификатор возвратного активного ила (в начале блока) и собственно денитрификатор, который расположен за анаэробным отсеком. Вычислим объем частей в зависимости от функции каждой части.

Предденитрификатор (аноксидная зона)

Скорость денитрификации зависит от количества поступающего возвратного ила и от количества органических веществ, подаваемых сточной водой.

.        Вычисляем кратность рециркуляции ила:

доза ила в аэротенке

доза ила во вторичном отстойнике

Принимаем кратность рециркуляционного активного ила равной 30%.

2.      Вычисляем количество нитратов, которое возвращается с активным илом:

3.      Количество БПК, необходимое для работы предденификатора:

 - удельное количество органических загрязнений, необходимое для восстановления 1г азота.

4.      Требуемый расход сточных вод, поступающих в предденитрификатор:

 или 9%

5.      Скорость денитрификации в предденификаторе:

,

где  - удельное потребление БПК5,

6.      Концентрация нитратов в конце предденитрификатора, по опыту работы, колеблется в пределах 0,3 - 0,5 г/м3.

При Тср.год = 18ºС:           

При Тзим = 13С:                 

При Тлет = 21ºС:                 

7.      Объем зоны предденификатора:

При Тср.год = 18ºС:            

При Тзим = 13ºС:                 

При Тлет = 21ºС:                 

Принимаем объем предденификатора

8.      Продолжительность предденитрификации:

При Тср.год = 18ºС:                               

Денитрификатор (аноксидная зона)

В аноксидную зону перекачивается нитратсодержащий поток из конца оксидной зоны. В свою очередь зона денитрификации предназначена для удаления нитратного азота путем его восстановления.

1.      Вся масса азота, необходимая для денитрификации:

.        В предденитрификаторе удаляется:

.        Расчет нитратсодержащей смеси:

4.      Кратность рециркуляции:

5.      В предденитрификатор поступает часть расхода сточных вод:

6.     
Кратность рециркуляции в анаэробной зоне:

7.      Расчет количества БПК5, которое будет содержаться в расходе, поступающем в анаэробную зону:

8.      Обеспеченность процесса денитрификации органическими веществами:

Принимаем Lуд=10 г/г

9.      Скорость денитрификации:

При Тср.год = 18ºС:

При Тзим = 13ºС:

При Тлет = 21ºС:

10.    Объем зоны денитрификатора:

При Тср.год = 18ºС:

При Тзим = 13ºС:

При Тлет = 21ºС:

Принимаем

11.    Продолжительность денитрификации:

3.1.3 Расчет оксидной зоны биоблока

Нитрификатор

1.      Скорость нитрификации:

. При количестве общего азота более 25мг/л, D = 10.

При Тср.год = 18ºС:

При Тзим = 13ºС:

При Тлет = 21ºС:

2.      Продолжительность нитрификации:

При Тср.год = 18ºС:

При Тзим = 13ºС:

При Тлет = 21ºС:

3.      Объем нитрификатора:

Объем аэротенка:

3.1.4 Уточнение параметров и конструкции аэротенка

В КП принимаются 2 х, 3х и 6 ти -коридорные аэротенки. Глубина аэротенка принимается равной Н= 4,5-5,0 м. Ширина коридоров - В = 6,0 м; 9,0 м.

Принимаем глубину аэротенка H = 4,5 м, ширина коридора B = 9,0 м.

Принимаем четырехсекционный трехкоридорный аэротенк:

1.      Общая длина коридоров аэротенка:

2.      Длина одного коридора аэротенка:

где n - количество коридоров, шт.;

m - количество секций, шт.

Принимаем длину одного коридора, равную 75 м.

3.      Общая ширина секций:

4.      Тогда объем аэротенка будет равен:

.        Уточняем параметры дозы ила в аэротенке при :

3.1.5 Определение длин зон аэротенка

1.      Объем зоны аэротенка равен W=B·L·H, тогда длина зоны будет равна:

,

где m - количество секций аэротенка.

;

;

.

Тогда общая длина коридоров в одном аэротенке составит 220 м.

3.1.6 Расчет воздуха на аэрацию иловой смеси

В качестве аэраторов используем диспергаторы из пористых полимерных труб или крыльчатые купольные аэраторы с резиновыми мембранами.

. Потребность в кислороде:

Производительность аэрационной системы Qk определяется расходом воздуха и окислительной способностью:

По балансу потребности в кислороде и производительности аэрационной системы:

Определяется удельный расход воздуха:

окислительная способность, определяется по формуле:

Определяем удельный расход воздуха:

K1 - коэффициент, учитывающий тип аэратора и принимаемый для мелкопузырчатой аэрации в зависимости от соотношения площадей аэрируемой зоны и аэротенка faz /fat по табл. № 42 СНиП; для faz /fat = 0,50 K1 = 2,0;

К2 - коэффициент, зависимый от глубины погружения аэраторов ha и принимаемый по табл. № 43 СНиП; для глубины погружения аэраторов = 4,2 м К2 = 2,62;- коэффициент качества воды, принимаемый для городских сточных вод 0,85;- коэффициент, учитывающий температуу сточных вод, который следует определять по формуле:

,

где Tw - среднемесячная температура воды за летний период, Tw =21 °С;

Ca - растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л, определяемая по формуле:

;

где CT - растворимость кислорода в воде в зависимости от температуры и атмосферного давления, принимается по принимается по табл. Лурье, при Tw =21 °С, CT = 9.

CO - средняя концентрация кислорода в объеме аэротенка; для режимов очистки с нитрификацией принимаем CO .

2.      Удельный расход воздуха:

;

3.      Средний расход воздуха:

3.1.7 Расчет аэратора

Тип аэратора определяется в зависимости от производительности очистной станции и конфигурации зоны нитрификации.

1.      Общая длина аэратора определяется по удельной нагрузке по воздуху:

где ;

- количество секций аэротенка, шт.

Длина аэрационной зоны в каждой секции 154 м.

2.      Количество рядов аэратора:

Целесообразно назначить 2 ряда аэраторов.

3.                          Общая длина аэраторов с учетом зазоров в секции:

4.      Уточняем нагрузку на 1п.м.

.        Площадь зоны аэрации включает ширину облака воздуха, выходящего из трубы, примерно 0,2 м, и двустороннее расширение потока в расчете на половину заглубления аэратора .

Ширина полосы аэрации составит: 0,2 + 0,37 + 0,37 = 0,94 м, на три аэратора - 2,82 м.

.        Принимаем аэрационную систему АКВА-ТОР

Требуемый напор воздуходувки:

где сопротивление аэратора, с запасом 0,5 м;

потери в трубопроводах, ;

 запас.

7.     

По приложению 1 [1] принимаем 3 рабочие и 1 резервную воздуходувки DT 110/802//DN300 фирмы ПНЕВМОМАШ производительностью 7460каждая, мощность нагнетателя 209,5 кВт.

3.1.8 Химическое удаление фосфора с помощью реагентов

1.      Начальное содержание фосфора -

.        Содержание фосфора в составе ила -

.        Содержание фосфора после биологической очистки -

.        Остаточное содержание фосфора -

.        Необходимое удаление с помощью коагулянта -

.        Ссылаясь на график учебного пособия, при содержании фосфора в очищенной воде 0,7 мг/л доза реагента равна 2,7 мг/л. Соотношение Ме:Р на зимний период принимается 2,7:1.

Расход железа:

7.      Количество чистого реагента FeCl3 :

Реагент подается в аэрируемый смеситель перед вторичным отстойником, время перемешивания 1-2 мин. Расход воздуха принимается по интенсивности аэрации 5-7м3/ч на 1м2 днища. Узел приготовления реагента включает баки для мокрого хранения FeCl3 крепостью 30%, затворные баки для получения 5% раствора, расходные баки, из которых насосами-дозаторами подается реагент пропорционально расходу иловой смеси, замеряемому ультразвуковым многоканальным расходомером.

3.1.9 Подбор и установка мешалок

Для предденитрификатора:

Для денитрификатора:

Для анаэробной зоны:

К установке принимаем скоростные мешалки

-        Для зоны АНО(ПД) -2 мешалки, мощность двигателя 5,5 кВт.

         Для зоны АНА - 2 мешалки, мощность двигателя 10 кВт.

         Для зоны АНО(Д) - 2 мешалки мощностью двигателя 25 кВт и 7,5 кВт.

Расстояние между мешалками должно быть в 2-3 раза больше ширины коридора аэротенка.

3.2    Расчет вторичного отстойника

Необходимые данные:

 - иловый индекс;

;

3.2.1 Расчет вторичного отстойника при среднем расходе

Учитывая требования к обеззараживанию очищенной воды (УФО) вынос взвешенных веществ не должен превышать 10 мг/л. В часы максимального расхода вынос взвешенных веществ может достигать 15 мг/л.

1.      Находим необходимое время пребывания воды во вторичном отстойнике:

2.       Потребный объем отстойников:

Принимаем 4 отстойника D = 24 м, H = 3,7 м.

3.      Объем проточной части:

4.      Фактическое время пребывания воды в отстойнике:

(3,9 ч)

5.      Нагрузка на ребро водослива:

.        Согласно расчету аэротенка:

Продолжительность уплотнения ила во вторичном отстойнике:

7.      Объем циркулирующего ила:

8.      Объем, занимаемый илом:

9.      Площадь зеркала воды отстойника:

10.    Высота стояния ила в отстойниках:

11.    Высота проточной части:

12.    Вынос взвешенных веществ:

 - коэффициент, отражающий влияние таких факторов, как нагрузка на ил, глубина очистки, температура воды, качественный состав поступающих в аэротенки загрязнений.

коэффициент, учитывает влияние объема отделяющейся воды.

коэффициент, учитывающий степень рециркуляции ила во вторичном отстойнике.

коэффициент, учитывающий возможность подсоса и выноса ила вблизи водосборных лотков

коэффициент, описывающий кинетику осаждения взвеси во вторичном отстойнике.

При В = 15

13.    Уточняем БПК очищенной воды:

3.2.2 Расчет вторичного отстойника при максимальном расходе

1.      Находим необходимое время пребывания воды во вторичном отстойнике:

2.       Потребный объем отстойников:

Принимаем 4 отстойника D = 24 м, H = 3,7 м.

3.      Объем проточной части:

4.      Фактическое время пребывания воды в отстойнике:

(2,54 ч)

5.      Нагрузка на ребро водослива:

.        Согласно расчету аэротенка:

Продолжительность уплотнения ила во вторичном отстойнике:

7.      Объем циркулирующего ила:

8.      Объем, занимаемый илом:

9.      Площадь зеркала воды отстойника:

10.    Высота стояния ила в отстойниках:

11.    Высота проточной части:

12.    Вынос взвешенных веществ:

 - коэффициент, отражающий влияние таких факторов, как нагрузка на ил, глубина очистки, температура воды, качественный состав поступающих в аэротенки загрязнений.

коэффициент, учитывает влияние объема отделяющейся воды.

коэффициент, учитывающий степень рециркуляции ила во вторичном отстойнике.

коэффициент, учитывающий возможность подсоса и выноса ила вблизи водосборных лотков

коэффициент, описывающий кинетику осаждения взвеси во вторичном отстойнике.

При В = 15

Уточняем БПК очищенной воды:

3.3 Обеззараживание сточных вод

Обеззараживание производится на установках УФО. На обеззараживание направляются очищенные сточные воды с содержанием взвешенных веществ и БПК не более 10 мг/л.

К установке принимаем 3 рабочих и 1 резервную установку УДВ-432 НПО «ЛИТ», производительностью 1000 м3/ч каждая.

3.4 Обработка осадка

.4.1 Расчет илоуплотнителя

Уплотнение иловой смеси из вторичного отстойника.

1.      Количество ила:

2.      Объем неуплотненного ила:

; где

Рила = 99,2 - влажность ила после вторичного отстойника.

3.      В случае непрерывного круглосуточного отбора избыточного ила часовой расход составит:

ч

Продолжительность уплотнения t = 16 ч.

4.      Общий объем уплотнителей:

м3

По полученному объему ила подбираем размеры илоуплотнителей.

Принимаем 2 вертикальных отстойника:

- высота проточной части;

;

5.      Объем уплотненного ила:

;

где Р2 = 98% - влажность уплотненного ила.

6.      Количество сливной воды, образованной после уплотнения:

.        Содержание фосфора в сливной воде

Вынос фосфора:

8.      Средняя влажность смеси осадков на выходе из илоуплотнителя:

3.4.2 Цех механической обработки осадка

.        Суммарное количество осадков:

2.      Суммарный вес осадка по сухому веществу:

3.      Вес осадка по сухому веществу от первичных отстойников:

4.      Вес уплотненного избыточного ила:

5.      Производительность по жидкому осадку:

Принимаем к установке центрифугу фирмы Westfalia Separator AD0814:

Скорость барабана - 4400 об/мин;

Длина - 28005 мм;

Ширина - 600 мм;

Высота - 1235 мм;

Внутренний диаметр барабана - 300 мм;

Пропускная способность по жидкости - 21 м3/ч.

6.      Время работы центрифуги:

7.      Так как 2-2,5 часа идет на запуск, остановку и мойку центрифуги, то полная длительность ее работы составит:

8.      Объем кека:

Ркека = 77-78 % - влажность кека,

j = 1,1 т/м2 - плотность кека при Р=78%

Бункер для хранения кека рассчитывается на суточное пребывание в нем кека, его объем W = 47 м3. Кек от центрифуг подается в бункер двумя шнековыми транспортерами, по одному от каждой центрифуги.

9.      На случай аварии предусматриваются аварийные кековые площадки, их объем:

пл = 15∙W = 15∙47 = 705 м3

Аэрируемый резервуар перед центрифугами рассчитан на 2,7 ч работы центрифуг, имеет размеры 3´3 м, длину 9 м, объем 80 м³. Интенсивность аэрации , расход воздуха , подача воздуха в резервуар осуществляется от воздуходувок в цехе механического обезвоживания.

3.4.3 Аварийные иловые площадки

Расчет аварийных иловых площадок производится по СНиП.

Годовой слой осадка  (принимаем ).

Климатический коэффициент k = 1,1 (для Санкт- Петербурга и Ленинградской области).

1.      Годовая нагрузка на иловые площадки:

2.      С учетом дополнительных 20% площади на устройство дорог и валиков строительный размер иловых площадок:

Следовательно, для устройства площадок необходим участок в 7,5 га. Таким земельным участком город не располагает; транспортировка осадка на значительное удаление от города нецелесообразна по экономическим соображениям. Поэтому принимается решение об устройстве узла механического обезвоживания осадка.

В качестве резерва предусматриваются иловые площадки для подсушивания 25% годового объема осадка.

3.      Площадь резервных площадок:

4.      Суммарная длина иловых площадок:

;

где В = 20,0 м - ширина.

Принимаем 8 площадок длиной L = 100 м.

Дренаж на иловых площадках устанавливается вдоль дорог.

Список используемой литературы

1.      Б.Г. Мишуков, Е.А. Соловьева, Ю.С. Захарова. Расчет очистных сооружений городской канализации: Учеб. пособ. для студ. специальности 290800 - водоснабжение водоотведение/ СПбГАСУ. - СПб., 2005. - 175 с.

.        СНиП 2.04.03-85. Канализация. Наружные сети и сооружения/ Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. - 72 с.