Тип
реактор
|
Номинальное
линейное напряжение
|
Номинальный
фазный ток, А
|
Активное
сопротивление обмоток, Ом
|
Номинальная
индуктивность, мГн
|
РТСТ-820-505У3
|
410
|
82
|
0,032
|
0,505
|
.5 Расчет индуктивности и выбор уравнительных
дросселей
Особенностью реверсивных тиристорных
преобразователей с совместным упрвлением является одновременная работа двух
комплектов преобразователя. Один из них работает в выпрямленном режиме, а
другой в инверторном. Из-за различия мгновенных значений напряжений в контуре,
образованном вентильными группами, появляется уравновешенное напряжение, под
действием которого появляется ток, минуя цепь загрузки. Этот ток называется
уравнительным.
Индуктивность уравнительного контура,
необходимая для ограничения уравнительного тока
Где - амплитудное значение одного
напряжения вторичной обмотки трансформатора
КУ=0,65 - расчетный коэффициент
- среднее значение уравнительного
тока при угле управления равном 900
Величина уравнительного тока
ограничивается суммарной индуктивностью уравнительных дросселей и
индуктивностью рассеяния обмоток трансформатора уравнительного контура.
Индуктивность каждого ненасыщающего
дросселя
Индуктивность насыщающего дросселя
Уравнительные дроссели выбирают из
условий
2.6 Расчет
индуктивности и выбор сглаживающего дросселя
Пульсации
выпрямленного напряжения на выходе преобразователя вызывают пульсации тока в
силовой цепи, что ухудшает условия коммутации двигателей постоянного тока и
приводит к дополнительному нагреву всех элементов силовой цепи. Величина
пульсаций тока зависит от схемы выпрямителя, угла управления и индуктивности
цепи нагрузки. С целью уменьшения пульсаций тока до необходимого уровня в цепь
нагрузки включают сглаживающие дроссели.
Требуемая
индуктивность сглаживающего дросселя в якорной цепи рассчитываем
погармонической составляющей наименьшей кратности, так как при гармонических
составляющих более высоких порядков дроссель действует более эффективно как
вследствие уменьшения амплитуд гармонических, так и вследствие повышения
индуктивного сопротивления дросселя с возрастанием частоты.
Поэтому необходимое
значение индуктивности силовой цепи рассчитываем из условия обеспечения
требуемого уровня пульсаций основной гармоники тока нагрузки. Допустимый
уровень пульсаций действующего значения тока якоря составляет 2 % от
номинального для компенсированных, а для некомпенсированных - 5-7 %, для машин
малой мощности - до 15 %.
Требуемая
индуктивность цепи выпрямленного тока, Гн:
Гн
где - in % - допустимый уровень пульсаций основной гармоники тока нагрузки
();
m
- число пульсаций выпрямленного напряжения (m
= 3);
- номинальное значение
тока двигателя;
- частота питающей сети;
- относительная величина
действующего значения первой гармоники выпрямленного напряжения при
максимальном угле управления :
Ed0-
максимальное значение ЭДС преобразователя при а = 0.
В
Здесь -
действующее значение напряжения вторичной обмотки трансформатора;
- коэффициент схемы по
напряжению ().
Необходимая
индуктивность сглаживающего дросселя, Гн:
Гн
LTP
- индуктивность рассеяния силового трансформатора;
- индуктивность якорной
цепи двигателя, Гн,
Здесь =
0,25 для компенсированных и = 0,6 для
некомпенсированных электродвигателей, в моём случае =
0,25
Р - число пар полюсов(P=2);
- номинальная угловая
скорость двигателя, С-1.
170.6С-1
где -
скорость вращения ротора (=2320об/мин.);
Наиболее подходящим
будет сглаживающий дроссель СРОМ 1500/10 У1,T1.
3. Расчет и выбор элементов
защиты тиристорных преобразователей
Из-за высокой
чувствительности тиристоров к перенапряжениям и токовым перегрузкам надежная
работа полупроводниковых преобразователей может быть обеспечена при применении
соответствующих видов защит, ограничивающих допустимые значения как
перенапряжения, так и тока, протекающего через тиристоры.
3.1 Автоматические
выключатели
Достоинство
автоматических выключателей (автоматов, выключателей) в том, что в них
совмещены устройство защиты и коммутационный аппарат. Автоматические
выключатели обеспечивают многократность действия и возможность дистанционного
управления.
Уставки защит
автоматического выключателя, установленного на первичной стороне силового
трансформатора, рассчитывают следующим образом.
Действующее значение
установившегося тока короткого замыкания, А:
A
где -
номинальный ток первичной обмотки силового трансформатора;( )
UK%
- напряжение короткого замыкания трансформатора.
Ток уставки
электромагнитного расцепителя автоматического выключателя:
(4.2)
Ток уставки теплового
расцепителя:
A
где -
фазный ток первичной обмотки трансформатора;
A
- коэффициент
трансформации
- коэффициенты схемы, .
IdH
- номинальный ток двигателя;
Наиболее подходящим
будет автоматический выключатель типа A3710
Б IУТ=160А
.2 Средства защиты от
перенапряжений
Для защиты тиристорных
преобразователей от коммутационных перенапряжений применяют RC - цепочки, включенные параллельно тиристорам.
Величина емкости RC - цепочек определяется по формуле:
мкФ
где -
емкость, мкФ;
- ток, протекающий
через тиристор перед началом коммутации, А
- максимальное
допустимое обратное напряжение тиристора, В.
Величина емкости
конденсатора С2, мкФ, может быть рассчитана по формуле
мкФ
где -
намагничивающий ток силового трансформатора, (IХХ=4%)
- номинальный вторичный
ток трансформатора, А;
A
U2H - номинальное вторичное линейное напряжение трансформатора, В;
Кн - допустимая
кратность возрастания напряжения на вентилях, обычно Кн= 1,25-1,5.
Резистор R2 должен ограничивать ток через вентили диодного моста при
включении.
Величина резистора R2 может быть определена из соотношения, Ом
Здесь -
индуктивность фазы вторичной обмотки трансформатора, Гн; С2 - емкость цепи
защиты, мкФ.
Диоды моста выбираются
по среднему значению прямого тока вентиля , А, и максимально
допустимой величине обратного напряжения , В:
А
Uвм
= ∙U2фн
Uвм
= 563,4 В
Величину разрядного
резистора R3 выбирают из соотношения,Ом
Ом
Мощность резисторов и
определяется
по условиям надежности.
;
Вт; Вт.
Принципиальная схема
тиристорного преобоазователя.
4. Статические
характеристики тиристорных преобразователей
Функциональная схема
разомкнутой системы "Управляемый вентильный преобразователь -
двигатель" состоит из следующих составных частей:
Uу
α Udα Хвых
Еdα
СИФУ - системы импульсно
- фазового управления;
М - двигателя.
На рисунке используются
следующие обозначения:
Uy
- управляющие напряжение на входе СИФУ;
а - угол управления
тиристорами;
Uda
- среднее значение выпрямленного напряжения;
Хвых - выходная
координата двигателя (частота вращения, угол поворота вала, момент и др.)
.1 Регулировочные
характеристики силовых схем преобразователей
Регулировочная
характеристика представляет собой зависимость среднего значения выпрямленного
напряжения от угла, соответствующего напряжению Uda
до угла α = 0. Если принять, что индуктивное сопротивление цепи переменного тока
Ха равно нулю, а индуктивность цепи постоянного тока ,
то при холостом ходе преобразователя уравнение регулировочной характеристики
нулевых и мостовых схем имеет вид:
(5.1)
Здесь Ed0 - максимальное значение ЭДС преобразователя при ,
где -
действующее значение напряжения вторичной обмотки трансформатора; коэффициент
схемы ().
В случае активной
нагрузки ()
уравнения регулировочной характеристики (в зонах непрерывного и прерывистого
тока) для нулевых и мостовых симметричных схем имеют вид:
где m - число пульсаций выпрямленного напряжения за период напряжения
сети(m=3).
Значения граничного угла
управления, при котором ток начинает прерываться (работа на активную нагрузку),
определяются из выражения
Угол регулирования при
котором выпрямленное напряжение равно 0, определяется из формулы
030456090135150
|
|
|
|
|
|
|
|
10,8720930,7267440,5813950,2906980,0232560
|
|
|
|
|
|
|
|
.2 Регулировочные
характеристики тиристорных преобразователей
Результирующая
регулировочная характеристика преобразователя представляет собой зависимость
ЭДС преобразователя от напряжения управленияи определяется
регулировочными
характеристиками силовой части и СИФУ
преобразователя.
При наиболее широко
используемом вертикальном принципе построения СИФУ вид регулировочной
характеристики преобразователя зависит от формы опорного напряжения Uo генератора опорного напряжения (ГОН) СИФУ.
Для СИФУ с
синусоидальной характеристикой ГОН:
- максимальная величина опорного
напряжения СИФУ, принятая на практике равной 10 В.
00,250,50,751
|
|
|
|
|
|
00,250,50,751
|
|
|
|
|
|
4.3 Внешние
характеристики тиристорных преобразователей
Внешняя
характеристика преобразователя представляет собой зависимость среднего значения
выпрямленного напряжения Uda от выпрямленного тока Id при неизменном угле открытия тиристоров а. Вид внешней
характеристики зависит от режима работы тиристорного преобразователя.
режим непрерывного
тока
Режим непрерывного тока
характеризуется тем, что ток якорной цепи непрерывен, т.е. последующий вентиль
открывается не позже чем ток предыдущего станет равным нулю. Длительность
протекания
через вентиль в этом режиме .
В таком режиме работают преобразователи средней и большой мощности, а также
реверсивные преобразователи при совместном согласованном управлении.
В общем случае уравнение внешней характеристики тиристорного
преобразователя (ТП) имеет вид:
где -
среднее значение падения напряжения на тиристоре; n
- количество тиристоров, работающих одновременно; -
эквивалентное сопротивление силовой цепи.
Эквивалентное
сопротивление преобразователя, содержащего в силовой цепи якорную цепь
двигателя, уравнительные и сглаживающие дроссели и работающего в режиме
непрерывного тока находим по формуле
Ом
где -
сопротивление трансформатора, приведенное к цепи постоянного тока; -
эквивалентное сопротивление, характеризующее коммутационное падение напряжения;
-
активное сопротивление уравнительных и сглаживающего дросселей (при наличии их
в схеме); -
активное сопротивление якорной цепи двигателя. Эквивалентное сопротивление,
характеризующее коммутационное падение напряжения, определяем как
Ом
Активное сопротивление
дросселя (сглаживающего или уравнительного) определяем через потери в меди РАКТ
при номинальном токе дросселя :
Ом
Значения
Сопротивление якорной
цепи двигателя, приведенное к рабочей температуре:
Ом
где -
справочные значения сопротивлений обмоток якоря, дополнительных полюсов и
компенсационной обмотки;
- сопротивление
щеточного контакта, что соответствует постоянному падению напряжения в щеточном
контакте, равному ~ 2В
В инверторном режиме
преобразователя (когда а>90°) эти характеристики справедливы лишь в
диапазоне угла регулирования
где γ
- угол коммутации вентилей, зависящий от тока нагрузки, угла управления,
индуктивного сопротивления вентильной ветви и напряжения сети, определяется из
соотношения
δ - угол
запаса инверторного режима, определяемый максимальным отклонением угла
управления вследствие
асимметрии импульсов управления, углом дрейфа системы и
углом восстановления запирающих свойств тиристора .
Максимальное значение
угла управления, при котором еще возможно безопасное инвертирование:
Численные значения
углов, о которых шла речь выше, составляют при частоте сети 50 Гц; ;
.;
;
.
Подставив эти значения в
выражение, и с учетом того, что
,
Для гарантированного
включения всех вентилей фронтом управляющего импульса минимальный угол
управления должен быть не менее
Для реверсивных
преобразователей с согласованным управлением, из закона согласования следует,
что
где -
угол управления выпрямительной группой вентилей; - угол управления
инверторной группой вентилей преобразователя, следует, что
Уравнение линии
предельного режима инвертирования.
где δ
- угол запаса инверторного режима.
Уравнение внешней
характеристики преобразователя в инверторном режиме:
где -
угол опережения инвертора.
4.4 Электромеханические
характеристики двигателя
Уравнение
электромеханической характеристики двигателя постоянного тока с независимым
возбуждением, в области непрерывных токов, имеет вид:
где: -
максимальное значение ЭДС преобразователя при α = 0;
RЭ
- эквивалентное активное сопротивление преобразователя;
- падение напряжения на
тиристоре;
n
- количество работающих тиристоров одновременно;
С - коэффициент
электродвигателя:
где: UН, IН, -
номинальные значения напряжения, тока и частоты вращения двигателя.
Задаваясь значениями тока двигателя Id , по
уравнению определяем значения частоты вращения двигателя , и строим
электромеханическую характеристику .
Id
|
10
|
35
|
50
|
60
|
75
|
80
|
92
|
202.2199.9198.6197.7196.4195.9194.9
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Энергетические характеристики
тиристорных преобразователей
.1 Коэффициент
полезного действия преобразователей
Коэффициент
полезного действия (КПД) представляет собой отношение полезной мощности к
мощности активной, потребляемой из сети:
где: - потери мощности в преобразователе;
При работе преобразователя на якорь двигателя
постоянного тока полезная мощность:
где: с - коэффициент электродвигателя,
определяемый по параметрам двигателя по формуле:
где: - номинальные значения напряжения,
тока и частоты вращения двигателя;
- активное сопротивление якорной
цепи двигателя.
Активная составляющая мощности
Р1, потребляемая из сети, складывается из составляющих:
где: - потери мощности в вентилях
преобразователя;
- потери мощности в трансформаторе;
- потери мощности в активных
сопротивлениях обмоток дросселей;
- потери мощности в активных
сопротивлениях обмоток двигателя.
Потери мощности в вентилях:
Потери мощности в
трансформаторе состоят из: постоянной составляющей, равной мощности холостого
хода и потерь мощности в активных сопротивлениях обмоток трансформатора:
Потери собственных нужд обусловлены
расходом энергии на принудительное охлаждение тиристоров, освещение и
вентиляцию.
Потери мощности в активных
сопротивлениях дросселя и якоря двигателя определяется по формулам:
где: - КПД двигателя при номинальной
нагрузке.
Рассчитаем величину КПД только
тиристорного преобразователя:
Потерями мощности собственных в
тиристорных преобразователях с естественным охлаждением вентилей можно
пренебречь. Если пренебречь и постоянными составляющими потерь в
трансформаторах и двигателе и учесть, что числитель выражения пропорционален
угловой скорости двигателя, можно записать:
где: - частота вращения двигателя в
относительных единицах.
η
|
0
|
0,2
|
0,4
|
0,6
|
0,8
|
ω
|
0
|
0,47
|
0,66
|
0,83
|
0,95
|
5.2 Коэффициенты мощности
тиристорных преобразователей
Полная мощность потребляемая из
сети переменного тока
Слагаемыми полной мощности S
тиристорного преобразователя при симметричной нагрузке являются: активная
мощность P ,
реактивная мощность Q, и мощность искажения Т:
Активная мощность является полезной
и зависит от нагрузки и степени регулирования напряжения преобразователем.
Поэтому повышение коэффициента мощности χ тиристорных преобразователей:
При синусоидальной форме первичного
напряжения и простой форме тока коэффициент мощности ТП проще определить не по
составляющим полной мощности, а с помощью коэффициентов υ и cos(φ) по формуле:
Коэффициент нелинейных искажений υ характеризует
содержащее высших гармонических составляющих в кривой первичного тока,
определяется по формуле:
Коэффициент несинусоидальности
Список литературы
1.Боярская Н.П.
Расчет тиристорного преобразователя. Методические указания для самостоятельной
работы при выполнении курсовой работы по электронике. Красноярск 2011.