Определение энергетической дальности действия гидролокатора и оценка погрешностей измерений
Министерство аграрной политики
Украины
Государственный департамент рыбного
хозяйства Украины
Керченский государственный морской
технологический университет
Кафедра ²Судовождение²
КУРСОВАЯ РАБОТА
По дисциплине ²Гидроакустические поисковые приборы²
вариант №5
Выполнил
студент гр.
Руководитель: ст. преподаватель кафедры
Новоселов Д.А.
Керчь, 2013
РАЗДЕЛ 1
РАСЧЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ДАЛЬНОСТИ ДЕЙСТВИЯ ГИДРОЛОКАТОРА
1.1 Уравнение гидролокации
Для расчета энергетической дальности действия гидролокатора используется
уравнение гидролокации в логарифмической форме:
DL=SL-2TL+TS-NL (I),
где DL - уровень обнаружения сигнала (Detektion Level), дБ;- уровень источника (Source Level), дБ;- потери на распространение (Transmission Loss), дБ;
TS - сила цели (Target Strength), дБ;
NL - уровень шумовой помехи (Noise Level), дБ.
.2 Уровень источника излучения
Уровень источника акустического излучения можно определить
из выражения :
=10 lgW+DI+170,9 [дБ/ мк Па],
где W - акустическая мощность источника, кВт;
= Wи*КПД(антенны)
и = 22,5 кВт ; КПД= 33 % ;= 22,5*0,33=7.425 кВт- индекс направленности,
дБ.
Значение индекса направленности определяется выражением :
DI=10 lgS-20 lg l+10,99 ,
где S - площадь антенны, которая равна 0,005 м2;
l -
длина звуковой волны, м.
Длина звуковой волны определяется по формуле: l=C/F ,
где C- скорость звука в воде , 1500 м/с;- рабочая частота ГАПП , 19,7кГц
l=1500/19700=0,07614
мI=10 lg0,005-20 lg
0,07614 +10,99=10,3474 дБ=10 lg(7425)+10,3474+170,9= 219,95 дБ
.3 Расчет силы цели
Отражательная способность промысловых объектов характеризуется уровнем
эхосигнала в логарифмической форме - силой цели.
TS=10lg(Io/In),
где Io и In - интенсивности отраженного и падающего сигналов на
расстоянии одного метра от объекта эхолокации. Так как отраженная интенсивность
эхосигнала зависит от свойств объекта в каждом частном случае, то для рыбных
объектов получены эмпирические выражения для расчета силы цели. В общем случае
для рыб полученно выражение:
TS=19 lgL-0,9 lgF+10lgN-62
,
где L - длина рыбы, равная 16 см;- частота сигнала, которая равна 19,7
кГц;
N -
количество одиночныч рыб в косяке, можно определить, как :
N=V*S
где V - объем косяка, равный 90000 м3;- плотность скопления промысловых
объектов, которая равна 16 шт/м3
N=90000*16
=1440000
TS=19*lg16-0.9*lg19,7+10*lg1440000-62=21,3дБ.
1.4 Расчет уровня шумовой помехи
Наиболее существенными шумовыми помехами влияющими на работу
гидроакустической аппаратуры являются помехи двух видов: гидродинамические шумы,
обусловленные движением судна и шумы обусловленные гидрометеорологическими
факторами, то есть ветром, волнением.
Гидродинамические шумы обусловленные обтеканием корпуса судна водой и
работой гребных винтов, создают помехи в работе гидроакустических приборов. В
общем случае уровень шумовой помехи, создаваемый движением судна, можно оценить
по выражению:
NL=30 lgV+9 lgW-20
lgF+23,46
где NL - уровень шумовой помехи, дБ;- водоизмещение судна, равное 800 т;-
частота работы ГАПП, равная 19,7 кГц.- скорость судна, равная 5,8 уз.
NL=30 lg5,8+9 lg800-20 lg19,7+23,46
= 46,6001дБ
Для оценки уровня шумовых помех создаваемых морем можно воспользоваться
выражением:
NLм=65,1+30
lgVв-50 lgF ,
где F - частота работы ГАПП , 19,7 кГц .в - скорость ветра равная 12,0м/с
м=65,1+30 lg12-50 lg19.7 = 32,7521 дБ.
Общая величина шумовой помехи представляет собой сумму рассмотренных
помех:
NLΣ=NL+lg(1+10(NL-NLм)/20));
NLΣ= 46,6001+lg(1+10(46,6001-32,7521)/20))= 47,3728 дБ
1.5 Оценка порога обнаружения
Величина уровня обнаружения сигнала зависит от соотношения сигнал/шум на
входе приемника. В случае присутствия эхосигнала на входе гидроакустической
системы оператор может принять два решения:²сигнал есть² или ²сигнал нет². Вероятность того, что в случае
присутствия сигнала принято правильное решение называется вероятностью
обнаружения-P(D), а вероятность принятия решения ²сигнал есть² при его отсутствии - вероятностью
ложной тревоги P(F). По известным P(D) и P(F) рассчитываем значение коэффициента
обнаружения:
d= ,
где
P(F)=0.003
P(D)=0.860
d=8,6621
Расчет
порога обнаружения ведется по выражению:
DL=5 lgd+5
lg(ΔF)-5 lgt ,
где
ΔF
- полоса пропускания приемного тракта,
Гц;
t- длительность
эхосигнала (10-40)τ,
c
τ =0,010с.
Так
как косяк достаточно плотный, то внутрикосяковая реверберация не очень велика и
длительность эхосигнала можно принять равной 10t, то есть t=0,1
с.
ΔF =330 Гц.
DL==5 lg8,6621+5 lg330-5
lg0,1= 22,2807 дБ.
.6 Потери на распостранение
Потери на распространение рассматриваются как суммарные потери на
расширение фронта волны и потери вследствие затухания. Потери на
распространение фронта волны в основном зависят от типа волновой поверхности.
Так как размеры акустического источника по сравнению с дистанцией до объекта
малы, то можно принять закон расширения волны сферическим и потери на
распространение определять по выражению:
TL=20lgR,
где R-дистанция.
Для расчета потерь при распространении акустических сигналов в морской
воде имеют значение потери на затухание. Эти потери определяютсяэффектами
поглощения, рассеяния и утечкой энергии из звуковой среды. Выражение потерь с
учетом поглощения для сферической волны определяется по выражению:
TL=20lgR+αR,
где α - коэффициент поглощения, дБ/км.
Для частот сигналов до 25 кГц коэффициент поглощения можно рассчитать по
выражению:
α=0,0205*S*F2*Fт/(Fт2+F2)+0.0295*F2/Fт2,
где F-рабочая частота , 19,7 кГц
S-соленость
,3700/0
Fт-зависящая
от температуры частота релаксации,
Fт=21,9*10(6-1520/(T+273))
где T-температура воды, 10˚С.
Fт=21,9*10(6-1520/(10+273))
=93,2007
α=0,0205*37*
19,72*93,2007/(93,20072+19,72)+0,0295*19,72/
,20072=3,0247 дБ/м
Окончательные рассчеты потерь при распространении зависят так же и от
геометрических размеров цели. Так как размер цели соизмерим с площадью фронта
падающей волны, то считаем эту цель пространственной и используем выражение для
расчета потерь на распространение для пространственной цели, то есть
TL=20lgR+αR, ( II )
Для расчета величины энергетической дальности преобразуем выражение ( I )
к виду:
TLд=0.5(SL+TS-DL-NL)д=71,1596 дБ.
Величину энергетической дальности действия гидролокотора для данной цели
определим из выражения (II).
Используя метод последовательных приближений, сравниваем полученное значение со
значением TLд, и получаем величину, равную: R= 1126,3м.
РАЗДЕЛ 2
РАСЧЕТ ДИАГРАММЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ДАЛЬНОСТИ
(зона обнаружения)
Излучение акустических сигналов осуществляется не только по нормали к
гидроакустической антенне, но и при отклонении от оси. Акустическая мощность
имеет максимальное значение на оси излучения, и по этому направлению антенны
гидроакустическая система обладает наибольшей энергетической дальностью,
расчитанной в разделе 1. Диаграмму энергетической дальности получаем по
диаграмме направленности и величине энергетической дальности действия.
Диаграмму энергетической дальности можно вычислить из выражения :
*lgR+αR=TLд+D
где α-коэффициент поглощения, дБ/кмуровень направленности антенны,
дБ.
Направленность антенны D, выраженная в логарифмической форме, и ее линейное
значение G(Θ) связаны соотношением:
D=20*lgG(Θ)
Для круглой антенны характеристика направленности вычисляется по формуле:
где J-функция Бесселя первого
рода;диаметр антенны, м
l -длина волны, м
На уровне основного лепестка
диаграммы направленности функция Бесселя большого влияния не оказывает. Её
заметное влияние начинает сказываться только начиная с первого бокового
лепестка, а так как он не представляет для нас особого практического интереса,
то функцией Бесселя можно пренебречь. Расчет диаграммы направленности
произведен в табличной форме. Таблица расчетных значений представленна не
полностью, так как в работе требуется представить диаграмму с изображением
основного и первого боковых лепестков. Так как диаграмма представлена в
полярных координатах, то в таблице приведены значения лишь первой половины
данных. Вторая же половина является их зеркальным отображением.
Θ
|
G(Θ)
|
D
|
TLд+D
|
R
|
0
|
1
|
0
|
86,245
|
4642,18
|
1
|
0,991175
|
-0,07699
|
86,168
|
4626,77
|
2
|
0,964992
|
-0,30952
|
85,935
|
4580,54
|
3
|
0,922311
|
-0,70246
|
85,542
|
4502,88
|
4
|
0,864522
|
-1,26448
|
84,980
|
4392,73
|
5
|
0,793494
|
-2,00913
|
84,236
|
4248,24
|
6
|
0,71149
|
-2,95662
|
83,288
|
4067,44
|
7
|
0,621079
|
-4,13707
|
82,108
|
3846,52
|
8
|
0,525029
|
-5,59633
|
80,648
|
3580,58
|
9
|
0,426203
|
-7,40767
|
78,837
|
3262,32
|
10
|
0,327442
|
-9,69732
|
76,547
|
2879,36
|
11
|
0,231465
|
-12,7103
|
73,534
|
2411,42
|
12
|
0,14077
|
-17,0298
|
69,215
|
1818,37
|
13
|
0,057552
|
-24,7987
|
61,446
|
1000,12
|
14
|
0,016364
|
-35,7223
|
50,522
|
358,71
|
15
|
0,079574
|
-21,9846
|
64,260
|
1258,73
|
16
|
0,13112
|
-17,6466
|
68,598
|
1741,47
|
17
|
0,170504
|
-15,3653
|
70,879
|
2035,63
|
18
|
0,19767
|
-14,0812
|
72,164
|
2212,92
|
19
|
0,212983
|
-13,4331
|
72,812
|
2305,69
|
20
|
0,217181
|
-13,2636
|
72,981
|
2330,25
|
21
|
0,211324
|
-13,501
|
72,744
|
2295,92
|
22
|
0,196725
|
-14,1228
|
72,122
|
2207,12
|
23
|
0,174884
|
-15,145
|
71,100
|
2065,54
|
24
|
0,147413
|
-16,6293
|
69,615
|
1869,33
|
25
|
0,11597
|
-18,7131
|
67,532
|
1613,46
|
26
|
0,082192
|
-21,7034
|
64,541
|
1287,11
|
27
|
0,047633
|
-26,4418
|
59,803
|
868,3
|
28
|
0,01372
|
-37,2529
|
48,992
|
306,53
|
29
|
0,018294
|
-34,754
|
51,491
|
395,63
|
30
|
0,047353
|
-26,4931
|
59,752
|
864,33
|
31
|
0,07262
|
-22,7788
|
63,466
|
865,33
|
РАЗДЕЛ 3
РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ДАЛЬНОСТИ РАСПРОСТРАНЕНИЯ АКУСТИЧЕСКИХ ЛУЧЕЙ
Основным фактором определяющим дальность действия гидроакустической
системы является рефракция.
Рефракция или искривление звуковых лучей объясняется тем, что из-за
неоднородности физических свойств морской воды скорость распространения звука в
ней непрерывно меняется. Изменение скорости звука в основном определяется
характером распределения температуры и солёности воды. Распределение t и S можно охарактеризовать их градиентом. То есть отношением
изменения этих величин к еденице длинны.
Для построения геометрической картины распространения акустических лучей
знать градиент скорости звука, который является функцией t и S.
При расчете градиентов С, t и S считаем, что в пределах дальности
действия гидролокатора горизонтальное изменение этих величин равно 0 (за
исключением прибрежных вод), а в пределах слоя по глубине они изменяются
линейно. Рассчет градиентов производим по следующим формулам:
Gt=Dt/DZ
Gs=DS/DZ
Gc=0.0182+(4.587-
0.09t)Gt+1.31Gs,
где постоянная составляющая градиента скорости 0.0182(1/с) обусловлена
влиянием градиента гидростатического давления.
Так как мы допустили, что t и С
изменяются линейно по глубине, то траектория акустического луча будет
достаточно близкой к окружности. Для построения дуги окружности в пределах
заданного слоя необходимо знать радиус этой окружности и её центр.
Радиус кривизны траектории луча R определим по выражению:
R=Cs/Gc,
где Cs-постоянная Снеллиуса ;
Cs =C/sinq
Cs
является постоянной величиной для данного луча, так как изменение скорости
звука с глубиной сопровождается изменением угла наклонения q.
Так как луч входит в i-тый
слой под некоторым углом, то центр окружности будет на перпендикуляре.
Уравнение окружности имеет вид: X2+Y2=R2.
Учитывая смещение центра окружности от начала координат a и b
a=Rsinq ; b=Rcosq +3
(3-заглубление антенны), уравнение примет вид:
(x-a)2+(y-b)2=R2
Для практического построения окружности преобразуем уравнение к виду:
x=(R2-(y-b)2)0.5+a
где R -радиус для данного слоя;
a, b-смещения центра окружности
относительно начала координат;
y-текущее
значение глубины;
x-дальность.
Рассчитываем x и y, понесколько значений для каждого
слоя и строим траекторию акустического луча, учитывая, что для каждого
последующего слоя центр окружности имеет дополнительное смещение.
При расчете траектории лучей воспользуемся табличной формой расчетов.
№
|
H
|
T
|
S
|
ΔZ
|
ΔT
|
ΔS
|
Gt
|
Gc
|
Ci
|
Θi
|
Ri
|
1
|
0
|
14
|
37
|
|
|
|
|
|
1506,644
|
87,456
|
|
2
|
190
|
9
|
37
|
190
|
-5
|
0
|
-0,026
|
-0,081
|
1492,349
|
81,708
|
-18574
|
3
|
250
|
12
|
38
|
60
|
3
|
1
|
0,050
|
0,194
|
1505,314
|
86,500
|
7792
|
4
|
450
|
5
|
38
|
200
|
-7
|
0
|
-0,035
|
-0,127
|
1482,357
|
79,397
|
-11913
|
5
|
600
|
2
|
38
|
150
|
-3
|
-0,020
|
-0,070
|
1472,192
|
77,471
|
-21563
|
Расчет начального угла входа лучей в первый слой произведем исходя из
предполагаемой глубины объекта промысла (~210 м) и заглубления антенны.
Рассчитаем установочный угол наклона антенны:
b=arcsin((210-4)/Rmax)
b=10,53
где Rmax-энергетическая дальность действия
гидролокатора рассчитанная в первом разделе.
Так как значение первоначального угла наклона антенны получилось
достаточно малым, то расчетным значением пренебрегаем и устанавливаем половину
ширины диаграммы направленности, то есть b=7.
Значение угла входа луча q=90-b
Для каждого последующего слоя значение q можно получить, если воспользоваться
законом Снеллиуса
Ci/sinqi=C(i+1)/sinq(i+1) ; q(i+1)=arcsin(C(i+1)*sinqi/Ci).
По рассчитанным данным строится траектория акустического луча исходя из
задания на курсовую работу.
РАЗДЕЛ 4
ОЦЕНКА ПОГРЕШНОСТЕЙ ИЗМЕРЕНИЙ РЫБОПОИСКОВЫМИ ПРИБОРАМИ
4.1 Погрешность измерений дистанции от ошибок в скорости развёртки
Общее выражение для оценки величины систематической погрешности и её
случайной составляющей:
DH=Hi(1 - (ti±s)/60)
где DH-погрешность
измерения дистанции, м;текущее (измеренное) значение глубины, м;среднее
значение из ряда измерений времени развёртки за контрольное число посылок,с;
s- среднеквадратическая погрешность измерения ti (из серии 5 измерений)
Время t
|
Среднее t’
|
Глубина
|
ti-ti’
|
(ti-ti’)2
|
СКП
|
ΔH
|
60,2
|
|
|
-0,06
|
0,0036
|
|
-2,16
|
60,4
|
|
|
-0,26
|
0,0676
|
|
-0,64
|
59,9
|
60,1
|
600
|
0,24
|
0,0576
|
0,076
|
|
60
|
|
|
0,14
|
0,0196
|
|
|
60,2
|
|
|
-0,06
|
0,0036
|
|
|
.2 Погрешность за отклонение скорости звука от стандартной
Расчёт производим по формуле:
DR=R(1-C/1500),
где С-среднее значение скорости звука по траектории; C=1482,75
м/с,измеренное значение дальности.=600M DR=6.9= 1126.3м DR=12.95
.3 Погрешность измерения дальности за рефракцию луча
Выражение погрешности наклонной дальности имеет вид:
DR=Rи-2Rsin(Rи*90˚/(p*R))= 3613,93.
Таблица зависимости погрешности дальности от рефракций акустического луча
Глубина
|
ΔR1
|
ΔR2
|
ΔR3
|
ΔR4
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
200
|
-0,086
|
-0,081
|
-0,08436
|
-0,086
|
400
|
-0,166
|
-0,129
|
-0,15462
|
-0,168
|
600
|
-0,234
|
-0,112
|
-0,1967
|
-0,241
|
800
|
-0,285
|
0,0045
|
-0,19651
|
-0,301
|
1000
|
-0,313
|
0,2526
|
-0,13995
|
-0,344
|
1200
|
-0,312
|
0,6653
|
-0,01296
|
-0,365
|
1400
|
-0,276
|
1,2755
|
0,198551
|
-0,361
|
1600
|
-0,199
|
2,1159
|
0,508653
|
-0,327
|
1800
|
-0,076
|
3,2194
|
0,93141
|
-0,258
|
2000
|
0,099
|
4,6187
|
1,480877
|
-0,15
|
2200
|
0,332
|
6,3465
|
2,171103
|
0,0003
|
2400
|
0,6288
|
8,4354
|
3,016125
|
0,1981
|
2600
|
0,995
|
10,918
|
4,02997
|
0,4476
|
2800
|
1,4366
|
13,827
|
5,226654
|
0,7529
|
3000
|
1,9592
|
17,195
|
6,620177
|
1,1184
|
3200
|
2,5687
|
21,053
|
8,224528
|
1,5483
|
3400
|
3,2709
|
25,435
|
10,05368
|
2,047
|
3613,93
|
4,131
|
30,738
|
12,27487
|
2,6614
|
По данным таблицы строим график зависимости погрешности дальности от
рефракции акустического луча.
.5 Разрещающая способность по дальности и углу гидроакустических
промысловых приборов
.5.1 Разрешаюшая способность по дальности
Общее выражение для разрешающей способности по глубине:
DH = R(1-cos(Q/2))+C*t/2*cosQ/2) ,
где DH-разрешающая
способность, м;дальность (глубина) до объекта, м.;
Q/2-величина угла направленности на объект,град.;
t-длительность зондирующего импульса,с.:t=0.01расчётное значение скорости звука,м/с: C=1500
По данным таблицы строим диаграмму разрешающей способности.
Таблица разрешающей способности по дальности
|
Q/2=7
|
Q/2=6
|
Q/2=5
|
Q/2=4
|
Q/2=3
|
Q/2=1
|
Q/2=0
|
R
|
7
|
6
|
5
|
4
|
3
|
1
|
0
|
3613,93
|
174,999
|
93,97
|
88,05
|
83,209
|
79,44
|
75,128
|
74,589
|
3250
|
172,287
|
91,98
|
86,67
|
82,323
|
78,94
|
75,072
|
74,589
|
3000
|
170,424
|
90,61
|
85,72
|
81,714
|
78,60
|
75,034
|
74,589
|
2750
|
168,560
|
89,24
|
84,77
|
81,105
|
78,25
|
74,996
|
74,589
|
2500
|
166,697
|
87,87
|
83,82
|
80,496
|
77,91
|
74,958
|
74,589
|
2250
|
164,834
|
86,50
|
82,87
|
79,887
|
77,57
|
74,920
|
74,589
|
2000
|
162,971
|
85,13
|
81,91
|
79,278
|
77,23
|
74,882
|
74,589
|
1750
|
161,108
|
83,77
|
80,96
|
78,669
|
76,88
|
74,844
|
74,589
|
1500
|
159,244
|
82,40
|
80,01
|
78,060
|
76,54
|
74,806
|
74,589
|
1250
|
157,381
|
81,03
|
79,06
|
77,451
|
76,20
|
74,768
|
74,589
|
1000
|
155,518
|
79,66
|
78,11
|
76,842
|
75,86
|
74,729
|
74,589
|
750
|
153,655
|
78,29
|
77,16
|
76,234
|
75,51
|
74,691
|
74,589
|
500
|
151,792
|
76,92
|
76,21
|
75,625
|
75,17
|
74,653
|
74,589
|
250
|
149,929
|
75,55
|
75,26
|
75,016
|
74,83
|
74,615
|
74,589
|
0
|
148,065
|
74,18
|
74,30
|
74,407
|
74,49
|
74,577
|
74,589
|
РАЗДЕЛ 5
ТАКТИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ ПРИМЕНЕНИЯ ГИДРОАКУСТИЧЕСКИХ ПОИСКОВЫХ СИСТЕМ
.1 Построение траектории гидролокационной линии
Траектория гидролокационной линии строится для относительной оценки
величины просматриваемой площади максимальным радиусом энергетической дальности
для заданных параметров косяка рыбы.
В курсовой работе траектория гидролокационной линии построена в
прямоугольных координатах. Значения перемещения по оси Х рассчитываем по
формуле :
X=Rcosa+Vt , а по оси Y: Y=Rsina
где R= 691,6 м -энергетическая дальность обнаружения;
a- угол разворота антенны , aÎ(-60°;60°)текущее время,
с;скорость движения судна, V=
5,8м/сек;
После построения траектории гидролокационной линии для различных секторов
обзора пришли к выводу, что при данной скорости судна одним из наиболее
оптимальных секторов является сектор 120°, так как в нем непросматриваемые участки (зоны тени)
являются наиболее минимальными.
гидролокатор акустический
поисковый
Таблица траекторий гидролокационной линии
поворот антенны
|
|
|
|
возврат антенны
|
|
|
|
a град
|
S м
|
X
|
Y
|
a град
|
S м
|
X
|
Y
|
-60
|
0,00
|
-3106,29
|
1793,74
|
-60
|
131,29
|
-3106,29
|
1925,02
|
-55
|
2,98
|
-2938,15
|
2060,61
|
-55
|
134,27
|
-2938,15
|
2191,89
|
-50
|
5,97
|
-2747,65
|
-50
|
137,25
|
-2747,65
|
2443,11
|
-45
|
8,95
|
-2536,24
|
2545,49
|
-45
|
140,24
|
-2536,24
|
2676,77
|
-40
|
11,94
|
-2305,54
|
2759,85
|
-40
|
143,22
|
-2305,54
|
2891,14
|
-35
|
14,92
|
-2057,28
|
2953,31
|
-35
|
146,21
|
-2057,28
|
3084,59
|
-30
|
17,90
|
-1793,38
|
3124,40
|
-30
|
149,19
|
-1793,38
|
3255,69
|
-25
|
20,89
|
-1515,83
|
3271,86
|
-25
|
152,17
|
-1515,83
|
3403,14
|
-20
|
23,87
|
-1226,74
|
3394,58
|
-20
|
155,16
|
-1226,74
|
3525,86
|
-15
|
26,85
|
-928,32
|
3491,64
|
-15
|
158,14
|
-928,32
|
3622,93
|
-10
|
29,84
|
-622,83
|
3562,35
|
-10
|
161,12
|
-622,83
|
3693,63
|
-5
|
32,82
|
-312,60
|
3606,17
|
-5
|
164,11
|
-312,60
|
3737,46
|
0
|
35,81
|
0,00
|
3622,80
|
0
|
167,09
|
0,00
|
3754,09
|
5
|
38,79
|
312,60
|
3612,14
|
5
|
170,08
|
312,60
|
3743,42
|
10
|
41,77
|
622,83
|
3574,28
|
10
|
173,06
|
622,83
|
3705,57
|
15
|
44,76
|
928,32
|
3509,55
|
15
|
176,04
|
928,32
|
3640,83
|
20
|
47,74
|
1226,74
|
3418,45
|
20
|
179,03
|
1226,74
|
3549,73
|
25
|
50,72
|
1515,83
|
3301,70
|
25
|
182,01
|
1515,83
|
3432,98
|
30
|
53,71
|
1793,38
|
3160,21
|
30
|
184,99
|
1793,38
|
3291,49
|
35
|
56,69
|
2057,28
|
2995,08
|
35
|
187,98
|
2057,28
|
3126,37
|
40
|
59,68
|
2305,54
|
2807,59
|
40
|
190,96
|
2305,54
|
2938,88
|
45
|
62,66
|
2536,24
|
2599,20
|
45
|
193,95
|
2536,24
|
2730,48
|
50
|
65,64
|
2747,65
|
2371,50
|
50
|
196,93
|
2747,65
|
2502,78
|
55
|
68,63
|
2938,15
|
2126,25
|
55
|
199,91
|
2938,15
|
2257,54
|
60
|
71,61
|
3106,29
|
1865,35
|
60
|
202,90
|
3106,29
|
1996,63
|
65
|
74,59
|
3250,80
|
1590,80
|
65
|
205,88
|
3250,80
|
1722,08
|
70
|
77,58
|
3370,56
|
1304,71
|
70
|
208,86
|
3370,56
|
1435,99
|
75
|
80,56
|
3464,68
|
1009,28
|
75
|
211,85
|
3464,68
|
1140,57
|
80
|
83,55
|
3532,44
|
706,78
|
80
|
214,83
|
3532,44
|
838,07
|
85
|
86,53
|
3573,31
|
399,55
|
85
|
217,82
|
3573,31
|
530,83
|
90
|
89,51
|
3587,00
|
89,93
|
90
|
220,80
|
3587,00
|
221,21
|
95
|
92,50
|
3573,38
|
-219,69
|
95
|
223,78
|
3573,38
|
-88,41
|
100
|
95,48
|
3532,58
|
-526,94
|
100
|
226,77
|
3532,58
|
-395,65
|
105
|
98,46
|
3464,90
|
-829,45
|
105
|
229,75
|
3464,90
|
-698,16
|
110
|
101,45
|
3370,85
|
-1124,90
|
110
|
232,73
|
3370,85
|
-993,61
|
115
|
104,43
|
3251,15
|
-1411,02
|
115
|
235,72
|
3251,15
|
-1279,73
|
120
|
107,42
|
3106,71
|
-1685,60
|
120
|
238,70
|
3106,71
|
-1554,32
|
125
|
110,40
|
2938,63
|
-1946,54
|
125
|
241,69
|
2938,63
|
-1815,26
|
130
|
113,38
|
2748,18
|
-2191,83
|
130
|
244,67
|
2748,18
|
-2060,55
|
135
|
116,37
|
2536,83
|
-2419,58
|
135
|
247,65
|
2536,83
|
-2288,30
|
140
|
119,35
|
2306,17
|
-2628,03
|
140
|
250,64
|
2306,17
|
-2496,75
|
Список использованной литературы
1. Евтютов А.П., Митько В.Б. Инженерные
расчёты в гидроакустике. - Л.: Судостроение, 1988.- 320 с.
2. Справочник по гидроакустике / А.П.
Евтютов, А.Е. Колесников и др. - Л.: Судостроение, 1982.- 344 с.
3. Кудрявцев В.И. Промысловая
гидроакустика и рыболокация. - М.: Пищевая промышленность, 1978.- 312 с.
4. Кудрявцев В.И. Использование
гидроакустики в рыбном хозяйстве. - М.: Пищевая промышленность, 1979.-280 с.
5. Логинов К.В. Электронавигационные и
рыбопоисковые приборы. - М.: Пищевая промышленность, 1983.- 440 с.
6. Павлов Г.Н. Промысловые
гидроакустические приборы. -М.: Агропромиздат, 1984. - 287 с.