6) По полученным результатам построить характеристику и сравнить ее с заводской.

) При двукратном значении тока в реле по отношению к току уставки (k_р=2) произвести 5 раз измерение времени и определить разброс времени срабатывания.

) Установить кратность токовой отсечки, равную 4. Снять характеристику t_cp==f(I_p/I_cp) при введенной отсечке. Построить характеристику. Сравнить с характеристикой п. 5.

) По указанию преподавателя снять характеристику реле при других заданных значениях уставок.

) Определить мощность, потребляемую реле при токе, проходящем по обмотке, равном току уставки.

) Сравнить полученные результаты опытов с данными, указанными в каталоге; сделать заключение о пригодности реле для эксплуатации.

.4 Указания к выполнению работы

) Все испытания должны производиться при синусоидальном токе в обмотке реле (по одной из схем рисунка 4.4).

Рисунок 4.4- Варианты схем регулирования тока при испытании реле типа РТ-80а )при R_реле/R_реле³5; б) при использовании трансформатора 120/12 В; в) при использовании трансформатора 120/12 В и автотрансформатора на 9 А

2) В течение времени, пока производится регулировка тока, проходящего в цепи обмотки реле, эту обмотку следует закорачивать для того, чтобы она не находилась длительно под большим током.

) Изменение уставок реле путем переключения установочным винтом различных витков обмоток электромагнита должно производиться при отключенной или закороченной обмотке реле. Если изменение уставки требуется производить с включенной в токовую цепь обмоткой реле, то вначале должен быть ввинчен второй установочный винт в гнездо, соответствующее новой уставке, а затем вывинчен винт из гнезда старой уставки и ввернут в холостое гнездо.

) При выполнении третьего пункта задания отсечка должна быть выведена. Для удобства наблюдения за работой реле и фиксации момента зацепления сегмента с червячной передачей следует отрегулировать уставку времени срабатывания на наибольшее значение по шкале.

) При испытании реле типа СР рижского опытного завода Латвэнерго подключение реле и измерительных приборов производиться со схемой, приведенной на рис 5, а. На этом же рисунке показано положение коммутационной аппаратуры, используемой при проведении испытания. Упрощенная принципиальная схема подключения реле приведена на рисунке 4.5 (б).

. Измерения для определения характеристик срабатывания реле следует производить при надетом кожухе.

Рисунок 4.5-Испытание индукционного реле тока РТ-80 на лабораторном стенде СР.

а) схема подключения реле и положение коммутационной аппаратуры;

б) принципиальная схема испытания реле

.5 Контрольные вопросы

) Назовите основные элементы реле РТ-80.

) Объясните, как получается ограниченно зависимая характеристика реле РТ-80.

) Объясните действие токовой отсечки в реле РТ-80.

) Как регулируются параметры срабатывания реле РТ-80 в зависимой и независимой частях характеристики? Как производится изменение тока срабатывания токовой отсечки реле?

) Причины, приводящие к изменению характеристики реле РТ-80 при несинусоидальной форме кривой тока.

) Когда время действия реле РТ-80, работающего в зависимой части характеристики, больше: при введенной или выведенной отсечке? Объясните причину изменения характеристики.

) Почему характеристики реле РТ-80, заданные кривыми t=f(I_р/I_уст), сохраняются неизменными при одной и той же кратности тока в цепи обмотки для разных уставокI_ср?

5. Лабораторная работа по релейной защите и автоматике №5 "Испытание реле мощности"

.1 Цель работы

Ознакомление с конструкцией и методами проверок основных электрических характеристик реле направления мощности.

.2 Конструкция реле направления мощности

Органы направления мощности применяются в различных устройствах релейной защиты для определения знака мощности при к. з. Они могут выполняться или в виде реле, например на индукционном принципе, или в виде устройств с использованием полупроводниковых элементов. В данной лабораторной работе рассматриваются вопросы, связанные с проверкой индукционных реле мощности, имеющих большое применение в эксплуатации.

Конструкция реле показана на рисунке 1. Магнитопровод 1, набранный из листов стали, имеет четыре выступающих полюса. Между полюсами для уменьшения сопротивления магнитному потоку расположен неподвижный стальной сердечник 2. В воздушный зазор, образованный полюсами и сердечником, помещается подвижной элемент реле - алюминиевый полый цилиндр 3 (барабанчик), поворачивающийся вокруг оси. Обмотка тока реле состоит из двух секций 5, расположенных на противоположных полюсах. Секции соединены последовательно.

Рисунок 5.1- Конструкция реле направления мощности.

- ярмо; 2 - сердечник, имеющий срез по образующей;

- подвижной алюминиевый цилиндр (барабанчик);

- четыре катушки параллельной обмотки;

- две катушки последовательной обмотки; 6 - ось; 7 - подвижной контакт;

- пружина; 9 - спиральная пружина; 10 - нижний подпятник;

- верхний подпятник

Обмотка питается от трансформатора тока, установленного в цепи защищаемой линии. Обмотка напряжения реле выполняется из четырех секций 4, соединенных последовательно. Секции расположены на ярме.Такое расположение по сравнению с расположением обмотки на полюсах позволяет увеличить общее число витков обмотки; это приводит к увеличению н. с. и потока, а следовательно, и к повышению чувствительности реле. Обмотка напряжения реле питается от трансформатора напряжения защищаемой линии. Реле направления мощности в зависимости от назначения могут иметь один или два контакта (реле одностороннего или двустороннего действия). Первые используются в схемах направленных защит для определения знака мощности при к. з. (реле типа РБМ-171, РБМ-178), вторые - в схемах направленных поперечных дифференциальных защит параллельных линий для определения поврежденной линии (реле типа РБМ-271, РБМ-277, РБМ-278). Кроме того, реле направления мощности отличаются по обмоточным данным катушек (обмотки тока рассчитываются на 5 или 1 А) и добавочными устройствами, предусмотренными в цепи обмотки напряжения для получения различных углов между векторами тока в этой цепи и подведенного напряжения. Схемы внутренних соединений основных типов реле показаны на рисунке 5.2.

Рисунок 5.2- Схемы внутренних соединений реле направления мощности.

а) реле типа РБМ-171/1; б) реле типа РМБ-171; в) реле типа РМБ-277 (РМБ-278)

При включении реле токи, проходящие по его обмоткам, создают магнитные потоки Ф_I и Ф_U, сдвинутые в пространстве на 90° (за счет расположения обмотки на магнитопроводе) и по фазе на некоторый угол ψ (рис. 5.3). Каждый из потоков дважды пронизывает алюминиевый цилиндр и индуктирует в нем вихревые токи.

Рисунок 5.3- Векторная диаграмма реле направления мощности смешанного типа

Известно, что вращающий момент, действующий на подвижную систему, определяется выражением

М_ВР = k^/ Ф_IФ_Usinψ. (5.2.1)

При отсутствии насыщения магнитной системы поток Ф_I будет пропорционален току в последовательной обмотке I_р, а поток Ф_U пропорционален I_U, тогда

М_ВР = kI_pU_Psinψ. (5.2.2)

Векторная диаграмма реле направления мощности представлена на рисунке 5.3. Пренебрегая потерями в стали, векторы потоков Ф_I и Ф_U можно представить совпадающими по фазе с векторами соответствующих токовI_р и I_U. Значения угла φ_U (угла между вектором тока в обмотке напряжения I_Uи подводимым к ней напряжением U_p) определяется только параметрами цепи напряжения и для каждого типа реле является неизменным. В зависимости от положения вектора I_р по отношению к вектору U_pсоздаются две области, характеризующиеся положительными и отрицательными значениями момента. Линия перехода от положительных моментов к отрицательным будет при ψ =0 и ψ = 180°, когда вектор тока I_р оказывается совпадающим или в противофазе с вектором I_U(на рис. 3 вектор I_р для рассматриваемого случая показан пунктиром). При этих углах, как следует из выражения (5.2.1), значение вращающего момента оказывается равным нулю:

М_ВР = k^/ Ф_IФ_Usinψ = 0.  (5.2.3)

Поэтому линия изменения знака момента иначе называется линией нулевых моментов. На векторной диаграмме угол α дополняет до 90° угол φ_U. Угол ψ может быть выражен так: ψ = 90° - α - φ_P или

ψ = 90° - (φ_P + α). Выражение вращающего момента примет вид:

 (5.2.4)

В зависимости от значения угла φ_Uразличаются три типа реле:

реле активного типа (косинусное реле) при φ_U = 90°, т. е. при α = 0. Для такого реле

М_ВР = kI_pU_Pcosφ_P; (5.2.5)

реле реактивного типа (синусное реле) при φ_U = 0, т. е. при α = 90°

М_ВР = kI_pU_Psinφ_P; (5.2.6)

реле смешанного типа (0 < α< 90°), для которого

М_ВР = kI_pU_Pcos(φ_P + α)_.(5.2.7)

На рис. 3 приведена векторная диаграмма для реле смешанного тока. Контактная система реле выполнена так, что в случае, когда поток Ф_I опережает по фазе поток Ф_U, вращающий момент направлен в сторону замыкания контактов: реле работает (М_вр>0- зона действия). Если поток Ф_I отстает по фазе от потока Ф_U,момент направлен в сторону размыкания контактов: реле не действует (М_вр< 0 - зона недействйя).

Как следует из выражения (5.2.7), если φ_P= -α, т. е. когда вектор тока I_P опережает вектор напряжения U_Pна угол α, при одних и тех же значениях тока и напряжения вращающий момент на реле наибольший (вектор тока I_P для данного случая показан штрихпунктирной линией):

М_ВР = kI_pU_Pcos0 = + М_{ВР. МАКС.}

Угол, при котором создается максимальный вращающий момент на реле, называется углом максимальной чувствительности и обозначается φ_м.ч, а линия, проходящая под этим углом по отношению к вектору напряжения U_P, называется линией максимальных моментов.

Для реле типов РБМ-171/1 и РБМ-171/2 при подключении их к трансформатору напряжения зажимами 8 - 7(см. рис. 2,а) последовательно с обмоткой напряжения реле оказывается включенным только резистор R₁. В этом случае φ_U= 60° и α = 90° - φ_U = 90° - 60° = 30°. Угол максимальной чувствительности оказывается равным φ_м.ч. = - 30°.

Если указанные выше реле подключены к трансформатору напряжения зажимами 8 - 1, последовательно с обмоткой папряжения реле будут включены два резистора: R₁ и R₂. В этом случае угол φ_U= 45° а φ_м.ч. = - 45°. Такое значение угла максимальной чувствительности имеют реле типов РБМ-271/1 и РБМ-271/2.

Реле типов РБМ-171 и РБМ-271 содержатся в комплектах защит от междуфазных к. з., где они используются в качестве органа направления мощности.

В комплектах защит нулевой последовательности от замыканий на землю в сетях с большим током замыкания на землю используются реле типов РБМ-177, РБМ-178; РБМ-277, РБМ-278. Угловые характеристики этих реле вследствие изменения внутренней схемы резко отличаются от характеристик предыдущих типов реле. Векторная диаграмма представлена на рисунке 5.4. Угол φ_Uвследствие наличия в цепи обмотки напряжения емкости (x_C>x_L) оказывается отрицательным: φ_U= - 20°. Выражение вращающего момента для этих реле:

М_ВР = k^/ I_pU_Psinψ = kI_pU_Pcos(φ_P + 110°) =_.kI_pU_Psin(φ_P + 20°). (5.2.8)

Полярность обмоток данного реле указана заводом так, что положительный момент на реле будет в том случае, когда поток параллельной обмотки Ф_U оказывается опережающим относительно потока Ф_I. В этом случае знак момента становится положительным и определяется выражением

М_ВР = kI_pU_Psin(φ_P + 20°).

Следовательно, угол максимальной чувствительности φ_м.ч. = +70°

Рисунок 5.4- Векторная диаграмма реле направления мощности нулевой последовательности в защите от замыкания на землю в сетях с большим током замыкания на землю

Проверка электрических характеристик реле направления мощности производится по схеме, представленной на рисунке 5.5

При сборке схемы следует обращать особое внимание на включение реле и фазометра; токи в их обмотках должны совпадать и быть направлены от "начала" обмоток (генераторные зажимы) к "концам" обмоток.

Для проверки отсутствия витковых замыканий в обмотках тока и напряжения следует определить мощность, потребляемую обмотками реле при номинальных данных: обмотки тока при I_P = 5А (1А), обмотки напряжения - при U_P= 100В:

_U= U_НОМI_U; (5.2.9)

S_I= I_НОМU_I . (5.2.10)

Полученные результаты сравниваются с величинами, указанными в каталоге; расхождение допустимо на 10-12%.

Рисунок 5.5- Схема испытания реле направления мощности

Существенным недостатком рассматриваемой конструкции реле мощности является возможность появления самохода. Самоходом называется возникновение дополнительного вращающего момента, а следовательно, и перемещения подвижной системы реле при наличии питания только одной обмотки, когда основной вращающий момент отсутствует. Различаются самоход от тока (например, при обрывах цепи напряжения) и самоход от напряжения (например, при отсутствии тока на защищаемой линии). Причиной возникновения дополнительного момента является асимметрия магнитной системы. При идеально выполненном реле, когда воздушный зазор между всеми полюсами и сердечником на всем участке одинаковый и сердечник расположен точно в центре, магнитная система симметрична - самоход отсутствует. Направление момента, обусловленного самоходом, может быть как в сторону замыкания контактов, так и в сторону размыкания их. В первом случае самоход может привести к ложному действию защиты, например при близком расположении места к. з. на смежном участке, когда U_P = 0, а знак мощности к.з. - от линии к шинам. Во втором случае вследствие загрубления реле возможен отказ в действии защиты. Самоход у реле должен быть устранен совсем или сведен к минимуму.

Устранение самохода производится поворотом стального сердечника вокруг его оси. Сердечник имеет срез, с помощью которого можно выравнивать величину мaгнитного сопротивления, сведя к минимуму асимметрию магнитной системы. Спиральная пружина при этом должна быть полностью ослаблена.

Отсутствие самохода выясняется имитацией указанных выше режимов.

Проверка самохода от тока в комплектах направленных защит от междуфазных к. з. производится при подаче на реле тока, равного максимальному току к. з. при повреждении на смежном участке. Проверка самохода от напряжения должна производиться при подведении к обмотке напряжения 110 В.

Проверка зоны действия реле, определение угла максимальной чувствительности и проверка однополярных зажимов производятся с использованием схемы на рисунке 5.5.

.3 Задания на работу

) Ознакомиться с конструкцией проверяемого реле мощности; списать паспортные данные реле.

) Подобрать аппаратуру для проверки электрических характеристик реле. Собрать схему, приведенную на рис. 5.

) Измерить мощность, потребляемую обмотками реле при номинальных данных; сравнить полученные результаты с величинами, указанными в каталоге.

) Проверить наличие у реле самохода от тока (при значении тока, указанном преподавателем) и напряжения (при U_P= 110 В).

) Установить в цепи I_P = I_НОМ и U_Р = U_НОМ; определить зону действия реле и внутренний угол.

По данным опыта построить угловую характеристику реле, указав на ней зону работы реле, зону недействия, линию максимальных моментов, линию изменения знака мощности и угол максимальной чувствительности.

Определить отклонение полученного значения угла φ_м.ч от значения, указанного заводом.

) Проверить состояние контактов реле при условиях: I_P = I_НОМ; U_Р = U_НОМ; φ_р = φ_м.ч. По состоянию контактов, учитывая тип реле, убедиться, что маркировка однополярных зажимов выполнена правильно.

) Определить мощность срабатывания реле, для чего при I_P = I_НОМ и φ_р = φ_м.ч, плавно увеличивая напряжение, подводимое к реле, зафиксировать значение минимального напряжения, при котором реле замыкает контакты. Уменьшая напряжение, определить мощность, при которой контакты реле размыкаются. По данным опыта определить коэффициент возврата реле k_В.

) Составить протокол проверки реле по следующей форме.

ПРОТОКОЛ

проверки реле мощности

. Тип реле_______________________

. Заводской номер_________

. Потребление:

цепь тока при номинальном токе____ А______В·А,

цепь напряжения при номинальном напряжении____В______В·А.

. Самоход проверен при токе ______Апри напряжении ______В.

. Зона действия реле снималась при токе _____А и напряжении ________В.

При φ_р = 0 - 360° контакты реле разомкнулись при φ_Р1 = _________°и замкнулись при φ_Р2 = __________ При изменении угла от 360° до 0 контакты реле разомкнулись при φ_Р3 = ________ и замкнулись при φ_Р4 = _________.

Угол β == 360° - φ_Р2 + φ_Р4 = 360 - ______ + ______ = ________°.

6) Угол φ_м.ч = β / 2 - φ_Р4 = ________. Отклонение угла φ_м.ч от заводских данных _______° При токе I_P=I_НОМ, напряжении U_P=U_НОМ м, φ_р = φ_м.ч контакты реле_______.

) Мощность срабатывания реле ______ В·А при токе ____ напряжении _____В и угле φ_P= ______ Коэффициент возврата ______.

5.4 Указания к выполнению работы

) Реле включается на ток и напряжение, соответствующие номинальным данным;

) С помощью фазорегулятора изменяют угол сдвига фаз между подведенным к реле током и напряжением в пределах 0 - 360° и 360 - 0°. При этом, пользуясь фазометром, фиксируют значения углов, при которых кон такты реле замыкаются и размыкаются (φ_P1, φ_P2, φ_P3, φ_P4);

) Принимая за исходный вектор напряжения U_P, производят построение линии нулевых моментов.

Рисунок 5.6- Определение угла максимальной чувствительности ψ_м.ч графическим путем

Линия максимальных моментов проводится перпендикулярно линии нулевых моментов и совпадает, как видно из рисунка 5.6, с направлением биссектрисы угла β, который может быть найден графически или из выражения

β = 360° - φ_{P2 +}φ_P4

Угол φ_м.ч, определяющий направление линии максимальных моментов, вычисляется:

φ_м.ч = β /2 - φ_P4.

Полученная угловая характеристика должна совпадать с характеристикой, указанной заводом для этого типа реле. При совпадении характеристик или отклонениях не более чем на ±5 характеристика считается удовлетворительной и маркировка однополярных зажимов реле правильной.

При проверке реле следует определить его мощность срабатывания S_СР, В·А. Наиболее удобно производить измерения при номинальном токе в обмотке тока (I_P= I_НОМ) и при угле максимальной чувствительности φ_P= φ_м.ч:

S_СР =I_НОМU_МИН ,  (5.4.1)

где U_МИН - минимальное напряжение, подводимое к реле, при котором реле срабатывает. Коэффициент возврата реле определяется выражением

_В= S_В / S_СР ,  (5.4.2)

где S_В = I_НОМU_МАКС (U_МАКС -максимальное напряжение, подводимое к реле, при котором происходит возврат реле из сработавшего состояния).

При недостаточном зазоре между подвижными и неподвижными контактами реле может кратковременно замкнуть контакты вследствие отброса подвижной системы при подаче и сбросе обратной мощности. Если такое явление может вызвать ложное действие защиты, то необходимо устранить его путем регулировки контактной системы.

) При регулировании угла между током и напряжением при помощи фазорегулятора и измерении этого угла фазометром, имеющим переключатель квадрантов для отсчета углов, целесообразно использовать круговую шкалу фазорегулятора, заранее проградуировав ее и установив "нуль" отсчета.

) Проверить правильность проведенных измерений и определения угла φ_м.ч двумя методами:

а) Непосредственным измерением падений напряжений на элементах цепи напряжения и графического построения, показанного на рисунке 5.7 (метод предложен инж. А. М. Авербухом), дающего возможность определения угла φ_U и φ_м.ч =φ_U - 90° (см. рис. 3.4).

Так, например, для реле типа РБМ-172 следует провести измерение трех напряжений:

на самой обмотке реле U₁;

на добавочном резисторе, вмонтированном под кожух U₂ (при использовании R₁ - вывод 7) или U₃ (при использовании R₁ + R₂ - вывод 1);

-на всей цепи напряжения U_P или U'_P. На диаграмме, приведенной на рисунке 5.7 (6), вектор напряжения U₂ проводится совпадающим с вектором тока I_U. С помощью циркуля проводятся две дуги: одна с радиусом, равным U₁, из конца вектора U₂; другая радиусом, равным V_P, из начала вектора. Так как , точка пересечения двух дуг определит третью вершину треугольника напряжений. Угол, образованый векторами тока I_Uи напряжения U_P, представляет собой угол φ_U. В случае подключения реле зажимами 8 - 7 (по данным каталога) φ_U = +60°. При подключении выводами 8 - 1 φ_U= +45°. Аналогичным образом определяется угол φ_Uдля реле, имеющего другую схему цепи напряжения, например реле РБМ-178 (рис. 5.7,в, г). В этом случае следует произвести четыре измерения. Так как ; угол φ_U = - 20°.

Рисунок 5.7 - Определение угла φ_U реле мощности а), в) - измерение напряжения на элементах параллельной цепи реле; а) схема параллельной цепи реле РБМ-172; в) - то же для реле РБМ-178; б), г) - векторные диаграммы

б) Путем построения характеристики U_СР = f(φ_p) приI_P = I_НОМ = const (по рис. 5.8). Угол максимальной чувствительности будет соответствовать минимальному значению напряжения срабатывания.

Рисунок 5.8- Определение угла φ_м.ч. реле мощности по данным характеристики U_СР = f(φ_p) приI_P = const

) Измерение мощности, потребляемой обмотками реле, производится по схеме, приведенной на рисунке 5.5.

) Проверку реле типов РБМ-171 и РБМ-271 по п. 5 задания следует выполнить дважды - при использовании одного и двух резисторов, включаемых последовательно с обмоткой напряжения.

.5 Контрольные вопросы

) Пользуясь векторными диаграммами токов, и напряжений при различных видах к. з., доказать целесообразность применения в комплектах защит от междуфаэных к. з. реле мощности смешанного типа, включенного по 90°-ной схеме. Принять реле с М_ВР = kI_pU_Pcos(φ_P + 45°).

) Kaк, имея реле с характеристикой М_ВР = kI_pU_Pcos(φ_P + 30°), получить реле с характеристикой, близкой к характеристике реле синусного типа?

) Как следует включить в трехфазную цепь потенциометр и реле, если при отсутствии фазорегулятора необходимо получить угол сдвига между векторами тока I_p и напряжения U_Pφ_P= - 45° ?

) Будет ли срабатывать реле мощности пря трехфазном к. з. в начале защищаемой линии?

) Угол максимальной чувствительности реле и способы его регулировки.

) С какой целью указывается маркировка однополярных выводов обмоток реле?

) Как будет изменяться вращающий момент реле мощности комплекта защиты от замыканий на землю при удалении точки однофазного к. з. от места установки реле?

6. Лабораторная работа по релейной защите и автоматике №6 "Ознакомление с панелями защиты типов ЭПЗ-1636-67/1, ЭПЗ-1636-67/2

6.1 Назначение, состав и устройство панелей защиты типов ЭПЗ-1636-67/1, ЭПЗ-1636-67/2

Панели типов ЭПЗ-1636-67/1, ЭПЗ-1636-67/2 предназначены для защиты линий электропередачи напряжением 110-220 кВ.

Общий вид панели приведен на рисунке 1.3.

Панель представляет собой стальной сварной каркас, на котором монтируется основная аппаратура, предусмотренная схемой панели.

На внутренней стороне панели установлены ее ряды зажимов.

На фасадной стороне панели под каждым аппаратом установлены рамки для вкладывания табличек с надписями.

Схема электрическая принципиальная и схемы электрические соединений панели приведены в приложениях Ж, З, И.

Защиты, установленные на панели, разделены на два независимых комплекса, при этом:

а) первый комплекс состоит из двухступенчатой первая и вторая ступени) дистанционной защиты при многофазных замыканиях и четвертой ступени токовой направленной защиты нулевой последовательности при замыканиях на землю;

б) второй комплекс состоит из одноступенчатой (третьей ступени) дистанционной защиты, токовой отсечки при многофазных замыканиях и трехступенчатой (первая, вторая и третья ступени) токовой направленной защиты нулевой последовательности при замыканиях на землю.

Рисунок 6.1 - Общий вид панели типа ЭПЗ-1636-67

РТ1, РТ2-реле тока типа РТ-40/Р ДЗ-блок реле типа ДЗ-2 КРБ-блок реле типа КРБ-125 (126) КРС-блок реле типа КРС-1 К31-комплект защиты типа КЗ-9 К32-комплект защиты типа КЗ-10 РТЗ-реле тока серии РТ-40 РМ-реле мощности РБМ-177 (178) РПУ1-реле промежуточное типа РП-252 РПУ2-реле промежуточное типа РП-23 РШ-реле промежуточное типа РП-258 Р112-реле промежуточное типа РП-225 П-переключатель типа ПМОФ90-Ш1П/НД42РУ1-реле указательное серии РЭУ-11 БИ1; ВИЗ; БИ5; БИ6-блок испытательный типа БИ-0. БИ2; БИ4 - блок испытательный типа БИ-4. Н14-Н13-накладка. ЛС-арматура сигнальной лампы типа ЛС-220. Б-табличка. Масса не более 225 кг.

Панель дает возможность широко использовать ее для защиты линий на сетях различной конфигурации с различными требованиями к быстродействию и характеру резервирования отключения замыканий.

Панель может быть использована:

а) в качестве единой т. е. основной и резервной защиты линий;

б) в качестве резервной защиты линий, при наличии отдельной основной; при этом дистанционная защита первого комплекса должна выполняться с пуском от реле сопротивления третьей ступени;

в) для выполнения направленной защиты с высокочастотной блокировкой.

Схемой панели предусмотрена возможность раздельной проверки каждого из ее комплексов как при использовании панели в качестве единой (основной и резервной) защиты линии, так и при применении ее только в качестве резервной защиты.

Панель предназначена для работы в следующих условиях:

диапазон температур от минус 20 до плюс 40°С для климатического исполнения "УХЛ", категории 4 и от минус 10 до 45°С для климатического исполнения "О" категории 4 по ГОСТ 15150-69 {без выпадения росы);

- относительная влажность до 80% при температуре 25^СС для климатического исполнения "УХЛ" и до 98% при температуре 35°С для климатического исполнения "О";

- высота над уровнем моря до 2000 м;

окружающая среда невзрывоопасная, не содержащая токопроводящей пыли, агрессивных газов и паров в концентрациях, разрушающих изоляцию и металл;

место установки панели должно быть защищено от попадания воды, масел, эмульсий и т. п.;

должно отсутствовать непосредственное воздействие солнечной радиации.

) Панель имеет степень защиты ГРОО по ГОСТ 14254-80.

6.2 Технические данные

Панели защиты типов ЭПЗ-1636-67/1 и ЭПЗ-1636-67/2 имеют следующие исполнения:

а) по номинальным величинам переменного тока: 1 или 5 А, 100 В, 50 Гц;

б) по напряжению оперативного постоянного тока: 110 или 220 В;

в) по току срабатывания реле указательных 6РУ, 7РУ блок реле типа ДЗ-2 и реле указательных РУ4, РУ5 серии РЭУ-11, отдельно стоящие на пане-ля: 0,5 или 1 А;

г) по токам срабатывания токовой "отсечки" на максимальных уставках реле тока: 0,2; 0,6; 2; 6; 10; 20; 50; 100или 200 А;

Примечание. В пунктах 1.3.2 г) и д) минимальные уставки по токаи срабатывания меньше максимальных в 4 раза.

д) по токам срабатывания каждой из четырех ступеней токовой защиты нулевой последовательности на максимальных уставках реле тока: 0,2; 0,6; 2; 6; 10; 20; 50; 100 или 200 А;

е) по режиму работы (кратковременный или длительный) реле направления мощности комплекта защиты при замыканиях на землю и реле направления мощности, отдельно установленного на панели.

2) Потребляемая мощность при номинальных, значениях тока и напряжения, не более:

а) цепей напряжения переменного тока 55 ВА на фазу для панели типа ЭПЗ-1636-67/1 и 45 ВА на фазу для панели типа ЭПЗ-1636-67/2;

б) цепей переменного тока 13 ВА на фазу (без учета потреблении, реле тока);

в) цепей 311о 75 ВА на фазу;

г) целей напряжения постоянного тока (без учета потребления цепей сигнализации):

в)нормальном режиме - 110 Вт; в режиме срабатывания - 370 Вт.

Примечание. Для исполнения панелей с кратковременным (не более 1 мин.) режимом работы обоих реле направления мощности потребляемая мощность но цепям ЗС_Л может составить до 185 ВА.

Угловая характеристика срабатывания измерительных и пусковых органов дистанционной защиты и комплексной плоскости К, X представляет собой окружность проходящую через начало координат.

В пусковых органах дистанционной защиты имеется возможность получения эллиптической характеристики срабатывания с соотношением осей 0,5; 0,65; 0,8; а также характеристики в виде окружности или эллипса, смещенных в первый или третий квадрант комплексной плоскости сопротивлений.

Диапазоны регулировки уставок на сопротивление срабатывания дистанционной защиты по ступеням приведены в таблице 6.2.1.

Таблица 6.2.1- Диапазоны регулировки уставок на сопротивление срабатывания дистанционной защиты по ступеням

Примечание. Здесь и в дальнейшем в скобках приведены значения токов и уставок на сопротивление срабатывания для панелей с номинальным током 1 А. Пусковые и измерительные органы дистанционной защиты имеют угол максимальной чувствительности 65+5°: имеется возможность переключения уставки на угол максимальной чувствительности 80±5°.

При симметричных трехфазных, а также двухфазных (между любыми фазами) замыканиях в зоне действия 1 ступени обеспечивается десяти процентная точность работы дистанционной защиты в диапазонах фазных токов замыкания, указанных в таблице 6.2.2

Таблица 6.2.2- Точность работы дистанционной защиты в диапазонах фазных токов замыкания

Дистанционная защита надежно действует при симметричных трехфазных замыканиях на защищаемой линии вблизи шин, на которых установлена защита, при условии, что токи короткого замыкания превышают нижний предел гарантируемых токов точной работы, указанных в табл. 2, не менее чем в два раза, не более 150 (30) А.

Время действия дистанционной защиты панели по первой ступени при замыканиях в пределах 0,7 длины зоны с током замыкания в два н более раза превышающем гарантируемый ток точной работы составляет:

а) при работе зашиты через выходное реле 4РП блок реле типа ДЗ-2 -не более 85 мс;

б) при работе защиты через РП1 типа РП-25& с демпферной обмоткой

не менее 100 мс.

В схеме дистанционной защиты предусмотрена возможность ее работы со следующими выдержками времени:

а) для IIступени 0,25-3,5 с;

б) для III ступени 0,5-9 с.

Время срабатывания выходных промежуточных реле РП комплекта типа КЗ-9 и РПЗ комплекта типа КЗ-10 при номинальном напряжения постоянного тока не более 40 мспри разомкнутой демпферной обмотке и не менее 65 мс при замкнутой демпфернойобмотке.

Время срабатывания выходного реле РП4 комплекта типа КЗ-10 меньше времени срабатывания реле РПЗ примерно на 10 мс при номинальном напряжении постоянного тока для обеспечения надежного срабатывания указательных реле, шунтируемых контактами реле РП4.

В схеме защиты при замыканиях на землю предусмотрена возможность работы ее со следующими выдержками времени:

а) для II ступени 0.25-3,5 Ч;

б), для III и IV ступеней 0,5-9 с;

в) в цепях ускорения и для работы первой ступени с выдержкой времени 0,1-1,3 с.

Реле направления мощности комплектов защиты КЗ-10 выполняются согласно данным таблицы 1.3.3. Надежная работа реле (вибрация контактов не приводит к разрыву их цепи) обеспечивается при кратности напряжения на реле от 1,2 и выше по отношению к минимальному напряжению срабатывания. Комплект типа КЗ-10 имеет два исполнения в зависимости от режима работы цепей напряжения реле направления мощности: исполнение А - для кратковременного, исполнение Б - для длительного режима работы направления мощности.

Время возврата реле ускорения РПУ1 типа РП-252 при подключении параллельно его обмотке контура К-С не менее 1,5 с при номинальном .напряжении постоянного тока,

Сопротивление изоляции всех электрически независимых цепей панели относительно корпуса и между собой в холодном состоянии не менее 1 МОм.

Величина тока утечки цепей напряжения переменного тока относительно корпуса в холодном состоянии не превышает 2 мА.

Электрическая изоляция всех независимых цепей панели относительно корпуса и между собой .выдерживает без пробоя или перекрытии испытательное напряжение !500 В, 50 Гц в течение 1 мин.

Элементы схемы панели, .в нормальном режиме обтекаемые током, длительно выдерживают ток и напряжение переменного и достоянного тока, равные 110% от номинальных величин.

Панель надежно работает при изменении .величины напряжения оперативного тока от 0,8 до 1,1 номинального.

Технические данные, относящиеся к отдельным аппаратам, входящим в состав панели, а .также описание их конструкции и принципа работы, приведены в их технических описаниях и инструкциях по эксплуатации, а комплекта типа КЗ-10 - в настоящем описании.

.3 Особенности выполнения защит первого комплеска

Для выполнения защит первого комплекса на панели предусмотрены блок реле ДЗ типа ДЗ-2, устройство блокировки при качаниях КРБ типа КРБ-125 для панели типа ЭПЗ-1636-67/1 или КРБ-126 для панели типа ЭПЗ-1636-67/2, реле мощности РМ типа РБМ-177 или РБМ-178, реле тока РТЗ серии РТ-40, реле промежуточные РП1 типа РП-258 и РП2 типа РП-255, а также дополнительная аппаратура, позволяющая осуществлять двухступенчатую дистанционную защиту при многофазных замыканиях и одноступенчатую токовую направленную защиту нулевой последовательности при замыканиях, на землю.

Примечание. В дальнейшем в тексте вместо типов аппаратов даны их условные обозначения в соответствии со схемой электрической принципиальной.

Для осуществления первой и второй ступеней дистанционной защиты используется общий дистанционный орган (реле сопротивления 1РС-ЗРС блок реле ДЗ), имеющий переключение и цепях напряжения для перехода с уставкиI ступени на уставкуII ступени. Направленные реле сопротивления имеют характеристику срабатывания в комплексной плоскости сопротивлений в виде окружности, проходящей через начало координат. Реле выполнены с использованием схемы сравнения абсолютных значений двух электрических величин на равновесие напряжений; в качестве реагирующего органа применен полупроводниковый нуль-индикатор, выполненный на операционных усилителях.

Нуль-индикаторы направленных реле сопротивлений трех фаз через логическую схему "ИЛИ" подключены к одному общему выходному промежуточному реле Р.

В нормальном режиме дистанционные органы 1РС-1-ЗРС имеют уставки на сопротивление срабатывания, соответствующее первой ступени защиты.

При замыканиях в зоне, защищаемой первой ступенью, дистанционные органы действуют на выходное реле 4РП блок реле ДЗ без дополнительного замедления (с собственным временем срабатывания).

В схеме предусмотрена возможность выполнения первой ступени дистанционной защиты как без выдержки времени, так и с выдержкой времени, с блокировкой или без блокировки при качаниях.

При замыканиях в зоне, защищаемой второй ступенью, дистанционные органы срабатывают только после переключения в целях напряжения, осуществляющегося с выдержкой времени реле 1РП блок реле ДЗ.

При выполнении первой ступени защиты без выдержки времени предусмотрена возможность выполнения второй ступени защиты с двумя выдержками времени, при этом возможны два варианта:

а) вторая ступень защиты с меньшей выдержкой времени (выполняется с помощью временно замыкающегося контакта реле времени 1РВ₁ блок реле ДЗ) блокируется при качаниях, а с большей {отстроенной по времени от цикла качаний и выполняемой с помощью конечного контакта реле времени 1РВ₂ блок реле ДЗ) "не блокируется при качаниях;

б) вторая ступень с меньшей выдержкой времени блокируется при качаниях и вводится в работу с помощью накладки Ш только на время выведения из действия основной защиты (оперативное ускорение), а с большей выдержкой времени блокируется при качаниях постоянно.

В случаях, когда вторая ступень выполняется с одной выдержкой времени с блокировкой или без блокировки при качаниях, может использоваться конечный контакт реле времени 1РВ₂, вместо временно замыкающегося контакта реле времени 1РВ₁.

В схеме предусмотрена возможность ускорения при включении выключателя второй ступени дистанционной защиты (цепь контакта РПУ1). При осуществлении указанного ускорения целесообразно переключение реле сопротивления дистанционного органа на уставку этой ступени производить до включения выключателя: для этого в цепь обмотки реле 1РП блок реле ДЗ вводится размыкающий контакт 6РП1 реле ускорения этого же устройства.

В цепь подведения к защите "плюса" оперативного постоянного тока параллельно контактам блокировки при качаниях включен контакт ЗРП, блок реле ДЗ. Указанное предусмотрено для предотвращения возможности отказа второй ступени защиты (в случае возврата устройства блокировки при качаниях в исходное положение с заданной выдержкой времени) при пуске блокировки при качаниях до возникновения повреждения на защищаемой линии и последующем возможном трехфазном замыкании на ней, возникшем через время, близкое (но меньшее) времени возврата этой блокировки.

В этой цепи предусмотрен также контакт 6РП₂ реле ускорения для предотвращения отказа защиты при включении выключателя защищаемой линии на устойчивое трехфазное замыкание и отказе устройства блокировки при качаниях.

Пуск дистанционной защиты осуществляется:

а) в случае использования обоих комплексов панели в качестве единой (основной и резервной) защиты липни - от устройства блокировки при качаниях КРБ; при этом в цепи подведения к защите "плюсам оперативного постоянного тока используются:

) последовательно соединенные размыкающий контакт 1РН, устройства блокировки при неисправности цепей напряжения блок реле ДЗ и параллельно соединенные контакты К1/3 и КЗ/2 устройства КРБ (панель типа ЭПЗ-1636-67/1);

) контакты К1/3 и КЗ/2 устройства КРБ (панель типа ЭПЗ-1636-67/2);

б) в случае использования панели в качестве резервной защиты линии - - от реле сопротивления третьей ступени КРС; при этом в цепи подачи к защите "плюса" оперативного постоянного тока используются (см. табл. 7, п. 6):

) размыкающий контакт 1РН, устройства блокировки при неисправности цепей напряжения блок реле ДЗ (панель типа ЭПЗ-1636-67/1);

) контакты К1/3 и КЗ/2 устройства КРБ (панель типа ЭПЗ-1636-67/2).

В схеме предусмотрена возможность возврата устройства блокировки при качаниях в исходное положение (положение готовности к повторному действию) с заданной выдержкой времени или. непосредственно после отключения повреждения линии.

Четвертая ступень токовой направленной защиты нулевой последовательности при замыканиях на землю может быть выполнена ненаправленной или направленной с использованием блокирующего реле направления мощности или направленной с использованием разрешающего реле направления мощности. Однако, учитывая возможность выполнения этой ступени только с отдельно установленным реле РМ, схема с разрешающим сигналом может быть осуществлена только при неиспользовании ускорения третьей ступени защиты параллельной линии с контролем направления мощности в данной линии, требующего наличия блокирующего реле направления мощности.

Необходимо учитывать, что полярности цепи: напряжения реле РМ при выполнении его в качестве блокирующего или разрешающего должны быть различны (такое переключение может быть выполнено на выходных зажимах 7 и 8 реле). В качестве органа выдержки времени четвертой ступени токовой зашиты нулевой последовательности используется реле времени 2РВ блок реле ДЗ. Предусмотрена возможность ее оперативного ускорения через временно замыкающий контакт реле времени 2РВ₂ на время проверки второго комплекса, цепь ускорения вводится установкой перемычки 47-48 на ряде зажимов панели.

Для обеспечения надежного пуска УРОВ при работе четвертой ступени защиты по цепи оперативного ускорения и отказе выключателя линии временно замыкающийся контакт реле времени 2РВ₂ шунтируется цепью из мгновенного контакта реле времени 2РВ₁ и резистора 42R, по которой удерживается выходное промежуточное реле,

Для возможности выполнения токовой защиты обратной последовательности (панель типа ЭПЗ-1636-67/2) в схеме защиты первого комплекса контакты пускового и промежуточного реле устройства КРБ выведены на клеммы 51 и 52 ряда зажимов панели.

При этом необходимые для выполнения этой защиты соответствующие реле схемой панели не предусмотрены.

Выходными промежуточными реле первого комплекса является реле 4РП блок реле ДЗ и установленное на панели реле РП₁ с замедлением при срабатывании.

Предусмотренное схемой защиты дублирование контактов выходных промежуточных реле РП1 и 4РП в цепях отключении выключателей и пуске УРОВ может быть использовано только при отсутствия на защищаемой линии разрядников. При наличии на линии разрядников это дублирование недопустимо и контакты действующего без замедления реле 4РП блок реле ДЗ должны быть исключены в/у цепей снятием соответствующих перемычек с клемм ряда зажимов панели. Вывод из действия выходных промежуточных реле дистанционной зашиты и токовой защиты нулевой последовательности первого комплекта может быть осуществлен, соответственно, накладками Н4 и ИЗ.

6.4 Особенности выполнения защит второго комплекса

Для выполнения защит второго комплекса на панели предусмотрены комплект защиты КЗ! (типа КЗ-9), комплект защиты К32 (типа КЗ-10) блок реле КРС (типа КРС-1), а также другая аппаратура, позволяющая осуществлять токовую отсечку при многофазных замыканиях, трехступенчатую токовую направленную защиту нулевой последовательности при замыканиях на землю и одноступенчатую дистанционную защиту при многофазных замыканиях.

Третья ступень дистанционной защиты выполнена с помощью устройства КРС {типа КРС-1), имеющего характеристику в комплексной плоскости сопротивлений в виде окружности, проходящей через начало координат, с возможностью смещения ее в III квадрант для обеспечения надежного срабатывания реле при замыканиях вблизи места установки защиты.

Для отстройки от нагрузочного режима предусмотрена возможность выполнения характеристики устройства КРС в виде эллипса.

Реле сопротивления выполнены с использованием схемы сравнения абсолютных значений электрических величин на равновесие напряжений. В качестве реагирующего органа применен полупроводниковый нуль-индикатор, аналогичный используемому в реле сопротивления блок реле ДЗ. Оперативное питание цепей нуль-индикатора осуществляется от блока питания, который размещен в комплекте К32 (типа КЗ-10).

Третья ступень дистанционной защиты (цепь контактора Р/1 комплекта КРС) контролируется размыкающим контактом 7РП₁, устройства блокировки при неисправности цепей напряжения блок реле ДЗ. Контроль цепи третьей ступени дистанционной защиты может быть выполнен также с помощью контактов К1/7 и КЗ/3 устройства КРБ блокировки при качаниях. При этом предусмотрена возможность шунтирования этих контактов контактом Р/2 комплекта КРС (с аналогичной цепью, что и шунтирование в первом комплексе контактов К1/3 и КЗ/2 устройства КРБ контактом ЗРП, блок реле ДЗ).

В качестве органа выдержки времени третьей, ступени дистанционной защиты предусмотрено использование реле времени РВЗ комплекта К32, для этого должна быть установлена перемычка 163-164 на ряде зажимов панели.

Предусмотрена возможность оперативного ускорения этой ступени через временно замыкающийся контакт реле времени РВЗ на время проверки первого комплекса, цепь ускорения вводится установкой перемычки 166-167 на ряде зажимов панели.

Для обеспечения надежного пуска УРОВ при работе третьей ступени зашиты по цепи оперативного ускорения и отказе выключателя линии временно замыкающийся контакт реле времени РВЗ шунтируется цепью из мгновенного контакта реле времени РВЗ и резистора К8, по которой удерживаются выходные промежуточные реле.

Схемой предусмотрена возможность выполнения первой, второй и третьей ступеней максимальной токовой защиты нулевой последовательности ненаправленными или направленными с помощью разрешающего реле направления мощности РМ комплекта К32, а также предусмотрена возможность выполнения второй и третьей ступеней защиты направленными с помощью блокирующего реле направления мощности РМ, установленного па панели, что может потребоваться в целях повышения надежности работы защиты.

Вследствие относительно большого времени действия реле направления мощности, использование контактов реле РП2, размножающего контакты реле РМ, в цепи первой ступени не предусматривается во избежание ее неправильного действия при замыканиях на последующем участке.

В схеме предусмотрена возможность шунтирования контакта реле РМ комплекта К32 контактами выходного промежуточного реле и реле ускорения, осуществляемого установкой перемычек 181-182 и 181 - 180 на ряде зажимов панели. Такое шунтирование делает защиту в моменты включения и отключения выключателя ненаправленной и предусмотрено в целях обеспечения действия УРОВ и отключения защищаемой линии по цепи ускорения соответственно при неполнофазных отключениях замыканий и неполнофазных включениях на замыкания (в случае установки трансформатора напряжения на линии, когда контакт разрешающего реле направления мощности может оказаться разомкнутым, а контакт блокирующего реле направления мощности - замкнутым.

Предусмотрена возможность выполнения первой ступени защиты при замыканиях на землю как без выдержки времени, так и с выдержкой времени. В первом случае реле тока РТ1 действует через указательное реле РУ1 и перемычку 46-48 на выходные промежуточные реле РПЗ и РП4 комплекта К32, Во втором случае реле тока РТ1 действует через реле указательное РУ1 и перемычку 48-50 (перемычка 46-48 должна быть снята).

В схеме предусмотрена возможность осуществления оперативного ускорения третьей ступени защиты при замыканий на землю с помощью накладки Н5 через временно замыкающийся контакт реле РВ2 (при снятой перемычке 37-39) или его мгновенно замыкающийсяконтакт (должна быть установлена перемычка 37-39).

Для обеспечения надежного пуска УРОВ при работе по цепи оперативного ускорения через временно замыкающийся контакт реле времени РВ2 предусмотрена шунтирующая этот контакт цепь из мгновенного контакта РВ2 и резистора К-7.

Предусмотрена возможность ускорения третьей ступени защиты также при замыканиях на защищаемой линии на землю и направлении мощности в параллельной линии к шинам. Ускорение может быть выполнено как без выдержки времени, так не небольшой выдержкой, предусматриваемой для отстройки от неодновременного включения фаз выключателя. Контроль направления мощности в параллельной линии осуществляется размыкающимся контактом реле РП2 комплекта К32 аналогичной защиты при замыканиях па землю, установленной на параллельной линии.

В случае, когда третья ступень защиты с выдержкой времени выполняется направленной с разрешающим реле направления мощности (сняты перемычки 41-43 и 43-45 в комплекте К32), контроль направления мощности в защищаемой линии в цепи ускорения третьей ступени осуществляется мгновенным контактом реле времени РВ2, В случае же, когда защита выполняется ненаправленной (установлена перемычка 41-43) или с блокирующим реле направления мощности (установлена перемычка 43-45 и снята 41-43) контроль направления мощности в защищаемой линии по цепи ускорения третьей ступени осуществляется с помощью замыкающего контакта реле РП1 комплекта К32.

Предусмотрена возможность включения между зажимами 170-173 и 171 - 172 ряда зажимов панели замыкающих контактов реле положения "включено" выключателей, установленных на параллельной линии. Эти контакты необходимы для выведения защиты рассматриваемой линии при отключении этих выключателей, и предотвращения излишнего срабатывания защиты защищаемой линии при повреждении на параллельной линии в зоне между выносными трансформаторами, к которым присоединена защита и одним из выключателей этой линии при его отключении. Накладками Н6 и И7 размыкают соответствующую цепь при выводе одного из выключателей.

При наличии на линии двух выключателей (например, "схема четырехугольника") должна сниматься перемычка 173-174 и устанавливаться перемычка 174-175. Для защит линий, оборудованных: одним выключателем и отходящих от сборных шин, предусмотрено включение между зажимами 174-175 контакта реле положения "включено" шиносоединительного выключателя (ШСВ), выводящего защиту из работы при отключении ШСВ. Это необходимо для предотвращения излишнего срабатывания защиты при внешнем замыкании и в случае присоединения защищаемой и параллельной линий к разным системам шин в режиме работы с отключением ЩСВ.

В цепи конечного .контакта реле времени РВ2 третьей ступени защиты при замыканиях на землю предусмотрена перемычка между зажимами 185 и 186 ряда зажимов панели с целью возможности исключения этой ступени из работы при отключении выключателя параллельной линии. При таком выполнении схемы облегчается согласование защит при отключении параллельной линии.

Цепи автоматического ускорения при включении выключателя третьей ступени дистанционной защиты и второй или третьей ступени токовой направленной защиты нулевой последовательности выполнены с общим указательным реле РУ6-комплекта К32 и общим контактом 7-8 реле ускорения РПУ2 панели.

Ввод в действие цепей ускорения защит осуществляется установкой соответствующих перемычек между зажимами 176-177, 177-178, 177-179' ряда зажимов панели.

В качестве выходных промежуточных реле третьей ступени дистанционной защиты и первой, второй и третьей ступеней токовой направленной зашиты нулевой последовательности используются реле РПЗ и РП4 комплекта К32.

Токовая отсечка при многофазных замыканиях выполнена с помощью устройства КЗ1 (типа КЗ-9). В схеме предусмотрена возможность ввода в действие токовой отсечки при включении выключателя - контактом 9-10 реле ускорения РПУ2. Токовая отсечка имеет свое выходное промежуточное реле РП.

Для вывода из работы цепей дистанционной защиты, токовой отсечки и токовой направленной защиты нулевой последовательности предусмотрены, соответственно, накладки Н8, Н9 иН10

Установленный на панели переключатель П предусмотрен для осуществления связей между комплексами. При выведении на проверку одного из комплексов (как при использовании пане ли в качестве основной и резервной защиты линии так и при использовании ее только в качестве резервной с помощью переключателя П указанные связи разрываются следующим образом:

а) контакт 7-9 реле РП2 (повторителя ре. направления мощности РМ первого комплекса) и включается из схемы второго комплекса на контактах И-9 и 13-15 переключателя П, а цепь его шунтируется перемычкой, замыкающейся на контактах 12-10 и 14-16 переключателя, при этом в случае проверки первого комплекса защита при замыканиях на землю второго комплекса оказывается работающей по схеме с разрешающим реле направления мощности.

Для предотвращения излишних срабатываний по цепи ускорения третьей ступени защиты при замыканиях на землю параллельно линии в режиме проверкиодного из комплексов или всей защиты он линии должна быть выведена из работы рассматриваемая цепь ускорения (например, с помощью накладки);

б) контакт 7РП₁, устройства блокировки при неисправности цепей напряжения блок реле ДЗ исключается из схемы второго комплекса на контактах 17-19 и 21-23 переключателя П; при этом вводится шунтирующая его перемычка (контактами 18-20 и 22-24 переключателя). Таким образом, в случае проверки первого комплекса, третья ступень дистанционной защиты второго комплекса оказывается неконтролируемой устройством блокировки при неисправности испей напряжения; последний режим работы можно считать допустимым вследствие его кратковременности:

в) контакт Р/2 реле сопротивления третьей ступени дистанционной защиты при использовании последнего в качестве пускового органа дистанционной защиты, исключается из схемы первого комплекса на контактах 1-3 и 5-7 переключателя П; при этом вводится шунтирующая его перемычка (контактами 4-2 и 6-8 переключателя).

В течение проверки второго комплекса пуск дистанционной защиты первого комплекса осуществляется от устройства блокировки при качаниях.

Следует отметить, что полноценная проверка всех цепей панели при поочередной проверке ее комплексов не может быть выполнена. Отдельные цепи и устройства (например, сам переключатель П, реле ускорения РПУ1, РПУ2) должны проверяться при отключенной линии.

На панели предусмотрены два трехфазных реле тока РТ! и РТ2 типа РТ-40/Р для контроля наличия тока в цепях выключателей защищаемой линии и их контакты используются в схеме -УРОВ для линий с одним выключателем, обмотки я контакты этих реле, соответственно, соединяются последовательно.

На панели установлены указательные реле РУ1 -РУ5, из которых реле РУ1 предназначено для сигнализации о неисправности цепей напряжения, реле РУ2 и РУЗ для сигнализации о неисправности цепей блоков питания нуль-органов, соответственно, первого и второго комплексов.

Установка реле РУ4 и РУ5 потребовалась для обеспечения четкого действия указательных реле 6РУ и 7РУ устройства ДЗ и получения сигнала о срабатывании дистанционной защиты первого комплекса при использовании в качестве выходного промежуточного реле отдельно стоящего реле РП1 сзамедлением при действии, поскольку встроенные в ДЗ указательные реле 1РУ-ЗРУ, 5РУ-бесконтактные, а обмотки реле 6РУ и 7РУ могут оказаться зашунтированными контактами реле РП или РПЗ комплекта К31 и К32, сработавших ранее реле РП1.

В случае неиспользования реле РП1 (при отсутствии на линии разрядников) указательные реле РУ4 и РУ5 схемы исключаются.

На панели установлены два реле ускорения при включении выключателей РПУ1 и РПУ2.

Пуск реле РПУ1 осуществляется от последовательно соединенных замыкающихся контактов реле положения "отключено" двух выключателей защищаемой линии, которые могут включаться между зажимами 95-107 панели.

Пуск реле РПУ2 производится от замыкающегося контакта реле РПУ1. Время отпускания реле РПУ1 должно выбираться с учетом того, что обмотка реле положения "отключено" шунтируется в момент замыкания замыкающего контакта выходного реле устройства автоматического повторного включения или соответствующего контакта ключа управления и, в связи с этим, замыкающийся контакт реле положения "отключено" размыкается в начале хода выключателя на включение.

Для повышения надежности действия зашиты по цепи ускорения (увеличения времени, в течение которого реле РПУ1 и РПУ2 держат свои замыкающие контакты" в цепи ускорения защиты замкнутыми) при работе с выключателями, имеющими время включения 0,6-г-0,8 с, предусмотрено включение конденсатора С и добавочного резистора К1 параллельно обмотке реле ускорения РПУ1.

Такое включение конденсатора и резистора может увеличить время отпускания реле ускорения РПУ1 примерно до 1,5 с.

При применении панели защиты для выключателей с временем включения менее 0,6 с конденсатор С и добавочный резистор К! должны быть исключены из схемы путем размыкания перемычек 105-106 и 128-129 на ряде зажимов панели.

Схемой панели предусмотрена возможность ее использования для повышения чувствительности дальнего .резервирования с помощью включения па сумму токов двух параллельных линий чувствительных ступеней защит одной из линий, например, четвертой ступени токовой направленной защиты нулевой последовательности при замыканиях на землю первого комплекса и третьей ступени дистанционной защиты при многофазных замыканиях второго комплекса. Указанное может предусматриваться на линиях, оборудованных одним выключателем и основной быстродействующей защитой.

В качестве выходного промежуточного реле этой защиты используется реле РП комплекта К31 второго комплекса. При этом токовая отсечка при многофазных замыканиях в защите не используется.

7. Экономический расчет

Целью технико-экономического расчета дипломного проекта научно-исследовательского характера является составление сметы затрат и оценка экономической эффективности проведения и использования результатов НИР.

Составление сметы затрат на проведение научно-исследовательских работ.

7.1 Перечень работ при разработке дипломного проекта и составление сетевого графика

Составление перечня работ является одним из наиболее ответственных этапов в сетевом планировании. По этим данным составляется исходный сетевой график. После его построения события нумеруются так, чтобы конечное событие имело номер больший, чем начальное.

Сетевой график должен отражать сроки выполнения отдельных работ и всего комплекса, необходимые ресурсы и другие. Для определения трудоемкости выполнения НИР прежде всего составляется перечень всех этапов и видов работ, которые должны быть выполнены. При этом особое внимание должно быть уделено логическому упорядочению последовательности выполнения отдельных видов работ. В основе такого упорядочения лежит анализ смыслового содержания каждого вида работ и установление взаимосвязи между всеми видами работ. Поэтому при планировании НИР необходимо составить сетевой график, в основе построения которого лежит распределение работ по этапам и видам и оценка ожидаемой трудоемкости их выполнения.

Сетевой график состоит из элементов, которыми являются работы, события, ожидания и зависимости.

Работа - это производственный процесс, требующий затрат времени и ресурсов. Каждая работа характеризуется продолжительностью.

Событием является факт окончания одной или нескольких работ, необходимых и достаточных для начала последующих работ.

Ожиданием называется процесс, требующий только затрат времени.

Зависимость (фиктивная работа) отражает правильную взаимосвязь работ при построении сетевого графика и не требует ни ресурсов, ни времени.

Перечень событий и работ для построения сетевого графика перечислены в таблице 7.1.1.

Таблица 7.1.1 - Перечень работ при разработке дипломного проекта

Расчет сети начинается с определения ранних возможных сроков свершения событий, при этом срок свершения начального события принимается за 0. Ранний срок свершения последующего события равен сумме раннего срока свершения исходного события и продолжительности работы

; (7.1.1)

На сетевом графике имеются сложные события, для которых ранний срок свершения определяется максимальной суммой раннего срока свершения начального события и продолжительностью работы.

Определение поздних сроков свершения события начинается с конечного события, то есть с конца графика ведется в обратном порядке, приближаясь к исходному событию. Поздний срок свершения конечного события принимается равным раннему сроку свершения этого же события. Поздний срок свершения предыдущего события определяется как разность между поздним сроком свершения последующего события и продолжительностью работ:

; (7.1.2)

Табличный метод расчета параметров сетевой модели (рисунок 7.1), (таблица 7.1.2).

Рисунок 7.1 - Сетевой график

Таблица 7.1.2 - Расчет параметров сетевой модели

При расчете определяли ранний срок начала работы , ранний срок окончания работы , поздний срок начала работы , поздний срок окончания работы .

Резервы времени работы: полный резерв , частный резерв I вида и частный резерв II вида .

Время раннего начала работы определяется из графы таблицы "раннее окончание", при этом выбирается максимальное значение, если в начальное событие данной работы входит несколько работ. Время раннего окончания работы равно сумме продолжительности работы и раннего начала работы:

. (7.1.3)

Для нахождения времени позднего окончания данной работы рассматриваются все работы, выходящие из конечного события данной работы. Из графы "позднее начало" выбирается минимальное время позднего начала, которое переносится в графу "позднее окончание" данной работы (расчет ведется снизу вверх).

Если в завершающее событие входят несколько работ, то время окончания этих работ определяется максимальным значением их раннего окончания. Время позднего начального события данной работы определяется разностью между поздним окончанием этой работы и ее продолжительностью

. (7.1.4)

Полный резерв времени определяется разностью

. (7.1.5)

Для определения частного резерва I вида данной работы, рассматриваются работы, имеющие одно начальное событие. Из графы "позднее начало" этих работ выбирают минимальное время "позднего начала", которое вычитается из времени "позднего начала" этой работы. Если из события выходит одна работа, то частный резерв равен нулю.

Для определения частного резерва II вида данной работы, рассматриваются работы, имеющие одинаковые конечные события. Из графы выбирается максимальное время раннего окончания, из которого вычитается время раннего окончания данной работы.

Вывод: Результатом НИР является достижение научно-технического эффекта. Научно-технический эффект характеризует возможность использования результатов выполняемых исследований в других НИР, обеспечивает получение информации, необходимой для разработки новых моделей, а также характеризует получение новых научных знаний и отражает прирост информации предназначенной для внутринаучного потребления.

7.2 Затраты на материалы

Для составления сметы затрат на проведение научно-исследовательских работ необходимо использовать нормативные материалы соответствующих опытно-конструкторских и научно-исследовательских организаций.

Стоимость выполнения НИР складывается из следующих статей затрат:

материалы;

спецоборудование для научных работ;

основная и дополнительная заработная плата;

отчисления на социальные нужды;

прочие прямые расходы;

накладные расходы.

Затраты на материалы отражены в таблице 7.2.

Таблица 7.2 - Расчет затрат на материалы

.3 Затраты на спецоборудование

Определение затрат по данной статье производится по фактической стоимости приобретения с учетом затрат на установку, монтаж и регулировку оборудования по следующей формуле:

 (19.1)

где  - стоимость оборудования, руб.;

-цена оборудования, руб.;

-коэффициент, учитывающий затраты на установку, монтаж, регулировку.

.4 Затраты на основную и дополнительную заработную плату

Время, затраченное на компьютерное моделирование лабораторных работ - 3 месяца. Исполнитель - лаборант VI разряда, среднемесячный оклад - 1717,95*1,15

7.4.1 Основная заработная плата

Размер основной заработной платы устанавливается исходя из численности различных категорий исполнителей, трудоемкости, затрачиваемой ими на выполнение отдельных видов работ, и их часовой заработной платы:

 (7.4.1)

Затраты на заработную плату лаборанта в день:

,

где З_осн - основная заработная плата, руб.;

Т_i - трудоемкость работ, выполняемых i-м работником ,ч;

C_mi -часовая тарифная ставка i-го работника, руб.;

n - количество исполнителей.

Затраты на заработную плату руководителя:

При окладной системе оплаты труда часовая заработная плата может быть определена по формуле:

;

Оплата лаборанта за 1час.

,

Оплата руководителю за 1час. ,

где З_м - месячный оклад каждого работника с учетом районного коэффициента, руб.;

Д-среднее количество рабочих дней в месяце, дн;

t_n-средняя продолжительность рабочего дня, ч.

Расчет основной заработной платы приведен в таблице 7.4.1.

Таблица 7.4.1 - Расчет основной заработной платы

.4.2 Дополнительная заработная плата

Дополнительная заработная плата работников научных учреждений соcтавляет 11% от основной заработной платы:

 (7.4.3)

.5 Отчисления на социальные нужды

Размер "Отчисление на социальные нужды" определяется в процентах от суммы основной и дополнительной заработной платы работников, непосредственно выполняющих НИР, и составляет 26,2%.

З_сум= 5129 +7225,8+1359 =13713,8 руб.

.6 Прочие прямые расходы

На статью "Прочие прямые расходы" относятся расходы на электроэнергию при проведении НИР. Они определяются исходя из количества потребленной энергии и действующего тарифа.

 (7.6.1)

Затраты на электроэнергию в день:

З_эл = 0,3·8·2,17=5,2руб.

Затраты на электроэнергию:

где З_эл - затраты на электроэнергию, руб.; N - мощность прибора, кВт; T - время работы прибора, ч; Ц - тариф на электроэнергию, коп/.

Затраты на использование компьютера:

,

где t - время использования компьютера; Ц - цена за 1 час.

7.7 Накладные расходы

Величина накладных расходов выполнения научно-исследовательской работы в рамках АлтГТУ, составляет 10% от сметной стоимости работы.

С_нр= С_см · 0,1;  (7.7.1)

С_нр = 34888,8 · 0,1 = 3488,88 руб.

На основании полученных данных по отдельным статьям затрат составляется смета затрат в целом по НИР, приведенная в таблице 6.7.1

Таблица 7.7.1- Смета затрат на НИР

8. Безопасность жизнедеятельности

Данный дипломный проект предусматривал работу на персональном компьютере. Дополнительных средств и механизмов не применялось. Поэтому источником опасных и вредных факторов являлась ПЭВМ.

.1 Анализ опасных и вредных факторов, воздействующих на пользователя ПЭВМ

Пользователь ПЭВМ подвергается воздействию вредных и опасных факторов производственной среды: электромагнитных полей (радиочастот), статическому электричеству, шуму, недостаточно удовлетворительных метеорологических условий, недостаточной освещенности и психоэмоционального напряжения. Особенности характера и режима труда, значительное умственное напряжение и другие нагрузки приводят к изменению у работников отдела функционального состояния центральной нервной системы, нервно-мышечного аппарата рук (при работе с клавиатурой ввода информации). Нерациональные конструкция и расположение элементов рабочего места вызывают необходимость поддержания рабочей позы. При длительной работе за экраном дисплея у пользователей отмечается выраженное напряжение зрительного аппарата с появлением жалоб на неудовлетворенность работой, головные боли, раздражительность, нарушение сна, усталость и болезненные ощущения в глазах, в пояснице, в области шеи, руках и др. Результаты исследований, проведенных в фирмах, использующих вычислительную технику, свидетельствуют о необходимости внедрения на них комплексных оздоровительных мероприятий. На пользователя ЭВМ воздействуют физические и психофизиологические опасные и вредные факторы (ОиВФ). Опасные и вредные факторы сведены в таблице 8.1.

Таблица 8.1 - Опасные и вредные факторы

8.2 Анализ соответствия помещения и рабочего места санитарно-гигиеническим требованиям, предъявляемым при работе с ПЭВМ

Требования Санитарных правил направлены на предотвращение неблагоприятного влияния на здоровье человека вредных факторов производственной среды и трудового процесса при работе с ПЭВМ.

.2.1 Требования к помещениям

Помещения для эксплуатации ПЭВМ должны иметь естественное и искусственное освещение. Окна в помещениях, где эксплуатируется вычислительная техника, преимущественно должны быть ориентированы на север и северо-восток. Оконные проемы должны быть оборудованы регулируемыми устройствами типа: жалюзи, занавесей, внешних козырьков и др.

Не допускается размещение мест пользователей ПЭВМ в цокольных и подвальных помещениях.

Площадь на одно рабочее место пользователей ПЭВМ с ВДТ на базе электроннолучевой трубки (ЭЛТ) должна составлять не менее 6 м, с ВДТ на базе плоских дискретных экранов (жидкокристаллические, плазменные) - 4,5 м.

При использовании ПВЭМ с ВДТ на базе ЭЛТ (без вспомогательных устройств - принтер, сканер и др.), отвечающих требованиям международных стандартов безопасности компьютеров, с продолжительностью работы менее 4 часов в день допускается минимальная площадь 4,5 м на одно рабочее место пользователя.

Для внутренней отделки интерьера помещений, где расположены ПЭВМ, должны использоваться диффузно-отражающие материалы с коэффициентом отражения для потолка - 0,7-0,8; для стен - 0,5-0,6; для пола - 0,3-0,5.

Помещения, где размещаются рабочие места с ПЭВМ, должны быть оборудованы защитным заземлением (занулением) в соответствии с техническими требованиями по эксплуатации.

.2.2 Требования к параметрам микроклимата

В помещениях, в которых работа с использованием ПЭВМ является вспомогательной, температура, относительная влажность и скорость движения воздуха на рабочих местах должны соответствовать действующим санитарным нормам микроклимата производственных помещений.

В помещениях, оборудованных ПЭВМ, проводится ежедневная влажная уборка и систематическое проветривание после каждого часа работы на ЭВМ.

Уровни положительных и отрицательных аэроионов в воздухе помещений, где расположены ПЭВМ, должны соответствовать действующим санитарно-эпидемиологическим нормативам.

В рабочей зоне нормируются: температура t⁰ , относительная влажность воздуха , скорость движения воздуха м/с, интенсивность теплового облучения [СанПиН 2.2.4.548-96 "Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений"].

Оптимальные микроклиматические условия - это такое сочетание параметров микроклимата, которое при длительном систематическом воздействии на работника обеспечивает ощущение теплового комфорта и создает условия для максимальной работоспособности (температура t=22-24 ⁰C, ,V до 0,2 м/с). Допустимые микроклиматические условия - такие сочетания параметров микроклимата, которые при длительном систематическом воздействии на человека могут вызвать напряжения реакций терморегуляций, которые не выходят за пределы физиологических возможностей человека. При этом не возникает нарушений состояний здоровья (t=20-27⁰C, не более ,V=0.2-0.5 м/с). Оптимальные параметры обеспечиваются системами кондиционирования, а допустимые - системами вентиляции и отопления. В помещениях образовательных учреждений, где расположены ПЭВМ, должны обеспечиваться оптимальные параметры микроклимата. Оптимальные параметры микроклимата во всех типах учебных и дошкольных помещений с использованием ПЭВМ приведены в СанПиН 2.2.4.548-96 "Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений".

На рабочем месте температура поддерживается на уровне 23 С^°, относительная влажность - 55%, скорость движения воздуха не превышает 0,1м/с

Рабочее помещение перед началом работы проветривается, что обеспечивает улучшение качественного состава воздуха, в том числе и аэроионный режим. В помещениях, оборудованных ПЭВМ, проводится ежедневная влажная уборка и систематическое проветривание после каждого часа работы на ПЭВМ.

Уровни положительных и отрицательных аэроионов в воздухе помещений ПЭВМ соответствуют нормам, приведенным в таблице 8.2.1

Таблица 8.2.1 - Уровни ионизации воздуха в помещениях при работе с ПЭВМ

.2.3 Требования к параметрам параметрам шума и вибрации

В помещениях при выполнении основных или вспомогательных работ с использованием ПЭВМ уровни шума на рабочих местах не должны превышать предельно допустимых значений, установленных для данных видов работ в соответствии с действующими санитарно-эпидемиологическими нормативами.

Шумящее оборудование (печатающие устройства, серверы и т.п.), уровни шума которого превышают нормативные, должно размещаться вне помещений с ПЭВМ.

Шум воздействует на центральную нервную систему, вестибулярный аппарат, на кроветворные органы и органы пищеварения, вызывая повышенную утомляемость, головную боль, снижение внимания, памяти и зрения.

Шум - совокупность звуков различной частоты и силы, возникающих в упругих средах.

На рабочих местах шум нормируется, исходя из условий создания допустимых или терпимых условий труда. Существует два метода нормирования шума: по частотному спектру шума и нормирование уровней звука в дБА.

Нормирование спектра шума - основной метод оценки постоянного шума. Нормирование уровня звука дБА служит для приблизительной оценки постоянного и непостоянного шума.

При выполнении основной работы ПЭВМ во всех помещениях уровень шума на рабочем месте не должен превышать 50 дБА (таблица 8.2.2) [СН 2.2.4/2.1.8.562 - 96 Шум на рабочих местах, в помещениях жилых, общественных зданий и на территории жилой застройки].

Таблица 8.2.2 - Предельно допустимые значения уровней звукового давления в октавных полосах частот и уровня звука.

В помещениях, в которых работа ПЭВМ является основной, вибрация на рабочих местах не должна превышать допустимых норм вибрации.

.2.4 Требования к параметрам электромагнитных полей

Временные допустимые уровни ЭМП, создаваемых ПЭВМ на рабочих местах пользователей (таблица 8.2.3).

Таблица 8.2.3 - Временные допустимые уровни ЭМП, создаваемых ПЭВМ на рабочих местах

Уровни ЭМП на рабочем месте не превышают допустимых уровней. Условия труда по параметрам электромагнитных полей можно отнести ко второму классу (допустимые условия).

.2.5 Требования к параметрам освещения на рабочих местах, оборудованных ПЭВМ

Рабочие столы следует размещать таким образом, чтобы видеодисплейные терминалы были ориентированы боковой стороной к световым проемам, чтобы естественный свет падал преимущественно слева.

Искусственное освещение в помещениях для эксплуатации ПЭВМ должно осуществляться системой общего равномерного освещения.

Освещенность на поверхности стола в зоне размещения рабочего документа должна быть 300-500 лк. Освещение не должно создавать бликов на поверхности экрана. Освещенность поверхности экрана не должна быть более 300 лк.

Следует ограничивать отраженную блесткость на рабочих поверхностях (экран, стол, клавиатура и др.) за счет правильного выбора типов светильников и расположения рабочих мест по отношению к источникам естественного и искусственного освещения, при этом яркость бликов на экране ПЭВМ не должна превышать 40 кд/м и яркость потолка не должна превышать 200 кд/м.

Следует ограничивать неравномерность распределения яркости в поле зрения пользователя ПЭВМ, при этом соотношение яркости между рабочими поверхностями не должно превышать 3:1 - 5:1, а между рабочими поверхностями и поверхностями стен и оборудования 10:1.

В качестве источников света при искусственном освещении следует применять преимущественно люминесцентные лампы типа ЛБ и компактные люминесцентные лампы (КЛЛ).

Для освещения помещений с ПЭВМ следует применять светильники с зеркальными параболическими решетками, укомплектованными электронными пуско-регулирующими аппаратами (ЭПРА). Допускается использование многоламповых светильников с электромагнитными пуско-регулирующими аппаратами (ЭПРА), состоящими из равного числа опережающих и отстающих ветвей.

Для обеспечения нормируемых значений освещенности в помещениях для использования ПЭВМ следует проводить чистку стекол оконных рам и светильников не реже двух раз в год и проводить своевременную замену перегоревших ламп.

.3 Мероприятия по снижению влияния опасных и вредных факторов

) Повышенное напряжение электросети.

Электрический ток, протекая через тело человека, производит термическое, электролитическое, биологическое, механическое и световое воздействие. Термическое воздействие характеризуется нагревом кожи, тканей вплоть до ожогов. Электролитическое воздействие заключается в электролитическом разложении жидкостей, в том числе и крови. Биологическое воздействие тока проявляется в нарушении биологических процессов, протекающих в организме человека, и сопровождающихся разрушением и возбуждением тканей и судорожным сокращением мышц. Механическое действие приводит к разрыву тканей, а световое - к поражению глаз.

Источниками повышенного напряжения служат: короткие замыкания в электронных устройствах, перегрев аппаратуры, неисправная изоляция.

Средством предотвращения поражения электрическим током предлагается использование кабелей с усиленной изоляцией, использование сетевых фильтров с плавкими предохранителями.

) Повышенная ионизация воздуха.

Ионизирующее излучение - это электромагнитное излучение, которое создается при радиоактивном распаде, ядерных превращениях, торможении заряженных частиц в веществе и образует при взаимодействии со средой ионы различных знаков

Ионизирующее излучение вызывает поломку хромосом (хромосомные аберрации), за которыми происходит соединение разорванных концов в новые сочетания. Это приводит к изменению генного аппарата и образованию дочерних клеток, неодинаковых с исходными. Если стойкие хромосомные аберрации происходят в половых клетках, то это ведет к мутациям, т.е. появлению у облученных особей потомства с другими признаками.

Источником ионизирующего излучения в малых, но все же достаточно вредных дозах является экран монитора ПЭВМ.

Средствами защиты предлагается применение специальных защитных экранов и соблюдение режимов работы на ПЭВМ.

) Повышенный уровень шума на рабочем месте.

Шум - это беспорядочное сочетание звуков различной частоты и интенсивности (силы), возникающих при механических колебаниях в твердых, жидких и газообразных средах. Шум отрицательно влияет на организм человека, и в первую очередь на его центральную нервную и сердечно сосудистую систему. Длительное воздействие шума снижает остроту слуха и зрения, повышает кровяное давление, утомляет центральную нервную систему, в результате чего ослабляется внимание, увеличивается количество ошибок в действиях работающего, снижается производительность труда. Воздействие шума приводит к появлению профессиональных заболеваний и может явиться даже причиной несчастного случая.

Источниками шума являются шумящее оборудование (принтеры, жесткие диски, вентиляторы охлаждения деталей компьютеров, устройства чтения компакт дисков).

Для снижения уровня шума предлагается применение звукопоглощающих или шумопонижающих материалов, покрытий.

) Повышенный уровень статического электричества.

На корпусе и токопроводящих частях ПЭВМ накапливается статическое электричество напряжением до 120 В.

Причиной возникновения статического электричества является наличие в составе ПЭВМ деталей с подвижной кинематикой (жесткие диски, устройства чтения компакт дисков и т.д.).

Для устранения статического электричества предлагается с корпуса и токопроводящих частей ПЭВМ проводить дополнительное экранирование, заземление, использование нейтральных к накоплению статического электричества покрытия пола.

) Повышенный уровень электромагнитных излучений.

В рабочем режиме ПЭВМ является сильным источником электромагнитного излучения, особенно электронно-лучевая трубка монитора.

Для понижения влияния электромагнитного излучения исходящего от работающей ПЭВМ предлагается соблюдать правила и режимы при работе с ПЭВМ, применять защитные экраны на мониторы ПЭВМ, что значительно снижает интенсивность электромагнитного излучения, правильно размещать рабочие места с ПЭВМ, так, чтобы электромагнитное излучение было равномерным, пониженным, и места его сильного излучения находились как можно дальше от человека.

) Недостаточное освещение рабочего места.

Недостаточное освещение рабочего места затрудняет длительную работу, вызывает повышенное утомление и способствует развитию близорукости. Слишком низкие уровни освещенности вызывают апатию и сонливость, а в некоторых случаях способствуют чувству тревоги. Длительное пребывание в условиях недостаточного освещения сопровождается снижением интенсивности обмена веществ в организме и ослаблением его реактивности. К таким же последствиям приводит длительное пребывание в световой среде с ограниченным спектральным составом света и монотонным режимом освещения.

Как правило, причиной недостаточной освещенности является использование ламп накаливания, неисправных светильников, недостаточное естественное освещение в дневное время суток.

Для устранения недостаточного освещения предлагается заменить все лампы накаливания на люминесцентные, вовремя заменять испорченные или нерабочие светильники на исправные, изменение ориентации источников света, изменение положения рабочего места относительно оконных проёмов.

) Статические перегрузки.

Статические перегрузки могут быть линейными и дуговыми. В зависимости от ориентации тела в пространстве линейные размеры делятся на продольные (высота различных точек над полом или сидением), поперечные (ширина плеч, таза и т.п.), переднезадние (передняя досягаемость руки и др.).

Вызывать статические перегрузки может несоответствующее требованиям эргономики рабочее место (неудобный стул, стол и т.п.).

Для снижения влияний статических нагрузок предлагается при организации рабочего места учитывать нормы и правила эргономики, выбирать удобную мебель, правильно её размещать.

) Перенапряжение зрительных анализаторов.

Перенапряжение зрительного анализатора - перенапряжение, вызванное неоптимальными условиями деятельности зрительной системы и возникающее в случае больших затруднений в восприятии необходимой информации.

Подобное перенапряжение вызывают блики на экране, яркие быстро меняющиеся экранные образы.

Для уменьшения нагрузки на зрительную систему предлагается выполнять специальную гимнастики для глаз, правильно разместить монитор ПЭВМ, делать перерывы в процессе работы.

) Умственное перенапряжение.

Умственное или интеллектуальное перенапряжение - перенапряжение, вызванное частым обращением к интеллектуальным процессам при формировании плана обслуживания, обусловленное высокой плотностью потока проблемных ситуаций обслуживания.

Источниками умственных перенапряжений при работе с ПЭВМ являются, некачественное программное обеспечение, дефицит времени, наличие сложных задач, алгоритмов и т. п.

Средства устранения или понижения умственных перенапряжений это, учёт требований эргономики при выборе программного обеспечения, соблюдение режимов труда и отдыха, выбор адекватных информационных моделей.

) Монотонность труда.

Монотонность труда - напряжение, вызванное однообразием выполняемых действий, невозможностью переключения внимания, повышенными требованиями как к концентрации, так и к устойчивости внимания.

Несоблюдение правил и режимов труда, большое число повторений одной операции - все это определяет монотонность труда.

Для уменьшения монотонности труда предлагается разбавить ее выбором программного обеспечения, уменьшающего однообразные операции, использованием новых технических средств ввода-вывода.

) Эмоциональные перегрузки.

Эмоциональная перегрузка - перегрузка, вызванная конфликтными условиями, повышенной вероятностью аварии, неожиданностью или длительным напряжением других видов.

Причинами возникновения эмоционального перенапряжения может быть некачественное программное обеспечение, сбои в работе аппаратуры.

Во избежания возникновения эмоциональных перегрузок предлагается использование лицензионного программного обеспечения, а также своевременная проверка и диагностика ПЭВМ.

Заключение

При выполнении данного дипломного проекта получены следующие результаты:

) Разработано учебно-методическое пособие по расчету релейной защиты электроустановок от коротких замыканий для подготовки бакалавров по направлению "Электроэнергетика и электротехника"

) Подробно описаны конструкции и принцип действия комплектного переносного устройства типа УПЗ-2, панелей защиты типов ЭПЗ-1636-67/1, ЭПЗ-1636-67/2, а также различные электромагнитные и индукционные реле.

) Сформулированы требования к выполнению лабораторных работ и порядок их выполнения.

) Разработаны вопросы охраны труда, произведена оценка экономической эффективности проведения и использования результатов НИР.

) Результаты выполнения данного дипломного проекта будут использованы в учебном процессе по дисциплине "Релейная защита и автоматика", при издании учебной и методической литературы на кафедре ЭПБ АлтГТУ, позволят повысить качество преподавания данной дисциплины, знания студентов по дисциплинам и специальную компьютерную подготовку будущих инженеров-электриков.

Список использованных источников

1.            Андреев, В. А. Релейная защита и автоматика СЭС [Текст] : учебник для вузов / В. А. Андреев. - 4-е изд., перераб. и доп. - Москва : Высш. школа, 2006. - 639 с.

2.      Барзам, А. Б. Лабораторные работы по релейной защите и автоматике : учеб. пособие для энерг. и энергостр. техникумов / А. Б. Барзам, Т. М. Пояркова. - Изд. 2-е, перераб. и доп. - Москва : Энергия, 1976. - 288 с.

3.      Шабад, М. А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. - 3-е изд., перераб. и доп. - Ленинград : Энергоатомиздат. Ленинград. отд-ние, 1985. - 296 с. : ил.

4.            Электронная лаборатория на IBMPC / под ред. В. Разевиг - 2-е изд., доп. и перераб. - Москва : Солон-Р, 2001. - 726 с. : ил.

5.      Федосеев, А. М. Релейная защита электроэнергетических систем. Релейная защита сетей : [учеб. пособие для вузов по специальности "Автоматизация пр-ва и распределения электроэнергии"] / А. М. Федосеев. - Москва : Энергоатомиздат, 1984. - 520 с. : ил.