Тепловой расчет котельного агрегата ПК-14
Федеральное агентство по образованию.
Государственное образовательное
учреждение
Высшего профессионального образования
РФ.
Дальневосточный Государственный
Технический Университет.
(ДВПИ им. Куйбышева В.И.)
Кафедра ТОТ.
Курсовой проект
"Тепловой расчёт котельного
агрегата ПК-14"
Выполнил: Медведева Н.Ф.
Группа: Е - 7051
Проверил: Воротников Е.Г.
Владивосток 2010 г.
Содержание
1. Краткое описание котла
2. Исходные данные по топливу
3. Исходные данные по котлоагрегату
4. Пересчет составляющих топлива на рабочие массы и заданную
влажность
5. Теоретический объём воздуха и продуктов сгорания
6. Энтальпия воздуха и продуктов сгорания
1. Краткое
описание котла
Паровой котёл ПК-14 Подольского завода.
Котёл унифицирован как по размерам топки, так и по
конвективной шахте, сечение которой выбрано для умеренных газовых скоростей с
целью уменьшения золового износа труб водяного экономайзера и
воздухоподогревателя. Расчётное топливо - богословский бурый уголь.
Требования к солесодержанию питательной воды: SiO32
- не более 1мг/кг, общее солесодержание до 150 мг/кг. Испарение -
двухступенчатое; во вторую ступень включены задние боковые экраны (13-15 % от
общей производительности агрегата). Котёл имеет два барабана, основной и
предвключённый - сепарационный. Барабаны выполнены из стали 22К, выходные
коллекторы перегретого пара - из стали 12МХ, все остальные коллекторы и трубы -
Ст. 20. Присоединение труб к барабанам осуществляется: на вальцовке -
соединительных труб между барабанами, верхних концов труб фронтового, заднего
экранов; на приварке к ниппелям на барабанах - всех остальных. Водяной объём
котла (барабан и экраны) 56 м3, парового пространства 19 м3.
Топка имеет Q/Vm = 128 ккал/ м3 час, снабжена двумя
шаробарабанными мельницами, четырьмя горелками, и четырьмя мазутными
форсунками, размещенными на фронтовой стене. Обмуровка котла - облегченного
типа и у топочной камеры состоит из трёх слоёв: шамота 0,5 кирпича, диатома 0,5
кирпича и совелитовых плит 70 мм; в конвективном газоходе из двух слоёв: шамота
0,5 кирпича и диатома 0,5 кирпича; общий вес обмуровки 582 т. Объём топочной
камеры 1210 м3.
Циркуляционная система котла состоит из восьми отдельных
контуров по чистому и четырёх по соленому отсекам. Угловые трубы боковых
экранов выделены в самостоятельные контуры. Змеевики горячей части
пароперегревателя разделены по ширине на три пакета; пар проходит параллельно
через два крайних пакета, а затем через средний. Горячая часть перегревателя
выполнена из легированных труб. Входной пакет - их углеродистых труб.
Поверхностный пароохладитель установлен на стороне насыщенного пара. Верхняя
часть экономайзера по ширине агрегата выполнена в две группы, а по высоте - в
один пакет. Нижняя часть экономайзера по ширине имеет одну группу и два пакета
по высоте с односторонним вводом воды. Крепление змеевиков экономайзера
осуществлено на подвесках, что позволило снизить высоту экономайзера и
уменьшить шаги s1 и s2. Нижняя часть воздухоподогревателя
выполнена по высоте из двух кубов.
Рис. 1 Схема компоновки поверхностей нагрева
1. Барабан котла.
. Фестон.
. (КПП II) - Конвективный Пароперегреватель II-й ступени.
. (КПП I) - Конвективный Пароперегреватель I-й ступени.
. (ЭК II) - Экономайзер II-й ступени.
. (ВЗП II) - Воздухоподогреватель II-й ступени.
. (ЭК I) - Экономайзер I-й ступени.
. (ВЗП I) - Воздухоподогреватель I-й ступени.
2. Исходные
данные по топливу
Уголь Донецкий, марка - Г, класс - Р.
Табл. №1. Исходные данные по топливу.
Наименование
|
Обозначение
|
Размерность
|
Содержание по весу
|
Углерод
|
%55,2
|
|
|
Водород
|
%3,8
|
|
|
Кислород
|
%5,8
|
|
|
Азот
|
%1
|
|
|
Сера
|
%3,2
|
|
|
Зольность
|
%23
|
|
|
Влажность
|
%8
|
|
|
Низшая теплота сгорания Ккал/кг5260
3. Исходные
данные по котлоагрегату
При номинальной нагрузке котельный агрегат имеет:
паропроизводительность D=230 т/час;
давление пара за котлоагрегатом Pпп=100 ата;
температура пара за котлоагрегатом tпп=5100
С;
температура питательной воды tпв=2150
С;
температура уходящих газов tух=1560 С;
заданная нагрузка D=0.7*Dном=161 т/ч.
тепловой расчет котельный агрегат
4. Пересчет
составляющих топлива на рабочие массы и заданную влажность
Заданная влажность = 10 %
Коэффициент пересчета:
Табл. №2. Пересчет топлива на заданную влажность.
Обозначение
|
Размерность
|
Формула
|
Расчет
|
Результат
|
%54
%3,7173
%5,6739
%0,9782
%3,1304
%22,5
Ккал/кг5132
Проверка правильности перерасчета топлива:
+ + + + + + = 10+22,5+54 +3,7173+5,6739 +0,9782+3,1304 =100% (верно).
Табл. №3. Присосы и избытки воздуха по газоходам
и поверхностям нагрева.
Поверхность нагрева Присос
при ДнКоэффициент избытка воздуха Присос
н
при Д= 0,7Д нКоэффициент избытка
воздуха
|
|
|
|
|
Топка с фестоном
|
0,07
|
1,2
|
0,08
|
1,2
|
Пароперегреватель II ст.
|
0,015
|
1,215
|
0,018
|
1,218
|
Пароперегреватель I ст.
|
0,015
|
1,23
|
0,018
|
1,236
|
Экономайзер II ст.
|
0,02
|
1,25
|
0,024
|
1,26
|
Воздухоподогреватель II ст.
|
0,03
|
1,28
|
0,036
|
1,296
|
Экономайзер I ст.
|
0,02
|
1,3
|
0,024
|
1,32
|
Воздухоподогреватель I ст.
|
0,03
|
1,33
|
0,036
|
1,356
|
5.
Теоретический объём воздуха и продуктов сгорания
Теоретический объём воздуха:
0 = 0,0889 (CP + 0,375 SP) +
0,265 HP - 0,033 *ОР = 0,0889 * (54 + 0,375 * 3,1304)
+0,265 * 3,7173 - 0,033 *5,6739 = 5,7011 м3/кг.
Теоретический объем азота:
V = 0,79*V0 + 0,8*NP/100
= 0,79 * 5,7011 + 0,8*0,9782/100 = 4,5117 м3/кг.
Теоретический объем трехатомных газов:
= 1,866* (CP + 0,375* SРор + к)
/100 = 1,866 * (54 + 0,375 * 3,1304) /100 = 1,0295 м3/кг.
Теоретический объем водяных паров:
= 0,111*HP + 0,0124*WP + 0,0161*V0
= 0,111*3,7173 + 0,0124*10 + 0,0161 * 5,7011= 0,6284 м3/кг.
Табл. №4. Коэффициенты избытка воздуха, объемы продуктов
сгорания по газоходам
Величина
|
Размерность
|
; ; ; ;
|
|
|
Топка с фестоном
|
КПП-II
|
КПП-I
|
ЭК-II
|
ВЗП-II
|
ЭК-I
|
ВЗП-I
|
-1,21,2181,2361,261,2961,321,356
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-1,21,
2091,2271,2481,2781,3081,338
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=+ 0,0161 (-1) м3/
кг0,64670,64840,650,65220,65550,65770,661
|
|
|
|
|
|
|
|
|
++ (-1) м3/
кг7,3097,4127,5157,6517,8577,9948, 199
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,14080,13880,13690,13450,13100,12870,1255
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,08590,08470,08360,08210,07990,07860,0766
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,22680,22360,22060,21660,2110,
20740, 2022
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=1- + 1,306-9,7099,8439,97710,1510,4210,610,87
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=-0,0220,02170,02140,0210,02050,02010,0196
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По таблице расчетных характеристик камерных топок с твердым
шлакоудалением при сжигании пылевидного топлива = 0,95.
£ 6; = 4,16<6,
поэтому величину можно не учитывать.
6. Энтальпия
воздуха и продуктов сгорания
Энтальпию теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания определяем по формулам:
,
где:
- энтальпия трехатомных газов
- энтальпия теоретического объема азота
- энтальпия объема водяных паров
- энтальпия золы
Энтальпия 1 м3 влажного воздуха , углекислого газа , азота , водяных паров и энтальпия 1 кг золы определяются по таблице XIII.
Расчет энтальпий теоретических объемов воздуха и продуктов
сгорания производим при температуре от 100 до 2200 0С через каждые
100 0С. Результаты расчета заносим в таблицу 5.
Затем подсчитываем энтальпии продуктов сгорания при коэффициенте
избытка воздуха за газоходами всех поверхностей нагрева по формуле:
Определяем разность энтальпий двух соседних по вертикали значений
I при одном значении избытка воздуха. Результаты расчета заносим в таблицу 5.
Определим, следует ли нам определять энтальпию золы по формуле:
если выражение в левой части будет меньше или равно шести, то
энтальпию золы не учитываем: = 4,16 < 6
Табл. №5. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания.
J, 0С
|
Vє = 5,867 м3/кг; V = 4,646 м3/кг;
V= 0,6405 м3/кг;
V= 1,087 м3/кг;
АР = 16,40 %.
|
|
|
(сJ) (сJ) (сJ) (сJ) (сJ) в (сJ) зл
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100
|
40,6
|
31
|
31,5
|
36
|
31,6
|
41,79
|
139,8
|
22,62
|
204,2
|
180,1
|
19,3
|
200
|
85,4
|
62,1
|
63,8
|
72,7
|
63,6
|
87,92
|
280,1
|
45,68
|
413,7
|
362,5
|
40,4
|
300
|
133,5
|
93,6
|
97,2
|
110,5
|
96,2
|
137,4
|
422,2
|
69,44
|
629,1
|
548,4
|
63
|
400
|
184,4
|
125,8
|
131,6
|
149,6
|
129,4
|
189,8
|
567,5
|
94,01
|
851,4
|
737,7
|
86
|
500
|
238
|
158,6
|
167
|
189,8
|
163,4
|
245
|
715,5
|
119,2
|
1079
|
931,5
|
109,5
|
600
|
292
|
192
|
203
|
231
|
198,2
|
300,6
|
866,2
|
145,1
|
1312
|
1129
|
133,8
|
700
|
349
|
226
|
240
|
274
|
234
|
359,3
|
1019
|
172,1
|
1551
|
1334
|
158,2
|
800
|
407
|
261
|
277
|
319
|
270
|
419
|
1177
|
200,4
|
1797
|
1539
|
183,2
|
900
|
466
|
297
|
315
|
364
|
306
|
479,7
|
1339
|
228,7
|
2048
|
1744
|
209
|
1000
|
526
|
333
|
353
|
412
|
343
|
541,5
|
1502
|
258,9
|
2302
|
1955
|
235
|
1100
|
587
|
369
|
391
|
460
|
381
|
604,3
|
1664
|
289
|
2558
|
2172
|
262
|
1200
|
649
|
405
|
430
|
509
|
419
|
668,1
|
1827
|
319,8
|
2815
|
2388
|
288
|
1300
|
711
|
442
|
469
|
560
|
457
|
732
|
1994
|
351,9
|
3078
|
2605
|
325
|
1400
|
774
|
480
|
508
|
611
|
496
|
796,8
|
2165
|
383,9
|
3346
|
2827
|
378
|
1500
|
837
|
517
|
548
|
664
|
535
|
861,7
|
2332
|
417,2
|
3611
|
3050
|
420
|
900
|
555
|
588
|
717
|
574
|
926,5
|
2504
|
450,5
|
3881
|
3272
|
448
|
1700
|
964
|
593
|
628
|
771
|
613
|
992,4
|
2675
|
484,5
|
4152
|
3494
|
493
|
1800
|
1028
|
631
|
668
|
826
|
652
|
1058
|
2846
|
519
|
4424
|
3717
|
522
|
1900
|
1092
|
670
|
709
|
881
|
692
|
1124
|
3022
|
553,6
|
4700
|
3945
|
570
|
2000
|
1157
|
708
|
750
|
938
|
732
|
1191
|
3194
|
589,4
|
4974
|
4173
|
600
|
2100
|
1222
|
747
|
790
|
994
|
772
|
1258
|
3370
|
624,6
|
5253
|
4401
|
-
|
2200
|
1287
|
786
|
832
|
1051
|
812
|
1325
|
3546
|
660,4
|
5531
|
4629
|
-
|
Табл. №6. Энтальпии продуктов сгорания по
газоходам парогенератора. Таблица I - J
J,0С
Топка
Фестон,
Конвективный пучок
a = 1,2
КПП-2
a = 1,218
КПП-1
a = 1,236
ЭК-2
a = 1,26
ВЗП-2
a = 1,296
ЭК-1
a = 1,32
ВЗП-1
a = 1,356
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
DDDDDDD
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100
|
204,2
|
180,1
|
240,3
|
246
|
243,6
|
249,3
|
246,8
|
252,6
|
251,1
|
209,5
|
257,6
|
263,5
|
261,9
|
267,9
|
268,4
|
274,4
|
200
|
413,7
|
362,5
|
486,3
|
252,6
|
492,8
|
255,9
|
499,4
|
259,3
|
460,6
|
215,4
|
521,1
|
270,4
|
529,8
|
274,9
|
542,9
|
|
300
|
629,1
|
548,4
|
738,8
|
260,1
|
748,7
|
263,5
|
758,6
|
266,9
|
676,0
|
222,3
|
791,5
|
278,3
|
804,7
|
|
|
400
|
851,4
|
737,7
|
998,9
|
267,2
|
1012
|
270,7
|
1026
|
274,2
|
898,3
|
228,4
|
1070
|
|
|
|
500
|
1079
|
931,5
|
1266
|
271,9
|
1283
|
275,4
|
1300
|
279,0
|
1127
|
232,2
|
|
|
600
|
1312
|
1129
|
1538
|
279,9
|
1558
|
283,6
|
1579
|
287,3
|
1359
|
|
|
|
700
|
1551
|
1334
|
1817
|
287
|
1842
|
290,6
|
1866
|
294,3
|
|
|
|
|
800
|
1797
|
1539
|
2104
|
292,5
|
2133
|
296,2
|
2160
|
299,9
|
|
|
|
|
900
|
2048
|
1744
|
2397
|
296,5
|
2429
|
300,3
|
2460
|
|
|
|
1000
|
2302
|
1955
|
2693
|
298,7
|
2729
|
302,6
|
|
|
|
|
1100
|
2558
|
2172
|
2992
|
300,4
|
3032
|
|
|
|
|
|
1200
|
2815
|
2388
|
3293
|
306,1
|
|
|
1300
|
3078
|
2605
|
3599
|
312,8
|
|
|
1400
|
3346
|
2827
|
3912
|
309,6
|
|
|
1500
|
3611
|
3050
|
4221
|
314,1
|
|
|
1600
|
3881
|
3272
|
4535
|
315,7
|
|
|
1700
|
4152
|
3494
|
4851
|
316,4
|
|
|
1800
|
4424
|
3717
|
5167
|
322,0
|
|
|
1900
|
4700
|
3945
|
5489
|
319,8
|
|
|
2000
|
4974
|
4173
|
5809
|
323,7
|
|
|
2100
|
5253
|
4401
|
6133
|
324,3
|
|
|
2200
|
5531
|
4629
|
6457
|
|
Табл. № 7. Тепловой баланс котельного агрегата.
Наименование
|
Обозначение
|
Размерность
|
Обоснование
|
Формула
|
Результат
|
|
|
|
|
|
|
Тепло, внесенное в котельный агрегат воздухом
|
Qв. вн
|
b/* [-0
|
|
|
|
Физическое тепло топлива
|
iтл.
|
-0
|
|
|
|
Тепло, вносимое в котельный агрегат паровым
дутьем
|
QФ
|
GФ* (Iф
- 600) -0
|
|
|
|
Располагаемое тепло
|
QРР
|
Qнр
+ Qв. вн + iтл. + Qф - QкQРР
= QРН5132
|
|
|
|
Температура уходящих газов
|
Jух.
|
0C
|
Принята
|
-
|
136
|
Энтальпия уходящих газов
|
Iух.
|
Таблица I-J-367,2
|
|
|
|
Температура холодного воздуха
|
Jхв.
|
0C
|
"Тепловой расчет котельных агрегатов"
Гл.5, п.5 - 03
|
-
|
30
|
Энтальпия холодного воздуха Iхв. Таблица I-J-55,6
Потери тепла с уходящими газами %5,62
Потери тепла от химического недожога %"Тепловой расчет котельных
агрегатов".
Таблица ХVIIA.
Потери тепла от механического недожога %"Тепловой расчет котельных
агрегатов".
Таблица ХVIIA. -1
|
|
|
|
|
|
Потери тепла в окружающую среду
|
%"Тепловой расчет
котельных агрегатов" Гл.5, п.5 - 10. -0,742
|
|
|
|
|
Наименование
|
Обозначение
|
Размерность
|
Обоснование
|
Формула
|
Результат
|
|
|
|
|
|
|
Потери тепла с физическим теплом шлака
|
% 0,02
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сумма тепловых потерь
|
å% + + + +5,62 + 0 +1 + 0,742 +
0,027,4
|
|
|
|
|
КПД котельного агрегата
|
hк. а.
|
%
|
100 - å100 - 7,492,5
|
|
|
Давление перегретого пара за котлом
|
Рп. п.
|
Задано в техническом
описании-100
|
|
|
|
Температура перегретого пара
|
tп. е.
|
0С
|
По техническому описанию
|
-
|
510
|
Энтальпия перегретого пара
|
iп. е
|
По таблицам
"Теплофизические свойства воды и водяного пара"-812,6
|
|
|
|
Температура питательной воды
|
tп. в.
|
0С
|
По техописанию
|
215
|
Энтальпия питательной воды
|
iп. в.
|
По таблицам
"Теплофизические свойства воды и водяного пара"-221
|
|
|
|
Тепло, полезно используемое в котле
|
Qк. а.
|
95
|
|
|
|
Полный расход топлива
|
В
|
20025
|
|
|
|
Расчетный расход топлива
|
Вр
|
19825
|
|
|
|
Коэффициент сохранения тепла
|
j
|
%
|
0,992
|
|
|
Табл. №8. Выбор системы пылеприготовления.
№
|
Наименование величины
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула или обоснование
|
Расчёт
|
Величина
|
1
|
Характеристики котельного агрегата:
|
|
|
|
|
|
|
Производительность
|
D
|
т/час
|
задана
|
|
161
|
|
Давление первичного пара за котлом
|
PПП
|
ати
|
задана
|
|
100
|
|
Температура первичного пара за котлом
|
tПП
|
єС
|
задана
|
|
510
|
|
Расход топлива на котел
|
BР
|
т/час
|
из табл.7
|
|
19,8
|
|
Температура воздуха за воздухоподогревателем
|
tГВ
|
єС
|
принимаем с последующим уточнением
|
|
340
|
2
|
Характеристики топлива:
|
|
|
|
|
|
|
Черногорский
|
|
|
|
|
|
|
Рабочая влажность
|
WР
|
%
|
задана
|
|
10
|
|
Выход летучих
|
VГ
|
%
|
таблица I [3]
|
|
44
|
|
Коэффициент размолоспособности
|
KЛО
|
-
|
таблица 6-18 [2]
|
|
1,12
|
|
Тонкость пыли
|
R90
|
%
|
таблица 6-18 [2]
|
|
26
|
|
Теплота сгорания
|
QНР
|
Ккал/кг
|
из табл.2
|
|
5132
|
|
Теоретический расход воздуха
|
Vє
|
мН3/кг
|
|
|
5,701
|
3
|
Характеристики системы пылеприготовления
|
|
|
|
|
|
|
Пылесистема
|
|
|
Схема принята по рис.2.1,
|
|
С прямым вдуванием для ШБМ при работе под
разряжением
|
|
Мельницы
|
|
|
-
|
|
ШБМ
|
|
Количество мельниц
|
zМ
|
шт
|
-
|
|
2
|
|
Расчетная производительность одной мельницы
|
βРМ
|
т/час
|
13,87
|
|
|
Рис. 3. Эскиз топки.
Таблица №9 Геометрический расчет топки.
№
|
Наименование величины
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула или обоснование
|
Расчет
|
Величина
|
1
|
Диаметр трубок и толщина стенки экранных
панелей
|
dхб
|
мм
|
По техническому описанию
|
|
76х6
|
2
|
Поперечный шаг экранных панелей
|
S1
|
|
По техническому описанию
|
|
95
|
3
|
Относительный поперечный шаг экранных панелей
|
S1/d
|
|
S1/d
|
95/76
|
1,25
|
4
|
Поверхность боковой стены
|
|
|
|
|
|
|
Зона 1
|
F1
|
м2
|
По эскизу
|
0,5*4,831*7,086
|
17,11
|
|
Зона 2
|
F2
|
м2
|
По эскизу
|
0,5*0,644*0,322
|
0,1
|
|
Зона 3
|
F3
|
м2
|
По эскизу
|
0,5*0,356*0,429
|
0,07
|
|
Зона 4
|
F4
|
м2
|
По эскизу
|
7,086*0,644
|
4,56
|
|
Зона 5
|
F5
|
м2
|
По эскизу
|
7,086*0,536
|
3,79
|
|
Зона 6
|
F6
|
м2
|
По эскизу
|
11,489*7,623
|
87,58
|
|
Зона 7
|
F7
|
м2
|
По эскизу
|
0,5*0,161*2,147
|
0,172
|
|
Зона 8
|
F8
|
м2
|
По эскизу
|
F7= F8
|
0,172
|
|
Зона 9
|
F9
|
м2
|
По эскизу
|
4,617*2,147
|
9,91
|
5
|
Площадь боковой стены
|
Fб
|
м2
|
F1+F2+F3+F4+F5+
F6+F7+F8+F9
|
17,11+0,1+0,07+4,56+3,79+87,58+
+0,172+0,172+9,91
|
123,4
|
6
|
Площадь фронтовой стены
|
Fфр
|
м2
|
По эскизу
|
(12,670+2,630) *10,440
|
159,7
|
7
|
Площадь задней стены
|
Fзд
|
м2
|
По эскизу
|
(11,489+2,630) *10,440
|
147,4
|
8
|
Площадь выходного окна
|
Fок
|
м2
|
По эскизу
|
(5,583+0,751) *10,440
|
66,1
|
9
|
Площадь потолка
|
Fпот.
|
|
По эскизу
|
7,301*10,400
|
75,93
|
10
|
Площадь стен занятая горелками
|
Fгор
|
м2
|
4* (1/2*а*b)
|
2* (1/2*1.313*2.569)
|
6.74
|
11
|
Суммарная площадь стен топки
|
Fст
|
м2
|
2Fб+Fфр+Fзд+Fок+ Fпот
|
2*123,4+159,7+147,4+66,1+75,93
|
695,93
|
12
|
Площадь гладкотрубных экранов
|
F эст
|
м2
|
Fст-Fгор
|
695,93-6.74
|
689.19
|
13
|
Эффективная толщина излучающего слоя
|
S
|
м
|
3,6 VT/ FСТ
|
3,6*1210/689.19
|
6.32
|
14
|
Относительный шаг экранов
|
х
|
-
|
номограмма 1а [2]
|
|
0,98
|
15
|
Лучевоспринимающая поверхность топки
|
Нл
|
м2
|
∑Fэст*Х
|
689.19*0.98
|
675.4
|
16
|
Степень экранирования топки
|
Х
|
-
|
Нл / F ст
|
675.4/689.19
|
0,98
|
17
|
Угловой коэффициент экрана
|
Хэ
|
|
Номограмма 1г [3]
|
|
0,96
|
18
|
Коэффициент загрязнения экрана
|
ζэ
|
|
Таблица 6.2 [3]
|
|
0,45
|
19
|
Коэффициент тепловой эффективности экранов
|
Ψэ
|
|
Хэ*ξ
|
0.96*0,45
|
0,432
|
20
|
Угловой коэффициент выходного окна
|
Х выхэ
|
|
-
|
-
|
1
|
21
|
Коэффициент загрязнения выходного окна
|
ζвых
|
|
ζэ*βω
|
0,45*0,98
|
0,441
|
22
|
Коэффициент тепловой эффективности выходного
окна
|
Ψок
|
|
Х выхэ*ξвых
|
1*0,441
|
0,441
|
23
|
|
Ψср
|
|
|
|
0.469
|
Табл. №10. Тепловой расчет топочной камеры.
№
|
Наименование величины
|
Обозначение
|
Размерность
|
Формула или обоснование
|
Расчет
|
Величина
|
1
|
Коэффициент избытка воздуха в топке
|
-табл. 3-1,2
|
|
|
|
|
2
|
Присос воздуха в систему пылеприготовления
|
-Табл. XVI-0,04
|
|
|
|
|
3
|
Температура горячего воздуха
|
Принимается. -340
|
|
|
|
|
4 Энтальпия горячего воздуха Ккал/кгI- - таблица624,1
5 Тепло, вносимое воздухом в топку Ккал/кг
(1,2-0,08-0,04) *624,1+ (0,08+0,04) 55,6680,7
6 Полезное тепловыделение в топке Ккал/кг5132+680,7
7 Теоретическая температура горения I- - таблица2000
|
|
|
|
|
|
8
|
hr
|
м
|
по эскизу, рис.3
|
-
|
5,58
|
9
|
Высота топки
|
HT
|
м
|
по эскизу, рис.3
|
-
|
17,28
|
10 Относительная высота расположения ядра факела
0,422
|
|
|
|
|
|
11
|
Коэффициент
|
М
|
-
|
0,59-0,5*Xт
|
0,59-0,5*0,422
|
0,378
|
12 Температура газов на выходе из топки Принимаем с последующим уточнением-
1050
|
|
|
|
|
|
13
|
Энтальпия газов
|
Ккал/кгI- - таблица-2843
|
|
|
|
|
14
|
Произведение
|
1,43
|
|
|
|
|
15
|
Средний диаметр золовых частиц
|
dзл
|
мкм
|
по таблице 6-1 (3)
|
-
|
13
|
16
|
Коэффициент ослабления лучей:
|
|
|
|
|
|
17 трехатомными газами КГ
(мкгс/см2) - 1
,377
18 золовыми частицами
(мкгс/см2) - 1
19 частицами кокса
(мкгс/см2) - 1
по п.6.08 (3),
1
|
|
|
|
|
|
20
|
Безразмерные величины
|
X1 X2
|
-
|
по п.6.08 (3), по п.6.08 (3),
|
-
|
0,5 0,1
|
21 Оптическая толщина KPS - (0,377*0,226+0,184+1*0,5*0,1) *1*
*6,322,02
|
|
|
|
22
|
Степень черноты факела
|
-0,866
|
|
|
|
|
23
|
Коэффициент тепловой эффективности экранов
|
Ψэ
|
-
|
табл 9.
|
-
|
0,432
|
|
Коэффициент тепловой эффективности вых. окна
|
ΨэВЫХ
|
-
|
табл 9.
|
-
|
0,441
|
25 Средний коэффициент тепловой эффективности Ψср
0,469
|
|
|
26 Степень черноты топки
0,932
|
|
|
|
|
|
27
|
Средняя суммарная теплоемкость сгорания
|
VCСР
|
3,228
|
|
|
|
28 Температура газов на выходе из топки
29 Энтальпия газов на выходе из топки ккал/кгтаблица 6
2861
|
|
|
|
|
|
30
|
Количество тепла, воспринятого в топке
|
QТЛ
|
ккал/кг
|
2927
|
|
|
31 Средняя тепловая нагрузка поверхности Ккал/час
32 Теплонапряжение топочного объема Ккал/час
Рис. 4 принципиальная схема пароперегревателя
котла ПК-14.
1 - основной барабан;
- сепарационный барабан;
- поверхностный пароохладитель;
- паросборный коллектор;
Рис. 5 Схема водопарового тракта.
Табл. №11. Конструктивный расчет ТВП 2 ст.
№ п/п
|
Наименование
|
Величина
|
Размерность
|
Формула или обоснование
|
Расчёт
|
Ответ
|
1
|
Диаметр и толщина труб
|
d/б
|
мм
|
По тех. описанию
|
|
40х1,5
|
2
|
Поперечный шаг
|
S1
|
мм
|
По тех. описанию
|
|
60
|
3
|
Относительный поперечный шаг
|
σ1
|
|
S1/d
|
60/40
|
1,5
|
4
|
Продольный шаг
|
S2
|
мм
|
|
|
42
|
5
|
Относительный продольный шаг
|
σ2
|
|
S2/d
|
42/40
|
1,05
|
6
|
Тип пучка
|
|
|
шахматный
|
|
|
7
|
Характер омывания
|
|
|
поперечный
|
|
|
8
|
Глубина газохода
|
b
|
м
|
По чертежу
|
|
3,864
|
9
|
Ширина газохода
|
a
|
м
|
По чертежу
|
|
10,38
|
10
|
Число труб в ряду по ширине конвективной шахты
|
Z1
|
шт
|
По чертежу
|
-
|
110
|
11
|
Число рядов труб по глубине конвективной шахты
|
Z 2
|
шт
|
По чертежу
|
-
|
48
|
12
|
Число параллельно включенных труб по газам
|
Z
|
шт
|
Z1*Z2*2
|
110*48*2
|
10560
|
13
|
Высота труб
|
h
|
м
|
см. рис.6
|
|
4,295
|
14
|
Число ходов воздуха
|
Zход
|
|
см. рис.6
|
|
1
|
15
|
Поверхность нагрева
|
Н
|
м2
|
π*d*Z*h*Zход
|
3,14*0,04*10560*4,295*1
|
5696
|
16
|
Площадь сечения для прохода газов
|
Fг
|
м2
|
(π*dвн^2/4) *Z
|
(3,14*0,037^2/4) *10560
|
11,3
|
17
|
Площадь для прохода воздуха
|
fв
|
м2
|
а*h-d*Z1*h
|
10,38*4.295-0,04*110*4.295
|
15,1
|
Рис. 6. Эскиз ТВП 2 ступени.
Табл. №12. Конструктивный расчет ТВП 1 ст.
№ п/п
|
Наименование
|
Величина
|
Размерность
|
Формула или обоснование
|
Расчёт
|
Ответ
|
1
|
Диаметр и толщина труб
|
d/б
|
мм
|
По тех. описанию
|
|
40х1,5
|
2
|
Поперечный шаг
|
S1
|
мм
|
По тех. описанию
|
|
60
|
3
|
Относительный поперечный шаг
|
σ1
|
|
S1/d
|
60/40
|
1,5
|
4
|
Продольный шаг
|
S2
|
мм
|
|
|
42
|
5
|
Относительный продольный шаг
|
σ2
|
|
S2/d
|
42/40
|
1,05
|
6
|
Тип пучка
|
|
|
шахматный
|
|
|
7
|
Характер омывания
|
|
|
поперечный
|
|
|
8
|
Глубина газохода
|
b
|
м
|
По чертежу
|
|
3,864
|
9
|
Ширина газохода
|
a
|
м
|
По чертежу
|
|
10,38
|
10
|
Число труб в ряду по ширине конвективной шахты
|
Z1
|
шт
|
По чертежу
|
|
110
|
11
|
Число рядов труб по глубине конвективной шахты
|
Z 2
|
шт
|
По чертежу
|
|
48
|
12
|
Число параллельно включенных труб по газам
|
Z
|
шт
|
Z1*Z2
|
123*84
|
10560
|
13
|
Высота труб
|
h
|
м
|
см. рис.7
|
|
3,745
|
14
|
Число ходов воздуха
|
Zход
|
|
см. рис.7
|
|
2
|
15
|
Поверхность нагрева
|
Н
|
м2
|
π*d*Z*h*Zход
|
3,14*0,04*10560*3,745*2
|
9934
|
16
|
Площадь сечения для прохода газов
|
Fг
|
м2
|
(3,14*0,037^2/4) *10560
|
11,2
|
17
|
Площадь для прохода воздуха
|
fв
|
м2
|
а*h-d*Z1*h
|
10,38*3,864-0,04*110*3,745
|
21,2
|
Рис. 7. Эскиз ТВП 1 ступени.
Табл. №13. Конструктивные характеристики фестона.
№ п/п
|
Наименование
|
Величина
|
Размерность
|
Формула или обоснование
|
Расчёт
|
Ответ
|
1
|
Диаметр трубок и толщина стенки
|
dхб
|
мм
|
по чертежу
|
|
76х6
|
2
|
Поперечный шаг
|
S1
|
мм
|
принято
|
|
300,00
|
3
|
Продольный шаг
|
S2
|
мм
|
принято
|
|
200,00
|
4
|
Относительный поперечный шаг
|
б1
|
-
|
S1/d
|
300/76
|
3,95
|
5
|
Относительный продольный шаг
|
б2
|
-
|
S2/d
|
200/76
|
2,63
|
6
|
Тип пучка
|
-
|
-
|
шахматный
|
|
|
7
|
Число трубок в ряду
|
Z1
|
шт
|
по чертежу
|
|
28,00
|
8
|
Число рядов
|
Z2
|
шт
|
по чертежу
|
|
4,00
|
10
|
Число ׀׀ âêëþ÷.
òðóáîê
|
Z
|
øò
|
Z1 * Z2
|
28*4
|
112
|
11
|
Óãëîâîé
êîýô. ïó÷êà
|
Õïó÷
|
|
Íîìîãðàììà
1ã [2]
|
|
0,82
|
12
|
Âûñîòà ãàçîõîäà
|
hãî
|
ì
|
ðèñ.8
|
|
4,77
|
13
|
Øèðèíà ãàçîõîäà
|
á
|
ì
|
ðèñ.8
|
|
10,388
|
15
|
Ñå÷åíèå
äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ
|
Fã
|
ì2
|
hãî* (á-z1*d)
|
4,77* (10,388-28*0,076),
|
39,4
|
16
|
Ïîâåðõíîñòü
íàãðåâà ôåñòîíà
|
HÔ
|
ì2
|
π*d*Z*hãî
|
3,14*0,076*112*4,77
|
128
|
17
|
Ëó÷åâîñïðèíèìàþùàÿ
ïîâåðõíîñòü
|
Hëô
|
ì2
|
á*b*Õïó÷
|
10,388*4,77*0,82
|
41
|
18
|
Ðàñ÷¸òíàÿ
ïîâåðõíîñòü
ôåñòîíà
|
Hð
|
ì2
|
Hô-Hëô
|
128-41
|
87
|
19
|
Ýôôåêòèâíàÿ
òîëùèíà èçë.
ñëîÿ
|
S
|
ì
|
0,9*d* ( (4/π)
* ( (S1*S2)
/d^2) - 1)
|
0,9*0,076* ( (4/3,14) * ( (0,3*0,2) /0,076^2) -
1)
|
0,836
|
20
|
Ñå÷åíèå
äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî
òåëà
|
fï
|
ì2
|
π*dâí2*Z/4
|
3,14*0,064^2*112/4
|
0,360
|
Ðèñ. 8 Ýñêèç
Ôåñòîíà.
Òàáë. ¹ 14. Êîíñòðóêòèâíûé
ðàñ÷åò âîäÿíîãî
ýêîíîìàéçåðà
2ñò.
¹ ï/ï
|
Íàèìåíîâàíèå
|
Âåëè÷èíà
|
Ðàçìåðíîñòü
|
Ôîðìóëà
èëè îáîñíîâàíèå
|
Ðàñ÷¸ò
|
Îòâåò
|
1
|
Äèàìåòð
è òîëùèíà òðóá
|
d/á
|
ìì
|
Ïî òåõ. îïèñàíèþ
|
|
38õ4,5
|
2
|
Òèï ïó÷êà
|
-
|
-
|
øàõìàòíûé
|
|
|
3
|
Õàðàêòåð
îìûâàíèÿ
|
|
|
ïîïåðå÷íîå
|
|
|
4
|
Øèðèíà êîíâåêòèâíîé
øàõòû
|
à
|
ì
|
Ðèñ.9
|
|
10,38
|
5
|
Ãëóáèíà
êîíâåêòèâíîé
øàõòû
|
b
|
ì
|
Ðèñ.9
|
|
3,99
|
6
|
Âûñîòà ïàêåòà
|
hýê
|
ì
|
Ðèñ.9
|
|
1,475
|
7
|
Ïîïåðå÷íûé
øàã
|
S1
|
ìì
|
Ðèñ.9
|
|
81
|
8
|
Îòíîñèò.
ïîïåðå÷íûé øàã
|
σ1
|
|
S1/d
|
80/38
|
2,1
|
9
|
Ïðîäîëüíûé
øàã
|
S2
|
ìì
|
Ðèñ.9
|
|
48
|
10
|
Îòíîñèò.
ïðîäîëüíûé øàã
|
σ2
|
|
S2/d
|
48/38
|
1,26
|
11
|
×èñëî òðóá
â ðÿäó
|
Z1
|
øò
|
ïî ÷åðòåæó
|
-
|
32
|
12
|
×èñëî ðÿäîâ
|
Z 2
|
øò
|
ïî ÷åðòåæó
|
-
|
20
|
13
|
×èñëî ïîëîâèí
|
Z ñ
|
øò
|
ïî ÷åðòåæó
|
-
|
2
|
14
|
×èñëî ׀׀ âêëþ÷åííûõ
òðóá
|
Z
|
øò
|
Z1*Z2*Zñ
|
48*1*2
|
1280
|
15
|
Ïîâåðõíîñòü
íàãðåâà
|
Í
|
ì2
|
π*d*Z* hýê
|
3,14*0,038*1280*1,475*4
|
901
|
16
|
Ïëîùàäü
ñå÷åíèÿ äëÿ ïðîõîäà
ãàçîâ
|
Fã
|
ì2
|
à*b-z1* hýê
*d
|
(10,38*3,99) - 32*1,475*0,038*4
|
39,2
|
17
|
Ïëîùàäü
äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî
òåëà
|
fâ
|
ì2
|
π*dâí2*Z1/4*2
|
3,14*0,029^2*32/4*2
|
0,04
|
18
|
Ýôôåêòèâíàÿ
òîëùèíà èçëó÷àþùåãî
ñëîÿ.
|
S
|
ì
|
0,9*dí* ( (4/π) * ( (S1*S2) /dí2) - 1)
|
0,9*0,038 ( (4/3,14) * ( (0,081*0,048)
/0,038^2) - 1
|
0,08
|
Ðèñ. 9 Ýñêèç
Ýêîíîìàéçåðà
2-é ñòóïåíè.
Òàáë. ¹15. Êîíñòðóêòèâíûé
ðàñ÷åò âîäÿíîãî
ýêîíîìàéçåðà
I ñò.
¹ ï/ï
|
Íàèìåíîâàíèå
|
Âåëè÷èíà
|
Ðàçìåðíîñòü
|
Ôîðìóëà
èëè îáîñíîâàíèå
|
Ðàñ÷¸ò
|
Îòâåò
|
1
|
Äèàìåòð
è òîëùèíà òðóá
|
d/á
|
ìì
|
Ïî òåõ. îïèñàíèþ
|
|
38õ4,5
|
2
|
Òèï ïó÷êà
|
-
|
-
|
øàõìàòíûé
|
|
|
3
|
Õàðàêòåð
îìûâàíèÿ
|
|
|
ïîïåðå÷íîå
|
|
|
4
|
Äëèíà êîíâåêòèâíîé
øàõòû
|
à
|
ì
|
Ðèñ.7
|
|
10,38
|
5
|
Øèðèíà êîíâåêòèâíîé
øàõòû
|
b
|
ì
|
Ðèñ.7
|
|
3,91
|
6
|
Âûñîòà ïàêåòà
|
hýê
|
ì
|
Ðèñ.7
|
|
3,925
|
7
|
Ïîïåðå÷íûé
øàã
|
S1
|
ìì
|
Ðèñ.7
|
|
95
|
8
|
Îòíîñèòåëüíûé
ïîïåðå÷íûé øàã
|
σ1
|
|
S1/d
|
95/38
|
2,5
|
9
|
Ïðîäîëüíûé
øàã
|
S2
|
Ðèñ.7
|
|
41
|
10
|
Îòíîñèòåëüíûé
ïðîäîëüíûé øàã
|
σ2
|
|
S2/d
|
41/38
|
1,07
|
11
|
×èñëî òðóá
â ðÿäó
|
Z1
|
øò
|
ïî ÷åðòåæó
|
-
|
32
|
12
|
×èñëî ðÿäîâ
|
Z 2
|
øò
|
ïî ÷åðòåæó
|
-
|
40
|
13
|
×èñëî ïîëîâèí
|
Z ñ
|
øò
|
ïî ÷åðòåæó
|
-
|
1
|
14
|
×èñëî ׀׀ âêëþ÷åííûõ
òðóá
|
Z
|
øò
|
Z1*Z2*Zñ
|
32*40*1
|
1280
|
15
|
Ïîâåðõíîñòü
íàãðåâà
|
Í
|
ì2
|
π*d*Z* hýê
|
3,14*0,038*1280*3,925*4
|
2397
|
16
|
Ïëîùàäü
ñå÷åíèÿ äëÿ ïðîõîäà
ãàçîâ
|
Fã
|
ì2
|
à*b-z1* hýê
*d
|
(10,38*3,91) - 32*3,925*0,038*4
|
221
|
17
|
Ïëîùàäü
äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî
òåëà
|
fâ
|
ì2
|
π*dâí2*Z/4
|
3,14*0,029^2*32/4*2
|
0,04
|
18
|
Ýôôåêòèâíàÿ
òîëùèíà èçëó÷àþùåãî
ñëîÿ.
|
S
|
ì
|
0,9*dí* ( (4/π) * ( (S1*S2) /dí2) - 1)
|
0,9*0,038 ( (4/3,14) * ( (4*0,095*0,041)
/0,038^2) - 1
|
0,08
|
Ðèñ. 10 Ýñêèç
Ýêîíîìàéçåðà
1-é ñòóïåíè.
Òàáë. ¹16. Êîíñòðóêòèâíûå
õàðàêòåðèñòèêè
2-îé ñòóïåíè ÊÏÏ.
¹ ï/ï
|
Íàèìåíîâàíèå
|
Âåëè÷èíà
|
Ðàçìåðíîñòü
|
Ôîðìóëà
èëè îáîñíîâàíèå
|
Ðàñ÷¸ò
|
Îòâåò
|
1
|
Äèàìåòð
òðóáîê è òîëùèíà
ñòåíêè òðóáêè
|
dõá
|
ìì
|
Ïî òåõíè÷åñêîìó
îïèñàíèþ
|
|
42õ5
|
2
|
Òèï ïó÷êà
|
-
|
-
|
êîðèäîðíûé
|
|
|
3
|
Òèï äâèæåíèÿ
ñðåä
|
|
|
ïðÿìîòîê
|
|
|
4
|
Âûñîòà ãàçîõîäà
|
a
|
ì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
5,5
|
5
|
Øèðèíà ãàçîõîäà
|
b
|
ì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
10,2
|
6
|
Ãëóáèíà
ãàçîõîäà
|
c
|
ì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
1,735
|
7
|
Ñðåäíÿÿ äëèíà
òðóá
|
L
|
ì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
5,2
|
8
|
Ïîïåðå÷íûé
øàã
|
S1
|
ìì
|
Ïî ýñêèçó
|
|
95
|
9
|
Ïðîäîëüíûé
øàã
|
S2
|
ìì
|
Ïî ýñêèçó
|
|
155
|
10
|
Îòíîñèòåëüíûé
ïîïåðå÷íûé øàã
|
á1
|
-
|
S1/d
|
95/42
|
2,3
|
11
|
Îòíîñèòåëüíûé
ïðîäîëüíûé øàã
|
á2
|
-
|
S2/d
|
155/42
|
3,7
|
12
|
Êîëè÷åñòâî
òðóá ïî øèðèíå
|
z1
|
øò
|
Ïî ÷åðòåæó
|
-
|
106
|
13
|
Êîëè÷åñòâî
òðóá ïî ãëóáèíå
|
z2
|
øò
|
Ïî ÷åðòåæó
|
-
|
10
|
14
|
Îáùåå ÷èñëî
òðóá
|
z
|
øò
|
z1*z2
|
106*10
|
1084
|
15
|
Ñå÷åíèå
äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ
|
Fã
|
ì2
|
a* (b-z1*dí)
|
5,5* (10,2-106*0,042)
|
30
|
16
|
Îáùàÿ ïîâåðõíîñòü
íàãðåâà
|
H
|
ì2
|
π*d*L*Z
|
3,14*0,042*5,2*1084
|
744
|
17
|
Ýôôåêòèâíàÿ
òîëùèíà èçë.
ñëîÿ
|
S
|
ì
|
0.9*d* ( (4*S1*S2) / (π*d2) - 1)
|
0,9*0,042* ( (4*0,095*0,155) / (3,14*0,042^2) -
1)
|
0,36
|
18
|
Ñå÷åíèå
äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî
òåëà
|
fï
|
ì2
|
π*dâí2*Z1/4
|
3,14*0,032^2*106/4
|
0,09
|
Ðèñ. 11 Ýñêèç
ÊÏÏ 2-é ñòóïåíè
Òàáë. ¹17. Êîíñòðóêòèâíûå
õàðàêòåðèñòèêè
1-îé ñòóïåíè ÊÏÏ
¹ ï/ï
|
Íàèìåíîâàíèå
|
Âåëè÷èíà
|
Ðàçìåðíîñòü
|
Ôîðìóëà
èëè îáîñíîâàíèå
|
Ðàñ÷¸ò
|
Îòâåò
|
1
|
Äèàìåòð
òðóáîê è òîëùèíà
ñòåíêè òðóáêè
|
dõá
|
ìì
|
Ïî òåõíè÷åñêîìó
îïèñàíèþ
|
|
38õ4,5
|
2
|
Òèï ïó÷êà
|
-
|
-
|
êîðèäîðíûé
|
|
|
3
|
Òèï äâèæåíèÿ
ñðåä
|
|
|
ïðîòèâîòîê
|
|
|
4
|
Âûñîòà ãàçîõîäà
|
a
|
ì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
3,4
|
5
|
Øèðèíà ãàçîõîäà
|
b
|
ì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
10,2
|
6
|
Ãëóáèíà
ãàçîõîäà
|
c
|
ì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
1,071
|
7
|
Ñðåäíÿÿ äëèíà
òðóá
|
L
|
ì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
3,4
|
8
|
Ïîïåðå÷íûé
øàã
|
S1
|
ìì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
95
|
9
|
Ïðîäîëüíûé
øàã
|
S2
|
ìì
|
Ïî ÷åðòåæó
|
|
71,7
|
10
|
Îòíîñèòåëüíûé
ïîïåðå÷íûé øàã
|
á1
|
-
|
S1/d
|
95/38
|
2,5
|
11
|
Îòíîñèòåëüíûé
ïðîäîëüíûé øàã
|
á2
|
-
|
S2/d
|
71,7/38
|
1,9
|
12
|
Êîëè÷åñòâî
òðóá ïî øèðèíå
|
z1
|
øò
|
Ïî ÷åðòåæó
|
-
|
106
|
13
|
Êîëè÷åñòâî
òðóá ïî ãëóáèíå
|
z2
|
øò
|
Ïî ÷åðòåæó
|
-
|
14
|
14
|
Îáùåå ÷èñëî
òðóá
|
z
|
øò
|
z1*z2
|
106*14
|
1482
|
15
|
Ñå÷åíèå
äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ
|
Fã
|
ì2
|
a* (b-z1*dí)
|
3,4* (10,2-106*0,038)
|
20,9
|
16
|
Îáùàÿ ïîâåðõíîñòü
íàãðåâà
|
H
|
ì2
|
π*d*L*Z
|
3,14*0,038*3,4*1482
|
601
|
17
|
Ýôôåêòèâíàÿ
òîëùèíà èçë.
ñëîÿ
|
S
|
ì
|
0.9*d* ( (4*S1*S2) / (π*d2) - 1)
|
0,9*0,038* ( (4*0,095*0,0717) / (3,14*0,038^2)
- 1)
|
0,171
|
18
|
Ñå÷åíèå
äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî
òåëà
|
fï
|
ì2
|
π*dâí2*Z1/4
|
3,14*0,029^2*106/4
|
0,07
|
Ðèñ. 12 Ýñêèç
ÊÏÏ 1-é ñòóïåíè.
Ðàçìåùåíî
íà Allbest.ru