Тепловой расчет котельного агрегата ПК-14

  • Вид работы:
    Курсовая работа (т)
  • Предмет:
    Физика
  • Язык:
    Русский
    ,
    Формат файла:
    MS Word
    1,19 Мб
  • Опубликовано:
    2014-03-06
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!

Тепловой расчет котельного агрегата ПК-14

Федеральное агентство по образованию.

Государственное образовательное учреждение

Высшего профессионального образования РФ.

Дальневосточный Государственный Технический Университет.

(ДВПИ им. Куйбышева В.И.)

Кафедра ТОТ.





Курсовой проект

"Тепловой расчёт котельного агрегата ПК-14"

Выполнил: Медведева Н.Ф.

Группа: Е - 7051

Проверил: Воротников Е.Г.







Владивосток 2010 г.

Содержание

1. Краткое описание котла

2. Исходные данные по топливу

3. Исходные данные по котлоагрегату

4. Пересчет составляющих топлива на рабочие массы и заданную влажность

5. Теоретический объём воздуха и продуктов сгорания

6. Энтальпия воздуха и продуктов сгорания

1. Краткое описание котла


Паровой котёл ПК-14 Подольского завода.

Котёл унифицирован как по размерам топки, так и по конвективной шахте, сечение которой выбрано для умеренных газовых скоростей с целью уменьшения золового износа труб водяного экономайзера и воздухоподогревателя. Расчётное топливо - богословский бурый уголь.

Требования к солесодержанию питательной воды: SiO32 - не более 1мг/кг, общее солесодержание до 150 мг/кг. Испарение - двухступенчатое; во вторую ступень включены задние боковые экраны (13-15 % от общей производительности агрегата). Котёл имеет два барабана, основной и предвключённый - сепарационный. Барабаны выполнены из стали 22К, выходные коллекторы перегретого пара - из стали 12МХ, все остальные коллекторы и трубы - Ст. 20. Присоединение труб к барабанам осуществляется: на вальцовке - соединительных труб между барабанами, верхних концов труб фронтового, заднего экранов; на приварке к ниппелям на барабанах - всех остальных. Водяной объём котла (барабан и экраны) 56 м3, парового пространства 19 м3. Топка имеет Q/Vm = 128 ккал/ м3 час, снабжена двумя шаробарабанными мельницами, четырьмя горелками, и четырьмя мазутными форсунками, размещенными на фронтовой стене. Обмуровка котла - облегченного типа и у топочной камеры состоит из трёх слоёв: шамота 0,5 кирпича, диатома 0,5 кирпича и совелитовых плит 70 мм; в конвективном газоходе из двух слоёв: шамота 0,5 кирпича и диатома 0,5 кирпича; общий вес обмуровки 582 т. Объём топочной камеры 1210 м3.

Циркуляционная система котла состоит из восьми отдельных контуров по чистому и четырёх по соленому отсекам. Угловые трубы боковых экранов выделены в самостоятельные контуры. Змеевики горячей части пароперегревателя разделены по ширине на три пакета; пар проходит параллельно через два крайних пакета, а затем через средний. Горячая часть перегревателя выполнена из легированных труб. Входной пакет - их углеродистых труб. Поверхностный пароохладитель установлен на стороне насыщенного пара. Верхняя часть экономайзера по ширине агрегата выполнена в две группы, а по высоте - в один пакет. Нижняя часть экономайзера по ширине имеет одну группу и два пакета по высоте с односторонним вводом воды. Крепление змеевиков экономайзера осуществлено на подвесках, что позволило снизить высоту экономайзера и уменьшить шаги s1 и s2. Нижняя часть воздухоподогревателя выполнена по высоте из двух кубов.

Рис. 1 Схема компоновки поверхностей нагрева

1. Барабан котла.

. Фестон.

. (КПП II) - Конвективный Пароперегреватель II-й ступени.

. (КПП I) - Конвективный Пароперегреватель I-й ступени.

. (ЭК II) - Экономайзер II-й ступени.

. (ВЗП II) - Воздухоподогреватель II-й ступени.

. (ЭК I) - Экономайзер I-й ступени.

. (ВЗП I) - Воздухоподогреватель I-й ступени.

2. Исходные данные по топливу


Уголь Донецкий, марка - Г, класс - Р.

Табл. №1. Исходные данные по топливу.

Наименование

Обозначение

Размерность

Содержание по весу

Углерод

%55,2



Водород

%3,8



Кислород

%5,8



Азот

%1



Сера

%3,2



Зольность

%23



Влажность

%8



Низшая теплота сгорания  Ккал/кг5260





3. Исходные данные по котлоагрегату


При номинальной нагрузке котельный агрегат имеет:

паропроизводительность D=230 т/час;

давление пара за котлоагрегатом Pпп=100 ата;

температура пара за котлоагрегатом tпп=5100 С;

температура питательной воды tпв=2150 С;

температура уходящих газов tух=1560 С;

заданная нагрузка D=0.7*Dном=161 т/ч.

тепловой расчет котельный агрегат

4. Пересчет составляющих топлива на рабочие массы и заданную влажность


Заданная влажность  = 10 %

Коэффициент пересчета:

Табл. №2. Пересчет топлива на заданную влажность.

Обозначение

Размерность

Формула

Расчет

Результат

%54






%3,7173






%5,6739






%0,9782






%3,1304






%22,5






Ккал/кг5132







Проверка правильности перерасчета топлива:

 +  +  +  +  +  + = 10+22,5+54 +3,7173+5,6739 +0,9782+3,1304 =100% (верно).

Табл. №3. Присосы и избытки воздуха по газоходам и поверхностям нагрева.

Поверхность нагрева          Присос

при ДнКоэффициент избытка воздуха Присос

н

при Д= 0,7Д нКоэффициент избытка воздуха




 

Топка с фестоном

0,07

1,2

0,08

1,2

Пароперегреватель II ст.

0,015

1,215

0,018

1,218

Пароперегреватель I ст.

0,015

1,23

0,018

1,236

Экономайзер II ст.

0,02

1,25

0,024

1,26

Воздухоподогреватель II ст.

0,03

1,28

0,036

1,296

Экономайзер I ст.

0,02

1,3

0,024

1,32

Воздухоподогреватель I ст.

0,03

1,33

0,036

1,356

 

5. Теоретический объём воздуха и продуктов сгорания


Теоретический объём воздуха:

0 = 0,0889 (CP + 0,375 SP) + 0,265 HP - 0,033 *ОР = 0,0889 * (54 + 0,375 * 3,1304) +0,265 * 3,7173 - 0,033 *5,6739 = 5,7011 м3/кг.

Теоретический объем азота:

V = 0,79*V0 + 0,8*NP/100 = 0,79 * 5,7011 + 0,8*0,9782/100 = 4,5117 м3/кг.

Теоретический объем трехатомных газов:

= 1,866* (CP + 0,375* SРор + к) /100 = 1,866 * (54 + 0,375 * 3,1304) /100 = 1,0295 м3/кг.

Теоретический объем водяных паров:

= 0,111*HP + 0,0124*WP + 0,0161*V0 = 0,111*3,7173 + 0,0124*10 + 0,0161 * 5,7011= 0,6284 м3/кг.

Табл. №4. Коэффициенты избытка воздуха, объемы продуктов сгорания по газоходам

Величина

Размерность

; ; ; ;



Топка с фестоном

КПП-II

КПП-I

ЭК-II

ВЗП-II

ЭК-I

ВЗП-I

-1,21,2181,2361,261,2961,321,356









-1,21, 2091,2271,2481,2781,3081,338









=+ 0,0161 (-1) м3/ кг0,64670,64840,650,65220,65550,65770,661









++ (-1) м3/ кг7,3097,4127,5157,6517,8577,9948, 199









-0,14080,13880,13690,13450,13100,12870,1255









-0,08590,08470,08360,08210,07990,07860,0766









-0,22680,22360,22060,21660,2110, 20740, 2022









=1- + 1,306-9,7099,8439,97710,1510,4210,610,87









=-0,0220,02170,02140,0210,02050,02010,0196










По таблице расчетных характеристик камерных топок с твердым шлакоудалением при сжигании пылевидного топлива  = 0,95.

£ 6; = 4,16<6,

поэтому величину  можно не учитывать.

6. Энтальпия воздуха и продуктов сгорания


Энтальпию теоретических объемов воздуха  и продуктов сгорания  определяем по формулам:

,

где:

 - энтальпия трехатомных газов

 - энтальпия теоретического объема азота

 - энтальпия объема водяных паров

 - энтальпия золы

Энтальпия 1 м3 влажного воздуха , углекислого газа , азота , водяных паров  и энтальпия 1 кг золы  определяются по таблице XIII.

Расчет энтальпий теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания производим при температуре от 100 до 2200 0С через каждые 100 0С. Результаты расчета заносим в таблицу 5.

Затем подсчитываем энтальпии продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха за газоходами всех поверхностей нагрева по формуле:

Определяем разность энтальпий двух соседних по вертикали значений I при одном значении избытка воздуха. Результаты расчета заносим в таблицу 5.

Определим, следует ли нам определять энтальпию золы  по формуле:


если выражение в левой части будет меньше или равно шести, то энтальпию золы  не учитываем: = 4,16 < 6

Табл. №5. Энтальпии воздуха и продуктов сгорания.

J, 0С

 Vє = 5,867 м3/кг; V = 4,646 м3/кг; V= 0,6405 м3/кг; V= 1,087 м3/кг; АР = 16,40 %.

 


 (сJ)  (сJ)  (сJ)  (сJ)  (сJ) в (сJ) зл











100

40,6

31

31,5

36

31,6

41,79

139,8

22,62

204,2

180,1

19,3

200

85,4

62,1

63,8

72,7

63,6

87,92

280,1

45,68

413,7

362,5

40,4

300

133,5

93,6

97,2

110,5

96,2

137,4

422,2

69,44

629,1

548,4

63

400

184,4

125,8

131,6

149,6

129,4

189,8

567,5

94,01

851,4

737,7

86

500

238

158,6

167

189,8

163,4

245

715,5

119,2

1079

931,5

109,5

600

292

192

203

231

198,2

300,6

866,2

145,1

1312

1129

133,8

700

349

226

240

274

234

359,3

1019

172,1

1551

1334

158,2

800

407

261

277

319

270

419

1177

200,4

1797

1539

183,2

900

466

297

315

364

306

479,7

1339

228,7

2048

1744

209

1000

526

333

353

412

343

541,5

1502

258,9

2302

1955

235

1100

587

369

391

460

381

604,3

1664

289

2558

2172

262

1200

649

405

430

509

419

668,1

1827

319,8

2815

2388

288

1300

711

442

469

560

457

732

1994

351,9

3078

2605

325

1400

774

480

508

611

496

796,8

2165

383,9

3346

2827

378

1500

837

517

548

664

535

861,7

2332

417,2

3611

3050

420

900

555

588

717

574

926,5

2504

450,5

3881

3272

448

1700

964

593

628

771

613

992,4

2675

484,5

4152

3494

493

1800

1028

631

668

826

652

1058

2846

519

4424

3717

522

1900

1092

670

709

881

692

1124

3022

553,6

4700

3945

570

2000

1157

708

750

938

732

1191

3194

589,4

4974

4173

600

2100

1222

747

790

994

772

1258

3370

624,6

5253

4401

-

2200

1287

786

832

1051

812

1325

3546

660,4

5531

4629

-


Табл. №6. Энтальпии продуктов сгорания по газоходам парогенератора. Таблица I - J

J,0С         

Топка

Фестон,

Конвективный пучок

a = 1,2

КПП-2

a = 1,218

КПП-1

a = 1,236

ЭК-2

a = 1,26

ВЗП-2

a = 1,296

ЭК-1

a = 1,32

ВЗП-1

a = 1,356









 




DDDDDDD














100

204,2

180,1

240,3

246

243,6

249,3

246,8

252,6

251,1

209,5

257,6

263,5

261,9

267,9

268,4

274,4

200

413,7

362,5

486,3

252,6

492,8

255,9

499,4

259,3

460,6

215,4

521,1

270,4

529,8

274,9

542,9


300

629,1

548,4

738,8

260,1

748,7

263,5

758,6

266,9

676,0

222,3

791,5

278,3

804,7



400

851,4

737,7

998,9

267,2

1012

270,7

1026

274,2

898,3

228,4

1070




500

1079

931,5

1266

271,9

1283

275,4

1300

279,0

1127

232,2


 

600

1312

1129

1538

279,9

1558

283,6

1579

287,3

1359



 

700

1551

1334

1817

287

1842

290,6

1866

294,3




 

800

1797

1539

2104

292,5

2133

296,2

2160

299,9




 

900

2048

1744

2397

296,5

2429

300,3

2460



 

1000

2302

1955

2693

298,7

2729

302,6




 

1100

2558

2172

2992

300,4

3032





 

1200

2815

2388

3293

306,1


 

1300

3078

2605

3599

312,8


 

1400

3346

2827

3912

309,6


 

1500

3611

3050

4221

314,1


 

1600

3881

3272

4535

315,7


 

1700

4152

3494

4851

316,4


 

1800

4424

3717

5167

322,0


 

1900

4700

3945

5489

319,8


 

2000

4974

4173

5809

323,7


 

2100

5253

4401

6133

324,3


 

2200

5531

4629

6457

 


Табл. № 7. Тепловой баланс котельного агрегата.

Наименование

Обозначение

Размерность

Обоснование

Формула

Результат






 

Тепло, внесенное в котельный агрегат воздухом

Qв. вн

b/* [-0




Физическое тепло топлива

iтл.

-0




Тепло, вносимое в котельный агрегат паровым дутьем

QФ

GФ* (Iф - 600) -0




Располагаемое тепло

QРР

Qнр + Qв. вн + iтл. + Qф - QкQРР = QРН5132




Температура уходящих газов

Jух.

0C

Принята

-

136

Энтальпия уходящих газов

Iух.

Таблица I-J-367,2




Температура холодного воздуха

Jхв.

0C

"Тепловой расчет котельных агрегатов" Гл.5, п.5 - 03

-

30

Энтальпия холодного воздуха         Iхв.                Таблица I-J-55,6





Потери тепла с уходящими газами %5,62






Потери тепла от химического недожога      %"Тепловой расчет котельных агрегатов".

Таблица ХVIIA.

0





Потери тепла от механического недожога  %"Тепловой расчет котельных агрегатов".

Таблица ХVIIA. -1





 

Потери тепла в окружающую среду

%"Тепловой расчет котельных агрегатов" Гл.5, п.5 - 10. -0,742






Наименование

Обозначение

Размерность

Обоснование

Формула

Результат







Потери тепла с физическим теплом шлака

% 0,02










Сумма тепловых потерь

å% +  +  + +5,62 + 0 +1 + 0,742 + 0,027,4





КПД котельного агрегата

hк. а.

%

100 - å100 - 7,492,5



Давление перегретого пара за котлом

Рп. п.

Задано в техническом описании-100




Температура перегретого пара

tп. е.

0С

По техническому описанию

-

510

Энтальпия перегретого пара

iп. е

По таблицам "Теплофизические свойства воды и водяного пара"-812,6




Температура питательной воды

tп. в.

0С

По техописанию

215

Энтальпия питательной воды

iп. в.

По таблицам "Теплофизические свойства воды и водяного пара"-221




Тепло, полезно используемое в котле

Qк. а.

95




Полный расход топлива

В

20025




Расчетный расход топлива

Вр

19825




Коэффициент сохранения тепла

j

%

0,992




Табл. №8. Выбор системы пылеприготовления.

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчёт

Величина

1

Характеристики котельного агрегата:







Производительность

D

т/час

задана


161


Давление первичного пара за котлом

PПП

ати

задана


100


Температура первичного пара за котлом

tПП

єС

задана


510


Расход топлива на котел

BР

т/час

из табл.7


19,8


Температура воздуха за воздухоподогревателем

tГВ

єС

принимаем с последующим уточнением


 340

2

Характеристики топлива:







Черногорский







Рабочая влажность

WР

%

задана


10


Выход летучих

VГ

%

таблица I [3]


44


Коэффициент размолоспособности

KЛО

-

таблица 6-18 [2]


 1,12


Тонкость пыли

R90

%

таблица 6-18 [2]


26


Теплота сгорания

QНР

Ккал/кг

из табл.2


5132


Теоретический расход воздуха

мН3/кг



5,701

3

Характеристики системы пылеприготовления







Пылесистема



Схема принята по рис.2.1,


С прямым вдуванием для ШБМ при работе под разряжением


Мельницы



-


ШБМ


Количество мельниц

zМ

шт

-


2


Расчетная производительность одной мельницы

βРМ

т/час

13,87





Рис. 3. Эскиз топки.

Таблица №9 Геометрический расчет топки.

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Величина

1

Диаметр трубок и толщина стенки экранных панелей

dхб

мм

По техническому описанию

 

76х6

2

Поперечный шаг экранных панелей

S1

 

По техническому описанию

 

95

3

Относительный поперечный шаг экранных панелей

S1/d

 

S1/d

95/76

1,25

4

 Поверхность боковой стены

 

 

 

 

 

 

Зона 1

F1

м2

По эскизу

0,5*4,831*7,086

17,11

 

Зона 2

F2

м2

По эскизу

0,5*0,644*0,322

0,1

 

Зона 3

F3

м2

По эскизу

0,5*0,356*0,429

0,07

 

Зона 4

F4

м2

По эскизу

7,086*0,644

4,56

 

Зона 5

F5

м2

По эскизу

 7,086*0,536

3,79


Зона 6

F6

м2

По эскизу

11,489*7,623

87,58


Зона 7

F7

м2

По эскизу

0,5*0,161*2,147

0,172


Зона 8

F8

м2

По эскизу

F7= F8

0,172


Зона 9

F9

м2

По эскизу

4,617*2,147

9,91

5

Площадь боковой стены

Fб

м2

F1+F2+F3+F4+F5+ F6+F7+F8+F9

17,11+0,1+0,07+4,56+3,79+87,58+ +0,172+0,172+9,91

123,4

6

Площадь фронтовой стены

Fфр

м2

По эскизу

 (12,670+2,630) *10,440

159,7

7

Площадь задней стены

Fзд

м2

По эскизу

 (11,489+2,630) *10,440

147,4

8

Площадь выходного окна

Fок

м2

По эскизу

 (5,583+0,751) *10,440

66,1

9

Площадь потолка

Fпот.


По эскизу

7,301*10,400

75,93

10

Площадь стен занятая горелками

Fгор

м2

4* (1/2*а*b)

2* (1/2*1.313*2.569)

6.74

11

Суммарная площадь стен топки

Fст

м2

2Fб+Fфр+Fзд+Fок+ Fпот

2*123,4+159,7+147,4+66,1+75,93

695,93

12

Площадь гладкотрубных экранов

F эст

м2

Fст-Fгор

695,93-6.74

689.19

13

Эффективная толщина излучающего слоя

S

м

3,6 VT/ FСТ

3,6*1210/689.19

6.32

14

Относительный шаг экранов

х

-

номограмма 1а [2]

 

0,98

15

Лучевоспринимающая поверхность топки

Нл

м2

∑Fэст*Х

689.19*0.98

675.4

16

Степень экранирования топки

Х

-

Нл / F ст

675.4/689.19

0,98

17

Угловой коэффициент экрана

Хэ

 

Номограмма 1г [3]

 

0,96

18

Коэффициент загрязнения экрана

ζэ

 

Таблица 6.2 [3]

 

0,45

19

Коэффициент тепловой эффективности экранов

Ψэ

 

Хэ*ξ

0.96*0,45

0,432

20

Угловой коэффициент выходного окна

Х выхэ


-

-

1

21

Коэффициент загрязнения выходного окна

ζвых


ζэω

0,45*0,98

0,441

22

Коэффициент тепловой эффективности выходного окна

Ψок

 

Х выхэвых

1*0,441

0,441

23


Ψср



0.469


Табл. №10. Тепловой расчет топочной камеры.

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Величина

1

Коэффициент избытка воздуха в топке

-табл. 3-1,2





2

Присос воздуха в систему пылеприготовления

-Табл. XVI-0,04





3

Температура горячего воздуха

Принимается. -340





4                Энтальпия горячего воздуха          Ккал/кгI- - таблица624,1






5                Тепло, вносимое воздухом в топку              Ккал/кг

(1,2-0,08-0,04) *624,1+ (0,08+0,04) 55,6680,7






6                Полезное тепловыделение в топке               Ккал/кг5132+680,7

5811





7                Теоретическая температура горения          I- - таблица2000






 

8

hr

м

по эскизу, рис.3

-

5,58

9

Высота топки

HT

м

по эскизу, рис.3

-

17,28

10              Относительная высота расположения ядра факела

0,422





 

11

Коэффициент

М

-

0,59-0,5*Xт

0,59-0,5*0,422

0,378

12              Температура газов на выходе из топки       Принимаем с последующим уточнением-

1050





 

13

Энтальпия газов

Ккал/кгI- - таблица-2843





14

Произведение

1,43





15

Средний диаметр золовых частиц

dзл

мкм

по таблице 6-1 (3)

-

13

16

Коэффициент ослабления лучей:

 

 




 17            трехатомными газами    КГ              (мкгс/см2) - 1     

,377




 18            золовыми частицами     

(мкгс/см2) - 1

0,184





 19            частицами кокса             

(мкгс/см2) - 1

по п.6.08 (3),

1





 

20

Безразмерные величины

X1 X2

-

по п.6.08 (3), по п.6.08 (3),

-

0,5 0,1

21              Оптическая толщина        KPS        -              (0,377*0,226+0,184+1*0,5*0,1) *1*

*6,322,02



 

22

Степень черноты факела

-0,866





23

Коэффициент тепловой эффективности экранов

Ψэ

-

табл 9.

-

0,432


Коэффициент тепловой эффективности вых. окна

ΨэВЫХ

-

табл 9.

-

0,441

25              Средний коэффициент тепловой эффективности   Ψср                     

0,469



 26            Степень черноты топки                  

0,932





 

27

Средняя суммарная теплоемкость сгорания

VCСР

3,228




28              Температура газов на выходе из топки      

1056





29              Энтальпия газов на выходе из топки            ккал/кгтаблица 6

2861





 

30

Количество тепла, воспринятого в топке

QТЛ

ккал/кг

2927



31              Средняя тепловая нагрузка поверхности    Ккал/час

85922





32              Теплонапряжение топочного объема         Ккал/час

84095






Рис. 4 принципиальная схема пароперегревателя котла ПК-14.

1 - основной барабан;

- сепарационный барабан;

- поверхностный пароохладитель;

- паросборный коллектор;

Рис. 5 Схема водопарового тракта.

Табл. №11. Конструктивный расчет ТВП 2 ст.

№ п/п

Наименование

Величина

Размерность

Формула или обоснование

Расчёт

Ответ

1

Диаметр и толщина труб

d/б

 мм

По тех. описанию

 

40х1,5

2

Поперечный шаг

S1

 мм

По тех. описанию

 

60

3

Относительный поперечный шаг

σ1

 

 S1/d

60/40

1,5

4

Продольный шаг

S2

 мм

 

 

42

5

Относительный продольный шаг

σ2

 

 S2/d

42/40

1,05

6

Тип пучка

 

 

шахматный

 

 

7

Характер омывания

 

 

поперечный

 

 

8

Глубина газохода

b

м

По чертежу

 

3,864

9

Ширина газохода

a

м

По чертежу

 

10,38

10

Число труб в ряду по ширине конвективной шахты

Z1

шт

По чертежу

-

110

11

Число рядов труб по глубине конвективной шахты

Z 2

шт

По чертежу

-

48

12

Число параллельно включенных труб по газам

Z

шт

Z1*Z2*2

110*48*2

10560

13

Высота труб

h

м

см. рис.6

 

4,295

14

Число ходов воздуха

Zход

 

см. рис.6

 

1

15

Поверхность нагрева

Н

м2

 π*d*Z*h*Zход

3,14*0,04*10560*4,295*1

5696

16

Площадь сечения для прохода газов

м2

 (π*dвн^2/4) *Z

 (3,14*0,037^2/4) *10560

11,3

17

Площадь для прохода воздуха

м2

а*h-d*Z1*h

10,38*4.295-0,04*110*4.295

15,1

Рис. 6. Эскиз ТВП 2 ступени.

Табл. №12. Конструктивный расчет ТВП 1 ст.

№ п/п

Наименование

Величина

Размерность

Формула или обоснование

Расчёт

Ответ

1

Диаметр и толщина труб

d/б

 мм

По тех. описанию

 

40х1,5

2

Поперечный шаг

S1

 мм

По тех. описанию

 

60

3

Относительный поперечный шаг

σ1

 

 S1/d

60/40

1,5

4

Продольный шаг

S2

 мм

 

 

42

5

Относительный продольный шаг

σ2

 

 S2/d

42/40

1,05

6

Тип пучка

 

 

шахматный

 

 

7

Характер омывания

 

 

поперечный

 

 

8

Глубина газохода

b

м

По чертежу

 

3,864

9

Ширина газохода

a

м

По чертежу

 

10,38

10

Число труб в ряду по ширине конвективной шахты

Z1

шт

По чертежу


110

11

Число рядов труб по глубине конвективной шахты

Z 2

шт

По чертежу


48

12

Число параллельно включенных труб по газам

Z

шт

Z1*Z2

123*84

10560

13

Высота труб

h

м

см. рис.7

 

3,745

14

Число ходов воздуха

Zход

 

см. рис.7

 

2

15

Поверхность нагрева

Н

м2

 π*d*Z*h*Zход

3,14*0,04*10560*3,745*2

9934

16

Площадь сечения для прохода газов

м2

 (3,14*0,037^2/4) *10560

11,2

17

Площадь для прохода воздуха

м2

а*h-d*Z1*h

10,38*3,864-0,04*110*3,745

21,2

Рис. 7. Эскиз ТВП 1 ступени.

Табл. №13. Конструктивные характеристики фестона.

№ п/п

Наименование

Величина

Размерность

Формула или обоснование

Расчёт

Ответ

1

Диаметр трубок и толщина стенки

dхб

мм

по чертежу

 

76х6

2

Поперечный шаг

S1

мм

принято

 

300,00

3

Продольный шаг

S2

мм

принято

 

200,00

4

Относительный поперечный шаг

б1

-

S1/d

300/76

3,95

5

Относительный продольный шаг

б2

-

S2/d

200/76

2,63

6

Тип пучка

-

-

шахматный

 

 

7

Число трубок в ряду

Z1

шт

по чертежу

 

28,00

8

Число рядов

Z2

шт

по чертежу

 

4,00

10

Число ׀׀ âêëþ÷. òðóáîê

Z

øò

Z1 * Z2

28*4

112

11

Óãëîâîé êîýô. ïó÷êà

Õïó÷

 

Íîìîãðàììà 1ã [2]

 

0,82

12

Âûñîòà ãàçîõîäà

hãî

ì

ðèñ.8

 

4,77

13

Øèðèíà ãàçîõîäà

á

ì

ðèñ.8

 

10,388

15

Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ

ì2

hãî* (á-z1*d)

4,77* (10,388-28*0,076),

39,4

16

Ïîâåðõíîñòü íàãðåâà ôåñòîíà

HÔ

ì2

π*d*Z*hãî

3,14*0,076*112*4,77

128

17

Ëó÷åâîñïðèíèìàþùàÿ ïîâåðõíîñòü

Hëô

ì2

á*b*Õïó÷

10,388*4,77*0,82

41

18

Ðàñ÷¸òíàÿ ïîâåðõíîñòü ôåñòîíà

ì2

Hô-Hëô

128-41

87

19

Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçë. ñëîÿ

S

ì

0,9*d* ( (4/π) * ( (S1*S2) /d^2) - 1)

0,9*0,076* ( (4/3,14) * ( (0,3*0,2) /0,076^2) - 1)

0,836

20

Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà

fï

ì2

π*dâí2*Z/4

3,14*0,064^2*112/4

0,360

Ðèñ. 8 Ýñêèç Ôåñòîíà.

Òàáë. ¹ 14. Êîíñòðóêòèâíûé ðàñ÷åò âîäÿíîãî ýêîíîìàéçåðà 2ñò.

¹ ï/ï

Íàèìåíîâàíèå

Âåëè÷èíà

Ðàçìåðíîñòü

Ôîðìóëà èëè îáîñíîâàíèå

Ðàñ÷¸ò

Îòâåò

1

Äèàìåòð è òîëùèíà òðóá

d/á

 ìì

Ïî òåõ. îïèñàíèþ

 

38õ4,5

2

Òèï ïó÷êà

-

-

øàõìàòíûé

 

 

3

Õàðàêòåð îìûâàíèÿ

 

 

ïîïåðå÷íîå

 

 

4

Øèðèíà êîíâåêòèâíîé øàõòû

à

ì

Ðèñ.9

 

10,38

5

Ãëóáèíà êîíâåêòèâíîé øàõòû

b

ì

Ðèñ.9

 

3,99

6

Âûñîòà ïàêåòà

hýê

ì

Ðèñ.9

 

1,475

7

Ïîïåðå÷íûé øàã

S1

 ìì

Ðèñ.9

 

81

8

Îòíîñèò. ïîïåðå÷íûé øàã

σ1

 

 S1/d

80/38

2,1

9

Ïðîäîëüíûé øàã

S2

 ìì

Ðèñ.9

 

48

10

Îòíîñèò. ïðîäîëüíûé øàã

σ2

 

 S2/d

48/38

1,26

11

×èñëî òðóá â ðÿäó

Z1

øò

ïî ÷åðòåæó

-

32

12

×èñëî ðÿäîâ

Z 2

øò

ïî ÷åðòåæó

 -

20

13

×èñëî ïîëîâèí

Z ñ

øò

ïî ÷åðòåæó

 -

2

14

×èñëî ׀׀ âêëþ÷åííûõ òðóá

Z

øò

Z1*Z2*Zñ

48*1*2

1280

15

Ïîâåðõíîñòü íàãðåâà

Í

ì2

 π*d*Z* hýê

3,14*0,038*1280*1,475*4

901

16

Ïëîùàäü ñå÷åíèÿ äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ

ì2

à*b-z1* hýê *d

 (10,38*3,99) - 32*1,475*0,038*4

39,2

17

Ïëîùàäü äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà

ì2

π*dâí2*Z1/4*2

3,14*0,029^2*32/4*2

0,04

18

Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçëó÷àþùåãî ñëîÿ.

S

ì

0,9*dí* ( (4/π) * ( (S1*S2) /dí2) - 1)

0,9*0,038 ( (4/3,14) * ( (0,081*0,048) /0,038^2) - 1

0,08

Ðèñ. 9 Ýñêèç Ýêîíîìàéçåðà 2-é ñòóïåíè.

Òàáë. ¹15. Êîíñòðóêòèâíûé ðàñ÷åò âîäÿíîãî ýêîíîìàéçåðà I ñò.

¹ ï/ï

Íàèìåíîâàíèå

Âåëè÷èíà

Ðàçìåðíîñòü

Ôîðìóëà èëè îáîñíîâàíèå

Ðàñ÷¸ò

Îòâåò

1

Äèàìåòð è òîëùèíà òðóá

d/á

 ìì

Ïî òåõ. îïèñàíèþ

 

38õ4,5

2

Òèï ïó÷êà

-

-

øàõìàòíûé

 

 

3

Õàðàêòåð îìûâàíèÿ

 

 

ïîïåðå÷íîå

 

 

4

Äëèíà êîíâåêòèâíîé øàõòû

à

ì

Ðèñ.7

 

10,38

5

Øèðèíà êîíâåêòèâíîé øàõòû

b

ì

Ðèñ.7

 

3,91

6

Âûñîòà ïàêåòà

hýê

ì

Ðèñ.7

 

3,925

7

Ïîïåðå÷íûé øàã

S1

 ìì

Ðèñ.7

 

95

8

Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàã

σ1

 

 S1/d

95/38

2,5

9

Ïðîäîëüíûé øàã

S2

Ðèñ.7

 

41

10

Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàã

σ2

 

 S2/d

41/38

1,07

11

×èñëî òðóá â ðÿäó

Z1

øò

ïî ÷åðòåæó

-

32

12

×èñëî ðÿäîâ

Z 2

øò

ïî ÷åðòåæó

 -

40

13

×èñëî ïîëîâèí

Z ñ

øò

ïî ÷åðòåæó

-

1

14

×èñëî ׀׀ âêëþ÷åííûõ òðóá

Z

øò

Z1*Z2*Zñ

32*40*1

1280

15

Ïîâåðõíîñòü íàãðåâà

Í

ì2

 π*d*Z* hýê

3,14*0,038*1280*3,925*4

2397

16

Ïëîùàäü ñå÷åíèÿ äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ

ì2

à*b-z1* hýê *d

 (10,38*3,91) - 32*3,925*0,038*4

221

17

Ïëîùàäü äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà

ì2

π*dâí2*Z/4

3,14*0,029^2*32/4*2

0,04

18

Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçëó÷àþùåãî ñëîÿ.

S

ì

0,9*dí* ( (4/π) * ( (S1*S2) /dí2) - 1)

0,9*0,038 ( (4/3,14) * ( (4*0,095*0,041) /0,038^2) - 1

0,08

Ðèñ. 10 Ýñêèç Ýêîíîìàéçåðà 1-é ñòóïåíè.

Òàáë. ¹16. Êîíñòðóêòèâíûå õàðàêòåðèñòèêè 2-îé ñòóïåíè ÊÏÏ.

¹ ï/ï

Íàèìåíîâàíèå

Âåëè÷èíà

Ðàçìåðíîñòü

Ôîðìóëà èëè îáîñíîâàíèå

Ðàñ÷¸ò

Îòâåò

1

Äèàìåòð òðóáîê è òîëùèíà ñòåíêè òðóáêè

dõá

ìì

Ïî òåõíè÷åñêîìó îïèñàíèþ

 

42õ5

2

Òèï ïó÷êà

-

-

êîðèäîðíûé

 

 

3

Òèï äâèæåíèÿ ñðåä

 

 

ïðÿìîòîê

 

 

4

Âûñîòà ãàçîõîäà

a

ì

Ïî ÷åðòåæó

 

5,5

5

Øèðèíà ãàçîõîäà

b

ì

Ïî ÷åðòåæó

 

10,2

6

Ãëóáèíà ãàçîõîäà

c

ì

Ïî ÷åðòåæó

 

1,735

7

Ñðåäíÿÿ äëèíà òðóá

L

ì

Ïî ÷åðòåæó

 

5,2

8

Ïîïåðå÷íûé øàã

S1

ìì

Ïî ýñêèçó

 

95

9

Ïðîäîëüíûé øàã

S2

ìì

Ïî ýñêèçó

 

155

10

Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàã

á1

-

S1/d

95/42

2,3

11

Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàã

á2

-

S2/d

155/42

3,7

12

Êîëè÷åñòâî òðóá ïî øèðèíå

z1

øò

Ïî ÷åðòåæó

-

106

13

Êîëè÷åñòâî òðóá ïî ãëóáèíå

z2

øò

Ïî ÷åðòåæó

-

10

14

Îáùåå ÷èñëî òðóá

z

øò

z1*z2

106*10

1084

15

Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ

ì2

a* (b-z1*dí)

5,5* (10,2-106*0,042)

30

16

Îáùàÿ ïîâåðõíîñòü íàãðåâà

H

ì2

π*d*L*Z

3,14*0,042*5,2*1084

744

17

Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçë. ñëîÿ

S

ì

0.9*d* ( (4*S1*S2) / (π*d2) - 1)

0,9*0,042* ( (4*0,095*0,155) / (3,14*0,042^2) - 1)

0,36

18

Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà

fï

ì2

π*dâí2*Z1/4

3,14*0,032^2*106/4

0,09

Ðèñ. 11 Ýñêèç ÊÏÏ 2-é ñòóïåíè

Òàáë. ¹17. Êîíñòðóêòèâíûå õàðàêòåðèñòèêè 1-îé ñòóïåíè ÊÏÏ

¹ ï/ï

Íàèìåíîâàíèå

Âåëè÷èíà

Ðàçìåðíîñòü

Ôîðìóëà èëè îáîñíîâàíèå

Ðàñ÷¸ò

Îòâåò

1

Äèàìåòð òðóáîê è òîëùèíà ñòåíêè òðóáêè

dõá

ìì

Ïî òåõíè÷åñêîìó îïèñàíèþ

 

38õ4,5

2

Òèï ïó÷êà

-

-

êîðèäîðíûé

 

 

3

Òèï äâèæåíèÿ ñðåä

 

 

ïðîòèâîòîê

 

 

4

Âûñîòà ãàçîõîäà

a

ì

Ïî ÷åðòåæó

 

3,4

5

Øèðèíà ãàçîõîäà

b

ì

Ïî ÷åðòåæó

 

10,2

6

Ãëóáèíà ãàçîõîäà

c

ì

Ïî ÷åðòåæó

 

1,071

7

Ñðåäíÿÿ äëèíà òðóá

L

ì

Ïî ÷åðòåæó

 

3,4

8

Ïîïåðå÷íûé øàã

S1

ìì

Ïî ÷åðòåæó

 

95

9

Ïðîäîëüíûé øàã

S2

ìì

Ïî ÷åðòåæó

 

71,7

10

Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàã

á1

-

S1/d

95/38

2,5

11

Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàã

á2

-

S2/d

71,7/38

1,9

12

Êîëè÷åñòâî òðóá ïî øèðèíå

z1

øò

Ïî ÷åðòåæó

-

106

13

Êîëè÷åñòâî òðóá ïî ãëóáèíå

z2

øò

Ïî ÷åðòåæó

-

14

14

Îáùåå ÷èñëî òðóá

z

øò

z1*z2

106*14

1482

15

Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ

ì2

a* (b-z1*dí)

3,4* (10,2-106*0,038)

20,9

16

Îáùàÿ ïîâåðõíîñòü íàãðåâà

H

ì2

π*d*L*Z

3,14*0,038*3,4*1482

601

17

Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçë. ñëîÿ

S

ì

0.9*d* ( (4*S1*S2) / (π*d2) - 1)

0,9*0,038* ( (4*0,095*0,0717) / (3,14*0,038^2) - 1)

0,171

18

Ñå÷åíèå äëÿ ïðîõîäà ðàáî÷åãî òåëà

fï

ì2

π*dâí2*Z1/4

3,14*0,029^2*106/4

0,07

Ðèñ. 12 Ýñêèç ÊÏÏ 1-é ñòóïåíè.

Ðàçìåùåíî íà Allbest.ru

Похожие работы на - Тепловой расчет котельного агрегата ПК-14

 

Не нашли материал для своей работы?
Поможем написать уникальную работу
Без плагиата!