Расчет и проектирование фундаментов различного заложения

Расчет и проектирование фундаментов различного заложения

Введение

строительный фундамент свайный

1.    Местоположение площадки

Изучаемая площадка расположена на пересечении ул.Урожайной и ул.Полевой в г.Уфе.

2.    Климат

В климатическом отношении площадка относится ко II климатическому району. Средняя t⁰ января -14,9⁰ С, средняя t⁰ июля +18,8⁰ С, средняя годовая t⁰ +4,3⁰ С. Число дней со снежным покровом составляет 140 дней. Холодный период длится с середины сентября до середины мая.

. Геоморфология рельефа   

В геоморфологическом отношении площадка расположена в пределах среднерусской возвышенности (на абсолютной отметке поверхности земли 137,4).

. Геологическое строение

В геологическом строении площадки до изучаемой глубины 15-20 м

принимают участие покровные и мореные отложения четвертичной системы. Представленные грунты: супесь твёрдая, суглинок тугопластичный, песок мелкий, глина полутвёрдая.

. Гидрогеологические условия

В процессе производства буровых работ подземные воды вскрыты скважинами на глубине 5,30 м от поверхности земли на абсолютной отметке 135,30 м. Максимально высокое положение уровня воды следует ожидать в весеннее время. Подземные воды являются слабоагрессивными.

. Инженерно-геологические условия

Определение физико-механических характеристик грунтов выполнялось в соответствии с требованиями нормативных документов. С учетом геологического строения, выделено 5 инженерно-геологических элементов:

1.  Инженерно-геологических элемент 1:

Насыпной слой из почвы, шлака, бытовых и строительных отходов, мощностью 3,2 м.

Растительный слой состоит из почвы мощностью 0,3м.

2.  Инженерно-геологических элемент 2:

Супеси желтовато-бурого цвета. Залегают на глубине 135,80 м, мощностью 1,60 м.

3.  Инженерно-геологических элемент 3:

Суглинки темно-бурого цвета. Залегают на глубине 134,10 м, мощностью 1,70 м.

4.  Инженерно-геологических элемент 4:

Пески желтовато-бурого цвета. Залегают на глубине 130,20 м, мощностью 3,90 м.

5.  Инженерно-геологических элемент 5:

Глины темно-бурого цвета. Залегают на глубине 125,50 м, мощностью 4,70 м.

Рисунок 1. Геологический разрез.

Рисунок 2. Данные о физических свойствах грунтов.

. Анализ инженерно-геологических данных. Определение значения условного расчётного сопротивления грунта R₀ .

Для заданного варианта грунтовых условий производим оценку характеристик слоев грунта, с целью использования его в качестве естественного основания.

1 слой:

1.      Число пластичности:

;

=0,189-0,152=0,037

Так как число пластичности I_p находится в интервале 0,01 < I_p ≤0,07, то делаем вывод, что 1 слой - супесь.

2.      Показатель текучести:

;

==-2,46

Так как показатель текучести I_L находится в интервале I_L<0, то делаем вывод, что 1 слой - супесь твердая.

3.      Коэффициент пористости:

е=(1+W)-1;

е=

4.      Расчетное сопротивление:

Таблица 1.

Вывод: 1 слой - супесь твердая с расчетным сопротивлением R₀=300 кПа.

2 слой:

1. Число пластичности:

=0,21-0,11=0,10

Так как число пластичности  находится в интервале 0,07 < <0,17 , то делаем вывод, что 2 слой - суглинок.

2.      Показатель текучести:

Так как показатель текучести  находится в интервале 0,25< I_L<0,5 , то делаем вывод, что 2 слой - суглинок тугопластичный.

3.      Коэффициент пористости:

е=∙(1+W)-1;

е=

4.      Расчетное сопротивление:

Таблица 2.

y=300+ кПа

y=250+ кПа

y=270+ кПа

Вывод: 2 слой - суглинок тугопластичный с расчетным сопротивлением R₀=240,24 кПа.

3 слой:

1.      Тип песчаных грунтов:

Частиц крупнее: 2,0 мм - 9,5% по весу

,5 мм - 23,4% по весу

,25 мм - 48,7% по весу

,10 мм - 88,3% по весу

,05 мм - 93% по весу

,01 мм - 96,2% по весу

,005 мм - 97,4% по весу

Менее 0,005 мм - 2,6% по весу

Делаем вывод, что 3 слой - песок мелкий.

2.      Коэффициент пористости:

е=∙(1+W)-1;

е=

Так как коэффициент пористости е находится в интервале 0,60< е <0,75, то делаем вывод, что песок средней плотности.

3.      Степень влажности:

Sr=

Sr=

Так как степень влажности Sr находится в интервале 0,8< Sr <1 , то делаем вывод, что песок насыщенный водой.

Вывод: 3 слой - песок мелкий средней плотности насыщенный водой с расчётным сопротивлением R₀=200 кПа.

4 слой:

1. Число пластичности:

=0,461-0,205=0,256

Так как число пластичности  находится в интервале 0,17 < , то делаем вывод, что 4 слой - глина.

2.      Показатель текучести:

Так как показатель текучести  находится в интервале 0< I_L<0,25 , то делаем вывод, что 4 слой - глина полутвёрдая.

3.         Коэффициент пористости:

е=

4.         Расчетное сопротивление:

Таблица 3.

y=500+ кПа

y=300+ кПа

y=370+ кПа

Вывод: 4 слой - глина полутвёрдая с расчетным сопротивлением R₀=340,975 кПа.

Итог: В качестве основания для фундаментов наиболее благоприятным является 1 слой - супесь твёрдая, I_L<0 и R₀=300 кПа.

2. Расчёт фундамента мелкого заложения

2.1. Определение глубины заложения фундамента

Расчет ведем в соответствии со СНиП 2.01.01 - 82 «Строительная климатология».

Дано:

г.Уфа

d_w=2,1

t=15⁰C

грунт - супесь твёрдая, I_L<0.

Определяем нормативную глубину промерзания по формуле:

,

где - глубина промерзания: для супесей =0,28м;

- коэффициент, равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур воздуха в данном районе.

М = 14,9+13,7+6,7+5,1+11,2=51,6

Определяем расчетную глубину промерзания по формуле:

,

где к_h - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения на глубину промерзания грунтов у фундаментов, к_h =0,5;

.

Т.к. (2+d_f) >d_wи грунт, залегающий под подошвой фундамента, - супесь c показателем текучести I_L<0 , то глубина заложения подошвы фундамента не менее d_f.

Принимаем d не менее d_f.

Глубина заложения фундамента d=1,1 м.

Рисунок 2.

.2 Определение размеров подошвы фундамента в плане

.        Определяем необходимые размеры подошвы ленточного фундамента, при условии, что к нему приложена вертикальная сила N^″=150 кН. В 1^ом приближении находим площадь подошвы фундамента

N^″ - расчетная нагрузка по 2^ой группе предельных состояний, приложенная к обрезу фундамента.

R₀ - условное расчетное сопротивление грунта основания

г_m^″ - осредненное расчетное значение удельного веса грунта и материала фундамента.

R₀=300 кПа

г_m^″=20 кН/м³ - для зданий без подвала

d=1,1 м

0,54 м²

2.      Ширина подошвы.

 м

3.      Найдем расчетное сопротивление грунтов основания:

г_c1, г_c2 - коэффициенты условия работы

г_c1=1,25 - зависит от вида грунта

г_c2= - зависит от вида грунта и от отношения длины и высоты здания

к - коэффициент принимаемый равным 1, если характеристики определены опытным путём.

к=1

М_г, М_q, М_с - коэффициенты, принимаемые в зависимости от угла внутреннего трения ц =23⁰

М_г =0,69, М_q =3,65, М_с =6,24.

к_z - коэффициент, принимаемый равным 1, т. к.  < 10 м.

г_II - осредненное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента.

г_II^' - тоже, но выше подошвы фундамента

г_II =

г_sb2= кН/м³

г_sb3= кН/м³

г_II = Кн/м³

г_II^' = г=20,1 Êí/ì³

c_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

d₁ - глубина заложения фундамента

d_в - глубина пола подвала, принимаемая в зависимости от ширины подвала.

c_II=12 кПа

d₁=1,1 м

d_в=0 м

 кПа

4.      Определяем площадь подошвы фундаменты при новом расчетном сопротивлением грунта.

 м²

 м

Подбираем фундамент.

Размеры фундаменты принимаем: b =800 мм, l=1180 мм, V_f=0.274 м³, h=300 мм

Выполняем расчет сопротивления для подобранного фундамента:

 кПа

5.      Проверка фундамента.

p_II =

N=N^II+N_f^II+N_s^II

N_f^II -вес фундамента

N_f^II =V_f ∙ г_b , г_b=25 кН/м³

N_f^II =0,274∙25=6,85 кН

N_s^II -вес грунта над уступами фундамента

N_s^II =V_s∙ гII'

N_s^II =0,636*20,1=12,79 кН

N=150+6,85+12,79=169,64 кН

p_II = кПа

179,70 кПа < 224,07 кПа

Разница превышает 5 %-фундамент подобран неэкономично

Принимаем размеры фундамента =1м, l=0,78 м, V_f=0,17 м³ h=0.3 м

Выполняем расчет сопротивления для подобранного фундамента:

кПа

Произведем проверку подобранных размеров

p_II =

N=N^II+N_f^II+N_s^II

N_f^II -вес фундамента

N_f^II =V_f ∙ г_b , г_b=25 кН/м³

N_f^II =0,17∙25=4,25 кН

N_s^II -вес грунта над уступами фундамента

N_s^II =V_s∙ гII'

N_s^II =0,56*20,1=11,256 кН

N=150+4,25+11,256=165,506 кН

p_II = кПа

212,19 кПа < 227,73 кПа

Разница составляет 7 %, следовательно размеры фундамента подобраны верно. Окончательно принимаем фундамент ФЛ 10-8-2 с параметрами =1м, l=0,78 м, V_f=0,17 м³ h=0,3 м.

.3 Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования

1.      Определяем природное и вспомогательное напряжение от собственного веса грунта.

 - природное

- вспомогательное

Определяем удельный вес грунтов:

с·g =2,01·10=20,1 кН/м³

с·g =1,89·10=18,9 кН/м³

Так как во втором слое грунта проходит уровень грунтовых вод, то удельный вес  необходимо пересчитать с учётом взвешивающего действия воды.

г_sb2= кН/м³

Аналогично

г_sb3= кН/м³

с·g =1,98·10=19,8 кН/м³

1) На поверхности земли:

Дополнительное вертикальное напряжение

2) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на подошве фундамента:

= кПа

Дополнительное вертикальное напряжение

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 1-го слоя:

= кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне грунтовых вод:

= кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 2-го слоя:

= кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы 3-го слоя:

= кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на кровле водоупора:

 кПа

 кПа

 кПа

) Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на подошве 4-го слоя:

 кПа

 кПа

. Определяем дополнительное давление на подошву фундамента

 кПа

. Сжимающую толщу грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои высотой z_i

Определяем высоту элементарного слоя :

 м < 0,3м, следовательно z_i=0,4 м

. Определяем напряжение на каждом элементарном слое.

Для этого составляем таблицу.

Таблица 4.

. Îïðåäåëÿåì îñàäêó ôóíäàìåíòà.

ãäå â=0,8 - êîýôôèöèåíò áîêîâîãî ðàñøèðåíèÿ,

- ìîäóëü äåôîðìàöèè,

- ñðåäíåå íàïðÿæåíèå â i-îì ñëîå.

1,36 ñì < 8 ñì

Âûâîä: îñàäêà óäîâëåòâîðÿåò óñëîâèþ, ñëåäîâàòåëüíî, äîïóñòèìà.

Ðèñóíîê 3.

.4 Ðàñ÷åò îñàäêè ôóíäàìåíòà ìåòîäîì ýêâèâàëåíòíîãî ñëîÿ (ìåòîä Öûòîâè÷à)

. Íàéäåì êîýôôèöèåíò îòíîñèòåëüíîé ñæèìàåìîñòè ïî ôîðìóëå:

m0 -êîýôôèöèåíò ñæèìàåìîñòè

e- êîýôôèöèåíò ïîðèñòîñòè

êÏà^-1

 êÏà^-1

 êÏà^-1

. Îïðåäåëèì ìîùíîñòü ýêâèâàëåíòíîé ýïþðû ïî ôîðìóëå:

Aw=2,60 - êîýôôèöèåíò ýêâèâàëåíòíîãî ñëîÿ (ïðè êîýôôèöèåíòå Ïóàññîíà = 0,3- äëÿ ïåñêîâ è ñóïåñåé)

b=1 ì - øèðèíà ïîäîøâû ôóíäàìåíòà

. Îïðåäåëÿåì âåëè÷èíó ñæèìàþùåé òîëùè ïî ôîðìóëå:

. Ñòðîèì ýïþðó è îïðåäåëÿåì çíà÷åíèÿ hi è zi

Ðèñóíîê 4.

h1=0,5 ì z1=4,95 ì

h2=1,7 ì z2=3,85 ì

h3=3,0 ì z3=1,5 ì

. Îïðåäåëÿåì ñðåäíåå çíà÷åíèå êîýôôèöèåíòà îòíîñèòåëüíîé ñæèìàåìîñòè:

6. Îïðåäåëÿåì îñàäêó ôóíäàìåíòà:

Âûâîä: 0,465 ñì <8 ñì, ÷òî óäîâëåòâîðÿåò óñëîâèþ S<Su

2.5 Ðàñ÷åò çàòóõàíèÿ îñàäêè âî âðåìåíè

Âåëè÷èíà ñæèìàåìîé òîëùè:

Âåëè÷èíà îñàäêè:

Îïðåäåëåíèå ñðåäíåãî çíà÷åíèÿ êîýôôèöèåíòà ôèëüòðàöèè:

Îïðåäåëåíèå êîýôèöèåíòà êîíñîëèäàöèè:

Îïðåäåëåíèå ïåðèîäà êîíñîëèäàöèè:

Ðèñóíîê 5. Ãðàôèê çàòóõàíèÿ îñàäêè âî âðåìåíè.

3. Ðàñ÷åò ñâàéíîãî ôóíäàìåíòà

.1 Âûáîð ãëóáèíû çàëîæåíèÿ ðîñòâåðêà, íåñóùåãî ñëîÿ ãðóíòà è êîíñòðóêöèè ñâàè

Ãëóáèíó çàëîæåíèÿ ðîñòâåðêà ïðèíèìàåì êîíñòðóêòèâíî d=2,45 ì.

Âûñîòà ðîñòâåðêà ïðèíèìàåì 0,5 ì

Ïðèíèìàåì ãëóáèíó çàäåëêè ñâàè â ðîñòâåðê ∆Z=0,1 ì

Ïðèíèìàåì ñå÷åíèå ñâàè:

30 ñì  30 ñì, ò. å. 0,3 ì  0,3 ì

äëèíó ñâàè ïðèíèìàåì 3 ì

.2 Îïðåäåëÿåì íåñóùóþ ñïîñîáíîñòü è ñèëû ðàñ÷¸òíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ìàòåðèàëó è ãðóíòó

.Îïðåäåëåíèå ñèëû ðàñ÷åòíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ìàòåðèàëó:

,

ãäå

 - êîýôôèöèåíò óñëîâèé ðàáîòû ñâàè â ãðóíòå;

 - êîýôôèöèåíò ïðîäîëüíîãî èçãèáà (çàâèñèò îò âèäà ðîñòâåðêà);

- êîýôôèöèåíò ðàáîòû áåòîíà (çàâèñèò îò ñïîñîáà ïîãðóæåíèÿ ñâàè);

- ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå áåòîíà;

- ïëîùàäü ñå÷åíèÿ ñâàè;

- ðàñ÷¸òíîå ñîïðîòèâëåíèå àðìàòóðû;

- ïëîùàäü ïîïåðå÷íîãî ñå÷åíèÿ àðìàòóðû.

 =1

 =1

=1

=8,5ÌÏà

=225ÌÏà

=0,09 ì²

=4,52*10^-4 ì²

2.Îïðåäåëåíèå ñèëû ðàñ÷åòíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ãðóíòó:

- íåñóùàÿ ñïîñîáíîñòü ñâàè ïî ãðóíòó;

=1 - êîýôôèöèåíò óñëîâèÿ ðàáîòû ñâàè â ãðóíòå;

, - êîýôôèöèåíòû óñëîâèÿ ðàáîòû ãðóíòà ñîîòâåòñòâåííî ïîä íèæíèì êîíöîì ñâàè è ïî å¸ áîêîâîé ïîâåðõíîñòè.

=1, =1 ïî ÑÍèÏ.

R - ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå ãðóíòà ïîä íèæíèì êîíöîì ñâàè;

À - ïëîùàäü îïèðàíèÿ ñâàè íà ãðóíò (ïëîùàäü ñå÷åíèÿ ñâàè);

u - íàðóæíûé ïåðèìåòð ïîïåðå÷íîãî ñå÷åíèÿ ñâàè;

f_i - ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå i-òîãî ñëîÿ ãðóíòà ïî áîêîâîé ïîâåðõíîñòè ñâàè;

h_i - òîëùèíà i-òîãî ñëîÿ ãðóíòà;

; ì²;  ì;

f₁ =20 êÏà h1=0,85 ì

f₂ = 38 êÏà h2=2,05 ì

3.Îïðåäåëåíèå ñèëû ðàñ÷åòíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ãðóíòó:

F_RS - ñèëà ðàñ÷åòíîãî ñîïðîòèâëåíèÿ ñâàè ïî ãðóíòó;

ã_k - êîýôôèöèåíò íàäåæíîñòè, íàçíà÷àåìûé â çàâèñèìîñòè îò ìåòîäà îïðåäåëåíèÿ íåñóùåé ñïîñîáíîñòè ñâàè;

ã_k=1,4

 êÍ.

Ðèñóíîê 7.

3.3   
Îïðåäåëåíèå ïðèáëèæ¸ííîãî âåñà ðîñòâåðêà è ÷èñëà ñâàé

ãäå N_II - íàãðóçêà âåðòèêàëüíàÿ ïî îáðåçó ôóíäàìåíòà ïî 1 ãðóïïå ïðåäåëüíûõ ñîñòîÿíèé,

Îïðåäåëåíèå ñðåäíåãî äàâëåíèÿ íà îñíîâàíèå ïîä ðîñòâåðêîì:

d - äèàìåòð ñâàè

Îïðåäåëåíèå ïëîùàäè ïîäîøâû ðîñòâåðêà A_g

ã_f - êîýôôèöèåíò íàäåæíîñòè ïî ãðóíòó,

ã_m - êîýôôèöèåíò ñðåäíåãî çíà÷åíèÿ óäåëüíîãî âåñà ìàòåðèàëà ðîñòâåðêà è ãðóíòà íà óñòóïàõ.

ã_m ñ ïîäâàëîì - 17 êÍ/ì³

d_g - ãëóáèíà çàëîæåíèÿ ðîñòâåðêà

ã_f=1,1

ã_m=17 êÍ/ì³_g=2,45 ì

Îïðåäåëåíèå êîëè÷åñòâà ñâàé :

ç_m - êîýôôèöèåíò, ó÷èòûâàþùèé äåéñòâèå ìîìåíòà, äëÿ öåíòðàëüíî íàãðóæåííûõ ôóíäàìåíòîâ ðàâåí 1;

Ng- âåñ ðîñòâåðêà è ãðóíòà íà óñòóïàõ

Ng=18,5+71,73=90,23 êÍ

3.4 Êîíñòðóèðîâàíèå ðîñòâåðêà

Ìèíèìàëüíîå ðàññòîÿíèå ìåæäó ñâàÿìè 3d, d - äèàìåòð ïîïåðå÷íîãî ñå÷åíèÿ ñâàè.

Ðàññòîÿíèå â ñâåòó îò êðàÿ ñâàè äî êðàÿ ðîñòâåðêà äîëæíî áûòü íå ìåíåå 5 ñì.

Ïðîâåðêà óñèëèé, ïåðåäàâàåìûõ íà ñâàþ:

 êÍ < 222,77êÍ

Ãäå N - íàãðóçêà

n - êîëè÷åñòâî ñâàé

Îïðåäåëÿåì ïåðåãðóç:

 % >5%-ôóíäàìåíò ïîäîáðàí âåðíî

Ðèñóíîê 8.

3.4    Ðàñ÷åò îñàäêè ñâàéíîãî ôóíäàìåíòà

Îïðåäåëÿåì ñðåäíåâçâåøåííîå çíà÷åíèå óãëà âíóòðåííåãî òðåíèÿ

 - ðàñ÷åòíîå çíà÷åíèå, ñîîòâåòñòâåííî óãëà âíóòðåííåãî òðåíèÿ i ñëîÿ, ïðîðåçàåìîãî ñâàåé è òîëùèíà i-îãî ñëîÿ

h₁=1,6 ì

ö₁=23

h₂=1,7 ì

ö₂=17

h₃=2,05 ì

ö₃=27

Îïðåäåëÿåì ðàçìåðû ïîäîøâû óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà

Ðèñóíîê 9. Ðèñóíîê 10.

Îïðåäåëÿåì âåñ óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà:

2,71*3,99*(1,6*20,1+0,5*18,9+1,2*10,185+2,05*9,65)=795,04êÍ

Äàâëåíèå íà ãðóíò îò óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà:

=(1200+795,04)/10,8=184,73 êÏà

Îïðåäåëÿåì ðàñ÷åòíîå ñîïðîòèâëåíèå ãðóíòà R, ðàñïîëîæåííîãî íèæå óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà

d_c - ãëóáèíà çàëîæåíèÿ óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà;

ã₁₁=(9,65*1,85+19,8*4,7)/(1,85+4,7)=16,93 êÍ/ì³ - îñðåäíåííîå çíà÷åíèå óäåëüíîãî âåñà ãðóíòîâ ïîä ïîäîøâîé ôóíäàìåíòà

ã₁₁¹=(2,05*9,65+1,2*10,185+0,5*18,9+1,6*20,1)/(2,05+1,2+0,5+1,6)=13,76 êÍ/ì³ - âûøå ïîäîøâû ôóíäàìåíòà

ã_c1, ã_c2 - êîýôôèöèåíòû óñëîâèÿ ðàáîòû

ã_c1=1,3

ã_c2=1,3

ê - êîýôôèöèåíò ïðèíèìàåìûé ðàâíûì 1.

ê=1

Ì_ã, Ì_q, Ì_ñ - êîýôôèöèåíòû, ïðèíèìàåìûå â çàâèñèìîñòè îò óãëà âíóòðåííåãî òðåíèÿ ö =27⁰ Ñ

Ì_ã =0,91, Ì_q =4,64, Ì_ñ =7,14.

ê_z - êîýôôèöèåíò, ïðèíèìàåìûé ðàâíûì 1, ò. ê.  < 10 ì.

c_II - ðàñ÷åòíîå çíà÷åíèå óäåëüíîãî ñöåïëåíèÿ ãðóíòà, çàëåãàþùåãî íåïîñðåäñòâåííî ïîä ïîäîøâîé ôóíäàìåíòà.

184,73 êÏà<R=647,57 êÏà - òðåáîâàíèå âûïîëíÿåòñÿ.

Ðàñ÷åò îñàäêè âûïîëíÿåì ìåòîäîì ïîñëîéíîãî ñóììèðîâàíèÿ.

. Îïðåäåëÿåì îðäèíàòû ýïþðû.

1) Íà ïîâåðõíîñòè çåìëè:

Äîïîëíèòåëüíîå âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå:

2) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ïîäîøâû 1-ãî ñëîÿ:

= êÏà

Äîïîëíèòåëüíîå âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå:

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ãðóíòîâûõ âîä:

= êÏà

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ïîäîøâû 2-ãî ñëîÿ:

= êÏà

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ïîäîøâû óñëîâíîãî ôóíäàìåíòà:

= êÏà

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà óðîâíå ïîäîøâû 3-ãî ñëîÿ:

= êÏà

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà êðîâëå âîäîóïîðà:

 êÏà

 êÏà

 êÏà

) Âåðòèêàëüíîå íàïðÿæåíèå îò ñîáñòâåííîãî âåñà ãðóíòà íà ïîäîøâå 4-ãî ñëîÿ:

 êÏà

 êÏà

2.      Îïðåäåëÿåì äîïîëíèòåëüíîå äàâëåíèå íà ïîäîøâó ôóíäàìåíòà.

;

 êÏà.

3.      Îïðåäåëÿåì ýëåìåíòàðíóþ âûñîòó ñëîÿ.

;

 ì.

4.      Ðàçáèâàåì ãðóíòîâóþ òîëùó îò ïîäîøâû íà ýëåìåíòàðíûå ñëîè.

.        Îïðåäåëÿåì íàïðÿæåíèÿ íà êàæäîì ýëåìåíòàðíîì ñëîå. Äëÿ ýòîãî ñîñòàâèì òàáëèöó:

Òàáëèöà 5.

6.      Îïðåäåëÿåì îñàäêó ôóíäàìåíòà

,

ãäå  - êîððåêòèðóþùèé êîýôôèöèåíò,

- ìîäóëü äåôîðìàöèè,

- ñðåäíåå íàïðÿæåíèå â i-îì ñëîå.

Âûâîä: îñàäêà óäîâëåòâîðÿåò óñëîâèþ, ñëåäîâàòåëüíî äîïóñòèìà.

Ðèñóíîê 11.

Ñïèñîê ëèòåðàòóðû

. Áåðëèíîâ Ì.Â. Îñíîâàíèÿ è ôóíäàìåíòû. Ì.: Âûñøàÿ øêîëà, 1988ã.-319 ñ.

. Ãóñåâà Â.È. Ìåòîäè÷åñêèå óêàçàíèÿ «Ìåõàíèêà ãðóíòîâ, îñíîâàíèÿ è ôóíäàìåíòû». Ì.: Èçäàòåëüñòâî Âñåñîþçíîãî çàî÷íîãî ïîëèòåõíè÷åñêîãî èíñòèòóòà, 1991 ã.-50ñ.

. Óõîâ Ñ.Á., Ñåìåíîâ Â.Â., Çíàìåíñêèé Â.Â. è äð. Ìåõàíèêà ãðóíòîâ, îñíîâàíèÿ è ôóíäàìåíòû. Ì.: Èçäàòåëüñòâà ÀÑÂ, 1994 ã.-527 ñ.

. Äàëìàòîâ Á.È. Ìåõàíèêà ãðóíòîâ, îñíîâàíèÿ è ôóíäàìåíòû. Ì.: Ñòðîéèçäàò, 1981 ã.-319ñ.

. ÑÍèÏ 2.02.03-85. Ñâàéíûå ôóíäàìåíòû / Ãîññòðîé ÑÑÑÐ. - Ì.: ÖÈÒÏ Ãîññòðîÿ ÑÑÑÐ, 1983 ã.

. ÑÍèÏ 2.01.01-82. Ñòðîèòåëüíàÿ êëèìàòîëîãèÿ è ãåîôèçèêà / Ãîññòðîé ÑÑÑÐ. - Ì.: ÖÈÒÏ Ãîññòðîÿ ÑÑÑÐ, 1987 ã.

. ÑÍèÏ 25100-95. Ãðóíòû. Êëàññèôèêàöèÿ. - Ì.: Èç-âî ñòàíäàðòîâ, 1986 ã.

Ðàçìåùåíî íà Allbest.ru