Механика грунтов, основания и фундаменты
Оглавление
1.
Исходные данные для проектирования
1.1 Исходные данные
.2 Характеристика площадки. Инженерно - геологические и
гидрогеологические условия
.3 Строительная классификация грунтов площадки
. Расчет фундаментов на естественном основании
.1 Выбор типа и конструкции фундаментов. Назначение глубины
заложения фундамента
.2 Определение размеров подошвы фундамента
.3 Проверка напряжений в основании фундамента
.4 Расчет осадки фундаментов
.5 Расчет осадки во времени
. Вариант свайных фундаментов
.1 Выбор типа и конструкции свай и свайного фундамента
Назначение глубины заложения ростверка
3.2
Определение несущей способности сваи и расчётной нагрузки, допускаемой на сваю
3.3 Определение количества свай в фундаменте и фактической
нагрузки на сваю
. Экономическое сравнение вариантов
.1 Подсчет объемов работ и расчет стоимости устройства одного
фундамента по первому и второму вариантам
.2 Технико-экономическое сравнение вариантов и выбор
основного
Литература
1. Исходные данные и оценка
инженерно-геологических условий площадки строительства
.1 Исходные данные
Таблица 1
Номер слоя
|
Мощность слоя, м
|
Глубина подошвы слоя, м
|
Отметка подошвы слоя, м
|
Отметка Уровня подземных
вод, м
|
Наименование грунта по типу
|
Плот-ность r, г/см3
|
Плот- ность частиц rS,
г/см3
|
Влаж-ность w
|
Предел теку-чести wl, %
|
Предел плас-тичности wP, %
|
Коэффициент фильтрации kf, см/с
|
1
|
0,2
|
0,2
|
144,8
|
142,0
|
Растительный слой
|
1,50
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
2
|
4,0
|
4,2
|
140,8
|
|
Песок пылеватый
|
2,00
|
2,66
|
0,25
|
0
|
0
|
8´10-4
|
3
|
3,0
|
7,2
|
137,8
|
|
Супесь
|
2,08
|
2,67
|
0,19
|
21
|
15
|
6´10-5
|
4
|
5,5
|
12,7
|
132,3
|
2,01
|
2,74
|
0,27
|
44
|
24
|
2´10-8
|
5
|
6,0
|
18,7
|
126,3
|
|
Песок средней крупности
|
1,99
|
2,64
|
0,20
|
0
|
0
|
4´10-2
|
Отметка поверхности природного рельефа NL = 145,0 м; нормативная глубина промерзания грунта dfn = 2,2 м.
Типы грунтов по заданному геологическому разрезу (вариант № 24) с
нормативными значениями характеристик физических свойств грунтов сведены в
таблицу 1.
Конструктивная схема здания представлены на рис. 1, там же приведены
усилия по обрезу фундамента.
1.2 Характеристика площадки.
Инженерно - геологические и гидрогеологические условия
Оценка инженерно-геологичеких условий площадки начинаем с изучения
напластования грунтов. Для этого по исходным данным (табл. 1) строим
геологический разрез, а также в колонке скважины показываем уровень воды,
зафиксировав его отметку.
рис. 2 План-контур строительной площадки
Для количественной оценки прочностных и деформационных свойств грунтов
площадки строительства вычисляются производные характеристики их физических
свойств, к которым относятся:
а) для песчаных грунтов - коэффициент пористости и степень влажности;
б) для пылевато-глинистых грунтов - число пластичности, показатель
текучести, коэффициент пористости и степень влажности.
Коэффициент пористости определяется по формуле:
.
Для
наших грунтов получаем:
; ;
; .
Степень
влажности грунта определяется по формуле:
.
Получаем:
; ;
;
Тип пылевато-глинистых грунтов устанавливается по числу пластичности,
определяемому по формуле :
.
Для
слоёв № 2, 3, 4, 5 получаем:
; %; %.
Показатель
текучести пылевато-глинистых грунтов определяем по формуле
Для
слоёв № 3, 4 получаем:
; .
Таким
образом, исходя из полученных результатов, грунт слоя № 2 является песок
пылеватый, средней плотности; слоя № 3 - супесь; слоя № 4 - глина; слой № 5
является песком средней крупности, средней плотности насыщенный водой.
В
целях наглядного представления строительных свойств грунтов площадки
строительства их классификационные показатели сводим в табл.2:
1.3
Строительная классификация грунтов площадки
В механике грунтов выделяют два существенно различающихся по своим механическим
свойствам основных класса грунтов: скальные и нескальные.
Скальными называют твердые горные породы, которые в невыветрелом
состоянии и при отсутствии тектонической раздробленности и трещиноватости
отличаются очень малой сжимаемостью и значительной прочностью.
Нескальными - грунты, состоящие из легко разделяющихся в воде
несцементированных или слабо сцементированных обломков горных пород и
минеральных частиц различной крупности. Они образуют пористые толщи, часто
достигающие значительной мощности.
На площадке по исходным данным имеются глинистые грунты, а именно супесь,
суглинок и глина. Мощность почвенного слоя составляет 0,3 м. Отметка уровня
подземных вод равна 152,0 м, и по данным геологического разреза грунтовые воды
находятся в слое суглинка, под которым находится слой глины - водоупора.
2. Расчет
фундаментов на естественном основании
2.1 Выбор типа и конструкции фундамента. Назначение
глубины заложения фундамента.
Для заданного производственного корпуса устраиваем отдельный фундамент стаканного
типа из сборных элементов, глубина заложения которого зависит от:
- инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки;
- глубины промерзания грунта;
конструктивных особенностей подземной части здания.
Рассмотрим влияние каждого из этих факторов по отдельности.
Анализируя физико-механические свойства грунтов площадки строительства
(табл. 2) видим, что 1-й слой грунта не может быть использован в качестве
основания фундамента. Исходя из этого, глубина заложения фундамента должна
отвечать условию
d ³ 0,2 м.
Расчётная глубина сезонного промерзания грунта df у фундамента определяется по формуле
.
Принимаем
kh = 0,7 (табл. 1 СНиП [1]). Получаем:
м.
Таким образом, принимаем d = 3,9 м.
.2
Определение размеров подошвы фундаментов
Ширину подошв фундаментов под наружную и внутреннею стены определим
графическим способом, предложенным Н.В. Лалетиным :
для фундамента под наружную стену с усилием в плоскости обреза N0II = =1150 кН ширина подошвы фундамента
составит приблизительно 1,8 м (из дальнейших расчетов);
для фундамента под внутреннею стену с усилием в плоскости обреза N0II = =1350 кН ширина подошвы фундамента
составит приблизительно 2,1 м (из дальнейших расчетов). Увеличиваем глубину
заложения до 4,5
.
Для
фундамента Ф1.
м2,
грунт фундамент свая строительный
тогда
ширина подошвы фундамента
м.
Для
фундамента Ф2.
м2,
тогда
ширина подошвы фундамента
м.
В соответствии с ГОСТ 13579-78 и ГОСТ 13580-78 выбираем:
для наружной стены здания ФА 43-46 3000х1800, А1=7,2 м2,
для внутренней стены здания ФА 49-52 3000х2100, А1=7,92 м2.
1) а=3000, а1=2100, b=1800, b1=1800.
2) а=3000, а1=2100, b=2100, b1=1500.
Схематический чертеж фундамента стаканного типа
Подсчитаем нагрузки и воздействия, передающиеся на основание.
hпр = q/g¢II =10/16=0,6 м.
При этом боковое давление грунта на отметке планировки:
s¢б1 = s¢б2 = g¢II×hпр×tg2(45 - j/2) = 16×0,6×tg2(45 - 24/2) = 4,05 кПа.
Определение усилия от собственного веса фундамента и веса грунта на его
уступах:
Ф1
кН,
кН,
Нормальная
вертикальная нагрузка:
NII = N0II + GфII + GгрII = 1150 + 110,95 + 316,34= 1577 кН;
Ф2
кН,
кН,
Нормальная
вертикальная нагрузка:
NII = N0II + GфII + GгрII = 1350 + 112,93 + 379,85= 1843 кН.
2.3
Проверка напряжений в основании фундамента
Для фундамента под наружную стену здания должны выполняться условия
p £ R;
pmax £ 1,2 R;
pmin > 0.
Определим расчётное сопротивление грунта основания
;
где:
(табл. 3
СНиП [1]);
k = 1,1;
(табл. 4
СНиП [1]);
kz
= 1;
b = 1,8 м;
gII = кН/м3;
g¢II = кН/м3;
сII = 15,88 кПа;
Получаем:
кПа.
Среднее давление под подошвой фундамента
p = NII/A = 1577/(3×1,8) = 292,04 кПа.
Определяем максимальное и минимальное краевое давление по подошве
внецентренно нагруженного фундамента
pmax = NII/A + MII/W
= 1577 + 40×6/(32×1,8) = 306,91кПа;
pmin = NII/A - MII/W
= 1577 - 40×6/(32×1,8) = 277,28 кПа.
Итак, получаем:
,04 < 457,6;
,91 < 549,2;
,28 > 0.
Расхождение между p
и R составляет 36 %.
Для фундамента под внутреннею стену здания должно выполняться
условие p £ R. Среднее давление под подошвой
фундамента
p = NII/A = 1843/(3×2,1) = 292,51 кПа.
Расчётное сопротивление грунта основания
,51
< 461,84.
Расхождение
между p и R составляет 36,7 %.
2.4 Расчёт
осадки фундамента
Осадку фундамента будем определять методом послойного суммирования.
Ширина подошвы b = 1,8 м;
глубина заложения d
= 4,5 м; среднее давление под подошвой фундамента p = 292,04 кПа; напряжение от собственного веса грунта
в уровне подошвы фундамента szg,о = g¢×d
+ gw×hw = =16×4,5 + 10×0,8 = 80 кПа, дополнительное давление
pо = =292,04 - 80 = =212,04 кПа.
Расчёт осадки фундамента крайнего ряда
№
|
z, м
|
2z / b
|
szg, кПа
|
a
|
szp, кПа
|
szp,i, кПа
|
Ei, МПа
|
si, мм
|
0
|
0
|
0
|
80
|
0
|
212,04
|
|
|
|
1
|
0,72
|
0,8
|
94,67648
|
0,86
|
182,3544
|
197,1972
|
25,76
|
4,4093784
|
2
|
1,44
|
1,6
|
109,35296
|
0,563
|
119,37852
|
150,86646
|
25,76
|
3,3734115
|
3
|
2,16
|
2,4
|
124,02944
|
0,358
|
75,91032
|
97,64442
|
25,76
|
2,1833535
|
4
|
2,88
|
3,2
|
138,58244
|
0,237
|
50,25348
|
63,0819
|
25,76
|
1,410527
|
5
|
3,6
|
4
|
150,9128
|
0,166
|
35,19864
|
42,72606
|
21,57
|
1,1409462
|
6
|
4,32
|
4,8
|
0,122
|
25,86888
|
30,53376
|
21,57
|
0,8153661
|
|
13,332983
|
Эпюры напряжений в основании фундамента под наружный фундамент
Теперь определим значение конечной осадки отдельно стоящего фундамента
внутри здания по методу послойного суммирования. Ширина подошвы b = 2,1 м; глубина заложения d = 4,5 м; среднее давление под
подошвой фундамента p
= 292,51кПа; напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы фундамента
szg,о = g¢×d + gw×hw = 16×4,5 + 10×0,8 = 80 кПа, дополнительное давление
pо = 292,51 - 80 = 212,51 кПа.
Расчёт осадки внутреннего фундамента
№
|
z, м
|
2z / b
|
szg, кПа
|
a
|
szp, кПа
|
szp,i, кПа
|
Ei, МПа
|
si, мм
|
0
|
0
|
0
|
80
|
0
|
212,51
|
|
|
|
1
|
0,84
|
0,8
|
97,12256
|
0,849
|
180,42099
|
196,4655
|
25,76
|
5,1251868
|
2
|
1,68
|
1,6
|
114,24512
|
0,535
|
113,69285
|
147,05692
|
25,76
|
3,8362675
|
3
|
2,52
|
2,4
|
131,36768
|
0,329
|
69,91579
|
91,80432
|
25,76
|
2,3948953
|
4
|
3,36
|
3,2
|
148,03748
|
0,213
|
45,26463
|
57,59021
|
21,57
|
1,7941873
|
5
|
4,2
|
4
|
162,7316
|
0,147
|
38,2518
|
21,57
|
1,1917112
|
|
14,342248
|
Эпюры напряжений в основании фундамента под внутренний фундамент
2.5 Расчет
осадки фундамента во времени
Выполним расчёт консолидации основания ленточного фундамента с шириной
подошвы b = 1,8 м, глубиной заложения d = 4,5 м. Под подошвой фундамента
залегает пласт супеси мощностью h = 2,7 м. Конечная осадка фундамента s = 1,333 см. Коэффициент фильтрации kf = 6×10-5 см/с = =1893,4см/год
=18,934 м/год.
Коэффициент относительной сжимаемости:
Па-1
Вычисляем
значение коэффициента консолидации:
м2/год.
Время
осадки:
График
осадки фундамента во времени
3. Проект свайного фундамента
.1 Выбор типа и конструкции свай и свайного
фундамента. Назначение глубины заложения ростверка
Для нашего здания принимаем отдельно стоящие свайные фундаменты,
состоящие из свай и балочного ростверка. Глубину заложения ростверка принимаем
из условия промерзания и принимаем глубину заложения подошвы ростверка dр = 1,5 м.
Для выбора марки сваи необходимо определить её длину:
l = lз + lн + h = 0,5 + 0,8 + 5,7= 7 м.
По каталогу принимаем сваю марки С7-30 с характеристиками:
- бетон М200;
- расход арматуры на сваю 42,08 кг;
расход бетона на сваю 0,73 м3;
масса сваи 1,6 т.
3.2 Определение несущей способности сваи и расчётной
нагрузки, допускаемой на сваю
Несущая способность сваи-стойки определяется по формуле
;
где:
gс = 1 (СНиП [3]);
R = 20000 кПа;
А
= 0,09 м2;
Получаем:
кН.
Расчёт
свайных фундаментов и свай по несущей способности грунтов производится исходя
из условия
N
£ Fd / gk = P; P = 1800/1,4 = 1286 кН;
а
по несущей способности сваи
N £ gcj(RbA + RscAs)
= P1; P1 = 14500×0,09 + 225000×0,000452
= 1406 кН.
В
дальнейших расчётах будем использовать меньшее значение, т.е. расчётная
нагрузка, передаваемая на сваю N £ 1285,7 кН.
3.3 Определение количества свай в фундаменте и
фактической нагрузки на сваю
Среднее давление под ростверком рр = Р / (3×d)2 = 1285,7 / (3×0,3)2 = 1587,3 кПа.
Расчет для Ф2
Определяем площадь подошвы ростверка:
.
Определяем
вес ростверка с грунтом на уступах:
кН.
Для
наружной и внутренней стен здания соответственно получаем
n = (1150×1,2 + 29,24)/1285,7 = 1,09; n
= (1350×1,2 + 29,24)/1285,7 = 1,28
принимаем
по 3 сваи.
Сваи располагаем в рядовом порядке с расстоянием между осями равным 3×d, т.е. равным 0,9 м.
Схема расположения свай в ростверке
Х
У
Размеры плиты ростверка в направлении оси Х: 0,2 + 0,3 / 2 + 0,9×sin60о + +0,3 / 2 + 0,2 =
1,48 м, размеры плиты ростверка в направлении оси У: 0,2 + +0,3 / 2 + 0,9 + 0,3
/ 2 + 0,2 =1,6 м. Принимаем размеры подошвы ростверка с учетом модуля 1,5´1,8 м. При этом вес ростверка и
расположенного на его ступенях грунта GР,ГР1 = 1,1×1,5×1,8×20×1,5 = 89,1 кН
Определим фактическую нагрузку на сваю
для наружной стены МOI = 1,2×(40 + 8×1,5) = 62,4 кН×м,
Рmax = (1380 + 89,1)/3 ± 62,4×0,45×(0,452 + 0,452)
= 489,7 ± 11,372
N
(N0I + Gф)/n
= (1150×1,2 + 95)/3= 492 кН;
для
внутренней стены
N
(N0I + Gф)/n
= (1350×1,2 + 95)/3= 572 кН.
Рmax = 501 < 1543 кН
Рmin = 489,5 кН > 0
Рср = 491,7 < 1285,7 кН
Перенапряжение более 5 % допускаем, т.к. конструктивно принимали большее
количество свай, чем требовалось по расчету.
Основания
фундаментов из свай-стоек по деформациям не рассчитываются.
4. Сравнение вариантов фундаментов и
выбор основного
.1 Подсчет объемов работ и расчет
стоимости устройства одного фундамента по первому и второму вариантам
Расчёт стоимости устройства свайного ленточного фундамента
Наименование работ и
конструктивных элементов
|
Стоимость (руб)
|
|
|
единицы
|
общая
|
Разработка грунта под
фундаменты жилых и гражданских зданий
|
145,5м3
|
3,3
|
510
|
Фундаменты железобетонные,
отдельные (под колонны)
|
69,4м3
|
21,1
|
1465
|
Устройство песчаной
подготовки
|
2,44м3
|
4,5
|
11
|
Итого
|
1986
|
Подсчитываем объем работ на устройство фундамента мелкого заложения,
результаты сводим в таблицу.
Расчёт стоимости устройства свайного ленточного фундамента
Наименование работ и
конструктивных элементов
|
Количество
|
Стоимость (руб)
|
|
|
единицы
|
общая
|
Разработка грунта под
фундаменты жилых и гражданских зданий
|
м3
|
3,3
|
495
|
Забивка свай
|
67,9м3
|
63,0
|
4278
|
Устройство песчаной
подготовки
|
2,44м3
|
4,5
|
11
|
Итого
|
4784
|
4.2 Технико-экономическое сравнение
вариантов и выбор основного
По вышеприведенным расчетам видно, что более экономично выгодный вариант
- фундамент мелкого заложения. С точки зрения простоты устройства фундамента -
фундамент мелкого заложения менее трудоемкий. Поэтому принимаем за основной
вариант фундамент мелкого заложения.
Список литературы
1.
Вотяков И.Ф.
«Механика грунтов, основания и фундаменты»: Задание на курсовой проект и
методические указания по его выполнению для студентов специальности
«Промышленное и гражданское строительство». - Гомель: БелГУТ, 1996
2.
Б.И. Далматов,
Н.Н. Морарескул, В.Г. Науменко «Проектирование фундаментов зданий и
промышленных сооружений»: Учебное пособие для студентов вузов по специальности
«Промышленное и гражданское строительство»: 2-е изд., перераб. и доп. - М.:
Высшая школа, 1986
3.
М.Н. Гольдштейн,
А.А. Царьков, И.И. Черкасов «Механика грунтов, основания и фундаменты»: Учебник
для вузов ж.-д. трансп. - М.: Транспорт, 1981
4.
СНиП 2.02.03-85
«Свайные фундаменты» - М.: Гос. комитет СССР по делам стр-ва, 1986
5.
СНБ 5.01.01-99
«Основания и фундаменты зданий и сооружений» - Минск, 1999г.
6.
СНиП III-4-80* «Строительные нормы и
правила», ч.3 «Правила приемки и производства работ», глава 4 «Техника
безопасности в строительстве» - М., 1989