Расчет схемы электроснабжения РМЦ автомобильной промышленности

Расчет схемы электроснабжения РМЦ автомобильной промышленности

РАСЧЕТ СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ РМЦ АВТОМОБИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

Содержание

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

.1 Назначение цеха и технология производства

.2 Технические данные потребителей

.3 Задающиеся параметры

.4 Схема электроснабжения

. РАСЧЕТ СИЛОВЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

.1 Расчет нагрузок при повторно-кратковременном режиме

.2 Расчет нагрузок распределительных узлов

. ВЫСОКОВОЛЬТНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

.1 Выбор силового трансформатора

.2 Выбор предохранителей для защиты высоковольтной линии

. ВЫБОР КАБЕЛЬНОЙ ПРОДУКЦИИ

.1 Выбор и расчет высоковольтных кабелей

.2 Выбор и расчет низковольтных кабелей

.3 Выбор сечения проводников по экономической плотности тока

.4 Выбор сечения проводников для перемещающихся механизмов

. НИЗКОВОЛЬТНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

.1 Выбор аппаратов защиты

.1.1 Предохранители

.1.2 Выбор автоматических выключателей

.2 Выбор аппаратов управления

.2.1 Выбор магнитных пускателей

.2.2 Выбор контакторов

. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

.1 Ток однофазного к.з. Iкз(1).

.2 Расчет трехфазных токов к.з.

. ОКОНЧАТЕЛЬНЫЙ ВЫБОР АППАРАТОВ ЗАЩИТЫ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАНЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расчёт схемы электроснабжения обусловлен наличием потребителей электроэнергии, их количеством и мощностью, условиями эксплуатации электрооборудования, наличием самой схемы электроснабжения данных потребителей, в зависимости от их назначения, технологии производства и др. факторов.

1.1 Назначение цеха и технология производства

Цех предназначен для изготовления автомобильных деталей путём обработки заготовок на токарных, наждачных станках, сборки изделий с применением электросварки отдельных деталей, закалки изделий и, в дальнейшем, испытания изделий при помощи специальных машин на пластичность, прочность и динамические нагрузки.

1.2 Технические данные потребителей

электроснабжение трансформатор кабель нагрузка

Для наглядности имеющегося оборудования все электропотребители с указанием паспортных, а также других необходимых справочных величин, занесены в таблицу 1.

Таблица 1- Технические данные электропотребителей

1.3 Задающиеся параметры

·        Температура окружающих среды - внутренняя температура: РП-1, РП-3, РП-4 +20 ˚С, РП-2 +30 ˚С.

·   Все электроприёмники относятся ко II категории надежности электроснабжения.

·        Продолжительность времени максимальной нагрузки составляет более 3000 часов в год, что соответствует экономической плотности номинального тока (табл. 1.3.36[1]) Iн (1÷3) * 103 в год.

·      Протяжённость линии электропередач показаны на чертеже формата А1.

·        Величина высокого напряжения питающей сети цеха составляет 10 кВ.

·        Номинальное напряжение потребителей 380/220 В.

·        Режим работы нейтрали - глухозаземлённая.

1.4 Схема электроснабжения

Схема электроснабжения по назначению состоит из двух видов схем:

высоковольтная - питающая сеть напряжением 10 кВ;

низковольтная - распределительная сеть электроснабжения потребителей цеха (участка) на напряжение 0,4 кВ.

Питающая сеть берет начало с головной понижающей подстанции (ГПП). Распределительная сеть берёт начало с комплектной трансформаторной подстанции (КТП) через распределительное устройство (РУ) и прилегающие к КТП распределительные пункты (РП).

По распределению нагрузки (как высоковольтной, так и низковольтной) используется радиальная схема электроснабжения потребителей.

2. РАСЧЕТ СИЛОВЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

При расчете силовых нагрузок важное значение имеет правильное определение электрической нагрузки во всех элементах электроцепи. Завышение может привести к перерасходу проводимого материала и, соответственно, к удорожанию проекта. Занижение нагрузки приведет к уменьшению пропускной способности электросети и невозможности обеспечения нормальной работы электроприемников.

2.1 Расчет нагрузок при повторно-кратковременном режиме

Повторно-кратковременный (ПВ) режимом работы потребителя (S3) называется такой режим, при котором период нагрузки чередуется с периодом остановки (отключения). При этом длительность цикла их прерывания составляет 10 минут. За период работы температура нагрева потребителя не достигает установившегося значения , а за период паузы не успевает снизиться до первоначальной.

Так, например, для сварочных трансформаторов номинально условная мощность будет рассчитываться по формуле:

, кВт, (стр.63, [2])

где Sn - полная , кажущаяся мощность;

ПВ - продолжительность включения;

сos φ - коэффициент мощности.

Производим расчет номинально-условных мощностей для сварочных трансформаторов:

 (кВт),

 (кВт),

 (кВт).

Расчет номинально-условных токов для трансформаторов производим по формуле:

 (стр.64, [2])

 А

 А

 А

Схема подключения сварочных трансформаторов показана на рис. 1.

                                    Фаза А

                                          Фаза В

                                                  Фаза С

                      S1=3,3 кВ·А      S2=11,31 кВ·А   S3=15,59кВ·А

Рис. 1 Схема подключения сварочных трансформаторов

Произведем расчет наиболее загруженной фазы при номинально условных значениях:

 кВт (стр.64, [2])

 кВт

 кВт

Из наших расчетов следует, что наиболее нагруженной фазой является РС = 13,45 кВт, тогда .

 кВт

Полная нагрузка и ток при сos φmax = 0,75 и при наибольшей нагрузке S3 = 27 кВт составят:

 кВ*А

 А.

Для кран-балки мощность рассчитывается по формуле:

 кВт,

где Pn - сумма всех номинальных мощностей двигателей;

ПВа - продолжительность включения.

Расчет номинально-условного тока Iн.у. для кран-балки:

 А.

2.2 Расчет нагрузок распределительных узлов

В практике проектирования схем электроснабжения применяют различные методы определения электрических нагрузок распределительных узлов в зависимости от наличия данных:

. Метод упорядоченных диаграмм - расчет нагрузки по средней мощности коэффициента максимума;

. Определение расчетной нагрузки по установленной мощности и коэффициента спроса;

. Определение расчетной нагрузки по средней мощности и коэффициенту формы.

Первый метод является наиболее точным. По нему будем производить расчеты средне-сменных величин.

Средне-сменные мощности для одиночного электроприемника вновь проектируемых предприятий [2]:

Рсм = Рн · Ки ; (2.10) [2]

Qсм = Рсм · tgφ , (2.11) [2]

где Kи - коэффициент использования электроприемника, определяемый по справочной литературе [2];

tgφ - фазовый угол тока электроприемника в режиме расчетной нагрузки, определяется через cos, соответствующий Ки .

Так, например, станок токарный суммарной мощностью 13,2 кВт с Ки = 0,12; cos = 0,4 имеет tg = 2,291, средне-сменные мощности составят:

 кВт;

 кВар.

Для определения среднего коэффициента использования Kи ср необходимо сумму сменных нагрузок Σ Рсм разделить на сумму номинальных нагрузок потребителей [2]:

.

Так, например, для РП-1 Kи ср будет определен:

.

Результаты расчетов для остальных электроприемников представлены в таблице 2.

Таблица 2 - Расчетные нагрузки потребителей

Модуль сборки

Практические исследования действующих предприятий, показали, что в среднем исследуемый период времени приходится на тридцать минут самой нагруженной смены, когда в работе задействовано эффективное число nэ группы электроприемников.

Эффективным (приведенным) числом называют число однородных по режиму работы электроприемников одинаковой мощности, которое дает то же значение расчетного максимума Рmax , что и группа электроприемников, различных по мощности и режиму работы. Так как nэ число определяют для группы электроприемников, присоединенных к силовым щитам или распределительному щиту подстанции, то необходимо учитывать показатель силовой сборки - число m (модуль сборки ), равное отношению номинальной мощности наибольшего электроприемника Pном max 1 к номинальной мощности наименьшего Pном min 1 [2, (2.34)]:

m = Pном max 1 / Pном min (2.12) [2]

Число m может быть больше, меньше или равно трем.

Так для РП-1 модуль составит:

.

РП-2 m= 7; РП-3 m= 8; РП-4 m= 7; РУ-1 m= 1,4; РУ-2 m= 4

.3.1 Расчет эффективного числа электроприемников

Для РП-1: при n = 5; kи ср = 0,4; m = 2,9.

Принимаем условие 2: n ≥ 5; kи ср ≥ 0,2; m ≥ 3; , тогда

nэ = n = 5 шт. (2.36)[2]

Для РП-2: при n = 4; kи ср = 0,35; m = 7.

Принимаем условие 1: n ≤ 5; kи ср ≥ 0,2; m ≥ 3; , тогда

 шт.

Для РП-3: при n = 4; kи ср = 0,44; m = 8.

Принимаем условие 1: n ≤ 5; kи ср ≥ 0,2; m ≥ 3; , тогда

 шт. (2.36) [2]

Для РП-4: при n = 4; kи ср = 0,26; m = 7.

Принимаем условие 1: n ≤ 5; kи ср ≥ 0,2; m ≥ 3; , тогда

nэ= 3 шт.

Для РУ-1: при n = 3; kи ср = 0,46; m = 1,4.

Если n ≤ 5; kи ср ≥ 0,2; m < ; тогда nэ = 3.

Для РУ-2: при n = 3; kи ср = 0,53; m = 4.

Если n ≤ 5; kи ср ≥ 0,2; m ≥ 3; тогда

 .

Определение коэффициента максимума kmax

Значение kmax определяется в зависимости от значения среднего коэффициента использования kи ср и эффективного числа nэ группы электроприемников как значение функции:

= f (nэ∙ kи ср) (стр.54) [2]

Для РП-1: kmax = f (5∙ 0,40)

kmax = 1,76.

Для РП-2: kmax = f (4∙ 0,35)

kmax = .

Для РП-3: kmax = f (3∙ 0,44)

kmax = .

Для РП-3: kmax = f (3∙ 0,44)

kmax = .

Для РП-4: kmax = f (4∙ 0,26)

kmax = .

Для РУ-1: kmax = f (3∙ 0,46)

kmax = .

Для РУ-2: kmax = f (4∙ 0,56)

kmax = .

Определение максимальных величин (мощностей, токовых нагрузок и коэффициентов мощностей каждого распределительного устройства) определяем, согласно, соответствующих формул. Все расчеты для наглядности, представим в таблице № 3.

Таблица 3 - Определение максимальных величин

3. ВЫСОКОВОЛЬТНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

К высоковольтному оборудованию относится электрооборудование работающее при U свыше 1000 В.

3.1 Выбор силового трансформатора

В зависимости от исходных данных, выбор мощности силового трансформатора производится исходя из рациональной нагрузки в нормальном режиме работы с учетом необходимого резервирования в послеаварийном режиме. То есть мощность одного трансформатора в послеаварийном режиме должна обеспечивать питание всех электроприемников. При этом расчетная мощность трансформатора (Sн.тр.) определяется по средней нагрузке за максимально нагруженную смену (Sр.max ).

 кВ·А, [2]

где N - количество трансформаторов , в штуках;

Кзагр. - коэффициент загрузки трансформатора.

Наивыгоднейшая загрузка цеховых силовых понижающих трансформаторов зависит от категории потребителей электроэнергией, от числа силовых трансформаторов и способа резервирования:

при преобладании нагрузок I категории для двух силовых трансформаторов КТП, коэффициент загрузки равен 0,6 ÷ 0,7;

- при преобладании нагрузок II категории для одного трансформатора КТП в случае взаимного резервирования трансформаторов на низкое U коэффициент равен 0,7 ÷ 0,8;

при преобладании нагрузок II категории и наличии централизированного резервного силового трансформатора, а так же при нагрузках III категории коэффициент равен 0,9 ÷ 0,95 .

Из исходных данных потребители относятся ко II категории по степени надежности питания электроэнергией, поэтому для расчетной схемы электроснабжения выбираем 2 силовых трансформатора, коэффициент загрузки равен 0,8.

Максимальная потребляемая мощность Smax = 362 кВ·А (см. табл. 3), тогда мощность трансформатора составит:

 кВ·А

Выбираем 2 трансформатора ТМ-400/10 (табл. 42 [4]) с техническими данными:

- полная мощность Sн.тр. , кВ·А …………………………………...400

- напряжение с высокой стороны Uв н. кВ………………………. ...10

напряжение с низкой стороны Uн н. кВ ………………………….0,4

схема соединения обмоток ..……………………………………...Y/Y0

потери к.з. кВт ………………………………………………………5,5

Расчетный ток короткого замыкания в относительных (о. е.) единицах по формулам (3-2) [9]:

активное сопротивление трансформатора:

индуктивное сопротивление трансформатора:

Далее производим расчет в именованных единицах (3-5) [5]:

 мОм;

 мОм.

Полное сопротивление трансформатора:

 мОм.

3.2 Выбор предохранителей для защиты высоковольтной линии

Высоковольтные предохранители типа ПК обеспечивают защиту трансформатора от внутренних повреждений и междуфазных коротких замыканий на выводах.

При мощности трансформатора Sном 400 кВ∙А и номинальном напряжении Uном = 10 кВ по выражению , рабочий ток силового трансформатора составит:

 А . [6]

Для защиты кабельной линии питающей КТП выбираем предохранитель марки ПКТ-101 с плавкой вставкой на 31,5 А.(табл. 3-15-1. [4]).

4. ВЫБОР КАБЕЛЬНОЙ ПРОДУКЦИИ

Кабель - одна или несколько изолированных токопроводящих жил, заключенных в герметическую оболочку, которая в зависимости от условий прокладки и эксплуатации может иметь защитный покров от механических повреждений, в который может входить броня. Условия выбора сечения жил кабеля до 1000 В аналогичны высоковольтному. Марка кабеля определяется условиями прокладки и условиями окружающей среды.

4.1 Выбор и расчет высоковольтных кабелей

Высоковольтная питающая сеть берет начало с головной понизительной подстанции. Выбор сечения проводников по условию нагрева производится через расчетную токовую величину, приходящуюся на токопровод. Расчетный ток кабеля 10 кВ идущего к КТП составляет 23 А. По таблице 1.3.18 [1] выбираем трехжильный алюминиевый кабель с сечением жил 16 мм2, у которого допустимая токовая нагрузка составляет 46 А.

Согласно исходных данных, при максимальной нагрузке составляющей 3∙103 ч и экономической плотности тока jэк (А/мм2) = 1,4 А/мм2, по таблице 1.3.36 [1],выбираем сечение проводника:

 мм2. (стр. 35) [1]

Следовательно, выбираем кабель на напряжение 10 кВ марки сечением 25 мм2 [7, табл. 6.2 стр. 212].

4.2 Выбор и расчет низковольтных кабелей

Исходя из номинального тока потребителя, кабель выбирается по длительному нагреву. Так, например, для двигателя расположенного в РП-1 мощностью 26 кВт и номинальным током 48,9А выбираем из таблицы 1.3.7 [1] трехжильный алюминиевый кабель сечением токопроводящей жилы 16 мм2 с допустимым током 60 А.

Если у алюминиевого кабеля сечение для ввода в борно двигателя велико, то для перехода на кабель меньшего сечения выбираем медный кабель длиной не более 10 метров до двигателя по таблице 1.36 [1].

4.3 Выбор сечения проводников по экономической плотности тока

Сечение проводников должны быть проведены по экономической плотности тока. Экономически целесообразное сечение определяется из соотношения:

, [1]

где I - расчетный ток в час максимума энергосистемы, А ;- номинальное значение экономической плотности тока, А/мм2 , для заданных условий работы, выбираемое по таблице 1.3.36 [1].

С учетом задающихся параметров экономическая плотность тока в нагрузке составит 3*103 А/мм2 .

Проверке по экономической плотности тока не подлежат:

сети промышленных предприятий и сооружений напряжением до 1 кВ при числе часов использования максимума нагрузки предприятий;

ответвления к отдельным электроприемникам напряжением до 1 кВ , а так же осветительные сети;

сборные шины электроустановок;

проводники, идущие к резисторам , пусковым реостатам и т.п.;

Данные расчеты не производим.

4.4 Выбор сечения проводников для перемещающихся механизмов

У движущихся механизмов питающий кабель сматывается в бухты или на барабаны, поэтому нагрузка по току для кабеля должна быть снижена на 30% от номинальной (стр. 9) [8]. Тогда величина тока расчитывается по формуле:

где коэффициент К с учетом увеличения токовой нагрузки на 30% равен 1,3.

По таблице 1.3.6 [1] выбираем кабель сечением S=1,5 мм2 с токовой нагрузкой 19 А.

Так как кабель претерпевает механическую нагрузку на разрыв и изгиб, для надежности увеличим его сечение на 1 ступень. По таблице 1.3.6 [1] выбираем четырехжильный кабель сечением 2,5 мм2 с токовой нагрузкой 25 А.

Результаты выбора сечений кабелей представлены в таблице 4.

Таблица 4 - Результаты выбора сечения и марки кабелей

Расшифровка марки кабеля:

АВВГ (3×6 + 1×4)

А - алюминиевый

В - изоляция выполненная из полихлорвинила

В - общая полная изоляция выполненная из полихлорвинила

Г - голый (броня отсутствует)

3×6 - три жилы, каждая сечением 6мм2 .

5. НИЗКОВОЛЬТНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

К низковольтному оборудованию относится электрооборудование на номинальное напряжение ниже 1000 В.

5.1 Выбор аппаратов защиты

К аппаратам защиты относятся автоматические выключатели, предохранители, тепловые реле.

.1.1 Предохранители

Предохранители - это аппарат, отключающий автоматическую сеть при возникновении токов к.з. или токов перегрузки. При увеличении тока нагрузки выше номинального тока плавкой вставки, она расплавляется от теплового действия тока, и электрическая цепь разрывается.

Предельный ток плавкой вставки рассчитывается по формуле

 . [8]

Для нагнетательного вентилятора Рн = 15 кВт в РП-1 с номинальным пусковым током Iн.пуск.= 199,5 А , расчетный ток плавкой вставки по формуле Iпл.вст = Iпуск/2,5= 199,5/2,5=80 А, тогда по [8] выбираем предохранитель марки ПН2-250 с током плавкой вставки на 80 А, с максимальным отключающим током 10 кА.

Для группы сварочных трансформаторов расположенных в РП-2 с максимальным током 53А расчетный ток плавкой вставки Iпл.вст = 63,6 А , тогда по справочным данным выбираем предохранитель марки ПН2-100 с током плавкой вставки на 80 А и максимальным отключающим током 10 кА.

Результаты выбора предохранителей представлены в таблице 5.

Таблица 5 - Выбор предохранителей

5.1.2 Выбор автоматических выключателей

Автоматоматические выключатели характеризуются номинальным напряжением и номинальным током, а их расцепители - номинальным током и током срабатывания (уставки).

Выбор автоматов производится с учётом следующих требований :

. Номинальное напряжение автомата, В:

.

. Номинальный ток автомата, А:

.

. Номинальный ток расцепителя любого вида, А:

.

Ток срабатывания электромагнитного расцепителя или электромагнитного элемента комбинированного расцепителя для ответвления к одиночному двигателю, А:

Предельно отключаемый ток автомата, А:

.

н - коэффициент надёжности, учитывающий неточности в определении максимального кратковременного тока и разброс характеристик электромагнитных расцепителей, для выбираемых автоматов берётся равным 1,25, Iк..макс - максимальный ток к.з., который может проходить по защищаемому участку сети, А.

Результаты выбора автоматических выключателей представлены в таблице 6.

Таблица 6 - Выбор автоматических выключателей

5.2 Выбор аппаратов управления

К аппаратам управления относятся магнитные пускатели, контакторы.

5.2.1 Выбор магнитных пускателей

Электромагнитные пускатели в исполнении с тепловым реле осуществляют функцию защиты электроприемников и линий электропередач от длительных перегрузок и от токов возникающих при обрыве одной фазы. Расшифровка марки магнитного пускателя на рисунке 2.

Рис. 2 Расшифровка марки магнитного пускателя

Пример расчета для токарного станка с номинальным током Iн.=26,2 А: выбираем магнитный пускатель ПМА - 352. Так как магнитные пускатели применяются в комплекте с тепловыми реле, то по справочнику выбираем тепловое реле марки ТРН - 40 с токовым расцепителем по номинальному току потребителя.

Так как токи некоторых потребителей очень большие и к ним не подходят тепловые реле, то выбираем не токовое реле, а тепловое.

Выбор магнитных пускателей представлен в таблице 7.

Таблица 7 - Выбор магнитных пускателей

5.2.2 Выбор контакторов

Контактор - двухпозиционный аппарат с самозатвором, предназначенный для частых коммутаций токов в силовых сетях с токами, не превышающими токи нагрузки, приводимый в действие электромагнитной системой.

Расшифровка марки контактора указана на рисунке 3.

Рис. 3 Расшифровка марки контактора

Пример выбора контактора для электродвигателя РУ-1. Для запуска в работу и остановки двигателя выбран контактор поворотной серии КТ 6000. По [9, табл. 3.65] выбираем контактор типа КТ 6043 Б.

По справочным данным выбираем контакторы для остальных потребителей и заносим их в таблицу8.

Таблица 8 - Выбор контакторов

6. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

В сетях с глухо заземленной нейтралью возможны однофазные, двухфазные и трехфазные токи токи короткого замыкания.

6.1 Ток однофазного к.з. Iкз(1)

Ток однофазного к.з. Iкз(1), являющийся минимально возможным, определяется в самой удаленной точке от аппаратов защиты. При этом учитывается, что к моменту к.з. напряжение в сети снижено на 5% по отношению к номинальному напряжению потребителя, а жилы кабелей нагреты предварительным током нагрузки до предельной, для кабеля, температуры 65ºС, а обмотки питающего трансформатора - до 150ºС.

Так, например, чтобы рассчитать Iкз(1) для станка токарного расположенного в РП-1 необходимо составит расчетную схему и схему замещения.

Расчетная схема Схема замещения

По формулам определяем ток однофазного короткого замыкания:

 А, (стр. 58) [8]

 ,

где Uн.д - напряжение потребителя,

R - активное сопротивление,

x - реактивное,

zп полное сопротивление линии,

zтр - сопротивление трансформатора.

Сумма активных сопротивлений включает в себя сопротивления автоматических выключателей (Rа, Rн), разъединителей (Rр), точек соединения (Rт.с.), кабельной линии (r∙l[1+α(20 - 65º]) и сопротивление дуги в данной точке.

Сумма реактивных сопротивлений включает в себя реактивное сопротивление автомата (xa).

6.2 Расчет трехфазных токов к.з.

Трехфазный ток к.з. определяется по формуле:

 , (стр.58) [8]

Сумма активных сопротивлений включает в себя сопротивления автоматических сопротивлений (Rа, Rн), разъединителей (Rр), точек соединения (Rт.с.), кабельной линии (Rкаб) и сопротивление дуги в данной точке.

Сумма реактивных сопротивлений включает в себя реактивное сопротивление автомата (Xa)

Трехфазные и однофазные токи к.з. представлены в таблице 9, 10.

Таблица 9 - Токи однофазного короткого замыкания

Таблица 10 - Токи трехфазного короткого замыкания

. ОКОНЧАТЕЛЬНЫЙ ВЫБОР АППАРАТОВ ЗАЩИТЫ

Согласно требований п.1.7.79 и п.3.1.9 [7] в электроустановках с глухозаземлённой нейтралью с целью обеспечения автоматического отключения аварийного участка, при замыкании на корпус или на нулевой защитный проводник возникал ток К.З., превышающий не менее чем:

·        в 3 раза номинальный ток плавкой вставки ближайшего предохранителя:

к.з.(1)/Iвст≥3;

·        в 1,25 раза ток отсечки электромагнитного расцепителя автоматического выключателя:

к.з.(1)/Iэл.м≥1,25.

Условие выполняется. К тому же, корпус предохранителя ПИ2-250 может выдержать максимальный ток К.З. в 10 кА (табл.6[4.6]), а трехфазный ток К.З. в точке Т5 составит 39799 А. Следовательно предохранитель устанавливаем в кожухе, с наличием резерва.

Автоматический выключатель в РП-1 с Iэл.м.=1250 А, при Iк.з.(1)=11384,4 А в точке Т2 нас устраивает (11384,4/1250≥1,25). По таб. 7 [4.6].

Отключающая способность данного автоматического выключателя составляет 12,5 кА, что меньше трехфазного тока К.З. в точке Т2 (т.е.30000≥12500). Устанавливаем данный автоматический выключатель в корпусе с наличием резерва.

Окончательный выбор остальных аппаратов защиты представлен в таблице 11.

Таблица 11 - Окончательный выбор аппаратов защиты

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАНЫХ ИСТОЧНИКОВ

1.      Правила устройства электроустановок. М.: КНОРУС, 2010.

.        Липкин. Б.Ю. Электроснабжение промышленных предприятий и установок. М.: Высшая школа, 1990.

.        Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. В 2-х книгах под общей редакцией А.А. Федорова и Г.В. Сербиновского. Книга 2: Технические сведения оборудований. М., «Электроэнергия» 1974.

.        Справочник по электрическим установкам высокого напряжения С.А. Бажанов и др. под редакцией И.А. Баумштейна и М.В. Хомякова 2-е изд. переработано и дополнено -М.: Энергоиздат 1981.

.        Электроснабжение предприятий верхнекамского калийного месторождения. Учебное пособие. Под общей редакцией Б.В.Васильев. г. Пермь-2000г.

.        Инструкция по расчету системы электроснабжения подземных участков калийных рудников: методические указания по курсовому и дипломному проектированию. Пермский Государственный технический университет. Г. Пермь 1995.

.        Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования. Ю.Г. Барыгина, Л.Е. Федорова, М.Г. Зименкова и др..

.        Шеховцев В.П. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. - М.: ФОРУМ: ИНФРА-М, 2005. - 214 с., ил.

.        Основы электроснабжения промышленных предприятий: Учебник для вузов -3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия, 1979.