Очистка вентиляционных выбросов
Министерство
образования, науки, молодежи и спорта Украины
Одесская
государственная академия строительства и архитектуры
Институт
инженерно-экологических систем
Кафедра
отопления, вентиляции и охраны воздушного бассейна
Контрольная
работа
по дисциплине:
Очистка
вентиляционных выбросов
Одесса-2013
Расчет рукавного фильтра
На основе технологических расчетов выбрать
рукавный фильтр для очистки вентиляционных выбросов по следующим исходным
данным.
. Тип
рукавного фильтра - ФРО;
. Объемный
расход очищаемых газов L= 5000 м3/ч;
. Температура
газов tг = 45 оС;
. Концентрация
пыли в газе Снач= 8 г/м3;
. Медианный
диаметр частиц пыли dч = 35 мкм;
. Конечное содержание пыли Скон≤ 0,39
г/м3;
. Состав
пыли - мел.
. Способ
регенерации - обратная продувка и встряхивание.
Решение
Выбор фильтра осуществляется в зависимости от
расхода очищаемого газа, его температуры, физических и химических свойств пыли,
влажности и режима работы.
Нормативная газовая нагрузка для пылевидного
технического углерода составляет gн = 2,60 м3/(м2·мин).
В соответствии с табл.П.1 для температуры газов
tг =45 оС в качестве фильтрующего материала выбираем сукно.
Значения коэффициентов С1, С2, С3, С4 и С5
принимаем по табл.2.2 - С1 = 0,80; табл.2.3 - С2 = 1,02; табл.2.4 - С3 = 1,00;
табл.2.5 - С4 = 0,886; табл.2.6 - С5 = 1,50, соответственно.
.Определяем удельную газовую нагрузку
g = gн·С1·С2·С3·С4·С5=
2,6·0,8·1,02·1,0·0,886·1,5 = 2,76 м3/(м2·мин)
2. Рассчитываем площадь фильтрующих элементов
= = 30,19 м2
Принимаем типоразмер фильтра ФРО-31 с площадью
фильтрующей поверхности F =31 м2, т.к. производительность этого фильтра нам
подходит.
. Рассчитываем
скорость фильтрования
Wф = = = 0,025 м/с
4. Рассчитываем
скорость движения очищаемого газового потока на входе в аппарат исходя из
заданного объемного расхода L и площади сечения входного отверстия фильтра Fвх
Wвх = = = 15,56 м/с
5. Гидравлическое
сопротивление корпуса аппарата определяем по формуле:
= = 2,5∙ = 336,54
Па.
Здесь =2,5 - коэффициент гидравлического
сопротивления корпуса аппарата (принимается одинаковым для всех вариантов
заданий); - плотность
сухого воздуха, определяется в зависимости от tг по табл.2.7.
. Время фильтрации соответственно
равно
=4,76/0,025= 190,4 3,17 м.
7. Гидравлическое
сопротивление фильтрующих элементов
=+ = 1200∙106·19,35∙10-6·0,025+
6,5·109∙19,35∙10-6∙190∙8∙10-3∙0,0252 =
699,99 Па
8. Гидравлическое сопротивление
рукавного фильтра
∆Р = ∆Рк + ∆Рп
= 336,54+ 699,99= 1036,53 Па 1,04 кПа
Данное значение гидравлического
сопротивления ∆Р < ∆Рдоп= 3,5 кПа, следовательно данный фильтр
соответствует допустимому рабочему режиму.
. Эффективность пылеулавливания
== 95,1%
10. Количество
входящей пыли
Мнач = L·Снач = = 6,22 г/c
11. Количество
уловленной пыли после очистки в фильтре
ΔМ= Мнач·η =
6,22·0,951= 5,91 г/c
. Количество пыли, выбрасываемой в
окружающую среду
Мкон = Мнач - ΔМ = 6,22 -
5,91 = 0,31 г/с
Расчет циклона
Обосновать выбор марки циклона, определить
конструктивные размеры и эффективность очистки для вентиляционных выбросов с
пылью по следующим исходным данным.
. Расход
газов от источника выбросов L=500 м3/ч;
. Температура
газа tг=70 оС;
. Состав
пыли - гипс;
. Плотность
частиц пыли ρч = 1800 кг/м3;
. Дисперсный
состав пыли, dч = 6 мкм, lgσч= 0,33
. Концентрация
пыли в выбросе Свх=180 г/м3;
. Оптимальная
скорость движения газов в циклоне Wопт=4,4 м/с;
. Избыточное
давление газа перед циклоном Рц=150 Па;
Решение:
Для улавливания отходов деревообработки обычно
используются циклоны конструкции Гидродревпрома типа Ц или УЦ. Выбираем циклон
типа Ц, типоразмерный ряд которого приведен в табл.П.11.
. Определяем
расход газа при рабочих условиях
газовый поток циклон скруббер
==628,21 м3/ч
2. Плотность газов при рабочих
условиях, принимая нормальное атмосферное давление воздуха равным =101300 Па,
и плотность воздуха при температуре 20 оС = 1,205 кг/м3, находим по формуле
= =0,961 кг/м3
3. Рассчитываем
необходимую площадь сечения циклона
= 0,032 м2
4. Задаваясь количеством циклонов N,
определяем диаметр аппарата, который не должен превышать максимальное значение
диаметра в типоразмерном ряду заданного типа циклонов. В первом приближении
принимаем N=1
== 0,096м
= = 2,83 м/с
Данная скорость попадает в 15%
диапазон = 3,5 м/с,
и, следовательно, удовлетворяет техническим условиям эксплуатации циклона.
Исходя из вида пыли (гипс) окончательно выбираем один циклон марки Ц-250 из
табл.П.11 приложения.
. Определяем коэффициент
гидравлического сопротивления циклона, принимая =210; К1 = 0,94 (табл.П.8); К2 =
0,88; для единичного циклона К3 = 0
= 0,94·0,82·210 + 0 = 161,87
7. Находим
потери давления и сравниваем их с допустимыми потерями давления в циклоне ∆Рдоп
приведенными в табл.П.6 приложения
= 0,5·161,87·0,961·3,962 =
1219,69Па ∆Рдоп=1500
Па
По гидравлической характеристике
(потери давления) выбранный типоразмер циклона соответствует техническим нормам
эксплуатации.
. Для определения фактической
эффективности очистки газа в выбранном циклоне Ц-250 определяем медианную
тонкость очистки газа при рабочих условиях, принимая расчетные параметры
эффективности по табл.П.18 приложения: = 4,12 мкм; = 0,91 м; = 3,5 м/с; = 800 кг/м3;
=20,6·10-6 , Па·с
= =1,56 мкм
9. Определяем
параметр Х и с учетом данных табл.П.19 значение нормальной функции
распределения Ф(Х) = 0,136
=== -1,1
10. Эффективность
очистки газа в выбранном циклоне составляет
= =56,8%
11. Количество
древесной стружки на входе в циклон
Мнач = L·Свх = = 25 г/c
12. Количество
уловленной в циклоне древесной стружки
ΔМ= Мнач·η =
25·0,56= 14 г/c
13. Количество
стружки, выбрасываемой в окружающую среду
Мкон = Мнач - ΔМ = 25 - 14
= 11 г/с
Проведенный расчет показывает
достаточно большое количество выбросов в окружающую среду. Следовательно,
данный циклон целесообразно использовать только как аппарат первой ступени
очистки в сочетании с другими пылеуловителями, например, фильтрами.
Расчет пенного пылеуловителя
Определить основные технологические
и конструктивные характеристики пенного пылеуловителя с провальными тарелками по
следующим исходным данным:
.Тип аппарата - ПВП
.Объемный расход очищаемых газов L=
80000 м3/ч;
.Температура газов - tг =200 оС;
.Температура воды tводы= 10 оС;
.Давление газа в пылеуловителе Рап =
600 Па;
.Плотность частиц пыли - ρч=1800
кг/м3;
. Начальная концентрация пыли в газе
- Свх= 6,6 г/м3;
. Конечная концентрация пыли в газе
- Свых = 0,53 г/м3;
. Вид пыли - зола
Решение
.Определяем плотность очищаемых
газов при рабочих условиях
== 0,751 кг/м3.
= 1,293 кг/м3 - плотность воздуха
при нормальных условиях.
.Рассчитываем площадь поперечного
сечения скруббера, принимая скорость газа Wг = 4,5 м/с
== 4,94 м2
3.Находим диаметр корпуса аппарата
== 2,51 м
По рассчитанному диаметру и
производительности выбираем марку пенного пылеуловителя ПВП-90, и по
стандартному диаметру Dст = 2,8 м рассчитываем фактическую площадь сечения
аппарата.
=0,785·2,82 = 6,15м2
.Уточняем скорость газа в
пылеуловителе
= = 4,07 м/с
Данная скорость движения газа в аппарате
попадает в допустимый диапазон скоростей и может быть принята в качестве
расчетной.
.Определяем расход жидкости на орошение
аппарата. Плотность орошения принимаем по табл.П.22 приложения, gж = 6,8·10-3
м3/м2·с
=0,0068·6,15 = 0,042 м3/с
6.Площадь свободного сечения решетки
рассчитываем по формуле
= 12·
12·4,070,35·0,00680,16·0,0080,37·0,4-0,465·1000-0,53 = 0,058 м2
Принимаем диаметр отверстий в
решетке =8 мм;
высоту пенного слоя на решетке Нп = 400 мм; плотность орошающей воды = 1000
кг/м3.
.Принимаем коридорную разметку
перфорации на полке. Расстояние между отверстиями решетки, соответственно равно
= 0,008·= 0,03 м
8.Определяем гидравлическое
сопротивление сухой решетки. Для трубчатой решетки рекомендуется принимать
значение коэффициента местного сопротивления =2,67 [1]
= = = 503,3 Па
9.Гидравлическое сопротивление слоя пены, с
учетом рекомендованного в [1] значения а = 4,15, составляет
= 4,15·4·1000·4,072= 274977 Па
10. Гидравлическое
сопротивление корпуса аппарата рассчитывается по формуле Дарси. Принимаем
коэффициент гидравлического сопротивления аппарата равным =15 [1]
=0,5·15·4,07 2·0,751 = 93 Па
11. Гидравлическое
сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения для
перфорированной решетки определяется по формуле
== 54 Па,
Принимаем по табл.П.24 приложения
при tводы= 10 оС, = 10,8·10-2,
Н/м.
. Общее гидравлическое сопротивление
пенного аппарата соответственно равно
= + + += 503,3 + 274977 + 93 + 54 =
275627,3 Па
13. Удельная
величина поверхности раздела фаз, отнесенная на 1 м2 решетки, составляет
А =
14. Фракционная
эффективность очистки пылегазовых выбросов в пенном скруббере оценивается по
формуле
, %
. Определяем общую эффективность
очистки газов от пыли
= = 95,46 %
№
п/п
|
Размер
частиц , мкмДоля фракции
Ф,%А,%
|
|
|
|
1
|
30
|
33
|
0,522
|
98,83
|
2
|
10
|
26
|
0,217
|
97,55
|
3
|
6
|
22
|
0,144
|
96,55
|
4
|
2
|
11
|
0,06
|
92,81
|
5
|
1
|
4
|
0,034
|
88,43
|
6
|
0,5
|
2
|
0,02
|
81,96
|
7
|
0,1
|
2
|
0,005
|
42,88
|
16. Требуемая
степень очистки по заданию составляет
== 91,97 %
Выбранный аппарат превышает
необходимую степень очистки газов и, следовательно, может быть рекомендован для
применения в заданных условиях.
Литература
1. Ратушняк
Г.С., Лялюк О.Г. Засоби очищення газових викидів: навчальний посібник. - ІВНВКП
«Укргеліотех», 2009.-204 с.
2. Балабеков
О.С., Балтаев Л.Ш. Очистка газов в химической промышленности.- М.:
Химия,1991.-252 с.
. Вальдберг
А.Ю. Технология пылеулавливания. -
Л.:
Машиностроение, 1995.- 423 с.
. Качан
В.Н., Акишина А.Г. Теоретические основы очистки воздуха.
-Макеевка:
Дон РАСА, 2003.-130 с.
. Константинов
З.И. Защита воздушного бассейна от промышленных выбросов.- М.:
Стройиздат,1981.-104 с.
. Пирумов
А.И. Обеспыливание воздуха.- М.:Стройиздат,1998.-653 с.
. Сандуляк
А.В. Новое в технике и технологии физических методов очистки жидкостей и
газов.- К.: Вища школа, 1998.- 55 с.
. Ужов
В.Н. Очистка промышленных газов от пыли. - М.: Химия,1991.- 362с.
. Вальберг
А.Ю. Технология пылеулавливания. - Л.: Машиностроение, 1985.- 423 с.
. Пирумов
А.И. Обеспылевание воздуха. - М.: Стройиздат,
1998.-296 с.
. Швыдкий
В.С., Ладыгичев М.Г. Очистка газов: Справочное издание. - М.: Теплоэнергетика,
2002.- 640 с.
. Старк
С.Б. Газоочистные аппараты и установки в металлургическом
производстве.
-
М.:
Металлургия, 2007.- 400 с.