Отбор
|
Потребитель пара
|
Р, МПа
|
t,°C
|
h, кДж/кг
|
-
|
ПП2
|
6,18
|
278
|
2784,92
|
I
|
ПП1
|
1,92
|
210,3
|
2607,67
|
|
|
|
|
|
II
|
Д
|
1,12
|
185
|
2510,75
|
III
|
ПНД-5
|
0,619
|
160
|
2466,06
|
IV
|
ПНД-4
|
0,346
|
138
|
2409,11
|
|
|
|
|
|
V
|
ПНД-3
|
0,14
|
188
|
2849,71
|
Отбор
|
Потребитель пара
|
Р, МПа
|
t,°C
|
h, кДж/кг
|
VI
|
ПНД-2
|
0,065
|
2720,17
|
VII
|
ПНД-1
|
0,0258
|
66
|
2619,32
|
2.2 Расчёт теплообменных аппаратов
Рис. 2.3.1. Схема промежуточного перегрева К-500-65/3000.
Составим уравнение материально-теплового баланса для
пароперегревателя 1-ой ступени:
Теперь составим уравнение материально-теплового баланса для
пароперегревателя второй ступени:
Значения отборов на промежуточный перегрев найдены в долях от т.е. получаем, что
2.3 Расчет деаэратора питательной воды
В данном разделе будет произведён расчёт долей пара, отбираемого
из проточной части турбины на деаэратор, а также долей пара на подогреватели
ПНД-5 и ПНД-4, т.к. они питаются греющим паром также из ЦВД, как и деаэратор.
Деаэратор и испаритель уплотнений питаются греющим паром из отбора
турбины. Обозначим этот отбор через α1. Примем тогда, что 47% расхода этого пара идёт на испаритель,
тогда расход пара на деаэратор будет равен 0,53 α1.
Рис. 2.4.1. Схема потоков теплоносителя, входящих в деаэратор
Составим уравнение материально-теплового баланса:
Подставим вместо числовые значения вместо буквенных:
Раскрыв скобки в выражении и приведя подобные слагаемые, мы
получим:
Далее рассмотрим схему движения потоков теплоносителя в ПНД-5 и
его охладителе дренажа, которая представлена на рисунке ниже:
Рис. 2.4.2. Схема потоков теплоносителя, входящих в ПНД-5 и его ОД
Составим материально-тепловой баланс данной ступени подогрева:
Подставим вместо буквенных значений числовые:
Раскрыв скобки и приведя подобные члены, мы получим следующее
уравнение:
Рассмотрим схему движения потоков теплоносителя в ПНД-4 и его
охладителе дренажа:
Рис. 2.4.3. Схема потоков теплоносителя, входящих в ПНД-4 и его ОД
Следует отметить, что в ОД данного подогревателя в процессе
расчёта было принято решение завести поток дренажа сепаратора.
Составим материально-тепловой баланс ПНД-4:
Подставив в выше приведенное уравнение числовые значения, раскрыв
скобки и приведя подобные члены, мы получим уравнение следующего вида:
Для решения этих 3-х уравнений нам необходимо объединить их в
систему. В последнем уравнении имеется 4 неизвестных. Для того, чтобы система,
составленная из этих уравнений была вырожденная к ним необходимо добавить 4-е
уравнение материального баланса, для данного участка системы регенерации, чтобы
число неизвестных было равно числу уравнений.
-е уравнение будет иметь следующий вид:
Преобразуем данное уравнение, выразив и через :
Система уравнений будет выглядеть следующим образом:
Составим из этой системы квадратную матрицу и решим её методом
Гаусса, приведя к треугольному виду:
Решив данную матрицу, получим следующие результаты:
2.4 Расчет системы ПНД
Т.к. в тепловой схеме турбины К-500-65/3000 используется каскадная
схема слива дренажа в конденсатор, то расчёт подогревателей ПНД-3, ПНД-2 и
ПНД-1 упрощается. При составлении уравнения материально-теплового баланса
ступени подогрева у нас будет всего одна неизвестная величина - доля
отбираемого пара из проточной части турбины на данный подогреватель.
Рис. 2.5.1. Схема потоков теплоносителя, входящих в ПНД-3 и его ОД
Уравнение материально-теплового баланса выглядит так:
Откуда получаем, что =0,0293.
Уравнение материально-теплового баланса:
Из этого уравнения получаем, что =0,0247.
При расчёте ПНД-1 нам нужно знать энтальпию основного конденсата,
после прохождения КН-1, КН-2, а также ОУ и ОЭ.
Энтальпия пара на входе в конденсатор турбины при давлении рк
= 4 кПа и степени влажности пара х=0,93 будет равна hк=2383,45 кДж/кг. После конденсации энтальпия пара будет равна hк´=121,4 кДж/кг.
Необходимо определить повышение энтальпии в КЭН-1. В качестве
КЭН-1 используются насосы типа КсВ-1500-120 с , напор составляет .
Среднее давление:
Средняя температура:
Повышение энтальпии в КЭН-1 составляет:
Энтальпия основного конденсата после КЭН-1 составит:
Повышение энтальпии основного конденсата в охладителе эжекторов и
охладителе уплотнений равным 10 кДж/кг, т.е. Тогда энтальпия конденсата на входе в КЭН-2 составит 132,57
кДж/кг.
Определим повышение энтальпии в КЭН-2. В качестве КЭН-2
используются насосы типа ЦН-1500-240 с , напор составляет .
Среднее давление:
Средняя температура:
Удельный объём при данном давлении и температуре:
Повышение энтальпии в КЭН-2 составляет:
Энтальпия основного конденсата после КЭН-2 составит:
Зная энтальпия основного конденсата на входе в первую ступень
подогрева, можно приступит к расчёту доли отбора на подогреватель ПНД-1.
Уравнение материально-теплового баланса для ПНД-1 и его ОД:
Из данного уравнения получаем: .
Расходы в отборах турбины в явном виде:
2.6 Определение расхода пара на турбину и энергетический баланс
турбоустановки
Для определения расхода пара на турбоустановку воспользуемся
следующей формулой:
-приведенный теплоперепад турбоагрегата. Он вычисляется по
следующей формуле:
Тогда расход пара в голову турбоагрегата равен:
Данный расход пара составляет или 0,94 от всего расхода пара на турбоустановку. Расход пара на
всю турбоустановку равен:
3. Тепловой расчет ПНД и оптимизация его
характеристик
Исходные данные:
. Расход нагреваемой среды, Gв=662,85 кг/с.
2. Температура воды на входе в подогреватель, tв1 =39ºС.
. Давление пара в отборе, р=0,0258 МПа.
. Температурный напор подогревателя, δt = 2 ºС.
. Скрытая теплота парообразования, кДж/кг r = 2232 кДж/кг.
. Средняя теплоемкость воды, Cp=4,2, кДж/(кг∙ºС).
. Внутренний диаметр труб, м dвн = 0,018 м.
. Толщина труб, м δ =
0,001 м.
. Теплопроводность материала труб, λст=41,9 Вт/(м∙К).
. Расстояние между перегородками, Н = 1 м.
. Скорость воды в трубах - 2 м/с.
. Стоимость топлива, Цт - 60 у. е.
. Удельная стоимость поверхности подогревателя, Kf у. е./м² - 205 у.е.
. Коэффициент ценности теплоты j+1 отбора, ξj+1=0,3974.
. Коэффициент ценности j отбора, ξj=0,2856.
. Число часов использования мощности блока в году, hисп=7680 ч;
. КПД реактора, ηяр ≈ 99%.
. КПД теплового потока ηтп ≈ 98%.
. Определение давление греющего пара в подогревателе:
pпод = р - Δp = 0,95pотб=0,95·0,0258=0,0245 МПа
(3.1)
. Температура воды за подогревателем, определяется как
разность температуры насыщения пара в отборе и температурного напора:
tв2 = tн - δt=66-2=640С
(3.2)
3. Тепловая нагрузка подогревателя, МВт:
Q = GвCp(tв2-tв1)/1000=665,85·4,2·(64-39)/1000=69,6
кВт (3.3)
. Среднелогарифмическая разность температур
. Средняя температура воды в подогревателе:
tвср = tн -
Δtср=66-9,61=56,390С (3.5)
. Физические свойства воды при средней температуре воды в
подогревателе
.1. Коэффициент теплопроводности, Вт/(м∙К)
.2. Плотность, кг/м³
.3. Коэффициент динамической вязкости, (кг/м∙К)
.4. Коэффициент кинематической вязкости, (м²/с)
.5. Критерий Прандтля
.6. Коэффициент теплоотдачи от воды к трубкам, Вт/(м²∙К)
. Физические свойства пленки конденсата при температуре насыщения tk
.1. Коэффициент теплопроводности, Вт/(м∙К)
.2. Плотность, кг/м³
.3. Коэффициент динамической вязкости:
.4. Коэффициент кинематической вязкости, (м²/с):
.5. Критерий Прандтля
.6. Число Рейнольдса
.7 Коэффициент теплоотдачи от воды к трубкам, Вт/(м²∙К)
. Коэффициент теплопередачи, Вт/(м²∙К)
где λст = 41,9 Вт/(м∙К) - коэффициент
теплопроводности материала труб.
. Поверхность подогревателя
.
. Оптимизация температурного напора производится из условия
минимума переменной части расчетных затрат:
Зпер = (Ен+Ра) Кпод + ∆Ит
→ min
Кпод = KfF
Kf - удельная стоимость подогревателя у. е./м²
F - поверхность, м²
∆Ит - изменение топливных затрат,
определяется в зависимости от изменения температурного напора подогревателя, у.
е.
∆Q0 - изменение расхода теплоты на турбину, определяется как
, где
ξj - коэффициент ценности теплоты j отбора;
ξj+1 - коэффициент ценности теплоты предыдущего по ходу пара (j+1) отбора;
∆Q = GвСр∆δt (3.22) - изменение количества теплоты передаваемого воде в
j-том подогревателе.
Ниже представим в виде таблицы зависимость изменения переменных
издержек от недогрева то температуры насыщения в подогревателе.
Таблица 3.1. Таблица зависимости переменных издержек от недогрева
в подогревателе до температуры насыщения
Недогрев, δt,0С
|
Переменные издержки Зпер,$
|
Площадь поверхности теплообмена подогревателя
F, м²
|
0,1
|
92396
|
3735,4
|
0,5
|
68189
|
2669,4
|
1
|
59307
|
2205,8
|
1,5
|
55109
|
1932,5
|
2
|
52835
|
1737,6
|
2,5
|
51619
|
1585,6
|
3
|
51076
|
1461
|
3,5
|
50998
|
1355,3
|
4
|
51262
|
1263,4
|
4,5
|
51788
|
1182,3
|
52522
|
1109,6
|
Несмотря на то, что оптимальный недогрев равен 3,50С
и соответствующая ему площадь поверхности теплообмена, в качестве ПНД-1 в
тепловой схеме турбоустановки К-500-65/3000 выберем ПН-1800-42-8А, для
обеспечения недогрева, принятого при расчёте тепловой схемы (20С).
. Общее количество трубок
G - расход нагреваемой воды, кг/ч; v - удельный объем, м³/кг; dвн
- внутренний диаметр трубок, м; св - скорость воды в трубках,
м/с, z - число ходов воды;
. Диаметр трубной доски:
где t - шаг трубного пучка.
. Длина трубок:
dн -
наружный диаметр трубок, м.
4.
Расчет коэффициентов ценности теплоты отборов и анализ технических решений по
тепловой схеме
Для оценки принятых в тепловой схеме технических решений
наибольшее распространение получил метод расчёта КИМ (коэффициентов изменения
мощности - е) и КЦТ (коэффициентов ценности теплоты - ). Они связаны между собой соотношением
ступени регенеративного подогрева делятся на:
· каскадные - ступени, в которых дренаж
греющего пара сбрасывается в корпус нижестоящего подогревателя;
· узловые - ступени, где происходит процесс
смешивания дренажей разных подогревателей.
Для схем АЭС, как и для ТЭС расчетные зависимости для КИМ
следующие:
· для каскадной ступени:
;
· для узловой ступени:
или
.
Для схем с паровым промежуточным перегревом, отборы в
подогреватели которых берутся из линии промперегрева, формулы для расчёта КИМ
следующие:
• для каскадной ступени:
;
• для узловой ступени:
или
.
Расчёт Аос:
Для улучшения экономичности схемы заменим каскадный сброс дренажа
из ПНД-3 на слив с дренажным насосом в линию основного конденсата перед ПНД-3
соответственно.
Выигрыш в мощности, полученный от данного мероприятия будет
вычисляться по следующим формулам:
Заключение
При расчёте тепловой схемы турбоустановки К-500-65/3000 были
приняты следующие решения:
· дренаж сепаратора было решено сбрасывать в
ПНД-4;
· дренаж испарителя было решено сбрасывать в
корпус ПНД-5;
· повышение давления в деаэраторе до 0,8
МПа.
Данные решения привели к следующим изменениям:
· уменьшились отборы пара на регенерацию из
ЦВД, как следствие увеличилась его мощность (КЦТ отборов ЦВД выше чем ЦНД).
Литература
1. Седнин, А.В. Атомные электрические станции. Курсовое
проектирование/ А.В. Седнин, Н.Б. Карницкий, М.Л. Богданович. Минск: «Вышэйшая
школа», 2010.
2. Зорин, В.М. Атомные электростанции/ В.М. Зорин. М.:
Издательский дом МЭИ, 2012.
. Рубинштейн, Я.М. Исследование реальных тепловых схем ТЭС
и АЭС/ Я.М. Рубинштейн, М.И. Щепетильников. М.:Энергоиздат, 1982.
. Доллежаль Н.А. Канальный ядерный энергетический реактор.
М.: Энергоатомиздат, 1980 г.