Расчет силового трансформатора
Министерство
образования и науки, молодежи и спорта Украины
Приазовский
Государственный Технический Университет
Кафедра:
Электрификации промышленных предприятий
Пояснительная
записка
к
курсовой проекту по курсу: «Электрические машины»
Тема
проекта: «Расчет силового трансформатора»
Выполнил: ст. гр. ЭПП-09
Локатырь Д.С. _____________
Руководитель:
Скосырев В.Г.. _____________
Мариуполь,
2011
Содержание
Введение
. Расчет основных электрических
величин и изоляционных расстояний
. Расчет геометрических параметров
магнитной системы
.1 Для меди
.2 Для алюминия
. Расчет параметров трансформатора
при различных значениях коэффициента загрузки
. Расчет основных электрических
параметров трансформатора
Вывод
Введение
В данной курсовой работе производится расчет
силового трансформатора типа ТМ-250/20.
Магнитная система этого трансформатора является
стержневой. Основное преимущество стержневого типа - цилиндрическая форма
обмоток, более прочные и менее трудоемкие в изготовлении.
Материал магнитопровода - холоднокатаная
электротехническая сталь, имеющая в направлении проката лучшие магнитные
характеристики чем горячекатаная сталь. Также она имеет значительно меньшие
удельные потери и более высокую магнитную проницаемость, позволяющую увеличить
индукцию в магнитной системе и за счет этого уменьшить размеры магнитопровода и
уменьшить потери. Ухудшение магнитных свойств стали, возникающее в результате
механической обработки при заготовке пластин магнитной системы, полностью или в
значительной мере снимается путем восстановительного отжига.
В данном расчете использована шихтованная
конструкция магнитопровода (сборка впереплет). Преимуществами такого способа
сборки является то, что зазор в месте стыка листов стержней и ярем может быть
сделан минимальным, так как место стыка в одном слое перекрывается листом в
другом слое. Также заметно увеличивается механическая устойчивость сердечника.
Преимуществом является использование косых
стыков на крайних стержнях. Это снижает неблагоприятный эффект от несовпадения
в углах магнитопровода направления силовых линий.
Задание к курсовой работе
1. Тип трансформатора ТМ-250/20
2. Номинальная мощность
. Номинальное напряжение
обмотки:
.1. высшего напряжения
.2. низшего напряжения
. Напряжение короткого
замыкания
. Ток холостого хода
. Потери холостого хода
. Потери короткого замыкания
. Схема и группа соединения
обмоток
1. Расчет основных электрических величин и
изоляционных расстояний
Мощность одной фазы и одного стержня
Номинальные линейные токи на
сторонах:
высшего напряжения
низшего напряжения
При данном соединении обмоток фазные
токи равны линейным.
Фазные напряжения обмоток:
высшего напряжения
низшего напряжения
По таблице 4-1[1] выбираем
испытательные напряжения для обмоток:
высшего напряжения
низшего напряжения
По таблице 5-8[1] выбираем тип
обмоток:
обмотка высшего напряжения -
цилиндрическая многослойная из прямоугольного провода
обмотка низшего напряжения -
цилиндрическая одно- и двухслойная из прямоугольного провода
Приведенную ширину двух обмоток в
предварительном расчете определяем по формуле:
Коэффициент k
определяется в зависимость от мощности трансформатора по таблице 3-3[1]:
. для медного провода
. для алюминиевого провода
Для испытательного напряжения
обмотки высшего напряжения по таблице 4-5[1] определяем:
изоляционный промежуток между
обмотками высшего и низшего напряжений
изоляционное расстояние от обмотки
высшего напряжения до ярма
изоляционное расстояние между
внешними (наружными) обмотками соседних стержней
Ширина приведенного канала рассеяния
приближенно определяется по формуле:
Для медного провода
Для алюминиевого провода
Коэффициент приведения идеального
поля рассеяния к реальному (коэффициент Роговского)
Активная составляющая напряжения
короткого замыкания равна:
Реактивная составляющая напряжения
короткого замыкания равна:
Выбираем трехфазный стержневой
сердечник с косыми стыками на крайних стержнях. Материал сердечника -
холоднокатаная электротехническая сталь марки Э3404 с толщиной листов 0.35мм.
По таблице 2-5[1] выбираем число
ступеней стержня n=7 и коэффициент заполнения круга .
По таблице 2-4 [1] выбираем индукцию
в стержне .
По таблице 2-2 [1] выбираем
коэффициент заполнения сечения сталью .
Общий коэффициент заполнения сталью
площади круга:
По таблице 3-4 [1] определяем
отношение среднего диаметра к диаметру стержня :
для медной обмотки
для алюминиевой обмотки
По таблице 2-8 [1] выбираем число
ступеней ярма - 6, коэффициент усиления ярма .
Индукцию в ярме определяем по
формуле:
Индукция в зазоре на прямом стыке
Индукция в зазоре на косом стыке
По таблице 3-5 [1] определяем
коэффициент :
для медной обмотки
для алюминиевой обмотки b=0.625
По таблице 3-6 [1] определяем
коэффициент добавочных потерь .
Расчетный коэффициент для
многоступенчатой формы ярма.
По таблице 8-19 [1] в зависимости от
марки стали определяем:
мощность потерь в 1кг стали стержня
мощность потерь в 1кг стали ярма
По таблице 8-17 [1] определяем:
удельную намагничивающую мощность в
стержне
удельную намагничивающую мощность в
ярме
удельную намагничивающую мощность в
воздушном зазоре
удельную намагничивающую мощность в
воздушном зазоре косого стыка
Коэффициент :
для меди
для алюминия
По таблице 3-7 [1] определяем
коэффициент, зависящий от материала обмоток и магнитной системы:
для меди
для алюминия
Коэффициент, учитывающий массу
изоляции и повышение массы металла в ступенях обмоток, предназначенных для
регулирования напряжения:
для меди
для алюминия
Коэффициент, учитывающий магнитные
потери в зоне зазоров, для магнитных систем из холоднокатаных марок сталей с
отжигом и многоступенчатой формой сечения ярма .
Коэффициент, учитывающий общее
увеличение удельных потерь в среднем по всему объему зашихтованных частей в
углах магнитной системы, определяем по таблице 8-13 [1] .
Коэффициент, учитывающий число
стержней магнитной системы .
По таблице 8-14 [1] определяем
коэффициент, учитывающий срезку заусенцев, ширину пластин, а также зависит от
отжига пластин, .
Коэффициент учитывает
форму ярма, расшихтовку и зашихтовку верхнего ярма при сборке, а также влияние
прессовки стержней и ярем при сборке основы.
Для магнитной системы с
многоступенчатой формой сечения ярма с отжигом пластин произведение
коэффициентов .
Отсюда определим коэффициент :
Коэффициент, учитывающий влияние
увеличения удельной намагничивающей мощности в углах магнитной системы,
определяем по таблице 8-20[1]:
2. Расчет геометрических параметров
магнитной системы
.1Для меди
Нормированный диаметр
Коэффициент A определяем
по формуле:
β, соответствующий стандартному
диаметру:
Активное сечение стержня:
Средний диаметр обмоток:
Высота обмотки:
Высота стержня:
Расстояние между осями стержней:
Электродвижущая сила одного витка:
.2 Для алюминия
Нормированный диаметр
Коэффициент A определяем
по формуле:
β, соответствующий стандартному
диаметру:
Активное сечение стержня:
Средний диаметр обмоток:
Высота обмотки:
Высота стержня:
Расстояние между осями стержней:
Электродвижущая сила одного витка:
200
Рисунок 1- Схема магнитопровода
3. Расчет параметров трансформатора при
различных значениях коэффициента загрузки
Таблица 1- Расчет параметров трансформатора
b
|
0,25
|
0,50
|
0,75
|
1,00
|
1,25
|
cos
f
|
-0,80
|
-0,80
|
-0,80
|
-0,80
|
-0,80
|
sin
f
|
0,60
|
0,60
|
0,60
|
0,60
|
0,60
|
Uka%
|
-0,30
|
-0,59
|
-0,89
|
-1,19
|
-1,48
|
Ukp%
|
0,95
|
1,90
|
2,85
|
3,80
|
4,75
|
dU%
|
0,65
|
1,31
|
1,96
|
2,62
|
3,27
|
U2%
|
99,35
|
98,69
|
98,04
|
97,38
|
b^2*Pkz
|
475
|
1900
|
4275
|
7600
|
11875
|
Pa
|
20,00
|
40,00
|
60,00
|
80,00
|
100,00
|
KPD
|
1,02
|
1,02
|
1,02
|
1,02
|
1,03
|
|
|
|
|
|
|
b
|
0,25
|
0,50
|
0,75
|
1,00
|
1,25
|
cos
f
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|
sin
f
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
Uka%
|
0,37
|
0,74
|
1,11
|
1,48
|
1,85
|
Ukp%
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
0,00
|
dU%
|
0,37
|
0,74
|
1,11
|
1,48
|
1,85
|
U2%
|
99,63
|
99,26
|
98,89
|
98,52
|
98,15
|
b^2*Pkz
|
475,00
|
1900,00
|
4275,00
|
7600,00
|
11875,00
|
Pa
|
25,00
|
50,00
|
75,00
|
125,00
|
KPD
|
0,98
|
0,99
|
0,98
|
0,98
|
0,98
|
|
|
|
|
|
|
b
|
0,25
|
0,50
|
0,75
|
1,00
|
1,25
|
cos
f
|
0,80
|
0,80
|
0,80
|
0,80
|
0,80
|
sin
f
|
0,60
|
0,60
|
0,60
|
0,60
|
0,60
|
Uka%
|
0,30
|
0,59
|
0,89
|
1,19
|
1,48
|
Ukp%
|
0,95
|
1,90
|
2,85
|
3,80
|
4,75
|
dU%
|
1,25
|
2,49
|
3,74
|
4,99
|
6,23
|
U2%
|
98,75
|
97,51
|
96,26
|
95,01
|
93,77
|
b^2*Pkz
|
475,00
|
1900,00
|
4275,00
|
7600,00
|
11875,00
|
Pa
|
20,00
|
40,00
|
60,00
|
80,00
|
100,00
|
KPD
|
0,98
|
0,98
|
0,98
|
0,98
|
0,97
|
Рисунок 2- График зависимости вторичного
напряжения U2 от β
Рисунок 4 - График зависимости коэффициента
полезного действия от β
4. Расчет основных электрических параметров
трансформатора
Расчет ведем на фазу
Ток холостого хода:
Коэффициент трансформации:
Параметры короткого замыкания:
трансформатор
короткое замыкание
В приведенном трансформаторе
Рисунок 4. Схема замещения
трансформатора
Вывод
В данной курсовой работе мы
спроектировали силовой трансформатор типа ТМ-250/6.
Трансформатор имеет стержневую
магнитную систему. Материалом магнитной системы является холоднокатаная сталь
марки Э3404.
Мы провели расчет для медных и
алюминиевых обмоток. В результате расчетов мы определили, что наиболее выгодным
является трансформатор с медными обмотками, так как он имеет больший
коэффициент загрузки)и имеет меньшие габариты. Мы определили основные размеры
магнитной системы.
Также мы рассчитали основные
электрические параметры трансформатора и представили схему замещения.
Литература
1. Тихомиров П. М. Расчет
трансформаторов: Учеб. пособие для вузов. -- 5-е изд., перераб. и доп. -- М.:
Энергоатомиздат, 1986. -- 528с.: ил.
2. Сапожников А.В.
Конструирование трансформаторов. -- М.: Энергоатомиздат, 1953. -- 918с.
3. Притужалов В.Я. Электрические
машины: Методическое пособие для самостоятельного изучения курса для
специальностей 7.090.607 и 5.09.060.301. - Мариуполь. --1998