Наименование
параметров
|
Первый корпус
|
|
Обозначение
|
I
|
Обозначение
|
II
|
Температура
греющего пара, оС
|
ts
|
129
|
q`1
|
131.7
|
Температура
кипения раствора, оС
|
t1
|
101.8
|
t2
|
83.4
|
Температура
вторичного пара, оС
|
q1
|
97.6
|
q2
|
78.2
|
Температура
конденсата, оС
|
t1
|
151.9
|
t2
|
123.35
|
Энтальпия
греющего пара, кДж/кг
|
i`1
|
2756
|
i`2
|
2711
|
Энтальпия
вторичного пара, кДж/кг
|
i``1
|
2711
|
i``2
|
2635
|
Теплота
парообразования вторичного пара, кДж/кг
|
r1
|
2194
|
r2
|
2322
|
2.2
Расчёт теплообмена
Коэффициент теплообмена между конденсирующимся паром и
стенкой для 1-го корпуса:
Вт/(м2·К),
где B`=5700+56·ts-0.09·ts2=5700+56·151.9-0.09·151.92=1.2·104 -
полином; принимаю Dt=2.2оС - разность температур
вблизи стенки; Н - длина трубки (принимаем 4).
Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости для
первого корпуса определяем из формулы:
,
.
Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости для 1-го
корпуса определяем следующим образом:
где v=1,5 - скорость
раствора в трубках;
d=32 мм - диаметр трубок.
Коэффициент теплопередачи для 1-го корпуса:
,
где dст и lст -
параметры материала стенки;
dН и lН - параметры накипи стенок.
Проверяем принятую в расчёте разность температур:
,
что незначительно отличается от принятого значения 2,2.
Коэффициент теплообмена между конденсирующимся паром и стенкой для
2-го корпуса:
Вт/(м2·К).
Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости для 2-го
корпуса определяем следующим образом:
Коэффициент теплопередачи для 2-го корпуса:
Вт/(м2·К),
где dст и lст -
параметры материала стенки;
dН и lН - параметры накипи стенок.
Проверяем принятую в расчёте разность температур:
,
что незначительно отличается от принятого значения 2,2.
Расход греющего пара в 1-ом корпусе на 1 кг неконцентрированного
раствора определяем по формуле (4-27) [1], а коэффициенты X2, Y2 и Z2 вычисляем по табл. 4-3а и 4-3б [1].
Приняв b1=0, поскольку to=t1 и s2=0 (по
условию), найдём:
,
X2=2-b2=2-0.01=1.99, Y2=2·b1+b2=b2=0.01,
Z2=1.
При этом расход пара в 1-ом корпусе на 1 кг раствора
составит:
Полный расход пара:
D=Go·d1=2000·0.43=860 кг/ч.
Уточняем количества выпаренной воды. Количество воды, выпаренной в
1-ом корпусе на 1 кг раствора:
,
т.к. , то и количество выпаренной воды:
Количество воды, выпаренной во 2-ом корпусе на 1 кг
раствора:
,
.
Количество воды, выпаренной во всей установке:
.
Расхождение с предварительно найденным количеством воды составляет
менее 1%.
Проверяем количества теплоты, переданные в отдельных корпусах:
,
.
Отношение полученных количеств теплоты: q2/q1=0.935, что немногим отличается от ранее найденного 0,85.
Проверяем полученные концентрации растворов в корпусах:
,
.
Так как расхождение полученных величин с ранее принятыми
незначительно, то повторного расчёта не делаем.
Поверхности нагрева выпарных аппаратов:
м2,
м2.
Поверхности нагрева обоих аппаратов согласно условию расчёта
оказались почти одинаковыми.
По ГОСТ 11987-81 выбираем выпарной аппарат с естественной
циркуляцией и соосной греющей камерой (тип 1, исполнение 2).
Технические характеристики:
поверхность теплообмена, при диаметре труб 382 и длине - 112 м2
· диаметр греющей камеры ,
· диаметр сепаратора ,
· диаметр циркуляционной трубы ,
· высота аппарата ,
· масса аппарата .
3.
Тепловой расчёт подогревателя экстрапара
Определяем количество переданной теплоты в подогревателе:
Q=D1·r1=860·2194=2.5·106
кДж.
Определяем поверхность теплообмена:
м2,
где оС - среднелогарифмическая разность температур; k - к-т теплопередачи для подогревателя (принимаем по
опытным значениям).
Зная скорость теплоносителя в трубках w м/сек, его расход G кг/ч и
выбрав величину внутреннего диаметра трубок d м, определяем их число:
.
Принимаем толщину трубок 1 мм, значение шага s=(1.3¸1.5)·d=50 мм. При ромбическом
расположении трубок для n=300 принимаем D`/s=36.
Отсюда:
D`=36·s=36·50=1800 мм.
Длина трубок выражается формулой:
м,
где z - число ходов (приняли одноходовую).
Определяем внутренний диаметр корпуса D:
D=D`+dнар+2·k=1800+34+2·6=1846 мм.
4.
Тепловой расчёт подогревателя острого пара
Определяем количество переданной теплоты в подогревателе:
Q=D2·r2=1780·2322=4.1·106
кДж.
Определяем поверхность теплообмена:
м2,
где оС - среднелогарифмическая разность температур; k - к-т теплопередачи для подогревателя.
Зная скорость теплоносителя в трубках w м/сек, его расход G кг/ч и
выбрав величину внутреннего диаметра трубок d м, определяем их число:
.
Принимаем толщину трубок 1 мм, значение шага s=(1.3¸1.5)·d=50 мм. По табл. 3-1 [1] при
ромбическом расположении трубок для n=421
принимаем D`/s=24.
Отсюда:
D`=24·s=24·50=1200 мм.
Длина трубок выражается формулой:
м,
где z - число ходов (приняли двухходовую).
Определяем внутренний диаметр корпуса D:
D=D`+dнар+2·k=1200+34+2·7=1346
мм.
5.
Аэродинамический расчёт тракта подачи исходного раствора
Суммарное сопротивление будет складываться из потерь по длине
и местных сопротивлений.
где z1 - коэффициент сопротивления крепёжной
муфты;
z2 -
коэффициент сопротивления внезапного расширения;
z3 -
коэффициент сопротивления входа в решётку;
z4 -
коэффициент сопротивления выхода из решётки;
z5 -
коэффициент сопротивления сужения тракта.
Сопротивление движению по трубкам:
Па,
где
Полное сопротивление 1-го корпуса:
Dh1=Dhm1+Dhтр1=12721+139=12860 Па.
Для 2-го корпуса:
где z1 - коэффициент сопротивления крепёжной
муфты;
z2 -
коэффициент сопротивления внезапного расширения;
z3 -
коэффициент сопротивления входа в решётку;
z4 -
коэффициент сопротивления выхода из решётки;
z5 -
коэффициент сопротивления сужения тракта.
Сопротивление движению по трубкам:
Па,
где
Полное сопротивление 2-го корпуса:
Dh2=Dhm2+Dhтр2=3417+483=3900 Па.
Сам тракт представляет собой три участка с длиной 3 м (для
технологических и монтажных потребностей) по которым раствор движется с разными
параметрами. Произведём расчёт участков между теплообменниками.
Первый участок:
Па,
где
Dh`1=Dh`тр1+Dh`м1=191+580=771 Па.
Второй участок:
Па,
где
Dh`2=Dh`тр2+Dh`м2=150+909=1059 Па.
Третий участок:
Па,
где
Dh`3=Dh`тр3+Dh`м3=42+127=169 Па.
Тогда полное сопротивление тракта равняется:
Dp=Dh1+Dh2+Dh`1+Dh`2+Dh`3=12860+3900+771+1059+169=18759 Па.
6.
Выбор вспомогательного оборудования
Расчет производительности вакуум-насоса.
Производительность вакуум-насоса определяется количеством газа, который необходимо удалять из
барометрического конденсатора:
Определение расхода охлаждающей воды.
Расход охлаждающей воды определяют из теплового баланса конденсатора:
,
где - количество воды, выпаренной во 2-ом
корпусе на 1 кг раствора.
Разность температур между паром и жидкостью на выходе из
конденсатора должна быть 3-5 град. Поэтому конечную температуру воды на выходе из конденсатора принимают на
3-5 град ниже температуры конденсации паров:
.
Тогда
,
.
Объемная производительность вакуум-насоса равна:
.
Температуру воздуха рассчитывают по уравнению
.
Давление воздуха равно:
,
где .
.
По ГОСТ 1867-57 подбираем вакуум-насос типа ВВН - 0,75, мощность
на валу 1,3 кВт.
Литературный
обзор
выпарной температура экстрапар раствор
1. Лебедев
П.Д. Теплоиспользующие установки промышленных предприятий. М.: Энергия. 1966.
. Дытнерский
Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. Курсовое
проектирование. Химия, 1991.
. Несенчук
А.Н. Промышленные теплотехнологии. Ч. 2 Минск: Высш. шк. 1995.