Составляющие газа
|
Содержание
|
Реакции горения
|
Требуется О,м³С ним
поступает N, м³Всего
воздуха, м³Продукты сгорания, %
|
|
|
|
|
%
|
м
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СО2
|
Н2О
|
N2
|
O2
|
Всего
|
CH93,993,9CH4+2H2O2= CO2+2H2O187,8
|
200,6*3,762=754,6
|
200,6+754,6=955,2
|
93,9
|
187,8
|
-
|
-
|
281,7
|
|
|
|
|
C2H6
|
2,6
|
2,6
|
C2H6+3.5O2=2CO2+3H2O
|
0,91
|
|
|
9,1
|
9,1
|
-
|
-
|
18,2
|
C3 H8
|
0,1
|
0,1
|
C3H8+5O2
=3CO2+4H2O
|
0,5
|
|
|
0,3
|
0,5
|
-
|
-
|
0,8
|
C4H10
|
0,1
|
0,1
|
C4H10+6.5O2=4CO2+5H2O
|
0,8
|
|
|
0,5
|
0,6
|
-
|
-
|
1,1
|
C5 H12
|
0,3
|
0,3
|
C5H12+8O2=5CO2+6H2O
|
2,4
|
|
|
1,5
|
1,8
|
-
|
-
|
3,3
|
H2O
|
3,8
|
3,8
|
-
|
-
|
|
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
СО2
|
0,3
|
0,3
|
СО+0,5 O2=С O2
|
-
|
|
|
0,3
|
-
|
754,6
|
-
|
754,9
|
N2
|
2,7
|
2,7
|
-
|
-
|
|
|
-
|
-
|
2,7
|
-
|
2,7
|
при =1200,6754,6955,2105,6199,8
|
757,3
|
-
|
1062,7
|
|
|
|
|
|
при =1,2240,72905,521146,24105,6199,8908,2240,121253,74
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Процентное содержание, %
|
8,5%
|
15,9%
|
72,4%
|
3,2%
|
100%
|
Теплоту
сгорания топлива , кДж/м, находим
по формуле (1)
=35990+63710+90550+117960+145060, (1)
где
CH4, C2H6, C3H8, C4H10, C5H12 -
составляющие исходных данных, %.
=35990∙0,939+63710∙0,026+905504∙0,001+117960∙0,001+145060∙0,003=35976,91кДж/м
Процентный состав продуктов сгорания, %
СО== 8,5 %
НО==15,9 %
N==72,4 %
О==3,2 %
Теплосодержание
воздуха при заданной температуре нагрева , кДж/м
(400
°С)=532,08 кДж/м
Физическое
тепло подогретого воздуха Q, кДж/м, находим
по формуле (2)
Q=, (2)
где
V - удельный объем воздуха, м/м;
-
теплосодержание воздуха при заданной температуре, кДж/м.
= кДж/м3
Энтальпию
продуктов сгорания , кДж/м, находим
по формуле (3)
, (3)
где
Q - теплота сгорания топлива, кДж/м;
Q - физическое тепло подогретого воздуха, кДж/м;
V - удельный объем массы, м/м.
кДж/м.
Калориметрическую
температуру горения топлива tк, °С,
находим по формуле (4)
, (4)
Подбор
теплосодержаний продуктов сгорания:
при
t =2000°С
iсо==417,39 кДж/м3;
iно==618,46
кДж/м3;
iN==2150,46кДж/м3;
iо==100,56 кДж/м3.
Итого
i =3286,87<3357,90 кДж/м
- при t =2100°С
iсо== 440,87 кДж/м3;
iно==656,95
кДж/м3;
iN==2267,53 кДж/м3;
iо==106,07 кДж/м3.
Итого
i =3471,42>3357,90кДж/м
Температуру
печи tп, °С,
находим по формуле (5)
, (5)
где
- пирометрический коэффициент, для методических печей,
2.2 Предварительное определение размеров печи
Ориентировочные размеры печи, при двухрядном расположении заготовок B, м, находим по формуле (6)
B=2∙ℓ+3∙а,
(6)
где ℓ - длина заготовки, м;
a -
зазор между слябами и стенками печи a=0,2 м.
=2∙3,8+3∙0,2=8,2 м
В соответствии с рекомендациями, высоту печи принимаем равной: в
томильной зоне 1,65 м, в сварочной 2,8 м, в методической зоне 1,6 м.
2.3 Расчёт времени нагрева металла
Температуру
уходящих из печи дымовых газов принимаем равной °С;
температуру печи в томильной зоне на 50°С выше температуры нагрева металла,
т.е. 1280°С.
Разность температур между поверхностью и серединой заготовки для методической
зоны печей прокатного производства можно принять равной (700-800)°С.
Прогреваемую толщину заготовки S, м, находим по формуле (7)
S=0,55∙ (7)
где
- толщина заготовки, м;
=0,55∙0,25
= 0,14м
Рисунок 1 - Распределение температур по длине печи
Температура поверхности сляба в конце методической зоны, принимаем равной
500°С.
Степень
развития кладки , находим по формуле (8)
, (8)
где
h - высота печи, м;
B - ширина печи,
м;
ℓ - длина
заготовки, м.
Эффективную
длину луча Sэф, м,
находим по формуле (9)
, (9)
где
B - ширина печи, м;
h - высота печи,
м.
м
м
м
Определение
времени нагрева металла в методической зоне.
Степень
черноты дымовых газов при средней температуре tг, °С, находим по формуле (10)
, (10)
где
tух -
температура уходящих газов, °С;
tп - температура печи в томильной зоне, °С.
=1175 °С
Парциальное
давление компонентов газа в продуктах горения , кПа,
находим по формуле (11)
, (11)
где Pатм - техническая атмосфера, кПа; Pатм=98,1 кПа
Г2 - содержание газа в продуктах сгорания, %.
кПа
кПа
Парциальное
давление длины эффективного луча , кПа,
находим по формуле (12)
, (12)
где
Sэф - длина
эффективного луча, м;
-
парциальное давление, кПа;
- длина
эффективного луча методической зоны, м.
кПа м
кПам
По
номограммам на (13-15 стр.50-51) находим
Степень
черноты газов в методической зоне , находим
по формуле (13)
, (13)
где
- поправочный коэффициент;
-
степень черноты CO2;
-
степень черноты H2O.
Приведенную
степень черноты , находим по формуле (14)
, (14)
где
- степень черноты металла;
-
степень развития кладки;
-
степень черноты газа.
Средний
по длине методической зоны коэффициент теплоотдачи , , находим
по формуле (15)
, (15)
где
- приведенная степень черноты;
Co -
коэффициент излучения абсолютно черного тела, Co=5,7
Вт/м2
Тг
- средняя температура газа в методической зоне, К;
-
начальная температура нагрева металла, К;
-
конечная температура нагрева металла, К.
=
=140,52
Температурный
критерий , находим по формуле (16)
, (16)
где
- температура газа в методической зоне, °С;
-
температура поверхности металла в конце методической зоны, °С;
-
начальная температура нагрева металла, °С.
Критерий
Bi, находим по формуле (17)
, (17)
где
- коэффициент излучения в методической зоне, ;
S - прогреваемая
толщина, м;
-
теплопроводность, .
Для
углеродистой стали при средней по массе заготовки температуру металла tм, °С, находим по формуле (18)
, (18)
где
- начальная температура поверхности нагрева металла,
°С;
-
конечная температура поверхности нагрева металла, °С;
-
начальная температура центра, °С;
-
конечная температура центра, °С.
°С
По
приложению /2, таблица IX, с.363/ находим ,
По
приложению /2, таблица IX, c.364/ находим а, м2/с
м2/с
По
найденным значениям и Bi, по номограмме /2, рисунок 22, с.64/ для поверхности
пластины находим критерий Fо
Время
нагрева металла в методической зоне , с,
находим по формуле
, (19)
где
Fo - критерий Фурье;
S - прогреваемая
толщина, м;
a -
теплопроводность, м2/с.
с
Находим
температуру центра сляба в конце методической зоны. Согласно номограмме /2,
рисунок 24, с.66/ для центра при Fo=1,5 и Bi=0,416 температурный критерий =0,60
Температуру
центра сляба , °С, находим по формуле (20)
, (20)
где
- температура газа в методической зоне, °С;
-
температурный критерий для центра сляба;
-
начальная температура нагрева металла, °С.
°С
Определение
времени нагрева металла в I сварочной зоне.
Найдем
степень черноты дымовых газов при tг=1300 °С
кПа
кПа
Парциальное
давление длины эффективного луча , кПа,
находим по формуле (21)
, (21)
где Sэф - длина эффективного луча, м;
-
парциальное давление, кПа;
- длина
эффективного луча I сварочной зоны, м.
кПа
кПа
По
номограмме на /2, рисунок 13-15 с.50-51/ находим
Степень
черноты газов в I сварочной зоне , находим
по формуле
, (22)
где
- поправочный коэффициент;
-
степень черноты CO2;
-
степень черноты H2O.
Приведенную
степень черноты , находим по формуле (23)
, (23)
где
- степень черноты металла;
-
степень развития кладки;
-
степень черноты газа.
Средний
по длине I сварочной зоны коэффициент теплоотдачи , , находим
по формуле (24)
, (24)
где
- приведенная степень черноты;
Тг
- средняя температура газа в I сварочной зоне, К;
-
начальная температура нагрева металла, К;
-
конечная температура нагрева металла, К.
=
=304,02
Среднюю
по сечению температуру металла в начале I сварочной зоны
, °С, находим по формуле (25)
, (25)
где
tпов -
температура поверхности нагрева металла, °С;
tц - температура центра нагрева металла, °С.
°С
Температурный
критерий , находим по формуле (26)
, (26)
где
- температура газа в I сварочной
зоне, °С;
-
температура поверхности металла в конце I сварочной
зоны, °С;
-
начальная температура нагрева металла, °С.
Среднюю
температуру металла tIсв, °С,
находим по формуле (27)
, (27)
где
- начальная температура нагрева поверхности металла,
°С;
-
конечная температура нагрева поверхности металла, °С;
-
конечная температура нагрева центра металла, °С.
°С
По
приложению /2, таблица IX с. 363/ находим ,
По
приложению /2, таблица IX с.364/ находим а, м2/с
м2/с
Критерий
Bi, находим по формуле (28)
, (28)
где
- коэффициент излучения в методической зоне, ; S - прогреваемая толщина, м; - теплопроводность, .
По
найденным значениям и Bi по номограмме /2, рисунок 22, с.64/ для поверхности
пластины находим критерий
Время
нагрева металла в I сварочной зоне , с,
находим по формуле
, (29)
где
Fo - критерий Фурье;
S - прогреваемая
толщина, м;
a -
теплопроводность, м2/с.
с
Находим
температуру центра сляба в конце I сварочной зоны. Согласно номограмме /2, рисунок 24,
с.66/ для центра при Fo=0,75 и Bi=1,3 температурный критерий =0,59
Температуру
центра сляба , °С, находим по формуле (30)
, (30)
где
- температура газа в I сварочной
зоне, °С;
-
температурный критерий для центра сляба;
-
начальная температура нагрева металла, °С.
°С
Определение
времени нагрева металла во II сварочной зоне.
Найдем
степень черноты дымовых газов при tг=1350 °С
кПа
кПа
Парциальное
давление длины эффективного луча , кПа,
находим по формуле (31)
, (31)
где Sэф - длина эффективного луча, м;
-
парциальное давление, кПа;
- длина
эффективного луча II сварочной зоны, м.
кПа
кПа
По
номограмме на /2, рисунок 13-15, с.50-51/ находим
Степень
черноты газов во II сварочной зоне , находим
по формуле
, (32)
где
- поправочный коэффициент;
-
степень черноты CO2;
-
степень черноты H2O.
Приведенная
степень черноты , находим по формуле (33)
, (33)
где
- степень черноты металла;
-
степень развития кладки;
-
степень черноты газа.
Средний
по длине II сварочной зоны коэффициент теплоотдачи , , находим
по формуле (34)
= 387,35
где
- приведенная степень черноты;
Co -
коэффициент излучения абсолютно черного тела,Co=5,7
Вт/м2;
Тг
- средняя температура газа в методической зоне, К;
-
начальная температура нагрева металла, К;
-
конечная температура нагрева металла, К
-
конечная температура нагрева металла, К.
Среднюю по сечению температуру металла в начале II сварочной зоны
, °С,
находим по формуле (35)
, (35)
где
tпов -
температура поверхности нагрева металла, °С;
tц - температура центра нагрева металла, °С.
°С
Температурный
критерий , находим по формуле (36)
, (36)
где
- температура газа во II сварочной
зоне, °С;
-
температура поверхности металла в конце II сварочной
зоны, °С;
-
начальная температура нагрева металла, °С.
Среднюю
температуру металла , °С, находим по формуле (37)
, (37)
где
- начальная температура нагрева поверхности металла,
°С;
-
конечная температура нагрева поверхности металла, °С;
-
конечная температура нагрева центра металла, °С.
°С
По
приложению /2, таблица IX, с.363/ находим ,
По
приложению /2, таблица IX, с.364/ находим а, м2/с
м2/с
Критерий
Bi, находим по формуле (38)
, (38)
где
- коэффициент излучения в методической зоне, ;
S - прогреваемая
толщина, м;
-
теплопроводность, .
По
найденным значениям и Bi по номограмме /2, рисунок 22, с.64/ для поверхности
пластины находим критерий
Время
нагрева металла во II сварочной зоне , с,
находим по формуле (39)
, (39)
где
Fo - критерий Фурье;
S - прогреваемая
толщина, м;
a -
теплопроводность, м2/с.
с
Находим
температуру центра сляба в конце II сварочной зоны. Согласно номограмме /2, рисунок 24,
с.66/ для центра при Fo=0,8 и Bi=1,97 температурный критерий =0,44
Температуру
центра сляба , °С, находим по формуле (40)
, (40)
где
- температура газа во II сварочной
зоне, °С;
-
температурный критерий для центра сляба;
-
начальная температура нагрева металла, °С.
°С
Определяем
время томления металла.
Перепад
температур по толщине металла в начале томильной зоны , °С, находим по формуле (41)
, (41)
где
- конечная температура нагрева металла, °С;
-
температура центра сляба в конце II сварочной зоны, °С.
°С
Допустимый
перепад температур в конце нагрева составляет °С
Степень
выравнивания температур , находим по формуле (42)
, (42)
где
- допустимый перепад температур в конце нагрева, °С;
-
допустимый перепад температур в начале томильной зоны, °С.
При
коэффициенте несимметричности нагрева, равном критерий
Fo для томильной зоны согласно номограмме /2,рисунок19,
с.63/ равен Fo=0,7
Температуру металла в томильной зоне tт, °С, находим по формуле (43)
, (43)
где
- конечная температура нагрева металла, °С;
-
конечная температура нагрева поверхности металла, °С.
°С
По
приложению /2, таблица IX, с.363/ находим ,
По
приложению /2, таблица IX, с.364/ находим а, м2/с
м2/с
Время
нагрева металла в томильной зоне , с,
находим по формуле
, (44)
где
Fo - критерий Фурье;
S - прогреваемая
толщина, м;
a -
теплопроводность, м2/с.
с
Полное
время пребывания металла в печи , с,
находим по формуле
, (45)
где
- время нагрева металла в методической зоне, с;
- время
нагрева металла в I сварочной зоне, с;
- время
нагрева металла во II сварочной зоне, с;
- время
нагрева металла в томильной зоне, с.
с
2.4
Расчет размеров печи
Для
обеспечения производительности 30 кг/с в печи должно одновременно находиться
следующее количество металла G, кг, находим по формуле (46)
, (46)
где
P - производительность, кг/с;
- полное
время пребывания металла в печи, с.
=3010834,1=325,02
т
Массу
одной заготовки g, кг, находим по формуле (47)
, (47)
где
b - ширина заготовки, мм; - толщина заготовки, мм; l - длина
заготовки, мм.
т
Количество
заготовок, одновременно находящихся в печи n, шт, находим
по формуле (48)
, (48)
где
G - количество металла, кг;
g - масса
заготовки, кг.
шт
При
двухрядном расположении заготовок общую длину печи, м, находим по формуле (49)
, (49)
где
b - ширина заготовки, мм;
n - количество
заготовок, шт.
м
При
ширине печи B=8,2 м, площадь пода F, м2,
находим по формуле
, (50)
где
B - ширина печи, м;
L - общая длина,
м.
м2
Высота
отдельных зон печи оставляем теми же, что были приняты при ориентировочном
расчете. Длину печи разбиваем на зоны пропорционально времени нагреве металла в
каждой зоне.
Длину
методической зоны Lм, м,
находим по формуле (51)
, (51)
где
L - общая длина, м;
- время
нагрева металла в методической зоне, м;
- полное
время пребывания металла в печи, с.
м
Длину
I сварочной зоны LIсв, м, находим по формуле (52)
, (52)
где
- время нагрева металла в I сварочной
зоне, м.
м
Длину
II сварочной зоны LIIсв, м, находим по формуле (53)
, (53)
где
- время нагрева металла во II сварочной
зоне, м.
м
Длину
томильной зоны Lт, м,
находим по формуле (54)
, (54)
где
- время нагрева металла в томильной зоне, м.
м
В
рассматриваемом случае принята безударная выдача слябов из печи. В противном
случае длину томильной зоны следует увеличить на длину склиза Lск=2 м.
Свод
печи выполняем подвесного типа из каолинового кирпича толщиной 300 мм. Стены
имеют толщину 460 мм, причем слой шамота составляет 345 мм, а слой изоляции
(диатомитовый кирпич), 115 мм. Под томильной зоны выполняем трехслойным:
тальковый кирпич 230 мм, шамот 230 мм и тепловая изоляция (диатомитовый кирпич)
115 мм.
2.5
Тепловой баланс печи и расход топлива
При
проектировании печи за определением основных размеров следует конструктивная
проработка деталей. Поскольку в данном примере такая прокатка не проводится,
некоторые статьи расхода тепла, не превышающие 5% от всего расхода, будем
опускать.
Приход
тепла.
Тепло
от сгорания топлива Qхим, кВт,
находим по формуле (55)
, (55)
где
- расход топлива при нормальных условиях, м3/с;
-
теплота сгорания топлива, кДж/м3.
кВт
Тепло,
вносимое подогретым воздухом Qв, кВт,
находим по формуле
, (56)
где
- удельный объем воздуха, кг/с;
-
теплосодержание воздуха, кДж/м3.
кВт
Тепло
экзотермических реакций Qэкз, кВт,
находим по формуле (57)
, (57)
где
P - производительность печи, кг/с;
a - угар металла
равный 1%.
кВт
Расход
тепла.
Тепло,
затраченное на нагрев металла Qпол, кВт,
находим по формуле
, (58)
где
- энтальпия углеродистой стали при °С;
- энтальпия
углеродистой стали при °С.
кВт
Тепло,
уносимое уходящими дымовыми газами Qух, кВт, находим по формуле (59)
, (59)
где
- удельный объем продуктов сгорания, м3/м3;
-
энтальпия продуктов сгорания, кДж/м3.
Энтальпию
продуктов сгорания при температуре °С
находим с использованием приложения II
Потеря тепла теплопроводностью через кладку.
Потерями тепла через под, в данном примере пренебрегаем. Рассчитываем
только потери тепла через свод и стены печи.
Потери тепла через свод.
Площадь свода принимаем равной площади пода 18,04 м2; толщина
свода 0,3 м, материал каолин.
Принимаем, что температура внутренней поверхности свода равна средней по
длине печи температуре газов tг, которая равна
°С
Если
считать температуру окружающей среды равной °С, то
температуру поверхности однослойного свода можно принять равной °С.
Среднюю
по толщине температуру свода tк, °С,
находим по формуле
, (60)
где
tг -
средняя по длине печи температура газов, °С;
tнар - температура поверхности однослойного свода, °С.
°С
Коэффициент
теплопроводности каолина , ,
согласно приложению /2, таблица XI, с.366-367/ равен
Потерю
тепла через свод печи Qсв, кВт,
находим по формуле (61)
, (61)
где
- температура внутренней поверхности, °С;
-
температура окружающей среды, °С;
-
теплопроводность каолина, ;
-
толщина свода, ;
-
площадь свода, м2.
кВт
Потери
тепла через стены печи.
Стены
печи состоят из слоя шамота толщиной м и слоя
диатомита, толщиной м.
Наружную
поверхность стены методической зоны Fм, м2, находим по формуле (62)
, (62)
где
- длина методической зоны, м;
- высота
печи в методической зоне, м.
м2
Наружную
поверхность стены I сварочной зоны FIсв, м2, находим по формуле (63)
, (63)
где
- длина I сварочной зоны, м;
- высота
печи в I сварочной зоне, м.
м2
Наружную
поверхность стены II сварочной зоны FIIсв, м2, находим по формуле (64)
, (64)
где
- длина II сварочной зоны, м;
- высота
печи во II сварочной зоне, м.
м2
Наружную
поверхность стены томильной зоны Fт, м2,
находим по формуле (65)
, (65)
где
- длина томильной зоны, м;
- высота
печи в томильной зоне, м.
м2
Наружную
поверхность стены торцов печи Fторц, м2,
находим по формуле (66)
, (66)
где
- высота печи в томильной зоне, м;
- высота
печи в методической зоне, м;
B - ширина печи,
м;
-
толщина шамота, м;
-
толщина диатомита, м.
м2
Полную
толщину стен Fст, м2,
находим по формуле (67)
, (67)
м2
Для
вычисления коэффициентов теплопроводности, зависящих от температуры, необходимо
найти среднее значение температуры слоев.
Среднюю
температуру слоя шамота tш, °С,
находим по формуле (68)
, (68)
где
- температура внутренней поверхности стен, °С;
-
температура на границе раздела слоев, °С.
Среднюю
температуру слоя диатомита tд, °С,
находим по формуле (69)
, (69)
где
- температура наружной поверхности стен, °С;
-
температура на границе раздела слоев, °С.
Коэффициент
теплопроводности шамота , , находим
по формуле (70)
, (70)
Коэффициент
теплопроводности диатомита , , находим по формуле (71)
, (71)
В
стационарном режиме
, (72)
Подставляя
значения коэффициентов теплопроводности
Решение
этого квадратного уравнения дает значение
°С
Тогда
°С
°С
Окончательно
получаем
Количество
тепла, теряемое теплопроводностью через стены печи Qст, кВт, находим по формуле (73)
, (73)
где
- температура газа, °С;
-
температура окружающей среды, °С;
-
толщина шамота, м;
-
толщина диатомита, м;
-
теплопроводность шамота, ;
-
теплопроводность диатомита, ;
- полная
площадь стен, м2.
кВт
Общее
количество тепла, теряемое теплопроводностью через кладку Qтепл, кВт, находим по формуле (74)
, (74)
где
Qсв -
потеря тепла через свод, кВт;
Qст - потеря тепла через стену, кВт.
кВт
Потери
тепла с охлаждающей водой по практическим данным принимаем равным 10% от тепла,
вносимого топливо и воздухом Qохл, кВт,
находим по формуле (75)
, (75)
где
Qхим -
тепло от горения топлива, кВт;
Qв - тепло, вносимое подогретым воздухом, кВт.
кВт
Неучтенные
потери Qнеуч, кВт,
находим по формуле (76)
, (76)
где Qтепл - общее количество тепла, теряемое через
кладку, кВт;
Qохл
- потеря тепла с
охлаждающей водой, кВт.
кВт
Уравнение
теплового баланса
Откуда
Удельный
расход тепла на нагрев 1 кг металла q, кДж/кг, находим по формуле
(77)
, (77)
где
Qприх -
приход тепла, кВт;
P -
производительность печи, кг/с.
кДж/кг
Результаты
расчетов сведем в таблицу.
Статья прихода
|
Значение
|
Статья расхода
|
Значение
|
|
кВт
|
(%)
|
|
кВт
|
(%)
|
Тепло от горения топлива
|
51123,19
|
(83,2)
|
Тепло на нагрев металла
|
25242
|
(41,1)
|
Физическое тепло воздуха
|
8664,75
|
(14,1)
|
Тепло, уносимое уходящими
газами
|
28536,6
|
(46,4)
|
Тепло экзотермических
реакций
|
1695
|
(2,7)
|
Потери тепла
теплопроводностью через кладку
|
318,35
|
(0,5)
|
|
|
|
Потери тепла с охлаждающей
водой
|
5978,8
|
(9,7)
|
|
|
|
Неучтённые потери
|
1407,16
|
(2,3)
|
Итого:
|
61482,94
|
(100)
|
Итого:
|
61482,91
|
(100)
|
3. Техника
безопасности при обслуживании печи
Техника безопасности на печах должна соблюдаться при пуске и эксплуатации
печи. Во избежание хлопков и взрывов при розжиге печи необходимо придерживаться
соответствующих правил и определенной последовательности операций. Начинать
надо с проверки надежности отключения печи от цеховой газовой сети, т.е. с
тщательного осмотра отсечных устройств. Если газопроводы длительное время были
без газа или разбирались для ремонта, то их следует испытать на плотность, а
затем продуть газом. После окончания продувки необходимо проветрить топки печей
и приступить к зажиганию в том порядке, который описан выше.
При эксплуатации печи требования техники безопасности имеют конкретный
характер и определяются конструкцией и назначением печей.
Обслуживающий персонал нагревательных печей прокатных станов должен
остерегаться падения слитков и заготовок при транспортировке к печам,
движущихся частей подъемных столов, толкателей, отравления газом, а так же
ушибов и ожогов нагретым металлом при выдаче его из печи. Нагревательные печи
выделяют большое количество тепла в помещение цеха, поэтому их расположения
должно обеспечивать достаточный приток свежего воздуха каждой печи. Для
устранения отравления газом следует неуклонно выполнять все требования по
уплотнению газопроводов и соответствующей арматуры.
Список используемой литературы
Кривандин В.А., Филимонов Ю.П. Теория, конструкция и расчёты
металлургических печей, том I- М.:
Металлургия, 1986.- 380с.
Мастрюков Б.С. Теория, конструкция и расчёты металлургических
печей, том II - М.: Металлургия, 1986.- 375с.