Компоновка и тепловой расчет парового котла

Компоновка и тепловой расчет парового котла

Содержание

1.      Введение

.        Исходные данные

.        Характеристика и состав топлива

.        Расчет объемов энтальпий воздуха и продуктов сгорания

.        Расчет теплового баланса котла

.        Расчет топочной камеры

.        Расчет конвективной части котла

.        Уточнение теплового баланса котла

Список литературы

1.      Введение

Общая характеристика котла

Устройство, имеющее топку для сжигания органического топлива, обогреваемое продуктами сгорания, предназначенное для получения горячей воды с давлением выше атмосферного, называют водогрейным котлом (теплогенератором). Горячая вода от водогрейных котлов - теплогенераторов идет на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых, общественных и промышленных зданий и сооружений. Для унификации водогрейных котлов утверждена следующая шкала теплопроизводительности в Гкал/ч: 4; 6,5; 10; 20; 30; 50; 100; 180.

Котел водогрейный газомазутный КВ-ГМ-100-150, теплопроизводительностью 100 Гкал/ч (116 МВт), предназначен для нагрева воды систем теплоснабжения до 150 °С и может быть использован как в отопительном основном режиме - 70…150, так и в пиковом - 100…150 °С. Теплогенератор имеет П-образную компоновку, включающую топочный и конвективный блоки., а ширина котла по осям колонн - 5700 мм.

Котёл рассчитаны на рабочее давление воды 2,5 МПа (25 кгс/см²).

Топочная камера экранирована трубами диаметром 60 × 3 мм с шагом 64 мм, которые соответственно образуют:

• передний (фронтовой) экран - вертикальные трубы, приваренные к верхнему, нижнему, а также двум (верхнему и нижнему) промежуточным коллекторам; промежуточные коллекторы по краям соединены между собой перепускными трубами, а между коллекторами установлены горелки;

• левый боковой экран - вертикально-изогнутые трубы, приваренные к верхнему и нижнему коллекторам, которые экранируют левую боковую стенку и потолок топки до середины, причем верхний коллектор длиннее нижнего на 1/3 и эта удлиненная часть коллектора находится в конвективной шахте, являясь одновременно верхним коллектором бокового экрана конвективной поверхности нагрева;

• правый боковой экран - выполнен аналогично левому;

• промежуточный экран - вертикальные (укороченные) трубы, приваренные к верхнему и нижнему коллекторам, которые выполнены в виде газоплотного экрана, разделяющего топку от конвективной шахты; причем промежуточный экран не доходит до потолка топки, оставляя окно для прохода топочных газов из топки в конвективную шахту.

В соответствующих местах верхнего и нижнего коллекторов боковых топочных экранов установлены заглушки для обеспечения многоходового движения воды по экранным трубам - вниз и вверх.

Конвективный блок (конвективная шахта) имеет:

• правую боковую стенку шахты - вертикальные стояки-трубы диметром 83 × 3,5 мм, установленные с шагом 128 мм, приваренные к верхним и промежуточным коллекторам, а в эти стояки вварены три пакета горизонтально расположенных U-образных ширм, выполненных из труб диаметром 28 × 3 мм; кроме того, все стояки сдвинуты относительно друг друга поперек продольной оси экрана на 64 мм, что обеспечивает размещение U-образных пакетов ширм в виде гребенок - в шахматном порядке с шагом s₁ = 64 и s₂ = 40 мм;

• правый потолочный экран конвективной шахты - изогнутые трубы, которые экранируют правую стенку и потолок до середины конвективной шахты, и приварены соответственно к промежуточному и верхнему коллекторам конвективной шахты;

• левую боковую стенку и левый потолочный экран конвективной шахты - выполнены аналогично правой стенки;

• заднюю стенку - вертикальные трубы диаметром 60 × 3 мм, установленные с шагом 64 мм, которые приварены к верхнему и нижнему коллекторам задней стенки шахты.

Все экранные трубы топки и стояки конвективной шахты приварены непосредственно к коллекторам-камерам диаметром 273 × 11 мм. Все верхние коллекторы топки и конвективной шахты имеют воздушники для выпуска воздуха, а нижние - спускные вентили.

Котлы не имеют каркаса. Обмуровка котла облегченная, натрубная, толщиной 110 мм, состоит из трех слоев: шамотобетона, совелитовых плит, минераловатных матрацев и магнезиальной обмазки.

Взрывные предохранительные клапаны установлены на потолке топочной камеры. Нижние коллекторы фронтового, промежуточного и заднего экранов, а также боковых стен конвективной шахты опираются на портал. Опора, расположенная в середине нижнего коллектора промежуточного экрана, является неподвижной, а остальные опоры - скользящие. На фронтовой стенке котла КВ-ГМ-100 три горелки, причем третья горелка размещается во втором ряду сверху - на верхнем ярусе.

Газовоздушный тракт.

Топливо и воздух подаются в горелки, а в топке образуется факел горения.

Теплота от топочных газов в топке, за счет радиационного и конвективного теплообмена, передается всем экранным трубам (радиационным поверхностям нагрева), и от труб теплота передается воде, циркулирующей по экранам. Из топки, огибая сверху промежуточный газоплотный экран, топочные газы входят в конвективную шахту, где теплота передается воде, циркулирующей по пакетам секций (ширм), и, пройдя шахту сверху вниз, топочные газы дымососом удаляются в дымовую трубу, а затем в атмосферу.

Для удаления загрязнений, летучей сажи и отложений с наружной поверхности труб конвективной шахты котлы оборудуются очистительной установкой, использующей чугунную дробь, которая подается в конвективную шахту сверху - дробеочистка.

Принудительная циркуляция воды в котле возможна в основном (70…150 °С) и пиковом (100…150 °С) режимах работы.

Котлы оборудованы газомазутными горелками с ротационными форсунками типа РГМГ-30 (3 горелки на котле КВ-ГМ-100-150) производительностью 30 Гкал/ч соответственно.

На котлах КВ-ГМ-100-150 горелки устанавливаются на воздушном коробе котла, который крепится на фронтовом экране к горизонтальным коллекторам. Каждая горелка типа РГМГ имеет вентилятор первичного воздуха. Для горелки РГМГ-30 устанавливается вентилятор 30ЦС85.

.        Исходные данные

3. Характеристика и состав топлива

азот котел сгорание газоход

Природный газ транспортируемый по газопроводу Средняя Азия-Центр

Влагосодержание на 1 м³ сухого газа при t= 10 ̊С принимаем d_г=10г/м³.

4. Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания

Теоретический объём воздуха, необходимый для сгорания 1м³ газа.

V_в⁰=0,0476( ∑(m+0,25n)С_mН_n+0,5(СО+Н₂)+1,5Н₂S-O₂)

Где m-число атомов углерода

n-число атомов водорода_в^о=0,0476×(1+0,25×4)×94,08+(2+0,25×6)×2,8+(3+0,25×8)×0,73+(4+0,25×10)×0,3+(5+0,25×12)×0,09= 9,72м³/м газа.

Теоретический объем азота в продуктах сгорания.

V^о_N2=0,79 V_в⁰+N₂/100=0,79×9,72+0,7÷100=7,68м³/м³газа.

Теоретический объём трехатомных газов в продуктах сгорания.

V^o_RO2=0,01(СО₂+СО+Н₂S+∑mC_mH_n)=0,01×(0,6+1×94,08+2×2,8+3×0,73+4×0,3+5×0,09=1,04 м³/м³ газа.

Теоретический объём водяных паров в продуктах сгорания.

V^o_H2O=0,01(H₂S+H₂₊∑n/2C_mH_n+0,124d_г)+0,0161 V_в⁰

V^o_H2O=0,01×(0,5×4×94,08+0,5×6×2,8+0,5×8×0,73+0,5×10×0,3+0,5×12×0,09)+0,124×10)+0,0161×9,72=2,18 м³/м³ газа.

Для расчета действительных объёмов продуктов сгорания применяется коэффициент избытка воздуха в топочном устройстве α_т и присосы воздуха в отдельных поверхностях нагрева ∆α.

Коэффициент избытка воздуха принимается в зависимости от типа топочного устройства и вида топлива(таблицы XVIII-XXI «Нормативный метод»). Так как котельный агрегат работает на мазуте и газе, целесообразным является режим сжигания с пониженным избытком воздуха α_т= 1,05.

Таблица 1 Избытки воздуха и присосы по газоходам

Определяем объёмы продуктов сгорания, объёмные доли трёхатомных газов и другие характеристики продуктов сгорания в участках нагрева котельной установки.

Таблица 2

Определяем энтальпии теоретических объёмов воздуха для выбранного диапазона температур.

I⁰_в= V_в⁰×I_в, КДж/м³

где I_в-энтальпия 1м³воздуха для каждой выбранной температуры

Определяем энтальпию теоретических объёмов продуктов сгорания для выбранного диапазона температур.

I_г= V^o_RO2(υc)_RO2+ V_H2O^о( υc)_H2O+ V^о_N2(υc)_{N2 ,} КДж/м³

где С_RO2, C_H2O,C_N2- теплоёмкости трёхатомных газов, водяных паров и азота при постоянном давлении ( таблица XIII « Нормативный метод»)

Определяем энтальпию продуктов сгорания.

I= I^o_г+(α-1) I⁰_в, КДж/м³

Таблица 3 Энтальпии теоретического объёма воздуха и продуктов сгорания

Энтальпии продуктов сгорания при α > 1

I_г= I⁰_г+(α-1) I⁰_в, КДж/м³

Таблица 4

. Тепловой баланс котла

Составление теплового баланса котельного агрегата заключается в установлении равенства между поступившим в агрегат количеством тепла, называемым располагаемым теплом, и суммой полезно использованного тепла и тепловых потерь. На основании теплового баланса вычисляются КПД котла и необходимый расход топлива.

Тепловой баланс составляется на 1м³газообразного топлива. Уравнение теплового баланса имеет вид:

Q^р_р= Q₁+Q₂+Q₃+Q₄+Q₅+Q₆

Где Q^р_р- располагаемая теплота сгорания топлива;

Q₁- полезно использованная теплота для нагрева воды

Q₂- потери теплоты с уходящими газами

Q₃- потери теплоты от химической неполноты сгорания

Q₄- потери теплоты от механической неполноты сгорания

Q₅- потери теплоты в окружающую среду

Q₆- потери с физической теплотой шлаков

Если отнести все слагаемые теплового баланса к располагаемой теплоте и выразить их в процентах, то уравнение теплового баланса примет вид:

100 = q₁+ q₂+ q₃+ q₄+ q₅+ q₆, %

Коэффициент полезного действия (КПД) котельного агрегата( брутто) определяется из данного уравнения:

η_бр = q₁=100-( q₂+ q₃+ q₄+ q₅+ q₆), %

₄ и q₆- учитывается только для твердого топлива.

Располагаемая теплота газообразного топлива определяется по уравнению:

Q^р_р= Q^c_н = 36760 КДж/м³

Потери теплоты от химической неполноты сгорания:

q₃ = 0,5% (таблица ХХ « Нормативный метод»)

Потери теплоты с уходящими газами:

I⁰_хв= V_в⁰С_вt_хв=9,72×1,32×30=384,9 КДж/м³

I_ух=I_г.м.+(t_изв-t_м)(I_б-I_м)/100=1763+(140-100)×(3561,8-1763)/100=2482,5 КДж/м³

Потери от наружного охлаждения.₅^ном = 0,5% (П-5 « В. М. Фокин Теплогенерирующие установки систем теплоснабжения»)

₅ = q₅^ном (Q_ном/Q_вк)= 0,5(116207/114973,6) = 0,5%

Q_ном = 100Гкал/ч = 116207, КДж/с

Q_вк = G_вк (Iʺ_к-I′_к) =343(628,5- 293,3) =114973,6 КДж/с

G_вк- расход воды через котёл 343 кг/с

Iʺ_к-энтальпия воды при t=150 ^оС=628,5 КДж/кг

I′_к- энтальпия воды при t=70 ^оС=293,3 КДж/кг

Сумма тепловых потерь.

∑q = q₂+ q₃+ q₅ = 5,49+0,5+0,5= 6,49%

Определяем КПД брутто котла.

η_бр= q₁=100-∑q=100-6,49= 93,51%

Определяем расход топлива водогрейного котла.

В_р= (Q_вк/ Q^р_р η_бр)100=(114973,6/36760×93,51)×100 = 3,34 м³/с

Определяем коэффициент сохранения тепла.

φ = 1- 0,01 q₅ = 1- 0,01×0,5 = 0,995

. Расчёт топочной камеры

- объём топочной камеры V_т =388 м²

площадь радиационной поверхности нагрева F_л =325 м²

площадь стен топки F_ст= 6 V_т^0,667=319,81 м²

- температура дымовых газов на выходе из топки υ″_т=1200 ^оС

энтальпия газов на выходе из топки I″_т = 22270,3 КДж/ м³

объёмная доля водяных паров и трёхатомных газов r_п = 0,276

Коэффициент тепловой эффективности экранов.

Ψ_ср= (F_л/ F_ст)ξ =(325/319,81)×0,65=0,66

Где ξ-условный коэффициент загрязнения экранов, для газа ξ =0,65

(таблица 6-2 « Нормативный метод»)

Эффективная толщина излучающего слоя.

S= 3,6 V_т / F_ст = 4,36 м

Суммарная поглощательная способность r_H2O и r _RO2

Р_пS = p r_п S= 0,1×0,276×4,36=1,2 ( м∙МПа )^-1

Где p- давление газов в топочной камере принимаем равным 0,1 МПа

Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами.

К _г= 4,2( м∙МПа )^-1 (номограмма 3 « Нормативный метод»)

Коэффициент ослабления лучей несветящихся газов.

К_нс = К _г r_пc= 4,2×0,276 = 1,1 ( м∙МПа )^-1

Сила поглощения потока

КрS= К _г r_пc р S= К_нс р S=1,1×1×4,36 = 0,48

Степень черноты топочной среды для несветящихся газов.

Соотношение содержания углерода и водорода в рабочей массе топлива.

С^р/Н^р =0,12∑﴾C_mH_n﴿= 0,12×(0,375×98)= 4,41

Где m- число атомов углерода, n-число атомов водорода .

Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами.

К_с= 0,03(2- α_т) С^р/Н^р﴾1,6×  - 0,5﴿ = 0,03×(2-1,1)×4,41×﴾1,6 × = 0,22 (м·МПа)^-1

α_т - присос воздуха в топке

Коэффициент ослабления лучей для светящегося пламени.

К_св= К_нс+ К_с= 1,1+ 0,22 = 1,32 ( м∙МПа )^-1

Сила поглощения потока для светящегося пламени.

КрS = К_сврS = 1,32×0,1×4,36 = 0,57

Степень черноты топочной среды для светящегося пламени.

α_св = 0,46 (номограмма 17 « Нормативный метод» )

Видимое тепловое напряжение топочного объёма.

_v = (B_p Q^c_н)/ V_т = (3,34×36760)/388 = 316,43 КДж/ м³∙с

Коэффициент заполнения пламенем топочного объёма.

m = 0,1 (Таблица П 6 « В. М. Фокин Теплогенерирующие установки систем теплоснабжения»

Эффективная степень черноты факела.

α_ф = m α_св+(1- m) α_нс= 0,1×0,46+(1-0,1)×0,39 = 0,397

Определяем степень черноты топки.

α_т = α_ф/ α_ф+(1- α_ф) Ψ_ср = 0,397/0,397+ (1- 0,397)×0,66 = 0,5

Теплота вносимая в топку с воздухом.

Q_в = α_тI_хв = 1,1×386,8 = 425,48 КДж/ м³

α_т - присос воздуха в топку котла

Определяем полезное тепловыделение в топке.

Q_т = Q^р_р(1 - q₃/100) + Q_в= 36760×(1 - 0,5/100) + 425,48 = 37002 КДж/ м³

Определяем теоретическую температуру горения.

υ_а = ((υ_max - υ_min)/( I_max - I_min))( I_a - I_min) + υ_min

υ_min - 1800 I_min - 35065,4

υ_max - 2000 I_max - 39460,9

υ_а = ((2000-1800)/( 39460,9 -35065,4))( 37002-35065,4) + 1800 = 1887 ^оС

T_a = υ_а+ 273 = 1887 +273 = 1260 K

Находим среднюю суммарную теплоёмкость продуктов сгорания в топке.

С_ср =  =  = 21,4 КДж/ м³

Определяем параметр М

=  = 386 КДж/ м³·с или 345719 ккал/м²·ч

Принимаем М = 0,55 (номограмма 7 «Нормативный метод»)

Определяем действительную температуру газов на выходе из топки.

ʋʺ_тд=  - 273 =  -273 =1176

где Ψ_ср- Коэффициент тепловой эффективности экранов, F_ст - площадь стен топки, φ - коэффициент сохранения тепла, В_р - расход топлива в котле,

С_ср - суммарную теплоёмкость продуктов сгорания в топке, α_т - присос воздуха в топку

Энтальпия газов на выходе из топки.

1100 - 20234,6 КДж/ м³ I_min

 - 24352 КДж/ м³ I_max

I_д^ʺ=  (ʋʺ_тд - υ_min)+ I_min =21799 КДж/ м³

Теплота, передаваемая излучением в топке.

Q_л =  (Q_т - I_д^ʺ) =0,995×(37002 - 21799) = 15127 КДж/ м³

Тепловая нагрузка радиационной поверхности топки.

 =  = 155,4 КДж/ м³

Ðàñõîä âîäû

Ðàñõîä âîäû G_ê = 334 êã/ñ

Ïðèðàùåíèå ýíòàëüïèè âîäû â òîïêå.

∆i_ò = =  =147,3 ÊÄæ/ êã

Òåìïåðàòóðà âîäû íà âõîäå â êîò¸ë.

t_ê′ = 70

Òåìïåðàòóðà âîäû íà âûõîäå èç ýêðàííûõ òðóá.

t_Ò^ʺ= t_ê′ + ∆i_ò/4,19 = 70 +147,3/4,19 = 105

. Ðàñ÷åò êîíâåêòèâíîé ÷àñòè.

Êîíñòðóêòèâíûå õàðàêòåðèñòèêè êîíâåêòèâíîé ÷àñòè êîòëà

ïëîùàäü êîíâåêòèâíîé ïîâåðõíîñòè íàãðåâà F_ê = 2385 ì²

äèàìåòð è òîëùèíà òðóá ïó÷êå d_í= 28×3 ìì S₁=64 ìì. S₂ = 40 ìì.

ïëîùàäü æèâîãî ñå÷åíèÿ äëÿ ïðîõîäà ãàçîâ â ïó÷êå F_ñå÷ = 10,27 ì²

òåìïåðàòóðà ãàçîâ íà âõîäå â êîíâ. ÷àñòü ʋ^′_ê = 1176

ýíòàëüïèÿ ãàçîâ íà âõîäå â êîíâ. ÷àñòü I′_ê = 21799 ÊÄæ/ ì³

òåìïåðàòóðà ãàçîâ íà âûõîäå ʋʺ_ê =140

ýíòàëüïèÿ ãàçîâ íà âûõîäå Iʺ_ê = 2482,52 ÊÄæ/ ì³

100- 1763 ÊÄæ/ ì³ I_min

 - 3561,8 ÊÄæ/ ì³ I_max

Iʺ_ê =  (ʋʺ_ê - t_min)+ I_min =  (140 -100)+ 1763 = 2482,52 ÊÄæ/ ì³

Îòíîñèòåëüíûé ïîïåðå÷íûé øàã òðóá.

σ₁=  =  = 2,28 ì

Îòíîñèòåëüíûé ïðîäîëüíûé øàã òðóá.

σ₂ =  =  = 1,42 ì

Ýôôåêòèâíàÿ òîëùèíà èçëó÷àþùåãî ñëîÿ.

S = 0,9 d_í(1,27= 0,9×0,028 (1,27×= 0,079 ì.

Òåïëîâîñïðèÿòèå ïó÷êà ïî óðàâíåíèþ òåïëîâîãî áàëàíñà.

Q_ê = φ ( I′_ê - Iʺ_ê + ∆α_ê I_õâ) = 0,995(21799- 2482,52+0,1×386,8)=19258 ÊÄæ/ ì³

Ñðåäíÿÿ òåìïåðàòóðà ãàçîâ ïó÷êå.

ʋ_ê^ñð = 0,5 ( ʋ^′_ê + ʋʺ_ê) = 0,5(1176+140) = 658

Ñðåäíèé òåìïåðàòóðíûé íàïîð â êîíâåêòèâíîì ãàçîõîäå.

∆t = =  = 243

t_êʺ =150 , t_ê′ = 105  t_ê^ñð = 0,5(t_ê′ + t_êʺ) = 127,5

∆t_á = ʋ^′_ê - t_ê^ñð =1176 - 127,5 = 1048

∆t_ì = ʋʺ_ê - t_ê^ñð = 140 - 127,5 = 12,5

Ïðèðàùåíèå ýíòàëüïèè âîäû â êîíâåêòèâíîì ãàçîõîäå.

∆i_ê = =  =  = 187,5 ÊÄæ/ êã

Ñðåäíÿÿ ñêîðîñòü ãàçîâ.

ω =  =  =13,7 ì/ñ

Êîýôôèöèåíò òåïëîîòäà÷è êîíâåêöèåé îò ãàçîâ ê òðóáàì.

α_ê = α_íñ_zc_sñ_ô = 104×1,163×1×0,99×1,01= 122,1 Âò/ì²·Ê

α_í = 104 Êêàë/ì²·÷·

ñ_z = 1- ïîïðàâêà íà ÷èñëî ðÿäîâ òðóá ïî õîäó ïðîäóêòîâ ñãîðàíèÿ

c_s = 0,99 - ïîïðàâêà íà ãåîìåòðè÷åñêóþ êîìïîíîâêó ïó÷êà

ñ_ô = 1,01- êîýôôèöèåíò ó÷èòûâàþùèé âëèÿíèå èçìåíåíèÿ ôèçè÷åñêèõ ïàðàìåòðîâ ïîòîêà (íîìîãðàììà 13 «Íîðìàòèâíûé ìåòîä»)

Ñóììàðíàÿ ïîãëîùàòåëüíàÿ ñïîñîáíîñòü òð¸õàòîìíûõ ãàçîâ è âîäÿíûõ ïàðîâ.

pS = pr_ïS =0,1×0,254×0,079=0,002 (ì·ÌÏà)^-1

Êîýôôèöèåíò îñëàáëåíèÿ ëó÷åé òð¸õàòîìíûìè ãàçàìè è âîäÿíûìè ïàðàìè.

Ê_ã = 34 (ì·ÌÏà)^-1 ïðè r_H2O = 0,17 (íîìîãðàììà 3 «Íîðìàòèâíûé ìåòîä»)

Ñèëà ïîãëîùåíèÿ ëó÷èñòîãî ïîòîêà ãàçîâ.

KpS = Ê_ãr_ï pS = 34×0,254×0,1×0,079 = 0,07

Ñòåïåíü ÷åðíîòû ãàçîâîãî ïîòîêà.

α = 0,1 (íîìîãðàììà 17 «Íîðìàòèâíûé ìåòîä»)

Òåìïåðàòóðà çàãðÿçí¸ííîé ñòåíêè òðóá ïó÷êà.

t_ñò = t_ê^ñð+ 25 = 127,5 + 25 = 152,5

Êîýôôèöèåíò òåïëîîòäà÷è èçëó÷åíèåì.

α_ë = α_í α Ñ_ã = 74×0,1×0,98 = 7,2 Âò/ì²·Ê

α_í =74 Âò/ì²·Ê

α = 0,1 ñòåïåíü ÷åðíîòû ãàçîâîãî ïîòîêà

Ñ_ã = 0,98 òåïëî¸ìêîñòü ãàçîâ

(íîìîãðàììà 18 «Íîðìàòèâíûé ìåòîä»)

Êîýôôèöèåíò òåïëîïåðåäà÷è â êîíâåêòèâíîì ïó÷êå.

Ψ- êîýôôèöèåíò òåïëîâîé ýôôåêòèâíîñòè ïó÷êà, äëÿ ãàçà 0,85

Ê= Ψ (α_ê + α_ë) = 0,85 ( 122,1 + 7,2) = 109,9 Âò/ì²·Ê

Òåïëîâîñïðèÿòèå êîíâåêòèâíîãî ïó÷êà.

Q_ò =  =  = 19069,7 ÊÄæ/ ì³

Íåâÿçêà ðàñ÷åòà.

∆ê = 100 -  100 = 100 - (19069,7/19258)×100 = 0,97%

< 2% - ïåðåñ÷åò íå òðåáóåòñÿ.

. Óòî÷íåíèå òåïëîâîãî áàëàíñà âîäîãðåéíîãî êîòëîàãðåãàòà

Ïðèðàùåíèå ýíòàëüïèè âîäû â òîïêå.

∆i_ò = =  =147,3 ÊÄæ/ êã

Ïðèðàùåíèå ýíòàëüïèè âîäû â êîíâåêòèâíîì ãàçîõîäå.

∆i_ê =  =  = 187,5 ÊÄæ/ êã

Ñóììà ïðèðàùåíèé ýíòàëüïèé â êîòëå.

∆I₁ = ∆i_ò + ∆i_ê = 147,3 + 187,5 =334,6 ÊÄæ/ êã

Òåïëîâîñïðèÿòèå òåïëîíîñèòåëÿ(âîäû) .

∆I_â = ( t_êʺ - t_ê′ )4,19 = ( 150- 70)× 4,19 = 335,2 ÊÄæ/ êã

Íåâÿçêà òåïëîâîãî áàëàíñà.

∆I = ∆I_â - ∆I₁ = 335,2 - 334,6 = 0,6 ÊÄæ/ êã

Îòíîñèòåëüíàÿ ïîãðåøíîñòü íåâÿçêè áàëàíñà.

100 =  = 0,17%

Ñïèñîê ëèòåðàòóðû.

Òåïëîâîé ðàñ÷åò êîòåëüíûõ àãðåãàòîâ. Íîðìàòèâíûé ìåòîä/ïîä ðåäàêöèåé Í. Â. Êóçíåöîâà è äð. - Ì.: Ýíåðãèÿ, 1973 ã.

Ïàê Ã. Â. Êîòåëüíûå óñòàíîâêè ïðîìûøëåííûõ ïðåäïðèÿòèé. Òåïëîâîé ðàñ÷åò ïðîìûøëåííûõ êîòåëüíûõ àãðåãàòîâ. Ó÷åáíîå ïîñîáèå. 2-å èçä. Ïåðåðàáîòàííîå è äîïîëíåííîå -Áðàòñê: ÁðÃÒÓ , 2002ã.

Ýñòåðêèí Ð. È. Êîòåëüíûå óñòàíîâêè. Êóðñîâîå è äèïëîìíîå ïðîåêòèðîâàíèå: Ó÷åáíîå ïîñîáèå äëÿ òåõíèêóìîâ. - Ë.: Ýíåðãîàòîìèçäàò. Ëåíèíãðàäñê. îòäåëåíèå, 1989 ã.

Ôîêèí Â. Ì. Òåïëîãåíåíåðèðóþùèå óñòàíîâêè ñèñòåì òåïëîñíàáæåíèÿ. Ì.: «Èçäàòåëüñòâî Ìàøèíîñòðîåíèå - 1», 2006 ã.

Êîìïîíîâêà è òåïëîâîé ðàñ÷åò ïàðîâîãî êîòëà: Ó÷åá. ïîñîáèå äëÿ âóçîâ / Þ.Ì. Ëèïîâ, Þ. Ô. Ñàìîéëîâ, Ò. Â. Âèëåíñêèé. - Ì.: Ýíåðãîàòîìèçäàò,1988

Ðàçìåùåíî íà Allbest.ru