Расчёт рамы
Исходные данные
Пролет
l. м Высота рамы до карнизного узла H, мм Пролетная конструкция Кровля
Шаг рам, м Порода древесины Длина здания, м Расчетная температура воздуха
в отапливаемом помещении, ° С Относительная влажность воздуха φ, % Район
строительства
|
15
6000 ДБ рулонная 6 кедр 48 16 85 IV, Уфа
|
Схема
поперечника
|
Двускатная
балка
|
Рис. 1
1. Технико-экономическое обоснование
выбранной конструкции сооружения
.1 Определение основных размеров
сооружения
рулонный кровля рама балка
2. Выбор типа ограждающих
конструкций
.1 Расчет элементов теплой рулонной
кровли построечного изготовления
Рис.
2 - Конструкция вентилируемой теплой совмещенной рулонной кровли
Эскизный расчет верхнего настила
По весу снегового покрова г. Уфа относится к
4-му району, для которого S0 = 1.5кПа.
Нагрузки на рабочий настил собираем с полосы 1м
при cos
α ≈1,
μ=cos 1,8 α ≈1,
кПа.
Принимаем ориентировочно массу кровли и верхнего
настила кПа.
Поверхностные нагрузки на верхний настил равны:
нормативная кПа;
расчетная кПа,
где для снега ,
т.к. .
Принимаем расстояние между поперечинами, на
которые укладывается верхний настил - 1,05 м, так, чтобы между ними в свету было
расстояние, равное размерам плит утеплителя (500х1000 мм).
Для досок верхнего настила принимаем древесину
кедра 3-го сорта, для которой согласно п. 6.1.4.3 [1] расчетное сопротивление
изгибу МПа.
Настилы кровли рассчитываем по двухпролетной
неразрезной схеме с пролетами, равными расстоянию между прогонами, на два
сочетания нагрузок. 1-е загружение (стадия эксплуатации): постоянная и
временная от снега; 2-е загружение (стадия изготовления и монтажа): постоянная
и временная монтажная от сосредоточенного груза 1 кН с коэффициентом перегрузки
.
Рис. 3 - Расчетные схемы элементов
настила
Определяем требуемую толщину верхнего настила.
Из условия прочности на 1-е загружение:
мм;
Из условия прочности на 2-е загружение:
мм;
Из условия жесткости при 1-м загружении:
мм.
Принимаем для изготовления доски стандартной
толщины 22 мм.
Поверочные расчеты верхнего настила
Изгибающий момент при 1-м загружении для полосы
1 м:
кН·м,
где уточненная постоянная нагрузка
кПа.
Момент сопротивления и момент инерции верхнего
настила:
см3;
см4.
Напряжения изгиба при 1-м загружении:
МПа;
МПа < МПа,
где
, где
, т.к. настил
проектируем из кедра,
для 3-го КУЭ, т.к.
φ
= 85%.
МПа.
Изгибающий момент во 2-м загружении:
кН·м.
Напряжения изгиба при 2-м загружении при условии
исключения клавишной работы досок, т.е. при подшивке бруска снизу посередине
пролета:
МПа.
МПа < МПа,
где
МПа, где
по п. 6.1.4.1 [1],
по
т. 6.4 [1].
Если отказаться от подшивки бруска снизу, то
временную монтажную нагрузку надо прикладывать к отдельной доске. Примем доски
шириной 150х22, тогда согласно п. 7.4.2.2 [1] на одну доску приходится P/2,
т.е. изгибающий момент составит:
кН·м.
см3;
МПа;
МПа < МПа.
Прочность досок шириной 150 мм и толщиной 22 мм
обеспечена и при возможной клавишной работе без распределительного бруска.
Проверим жесткость настила при нормативной
нагрузке:
кПа;
;
, где
- момент инерции сечения, см4,
Е - модуль упругости древесины, кПа.
Эскизный расчет нижнего настила
Принимаем шаг прогонов 1.25 м.
Поскольку нижний настил укладывается под углом
45° к прогонам, его пролет равен:
м.
Поверхностные нагрузки на нижний настил включают
только постоянную нагрузку от собственного веса настила, пароизоляции и
утеплителя.
Нормативное сопротивление теплопередаче
ограждающих конструкций для г. Уфы принимаем (м2
°С)/Вт.
Толщину утеплителя определяем по формуле:
, где
- коэффициент
теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2
°С);
- коэффициент
теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м2
°С);
- коэффициент
теплопроводности теплоизоляционного слоя, Вт/(м °С).
Принимаем в качестве утеплителя плиты
полужесткие минераловатные на битумном связующем со следующими
характеристиками: кг/м3, Вт/(м
°С).
см.
Посчитаем нагрузку:
нормативная кПа;
расчетная кПа.
Требуемая толщина нижнего настила:
мм.
Из условия прочности отдельных досок (при
клавишной их работе) при 2-м загружении и из условия жесткости:
мм;
мм.
Принимаем стандартные доски толщиной 40 мм, что
с учетом острожки с одной стороны даст мм,
что больше мм.
Поверочные расчеты нижнего настила
Проверку прочности досок нижнего настила
выполним только для стадии изготовления. Рассмотрим отдельную доску нижнего
настила 150х35 мм, для которой:
см3;
см4;
кН·м;
кН/м;
МПа;
МПа < МПа.
Прочность обеспечена. Проверим жесткость нижнего
настила:
;
.
Окончательно принимаем для нижнего настила доски
150х40 в заготовке с последующей их острожкой с одной стороны до толщины 35 мм.
2.2 Сбор нагрузок на прогон
Вычислим поверхностные нагрузки от кровли.
Нагрузки от кровли, кПа
Наименование
нагрузки
|
Нормативная
величина нагрузки
|
|
Расчетная
величина нагрузки
|
1.
Постоянная а) трехслойный ГИ ковер б) верхний настил мм, кг/м3
(0,022х5=0,11) в) поперечные ребра 40х250 с шагом 1,05 м
(0,04х0,25х5/1,05=0,048) г) продольные ребра 50х50 с шагом 1,2
(0,05х0,05х5/1,2=0,01) д) утеплитель из минваты толщиной 200 мм и плотностью
100 кг/м3 (0,2х1,0=0,2) е) пароизоляция ж) нижний настил мм,кг/м3
(0,035х5=0,175) з) прогонов (ориентировочно) и) приборов освещения (5
кг/м2)
|
0,12
0,11 0,048 0,01 0,2 0,02 0,175 0,05 0,05
|
1,3
1,1 1,1 1,1 1,2 1,1 1,1 1,2 1,2
|
0,15
0,12 0,053 0,011 0,24 0,022 0,193 0,06 0,06
|
Итого:
2. Временная Снеговая для г. Уфы (4-й район) кПа
|
0,783
1,5
|
1,6
|
0,909
2,4
|
Итого
полная:
|
2,283
|
|
3,309
|
Погонные нагрузки на прогон: ;
кН·м;
кН·м,
где 1.25 - шаг прогонов.
Изгибающий момент в середине разрезного прогона
при пролете м:
кН·м.
Примем прогон из кедра 2-го сорта с МПа
(табл. 6.5 [1]).
Требуемый момент сопротивления:
см3.
Задавшись соотношением сторон ,
вычислим требуемую высоту и ширину бруса:
см;
см.
С учетом острожки бруса с трех сторон, принимаем
брус 250х225, что дает в чистоте прогон с сечением 245х215.
Поверочные расчеты разрезного прогона
Геометрические характеристики прогона:
см3;
см4.
Распределенная нагрузка от массы прогона:
кПа.
Полные нагрузки на прогон составляют:
кПа;
кН/м;
кПа;
кН/м.
Изгибающий момент и напряжения в 1-м загружении:
кН·м;
МПа;
МПа < МПа,
поэтому проверку на 2-е загружение можно не
делать.
Проверка жесткости прогона:
;
.
Жесткость прогона достаточна.
Приведенный расход древесины на 1 м2 для
запроектированного кровельного настила вычисляем по формуле:
;
см/м2.
2.3 Проектирование утепленной
кровельной панели под рулонную кровлю
Эскизный расчет панели
Принимаем в качестве верхней и нижней обшивки
фанеру ФБС толщиной 10 мм.
Найдем предельное расстояние в свету между
ребрами:
, где
- расчетное
сопротивление фанеры изгибу из плоскости листа (табл. 6.11 [1]).
МПа.
м.
Требуемое число продольных ребер:
шт.
Примем 3 ребра с шириной 75 мм, что даст пролет
обшивки в свету:
мм.
Примем собственную массу панели 100 кг/м2.
Расчетная нагрузка на 1м:
нормативная кПа;
расчетная кПа.
Изгибающий момент в середине панели:
кН·м.
Определим расчетную ширину обшивок при :
см.
Гибкость верхней обшивки:
.
Коэффициент продольного изгиба:
.
Требуемая высота ребра из условия устойчивости
верхней обшивки:
, где
- расчетное
сопротивление фанеры сжатию в плоскости листа вдоль волокон наружных слоев
(табл. 6.11 [1]), МПа.
- коэффициент,
учитывающий влияние обшивок, принимаем .
см.
Из условия прочности нижней обшивки:
, где
- расчетное
сопротивление фанеры растяжению в плоскости листа вдоль волокон наружных слоев
(табл. 6.11 [1]), МПа;
- коэффициент,
учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки,
принимаем (п. 7.3.1.9 [1]).
см.
Из условия требуемой жесткости:
, где
- модуль упругости
фанеры в плоскости листа вдоль волокон наружных слоев, МПа
(табл. 6.12 [1]);
см.
Вычислим требуемую толщину утеплителя на
битумной основе плотностью кг/м3 при
нормативном значении сопротивления теплопередаче не менее (м2
°С)/Вт, из условия .
Отсюда требуемая толщина минваты:
м.
С учетом толщины утеплителя 20 см и с условием
обеспечения продуха над ним 4 см конструктивно принимаем размеры ребра х
=
240х75 мм.
Поверочные расчеты клеефанерной панели
Вычислим фактическую нагрузку от собственного
веса панели.
Нагрузки на панель, кПа
Наименование
нагрузки
|
Нормативная
величина нагрузки
|
|
Расчетная
величина нагрузки
|
1.
Постоянная а) трехслойный ГИ ковер б) фанерных обшивок мм
(2х0,01х1000=20) в) утеплителя см, кг/м3 г) продольные ребра
240х75мм (3х0,075х0,24х500/1,5 = 18 кг/м3) д) поперечные ребра 20% е)
приборов освещения 3 кг/м2
|
0,12
0,2 0,2 0,18 0,02 0,03
|
1,3
1,1 1,3 1,1 1,1 1,2
|
0,156
0,22 0,26 0,198 0,022 0,033
|
Итого:
2. Временная Снеговая для г. Уфы (4-й район) кПа
|
0,75
1,5
|
1,6
|
0,889
2,4
|
Расчетные усилия в панели:
кН/м, т.к. cos α
≈
1;
кН·м;
кН.
Геометрические характеристики приведенного
сечения
;
см.
Так как обшивки одинаковой толщины, то
нейтральная ось находится посередине высоты, и тогда момент инерции
приведенного сечения будет равен:
см4.
Момент сопротивления для наружных граней:
см3.
Статический момент полусечения:
см3.
Статический момент сдвигаемой части сечения
(обшивки):
см3.
Проверка устойчивости сжатой верхней обшивки:
МПа;
МПа < МПа.
Проверка прочности нижней растянутой обшивки:
МПа;
МПа < МПа.
Проверка прочности древесины клееных ребер по
нормальным напряжениям:
см4;
МПа;
МПа < МПа.
Проверка прочности клееных ребер на скалывание
при изгибе:
МПа;
МПа < МПа,
где
- расчетное
сопротивление фанеры скалыванию в плоскости листа, МПа
(табл. 6.11 [1]).
Проверка прочности клееного шва:
МПа;
МПа < МПа.
Проверка жесткости:
кН/м;
;
.
Прочность и жесткость настила обеспечены.
м3/м2;
м3/м2.
Для дальнейших расчетов принимаем настил
заводского изготовления как более экономный.
3. Расчет дощатоклееной двускатной
балки
Требуется запроектировать двускатную дощатоклееную
балку отапливаемого производственного здания при следующих исходных данных:
пролет здания 15 м, кровля рулонная теплая заводского изготовления, шаг балок 6
м, район строительства - г. Уфа (IV), материал конструкции - кедр, уклон кровли
- 1/20, 1/6,7.
Нормативные и расчетные поверхностные нагрузки
на покрытие приведены в таблице.
Нагрузки на покрытие, кПа
Наименование
нагрузки
|
Нормативная
величина нагрузки
|
|
Расчетная
величина нагрузки
|
1.
Постоянная а) трехслойный ГИ ковер б) фанерных обшивок мм
(2х0,01х1000=20) в) утеплителя см, кг/м3 г) продольные ребра
240х75мм (3х0,075х0,24х500/1,5 = 18 кг/м3) д) поперечные ребра 20% е)
приборов освещения 3 кг/м2 ж) дощатоклееной балки кН/м2
|
0,12
0,2 0,2 0,18 0,02 0,03 0,26
|
1,3
1,1 1,3 1,1 1,1 1,2 1,1
|
0,156
0,22 0,26 0,198 0,022 0,033 0,286
|
Итого:
2. Временная Снеговая для г. Уфы (4-й район) кПа
|
1,01
1,5
|
1,6
|
1,175
2,4
|
Итого
полная:
|
2,51
|
|
3,575
|
Расчетный пролет балки при центральном опирании
балки на стойки и при высоте сечения м
равен м.
Нормативные нагрузки на балку:
постоянная
кН/м;
временная снеговая
кН/м;
полная
кН/м.
Расчетные нагрузки на балку:
постоянная
кН/м;
временная снеговая
кН/м;
полная
кН/м.
Наибольшие усилия от расчетных погонных
нагрузок:
кН·м;
кН.
Для отапливаемого производственного здания при
влажности и температуре
воздуха до 35 °С по табл. 6.1 класс условий эксплуатации - 3, следовательно
коэффициент условий работы (табл. 6.4 [1]).
Отношение длительнодействующей нагрузки к полной
, .
Материал конструкций - доски 200х50 мм в
заготовке из кедра. После острожки досок имеем толщину слоя мм,
в этом случае коэффициент, учитывающий толщину слоев (табл.
6.8 [1]).
Коэффициент, учитывающий изменение высоты
поперечного сечения балки (при высоте балки
свыше 120 см).
Вычислим расчетные сопротивления древесины
балки:
при МПа,
МПа;
при МПа,
МПа.
Ширина балки после фрезерования ее боковых
граней мм.
Требуемая высота сечения балки на опоре:
м.
Требуемая высота сечения балки из условия
прочности по нормальным напряжениям:
м.
Вычислим и
по табл. 8.2[1] определим коэффициенты:
;
.
Требуемая высота балки из условия жесткости:
м.
Окончательно принимаем сечение балки на опоре:
м > м;
в середине пролета:
м > м.
Уклон кровли при этом:
,
что допустимо (для рулонной кровли допускается в
пределах ).
Найдем положение расчетного сечения балки
переменного сечения:
м.
Высота расчетного сечения балки:
м.
Изгибающий момент в расчетном сечении:
кН·м.
Проверим прочность балки по нормальным
напряжениям:
м3;
МПа < МПа.
Прочность принятого сечения балки обеспечена.
Проверим устойчивость плоской формы
деформирования балки при условии раскрепления верхнего пояса балки через 1,5 м
(ширина клеефанерной ребристой панели). В этом случае м.
Коэффициент (табл. 7.4 [1]) -
коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке .
Коэффициент устойчивости изгибаемого элемента:
.
Коэффициент, учитывающий переменность высоты
сечения при отсутствии закрепления из плоскости изгиба по растянутой от момента
по
табл. 7.5 [1]:
.
Момент сопротивления сечения с наибольшей
высотой:
м3.
Проверка устойчивости плоской формы
деформирования балки:
< МПа.
Устойчивость обеспечена.
Проверим жесткость двускатной балки:
м4;
;
;
м, где
- прогиб балки
постоянного сечения высотой h с учетом только деформаций изгиба, вычисляемый
при действии нормативной равномерно распределенной нагрузки .
Тогда наибольший прогиб балки с учетом деформаций изгиба и сдвига находим по
формуле 8.1 [1]:
.
.
Жесткость балки достаточна.
м.
Принимаем ширину обвязочного бруса стандартной,
равной 300 мм.
Рис. 4
4. Статический расчет поперечной
рамы
.1 Определение расчетной схемы рамы
и предварительное назначение размеров ее сечений и геометрических параметров
рамы
Рис. 5 - Расчетная
схема рамы
Высоту сечения стоек назначим из условия
гибкости:
, тогда
м; м.
Принимаем доски 200х40 (с учетом острожки 180х31
мм) и получаем:
мм > 370 мм;
мм.
Сечения стоек будут мм,
мм.
м4;
м4.
4.2 Определение нормативных и
расчетных нагрузок на раму
Уточняем нагрузку от собственного веса балки,
причем, т.к. балка переменного сечения, то для расчета нагрузки примем
усредненную высоту:
м;
кН/м;
кН/м2.
Постоянная нагрузка от собственной массы всех
конструкций кровли:
кН/м.
Так как ригели соединены со стойками шарнирно,
на них действуют вертикальные распределенные нагрузки ,
,
,
их расчет производят независимо от расчета стоек. В этом случае стойки
воспринимают действующие на ригель вертикальные нагрузки в виде сосредоточенных
сил ,
,
численно равным опорным реакциям ригелей и приложенных вертикально к верхнему
срезу, как правило, по оси стоек.
кН;
кН.
Нагрузка от собственной массы колонны (стойки)
высотой H при сплошном сечении размером b x h для левой и правой стоек:
кН;
кН.
Горизонтальные ветровые нагрузки действуют на
раму в виде равномерно распределенных нагрузок и
,
приложенных непосредственно к стойкам, и горизонтальных сосредоточенных сил и
в
уровне верха стоек.
Так как используется малоуклонная кровля, то
вертикальная нагрузка , действующая на
скаты, направлена вверх и разгружает стойки, поэтому она не учитывается.
Для города Уфы (II-й район по ветровой нагрузке)
кПа.
Значение коэффициентов активного и пассивного
давления:
; ;
;
(знак “-” - направление от поверхности).
кН/м;
кН/м;
кН;
кН;
где -
высота покрытия, м,
- коэффициент
увеличения скоростного напора ветра в зависимости от высоты и характера здания,
при
высоте здания до 10 м.
4.3 Определение усилий в раме от
расчетных нагрузок
При действии горизонтальных ветровых нагрузок на
двухшарнирную раму, учитывая, что она разновысокая, лишние неизвестные в
верхних срезах колонн определяются следующим образом:
Ветер дует слева направо:
кН;
кН;
кН;
кН;
кН;
кН;
;
.
Тогда
кН;
кН.
Ветер дует справа налево:
кН; кН;
кН;
кН;
кН.
Вычислим моменты, создаваемые ветровой
нагрузкой.
Ветер дует справа налево:
кН·м;
кН·м.
Ветер дует слева направо:
кН·м;
кН·м.
Построим эпюры усилий:
Рис. 6
Принимаем:
кН·м; кН·м.
4.4 Определение расчетных усилий для
характерных сечений рамы при невыгодном сочетании нагрузок
Определение расчетных усилий для характерных
сечений рамы приводим в табличной форме:
Вид
нагрузки
|
левая
стойка
|
правая
стойка
|
|
М,
кН·м
|
N,
кН
|
М,
кН·м
|
N,
кН
|
Постоянная
Снеговая Ветровая
|
0
0 65,35
|
52,12
108 0
|
0
0 79,99
|
53,49
108 0
|
Виды
сочетания нагрузок
|
М,
кН·м
|
N,
кН
|
М,
кН·м
|
N,
кН
|
и и
|
65,34
0 52,28
|
52,12
160,12 138,52
|
79,99
0 63,99
|
53,49
161,49 139,89
|
Для левой стойки
, - max;
;
.
Для правой стойки
, - max;
;
.
5. Конструктивный расчет стоек
.1 Расчет левой стойки
Для стоек принимаем доски из кедра 2-го сорта
толщиной 40 мм (с учетом острожки 31 мм).
Сечение левой стойки мм.
Стойки рассчитываются на прочность по формуле:
, где
МПа.
МПа - расч.
сопротивление древесины сжатию вдоль волокон (таб. 6.5 [1]);
- коэффициент
условий эксплуатации (таб. 6.4 [1]);
- коэффициент,
учитывающий породу древесины (таб. 6.6 [1]);
- коэффициент,
учитывающий температуру окр. воздуха (п. 6.1.4.4.2 [1]);
- коэффициент,
учитывающий изменение высоты сечения стойки (таб. 6.7 [1]);
- коэффициент,
учит-й толщину слоев поперечного сечения (таб. 6.8 [1]).
Площадь поперечного сечения нетто:
м2.
Момент сопротивления сечения:
м3.
Гибкость стойки в плоскости рамы:
,
что допустимо.
,
, тогда коэффициент
продольного изгиба:
.
Коэффициент, учитывающий увеличение напряжений
при изгибе от действия продольной силы:
;
кН·м;
МПа;
МПа < МПа.
Условие прочности выполняется.
,
следовательно, расчет на устойчивость не
требуется.
Расчет на устойчивость плоской формы
деформирования:
, где
МПа.
;
, следовательно
.
Коэффициент устойчивости изгибаемого элемента:
;
- расстояние между
опорными сечениями элемента, м;
- коэффициент,
зависящий от формы эпюры моментов на участке ,
(табл.
7.4 [1]).
.
Устойчивость из плоскости изгиба обеспечена.
5.2 Расчет правой стойки
Принимаем доски из кедра 2-го сорта толщиной 40
мм (с учетом острожки 31 мм).
Сечение правой стойки мм.
МПа;
м2;
м3;
,
что допустимо.
,
, тогда коэффициент
продольного изгиба:
;
;
кН·м;
МПа;
МПа < МПа.
Прочность обеспечена.
,
следовательно, расчет на устойчивость не
требуется.
;
, следовательно
;
.
,
.
Устойчивость из плоскости изгиба обеспечена.
Принятые сечения стоек рамы приведены на
рисунке:
Рис. 7
6. Расчет опорных узлов
.1 Расчет опорного узла левой стойки
рамы
Выберем тип сопряжения:
МПа.
Определим поперечную силу Q:
кН.
Геометрические характеристики сечения: м.
м2;
м3;
кПа;
МПа < 0.4 МПа,
следовательно, принимаем штепсельное сопряжение.
При расчете используем наиболее невыгодное
сочетание нагрузок и .
кН·м,
кН.
, тогда коэффициент
продольного изгиба:
;
;
кН·м.
Определим краевые напряжения:
МПа;
МПа.
Длина сжатой зоны:
м;
м;
м.
Усилие в анкерных стержнях:
кН;
мм.
Принимаем два арматурных стержня диаметром 25 мм
(S400).
Рис. 8
Нагрузка на один стержень:
кН.
Продольная составляющая усилия:
кН.
Поперечная составляющая усилия:
кН.
Расчетная несущая способность стержня на
растяжение:
, где
МПа для арматуры
S400;
см2 - расчетная
площадь поперечного сечения стержня;
кН.
Расчетная несущая способность стержня из условия
его работы на изгиб:
, где
МПа (табл. 9.10
[1]) - расчетное сопротивление стержня сдвигу поперек волокон;
кН.
Несущая способность соединения:
,
.
Условие прочности выполнено.
Диаметр отверстия:
мм.
Длина заделки стержня:
м.
Проверим заделку стержня по формуле, приняв м:
, где
МПа - расчетное
сопротивление древесины сдвигу вдоль волокон на единицу поверхности (п. 9.7.2.1
[1]);
- коэффициент,
учитывающий неравномерность напряжений сдвига в зависимости от длины
заделываемой части стержня:
;
кН;
кН.
Условие выполняется, длина заделки достаточна.
Проверим возможность пересечения встречных
стержней:
.
Стержни не пересекаются.
6.2 Расчет опорного узла правой
стойки рамы
Определим поперечную силу Q:
кН;
кПа;
МПа < 0.4 МПа,
следовательно, принимаем штепсельное сопряжение.
Геометрические характеристики сечения: м.
При расчете используем наиболее невыгодное
сочетание нагрузок и .
кН·м,
кН.
м2;
м3.
, тогда коэффициент
продольного изгиба:
.
;
кН·м.
МПа;
МПа.
Длина сжатой зоны:
м;
м;
м.
Усилие в анкерных стержнях:
кН;
мм.
Принимаем два арматурных стержня диаметром 25 мм
(S400).
кН.
кН.
кН.
кН.
кН.
,
.
Условие прочности выполнено.
Диаметр отверстия:
мм.
Длина заделки стержня:
м.
Проверим заделку стержня по формуле, приняв м:
;
;
кН;
кН.
Условие выполняется, длина заделки достаточна.
Проверим возможность пересечения встречных
стержней:
.
Стержни не пересекаются.
Рис. 9
Список используемой литературы
1. СНБ
5.05.01-2000 “Деревянные конструкции”.
2. СНиП
2.01.07-85 “Нагрузки и воздействия”.
. Ребеко
В.Я. “Проектирование трёхшарнирных рам из клеёной древесины. Ч1. Основы
конструирования и расчёта рам. Ч2. Примеры расчёта”. Гомель, 1985.
. Ребеко
В.Я. “Проектирование кровельных настилов с применением деревянных конструкций”
Гомель, 1995.
. Золотухин
Ю.Д., Долгочёв Н.Ф., Чепурной И.Н. “Строительные конструкции в дипломном
проекте” Гомель, 1989.
. СНиП
2-23-81* “Нормы проектирования. Стальные конструкции”.