Лонжерон крыла

Лонжерон крыла

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ

УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

"Воронежский государственный технический университет"

Курсовая работа

по дисциплине "Детали машин и основы конструирования"

Тема: Лонжерон крыла

Воронеж 2012

Задание

на курсовую работу

по дисциплине "Детали машин и основы конструирования"

Тема: Лонжерон крыла

Вариант № 2

Исходные данные:

Выполнить:

.        Определить площадь и размеры верхнего и нижнего поясов заданного лонжерона (по сечению).

.        Определить толщину стенок и шаг стоек лонжерона (по сечению).

.        Рассчитать заклепочный шов крепления верхнего и нижнего поясов лонжерона к его стенке (между расчетными сечениями).

.        Рассчитать и начертить стык пояса лонжерона.

.        Спроектировать, рассчитать и начертить узел крепления крыла к фюзеляжу (по заданному лонжерону). Дать полные сечения и необходимые размеры.

.        Начертить лонжерон, указать все необходимые размеры и нормали крепления. Начертить все пять расчетных сечений, и указать необходимые размеры.

Содержание

1. Основные исходные данные

. Расчет первого лонжерона двухлонжеронного моноблочного крыла

.1      Особенности расчета моноблочного крыла

.2 Проектирование и расчет лонжерона крыла

3. Расчет узла крепления крыла к фюзеляжу

3.1 Расчет проушины узла крепления крыла к фюзеляжу

4 Расчет стыка поясов лонжерона

Заключение

Список использованных источников

1. Основные исходные данные

Для проектирования лонжерона крыла имеем следующие данные: вид крыла в плане, сужение крыла (рисунок 1),

Рисунок 1. Поперечное сечение крыла (профиль крыла) (рисунок 2),

Рисунок 2

Количество лонжеронов, расстояние от носка крыла до первого лонжерона ₁ (в % от хорды крыла), межлонжеронное расстояние ₁₂ (в % от хорды), угол конусности крыла α, расстояние между расчетными сечениями крыла. Нагрузки в расчетных сечениях крыла и материал конструкции из задания на курсовую работу.

Надо выполнить расчет лонжерона двухлонжеронного крыла. Все параметры лонжерона определить в заданных сечениях 1-1, 2-2, 3-3, 4-4, 5-5 с известным расстоянием между ними е.

2. Расчет первого лонжерона двухлонжеронного моноблочного крыла

.1 Особенности расчета моноблочного крыла

В моноблочном крыле значительная часть изгибающего момента воспринимается мощными панелями крыла - верхними и нижними.

Пусть χ часть изгибающего момента, воспринимаемая двумя лонжеронами крыла. Тогда

χ =  ,

где  - изгибающий момент в i-м сечении крыла, воспринимаемый только лонжеронами.  - общий изгибающий момент в i-м сечении крыла.

Примем допущения:

сечение крыла схематизировано как прямоугольное с рабочей высотой Н=0,95 средней габаритной высоты кессона. Носовая и хвостовая части крыла в расчетах не учитываются;

считаем, что стеснение депланацией корневого участка крыла не сказывается на работе элементов расчетных сечений.

примем -  воспринимается только панелями крыла (верхними и нижними) и поясами лонжеронов, а Q (поперечная или перерезывающая сила) - только стенками лонжеронов.

.2 Проектирование и расчет лонжерона крыла

Для определения линейных размеров сечений крыла определим коэффициент уменьшения размеров в зависимости от известных нам данных: длины полукрыла (l/2), расстояния от оси самолета до первого сечения (k₁е), расстояния между сечениями (е). Из условия

а₁ = ek₁*

а₂= ek_1-е*,

тогда по признаку подобия треугольников имеем

 = .

Отношение  обозначим как k_0эф.

k_0эф = ,

где  - расстояние между сечениями;

к₁ - данное сечение;

к_1-е - предыдущее сечение;

k_0эф =  = 1,1234,

примем k_0эф = 1,12.

Тогда с учетом коэффициента подобия получим следующие размеры в сечении 1-1 лонжерона по формуле:

a_i= ,₂= =  = 400,6 мм,₂= =  =365,0 мм,

с₂= =  = 413,0 мм,₂= =  = 1602,3 мм.

Расчеты для остальных сечений аналогичны, данные занесем в таблицу 1.

Таблица 1.

Линейные размеры поперечного сечения крыла показаны на рисунке 3.

лонжерон заклепочный крыло фюзеляж

Редуцированная площадь верхней панели вместе с верхними поясами двух лонжеронов в i-ом сечении:

 =  ,

где  - критическое напряжение пояса, котрое принимаем равным критическому напряжению при местной потере устойчивости;

 - рабочая высота схематизированного моноблочного крыла в i-м сечени.

Для двухлонжеронного крыла

= 0,95  ,

При Т =  < 9 общая потеря устойчивости профиля затруднена, в этом случае можем принять

σ_к.п.= σ_к,

где σ_к - критическое напряжение при местной потере устойчивости.

Для нахождения критического напряжения зададимся величиной Т для материала Д-16Т и примем Т=6,5 по графику σ_к = f (Т) находим

σ_к =33,50 кг/мм². На основании этих данных и данных из таблицы №1 рассчитаем  и  для первого сечения:

= 0,95  ,

= 0,95 = 419,3 мм,

 =  ,

 =  = 14040,2 мм²,

по аналогии расчитаем для всех сечений редуцированные площади верхних панелей вместе с верхними поясами и результаты сведем в таблицу 2.

Таблица 2.

расчет суммарной площади верхних поясов двух лонжеронов в i-ом сечении:

=  

= 0,24*14040,2= 3369, 6 мм²,

для двухлонжеронного крыла:

= +,

где - площадь верхнего пояса 1-го лонжерона в i-ом сечении,

- площадь верхнего пояса 2-го лонжерона в i-ом сечении.

Площади верхних поясов лонжеронов приближенно распределяются пропорционально высотам этих лонжеронов:

, =  ,

,

=  ,

= ,

= 3370  = 1763,2 мм²

Аналогично расчитаем для оставшихся сечений.

По выбранному значению Т и величине  определяем размеры поясов лонжерона. При этом:

δⁱ = k ,

где k = 0,2÷0,25,

выбираем k=0,23.

bⁱ_п = Т δⁱ,

Вⁱ =  ,

Нⁱ_п = bⁱ_п + δⁱ₁,

где δⁱ₁=(1,3÷1,5)δⁱ, выберем

δⁱ₁= 1,5 δⁱ.

Рассчитаем для первого сечения:

δ¹ = 0,23 = 9,7 мм,

округляем до стандартных значений получим δ¹= 10 мм.

b¹_п = 6,5*10 = 65 мм,

δ¹₁= 1,45*10 = 14,5 мм,

округляем в большую сторону до 15 мм.

В¹=  = 77 мм,

Нⁱ_п = 65 + 15 = 80 мм.

Расчет для остальных сечений рассчитывается по аналогии. Округленные результаты по сечениям сведем в таблицу 3.

Таблица 3.

где δⁱ - толщина вертикальной полки пояса лонжерона в i-ом сечении;

δⁱ₁ - толщина горизонтальной полки пояса лонжерона в i-ом сечении;ⁱ_п - высота вертикальной полки пояса лонжерона в i-ом сечении;

Вⁱ - ширина горизонтальной полки пояса лонжерона в i-ом сечении;

Нⁱ_п - общая высота полки пояса лонжерона в i-ом сечении.

Размеры поясов лонжерона показаны на рисунке 4.

Рисунок 4

Для уменьшения напряжения на стыке полки лонжерона и обшивки рекомендуется без изменения расчитанных площадей изменить линейные размеры поясов лонжерона. Тогда рекомендованное сечение будет выглядеть как на рисунке 4.1. Где В рассчитанная ширина горизонтальной полки пояса лонжерона. А уменьшение δ₁ по месту крепления обшивки крыла и соответствующего увеличения в средней части пояса лонжерона с учетом неизменности площади найденных исходных размеров, а именно В*₁=В*(₂+₃).

Рисунок 4.1

Тогда произведем рассчеты для построения чертежа, а именно получим новые размеры верхней полки лонжерона. Из условия ₂= 3 мм получим для любого сечения

₃ = ₁ - ₂,

₃= 15-3 =12 мм.

Из условия сохранения неизменной площади пояса, т.е. S= const при любых значениях В и ₁, подбираем В₂ и В₃ что бы удовлетворить это неравенство:

В*₁ = 2В₂₂ +В₃*₃,

Тогда получим следующую таблицу 3.1

Таблица 3.1

В₃ взят с учетом крепления листов обшивки болтами диаметром 10 мм в сечениях 1-1,2-2 и 3-3. В сечения 4-4 и 5-5 болт диаметром 6 мм.

Редуцированную площадь нижней панели вместе с нижними поясами двух лонжеронов в i-ом сечении крыла находим по формуле

Fⁱ_ред.н = ,

где  - рабочая высота схематизированного моноблочного крыла в i-м сечении;

 = 0,9 - коэффициент ослабления нижней панели;

- предел прочности из справочника для Д-16Т (40 кг/мм²).

Рассчитаем первое сечение и по аналогии последующие:

¹_ред.н =  = 13065,1 мм².

Округленные данные () сведем в таблицу 4.

Таблица 4.

расчет суммарной площади нижнего пояса лонжерона в i-ом сечении крыла Fⁱ_н:

ⁱ_н = χ Fⁱ_ред.н ,

для двухлонжеронного крыла

= +,

где - площадь верхнего пояса 1-го лонжерона в i-ом сечении,

- площадь верхнего пояса 2-го лонжерона в i-ом сечении.

Площади нижних поясов лонжеронов распределяются пропорционально высотам этих лонжеронов:

,

=  ,

,

=  .

Нижние панели и пояса лонжеронов в полете растянуты. Поэтому значение Т для нижнего пояса берем из пределов 8÷12. По выбранному значению Т=10 и величинам  определяем размеры нижних поясов лонжерона.

При этом:

δⁱ = k ,

где k = 0,2÷0,25 в нашем случае выберем k=0,23,

bⁱ_п = Т δⁱ,

Вⁱ =  ,

Нⁱ_п = bⁱ_п + δⁱ,

δⁱ₁=(1,3÷1,5) δⁱ,

выберем δⁱ₁= 1,45 δⁱ.

Произведем расчет для сечения 1-1:

¹_н = 0,24 х 13065,1= 3135,6 мм²,

=  = 1640,7 мм²,

δ¹ = 0,23  = 9,3 мм,¹_п = 10 х 9,3 = 93 мм,

δ¹₁= 1,45 х 9,3 = 14 мм,

В¹ =  = 57 мм,

Н¹_п = 90 + 9 = 99 мм.

Для остальных сечений аналогично.

Все округленные расчеты сводим в таблицу 5.

Таблица 5.

Аналогично, как и для верхней полки лонжерона произведем расчеты для нижней и полученные данные занесем в таблицу 5.1.

Таблица 5.1

В₃ взят с учетом крепления листов обшивки болтами диаметром 10 мм в сечениях 1-1,2-2 и 3-3. В сечениях 4-4 и 5-5 болт диаметром 6 мм.

Определение толщины стенки и шага стоек первого лонжерона

Приведенная поперечная сила в i-ом сечении Qⁱ_пр (с учетом конусности лонжерона):

ⁱ_пр = Qⁱ -  α,

где Qⁱ -поперечная сила в i-ом сечении, Мⁱ_изг - общий изгибающий момент в i-ом сечении; α - угол конусности крыла в радианах.

Поперечная сила приходящаяся на стенку1-го (Qⁱ₁) лонжерона в i-ом сечении:

Qⁱ₁= Qⁱ_пр  .

Погонные касательные усилия, действующие на стенку 1-го (qⁱ_ст1) лонжерона в i-ом сечении (рисунок 5).

Рисунок 5

Погонные касательные усилия от поперечной силы Qⁱ(qⁱ_Q) для 1-го лонжерона:

ⁱ_Q1=  ,

где  = 0,95а_i - расчетная высота 1-го лонжерона в i-ом сечении.

Погонные касательные усилия от действия Мⁱ_кр можно определить по следующей формуле:

qⁱ_Мкр =  ,

 =  d_i .

Погонные касательные усилия (суммарные), действующие на стенку 1-го (qⁱ_ст1) лонжерона в i-ом сечении:

qⁱ_ст1 = qⁱ_Q1+ qⁱ_Мкр.

Произведем расчет для сечения 1-1, для остальных сечений расчет по аналогии.

ⁱ_пр = 41000 -  x 0.03= 25402,8 кг,

Qⁱ₁= 25403  = 13880,4 кг,¹_Q1=  = 32,5 кг мм,

 =  х 1800 = 794400 мм²,

qⁱ_Мкр =  = 16,05 кг мм,ⁱ_ст1 = 33+16 = 49 кг мм.

Все округленные расчеты сведены в таблицу 6.

Таблица 6.

Толщина стенки переднего лонжерона в i-ом сечении:

δⁱ_ст1=  ,

Произведем расчеты для сечения 1-1, для остальных сечений расчеты аналогичны:

τ_к =0,3х40 = 12 кг/мм²,

δ¹_ст1=  = 4,1 мм.

Полученную толщину округляю до стандартной в сторону увеличения.

Шаг стоек лонжерона в i-ом сечении:

 =  ,

где  - расчетная высота лонжерона в i-ом сечении;

Е= 7*10⁵ кг/см²= 7*10⁶ Мпа = 7000 кг/мм² ,

_р = _к =0,3δ_в .

Произведем расчеты для сечения 1-1, для остальных сечений расчеты аналогичны:

 =  = 276,2 мм.

Принимаем округления в большую сторону и запишем в таблицу 7.

Таблица 7

Для сечения 5-5 из соображений облегчения конструкции крыла и технологии производства принимаем шаг стоек равный 100 мм.

Расчет заклепочного шва крепления стенки лонжерона к поясам

Сила, действующая на одну заклепку крепления стенки лонжерона к поясу в i-ом сечении;

Тⁱ_з =  ,

где - шаг заклепок, =24÷40 мм в зависимости от диаметра заклепок и числа рядов;

nⁱ - число рядов заклепок в i-ом сечении.

Для сечения 1-1 выберем =33 мм, n = 3 и q_ст=49 кг мм из таблицы 6 и произведем расчеты:

Т¹_з =  = 539 кг,

По нагрузке Тⁱ_з из справочных материалов подбираем диаметр заклепок, который равен 5 мм.

Для сечения 2-2 выберем = 30 мм, n = 2 и q_ст= 35 кг мм:

Т²_з =  = 525 кг,

По нагрузке d_з= 5 мм.

Для сечения 3-3 выберем = 40 мм, n = 2 и q_ст= 26 кг мм:

Т³_з =  = 520 кг,

По нагрузке d_з= 5 мм.

Для сечения 4-4 выберем = 30 мм, n = 2 и q_ст= 20 кг мм:

Т⁴_з =  = 300 кг,

По нагрузке d_з= 4 мм.

Для сечения 5-5 выберем = 30 мм, n = 2 и q_ст= 17 кг мм:

Т⁵_з =  = 255 кг,

По нагрузке d_з= 4 мм.

3. Расчет узла крепления крыла к фюзеляжу

Определение нагрузок, действующих на болты узла крепления крыла к фюзеляжу по лонжерону (рисунок 6).

Сила, действующая на болты от изгибающего момента в корневом сечении крыла (Р_м) по заданному лонжерону

Р_м = ,

где  - изгибающий момент в корневом сечении крыла, приходящийся на j-ый лонжерон;

Рисунок 6

 - расстояние между верхним и нижним болтами узла крепления крыла к фюзеляжу:

 =   ,

где ,- изгибающие моменты в корневом сечении крыла, приходящиеся на 1-ый лонжерон.

Сила, действующая на болты узла от поперечной силы в корневом сечении крыла:

Р_Q =  ,

где  - поперечная сила в корневом сечении (1-1), приходящаяся на стенку заданного лонжерона.

Суммарная сила, действующая на болты крепления крыла к фюзеляжу по лонжерону определяется:

Р_∑ = ,

Диаметр болтов крепления крыла к фюзеляжу по лонжерону определяется:

d = ,

где N - число плоскостей среза болта, N = 2,

[τ_ср] = 0,6 σ_в.

Для материала болта 30ХГСА σ_в = 120 кг/мм².

Расчет:

М¹_изг.л.1 = 207200000  = 103186047 кг мм;

Р_м = = 229302,3 кг;

Р_Q =  = 20500 кг;

Р_∑ = = 230216,9 кг;

d =  = 45,1 мм.

Из условия прочности выбираем диаметр болтов равный 48 мм.

3.1 Расчет проушины узла крепления крыла к фюзеляжу

Расчет на смятие:

σ_см =  < [σ_см],

где F_см - площадь смятия, определяемая по формуле:

_см = d δ_у,

δ_у - толщина проушины узла (рисунок 7),

[σ_см] = 1,3 σ_в - для болтов, установленных с гарантированным натягом, σ_в=120 кг/мм² для стали 30ХГСА.

Рисунок 7.

Для расчета толщины проушины узла (δ_у) необходимо, чтобы коэффициент запаса прочности по смятию (η_см) составил:

η_см =  = 0,15  0,35;

F_см = 48 * 36 = 1728,0 мм²;

σ_см =  = 133,2 кг/мм²,

из условия прочности по смятию имеем

σ_см 1,3*120=156 кг/мм².

Тогда коэффициент запаса прочности по смятию на основании высчитанного σ_см составит:

η_см =  = 0,15.

Подбираем толщину проушины равную 36 мм, т.к. η_см= 0,15 соответствует допуску 0,15  0,35.

Расчет на разрыв:

σ_разр =  < σ_в,

где F_разр - площадь разрыва, определяемая по формуле:

F_разр = (b_у - d) δ_у,

Величина b_у определяется из условия:

(b_у - d) δ_у  ,

b_у  d ,

тогда с учетом допуска выберем b_у = 115 мм и тогда площадь разрыва

_разр = (115 - 48) х 36,0 = 2412,0 мм²

σ_разр =  = 95,4 кг/мм²

η_разр =  = 0,2  0,4

η_разр =  = 0,21.

Величина η_разр находится в пределах 0,2  0,4. Высоту проушины выбираем равную 115,0 мм.

Расчет на срез:

τ =  < [τ_ср],

где F_ср - площадь среза, определяемая по формуле:

F_ср = (t_у - ) δ_у,

[τ_ср] = 0,6 σ_в - для болтов, установленных с гарантированным натягом.

Величина t_у определяется из условия:

 < F_ср ,

(t_у - ) δ_у  ,

t_у +  ,

с учетом допуска определяем t_у = 80,0 мм.

_ср = (80 - ) х 36 = 2016 кг/мм² ,

τ =  = 57,1 кг/мм² ,

η_ср =  = 0,2 .

Величина η_ср входит в пределы

η_ср =  = 0,2  0,4.

Принимаю размеры проушины крепления крыла по первом лонжерону: δ_у= 36,0 мм; b_у= 115,0 мм; t_у=80,0 мм.

Расчет крепления узла к лонжерону крыла

Крепление узла к верхнему и нижнему поясам лонжерона выполняем для силы Р_м (рисунок 6). Определяем нагрузки действующие на болты узла крепления крыла к фюзеляжу по верхнему поясу лонжерона:

Р_м = Р₁ + Р₂,

где Р₁ - составляющая силы Р_м, передающаяся по горизонтальной полке пояса лонжерона с площадью F₁,

Р₂ - составляющая силы Р_м, передающаяся по вертикальной полке пояса лонжерона с площадью F₂.

Силы Р₁ и Р₂ определяются

Р₁ = Р_м  ,

Р₂ = Р_м  ,

F₁ = Вⁱ δⁱ₁,₂= bⁱ_п δⁱ ,

F₁ = 77 * 15 = 1113,2 мм² ,

F₂= 63 * 10 = 942,5 мм² ,

Р₁ = 240930 = 149046,3 кг ,

Р₂ = 240930 = 80255,7 кг .

Количество болтов крепления по горизонтальной полке верхнего пояса 1-го лонжерона определяется:

₁ = ,

[Р_ср.] = τ_ср,

где [Р_ср.] - допускаемая срезная нагрузка для болта данного диаметра;

m₁ - количество плоскостей среза для болтов крепления по горизонтальной полке пояса лонжерона с узлом, m₁ = 1,

[τ_ср] = 0,6 σ_в - для материала болта;

для стали 30ХГСА:

σ_в = 120 кг/мм² => [τ_ср] = 0,6*120 = 72 кг/мм²

Диаметр болтов принимаю равным d=10 мм:

[Р_ср.б] = 72 = 5654,9 кг мм,

n^в₁ =  = 26,4

выберем 28 болтов.

₂ =

m₂ - количество плоскостей среза для болтов крепления вертикальной полки пояса лонжерона с узлом, m₂ = 2,

n^в₂ =  = 7,1;

принимаем n₂ = 8 болтов d=10 мм для верхнего пояса.

Количество болтов крепления со стенкой лонжерона определяется:

n₃ = ,

где m₃ - количество плоскостей среза для болтов крепления стенки лонжерона с узлом, m₃ = 2,

Q¹ - поперечная сила в корневом сечении, приходящаяся на стенку 1-го лонжерона.

Получим

₃ =  = 3,3;

принимаем по 4 болта d=10 мм для каждого пояса.

Необходимое количество болтов d=10 мм для крепления узла к лонжерону: n₁= 28, n₂= 8, n₃= 4.

4. Расчет стыка поясов лонжерона

Для стыка поясов лонжерона примем сечение 3-3 и определим действующие силы вдоль поясов.

Вдоль пояса лонжерона действует сила определяемая по формуле:

Р₁³ =  ,

М³_изг.л.1 = М³_изг.л. ,

Р³_г = Р³₁ ,

Р³_в = Р³₁ ,

где Р³_г - сила, действующая по горизонтальной полке пояса в сечении 3-3,

Р³_в - сила, действующая по вертикальной полке пояса в сечении 3-3.

Рассчитаем стык по формулам:

М³_изг.л.1 = 98700000  = 51324000 кг мм,

Р³₁ =  = 154497,3 кг;

F³_г = 66 * 11= 726 мм²;

F³_в = 50* 8 = 400 мм² ;

Площади горизонтальной (F³_г) и вертикальной (F³_в) полок верхнего пояса указаны на рисунке 8.

Рисунок 8

Р³_г = 154497,3 = 98878,3 кг;

Р³_в = 154497,3  = 55619,0 кг.

Аналогично рассчитаем по нижнему поясу лонжерона:

³_г = 45 * 11= 495 мм²;

F³_в = 74* 7 = 518 мм² ;

Р³_г = 154497,3 = 75495 кг,

Р³_г = 154497,3 = 79003 кг

Количество болтов крепления перестыковочных накладок по горизонтальной (n_г) и вертикальной (n_в) полкам определяем по формулам:

n_г = ,

n_в =,

где [Р_ср.б.] - допускаемая нагрузка среза для болта данного диаметра,

m³_г - число плоскостей среза болтов крепления накладок по горизонтальной полке, m³_г = 1;

m³_в - число плоскостей среза болтов крепления накладок по вертикальной полке, m³_в = 2 .

Для верхнего пояса:

_г = = 17,5

принимаем количество 18 болтов диаметром 10 мм;

_в = = 4,9

принимаем 5 болтов диаметром 10 мм .

Для нижнего пояса:

_г = = 13,3

примем 14 болтов d=10 мм;

_в = = 6,9

примем 7 болтов d=10 мм.

Необходимое количество болтов крепления: n_г= 32, n_в= 12 штук.

Заключение

По предложенным исходным данным площади и размеры верхнего и нижнего поясов переднего лонжерона в заданных сечениях составили с учетом уменьшение δ₁ по месту крепления обшивки крыла и соответствующего увеличения в средней части пояса лонжерона

Верхний пояс:

Нижний пояс:

Толщины стенок и шаг стоек лонжерона в сечениях составили:

Рассчитанный заклепочный шов крепления верхнего и нижнего поясов лонжерона к его стенке между расчетными сечениями составил:

для сечения 1-1- =33 мм, n = 3, d_з= 5 мм;

для сечения 2-2 - = 30 мм, n = 2, d_з= 5 мм;

для сечения 3-3 - = 40 мм, n = 2, d_з= 5 мм;

для сечения 4-4 - = 30 мм, n = 2, d_з= 4 мм;

для сечения 5-5 - = 30 мм, n = 2, d_з= 4 мм.

Рассчитанный стык поясов лонжерона по сечению 3-3.

Количество болтов крепления перестыковочных накладок по горизонтальной (n_г) и вертикальной (n_в) полкам n_г= 32, n_в= 12 штук d=10 мм.

Спроектированный и рассчитанный узел крепления крыла к фюзеляжу по первому лонжерону имеет следующие размеры: толщина проушины узла равно 38,0 мм; высота проушины - 115,0 мм; расстояние от центра болта до края узла - 79,0 мм.

После выполнения необходимых расчетов выполнил чертежи, которые прикладываются на трех листах формата А-1.

Список использованных источников

1. С.К. Кириакиди, А.Н. Демешко Методические указания к выполнению курсовой работы по курсу "Конструирование детали и узлов самолета" "Расчет лонжеронов моноблочного крыла самолета" для студентов специальности 130100 "Самолёто- и вертолетостроение" дневной и вечерней форм обучения № 87-96// ВГТУ, Воронеж, 1996г.;

2. Справочная книга по расчету и проектированию конструкций/ М.В. Астахов, А.В. Караваев, С.Я. Макаров, Я.Я. Суздальцев; под ред. Е.Л. Веллер - М.: Типография Оборонгиза, 1954.- 700 с.

3. Е.С. Войт проектирование конструкций самолётов: учебник для студентов вузов, обучающихся по специальности "Самолётостроение" / Е.С. Войт, А.И. Ендогур и др. - М.: Машиностроение, 1987. - 416 с.

4. Г.И. Житомирский Конструкция самолетов: Учебник для студентов авиационных специальностей ВУЗов - М.: Машиностроение, 1991. - 400 с.: ил.